圆心角θ=2arcsin((d/2)/r)
扇形面积=0.5*θ*r2
拱形面积=扇形面积-2*三角形面积=0.5*θ*r2-r*(r-h)
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《钢结构设计规范》GB50017-2003
二、计算参数
G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Q k(kN/m^2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重 0.5 Q DK(kN/m^2) 1.35 脚手架安全等级1级计算震动、冲击荷载时的动力系 数κ 脚手架结构重要性系数γ0 1.1 是否考虑风荷载否 地面粗糙度类型/ 省份、城市江苏(省)高邮 (市) 基本风压值W o(kN/m^2) / 沿风荷载方向架体搭设的跨数n / / 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) / 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的 高度H m(mm) 模板荷载传递方式可调托座 简图： （图1）平面图
（图2）纵向剖面图1 （图3）横向剖面图2 三、面板验算 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板
带为计算单元。 W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4 由可变荷载控制的组合： q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)× 200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合： q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得： q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m （图4）面板计算简图 1、强度验算 （图5）面板弯矩图 M max=0.113kN·m σ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2
5.1.1模板及模板支撑设计验算：a）荷载计算及荷载组合 ①新浇混凝侧压力： F 1=0.22γ c t o β1β2V1/2 =0.22×24×5×1.2×1.15×1.51/2=44.6KN/m2 F 2=γ c H=24×4.5=108KN/m2 其中：C30混凝土重力γ c 密度取24KN/m3；混凝土初凝时间t o 取5h；混 凝土上升速度V根据现场条件及前期施工数据取1.5m/h；加减水剂时， 外加剂影响修正系数β 1取 1.2；混凝土泵送时坍落度影响修正系数β 2 取1.15；混凝土浇筑高度H=4.5m。 混凝土侧压力标准值取两式中的较小值，则混凝土侧压力设计值： F=F 1 ×分项系数×折减系数=44.6×1.2×1.0=53.5 KN/m2 ②倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值查手册取4KN/m2，则倾倒混凝土 时产生的水平荷载设计值4×1.4×1.0=5.6KN/m2 ③荷载组合：F‘=53.5+5.6=59.1 KN/m2 b）模板验算 根据模板，取1m高模板作为计算单元，柱宽0.5m，模板厚度15mm。背枋间距150mm，按跨距150mm的三等跨连续梁验算模板。 ①化面荷载为线荷载： q 1 =F‘×1=59.1KN/m=59.1N/mm（用于验算承载力） q 2 =F×1=53.5KN/m=53.5N/mm（用于验算挠度） ②抗弯验算： M max =0.100q 1 l2=1.33×105N/mm。 W n =bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3 σ=M max /W n =5.12N/mm2＜f m =30N/mm2（可） 其中：松木胶合板抗弯强度指标f m =30N/mm2 ③挠度验算： I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4 ω= 0.677×q 2 l4/100EI =0.677×53.5×1504/100×4000×2.81×105 =0.236mm＜[ω]=200/250=0.8mm（可）
高支模板模板验算 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):7.30； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):4000；面板抗弯强度设计值 (N/mm2):11.5； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.200；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值 (N/mm2):11.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
4.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):140.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3； I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.14×0.8+0.35×0.8 = 3.08 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.8= 2 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2×3.08+1.4×2= 6.496kN/m 最大弯矩 M=0.1×6.496×2502= 40600 N·m； 面板最大应力计算值σ =M/W= 40600/43200 = 0.94 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=11.5 N/mm2；
碗扣式钢管模板支架工程方案计算书 工程名称：白银老城区应急避难项目健身广场金鱼 公园改造工程-地下车库及公共卫生间编制日期： 2015年5月25日
模板工程专项施工方案 建精品工程 筑百年基业 - 1 - 目 录 一、 编制依据 .................................................................................................. - 2 - 二、 工程参数 .................................................................................................. - 2 - 三、 模板面板验算 .......................................................................................... - 3 - 四、 次楞验算 .................................................................................................. - 4 - 五、 主楞验算 .................................................................................................. - 6 - 六、 风荷载计算 .............................................................................................. - 7 - 七、 立杆稳定性验算 ...................................................................................... - 8 - 八、 立杆底地基承载力验算 ........................................................................ - 10 - 九、 架体抗倾覆验算 ..................................................................................... - 11 -
板模板(扣件钢管高架)计算书 华景国际1#2#3#楼工程；属于框架--剪力墙结构;地上26层;地下1层；建筑高度：80.00m；一层层高：6.00m ；总建筑面积：44875.00平方米；施工单位：河南省兴城建筑有限公司。 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm。 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 板底支撑采用方木； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 托梁材料为：Φ48×3.5； 5.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000； 楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00； 楼板的计算长度(m):4.20；施工平均温度(℃):20.000；
板模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.234kN/m
正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝q1l2/8＝7.234×0.32/8＝0.081kN·m σ＝M max/W＝0.081×106/37500＝2.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×3004/(384×6000×281250)=0.195mm ν＝0.195mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 五、小梁验算 11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.242kN/m 因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3=1.192kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.3＝1.05kN/m 计算简图如下：
十七板模板400厚计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):4.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3；
I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25.5×0.4×0.8+0.5×0.8 = 8.56 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×0.8= 0.8 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2×8.56+1.4×0.8= 11.392kN/m 最大弯矩M=0.1×11.392×3002= 102528 N·mm； 面板最大应力计算值σ =M/W= 102528/43200 = 2.373 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为2.373 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为： ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
板模板(扣件钢管架)计算书 西河套工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m ；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.50；模板支架搭设高度(m):4.00； 采用的钢管(mm):Φ48?.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 80?.22/6 = 19.2 cm3；
板模板（轮扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010 4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计 风荷载参数：
三、模板体系设计 荷载系数参数表： 设计简图如下：
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图 四、面板验算 按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝γ0×[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×υc×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×(2+1)]×1=8.418kN/m q1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = 1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/m q1活=γ0×(γQ×υc×(Q1k + Q2k))×b=1×(1.4×0.9×(2+1))×1=3.78kN/m
正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.252+0.117×3.78×0.252＝0.057kN·m σ＝M max/W＝0.057×106/37500＝1.51N/mm2≤[f]＝35N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.865×2504/(100×9898×281250)=0.037mm νmax=0.037mm≤min{250/150，10}=1.667mm 满足要求！ 五、小梁验算 q1＝γ0×[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×υc×(Q1k + Q2k)]×b=1×[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×(2+1)]×0.25＝2.164kN/m 因此，q1静＝γ0×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.25＝1.22kN/m q1活＝γ0×1.4×υc×(Q1k + Q2k)×b=1×1.4×0.9×(2+1)×0.25＝0.945kN/m 计算简图如下：
武汉市东湖隧道工程主体结构施工 模板验算说明书 一、模板和支架工程 主体结构竖直立面、中板和顶板模板采用双面覆膜竹胶板，竹胶板规格为 2440m M 1220m M 15mm 侧墙施工时，竖向内楞用50mr^ 100mm方木，内楞间距35cm,横向用? 48 标准钢管；顶板施工时，内楞用50mm内楞间距25cm,横向用100mr K 100mm 方木；倒角和端头部分采用定型双面覆膜竹胶板。模板安装前，进行石蜡基油涂 抹均匀，模板间缝隙采用粘胶带粘贴堵漏，防止砼施工时渗浆。 结构支架拟采用轮扣式脚手架和标准钢管脚手架相互配合满堂搭设，脚手架间距为900mm长）x 1200mm宽）x 900mm高）。 1.1底板施工 底板倒角部分模板采用定型双面覆膜竹胶板。底板倒角墙身的模板支撑，考虑在结构底板的主筋上焊接带止水片的对拉杆，在底板基础钢筋上焊接横板托架，底板倒角施工模板布设见图1-1《底板倒角模板》。底板端头模板采用双面覆膜竹胶板，横向内楞采用三根5X 10c m方木，竖向外钢楞采用双根? 48@1000 钢管，外楞外侧设斜向单根? 48@100（钢管支撑，对拉螺栓采用M12@400拉杆设置两环100X 100方形的止水钢片，拉杆点焊于钻孔桩主筋上。 图1-1底板倒角模板 1.2侧墙和中墙施工
在底板施工时，须在倒角处预埋二排①25的螺纹钢筋，间距60cm以便侧墙底脚模板加固。侧墙施工时，在基坑内侧设单侧模板，侧墙内楞采用50X 100mm 方木，间距35cm,外楞采用? 48标准钢管，间距80cm中墙施工时，设双面模板和支撑体系，其布设与侧墙基本相同，双侧模板间采用对穿拉杆拉结，拉杆采用? 14的I级圆钢，按每平方米3根布设。侧墙和中墙施工时，斜撑布设在模板外楞上。 1.3侧墙和中墙模板及其支撑体系检算 取侧墙最大厚度1.2m作为计算依据，模板采用15mn竹胶板，竖肋采用50 X 100mn方木，间距35cm；横向大肋采用2? 48mm钢管，间距60cm,斜撑钢管? 48 mm 间距60cnr。 (1)荷载： 根据《建筑施工计算手册》，侧墙模板取最大侧压力F=50KN/m (2)面板验算 面板尺寸1220X 2440mm$ =15 mm按面板区格采用两面固结、两面简支受力情况进行计算。 l x /I y =350/600 = 0.6， 查表得K M X0=-0.0834 , K M X=0.0379, K M=0.0379, K w=0.00243, ①取1mm宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.05 X 1=0.05 N/mm ②求支座弯矩： M x°=K M0?q ? l x2=-0.0834 X 0.05 X 3502=-510.8N ? mm 2 2 3 面板截面系数W=bh /6=1 X 15 /6=37.5mm 应力为： (T max= Mmax/W=510.8/37.5=13.6MPa< [ c ]=15MPa 满足要求！ ③求跨中弯矩： M=K M ? q ? I x2=0.0402 X 0.05 X 3502=246.2N ? mm 2 M=K M ? q ? I y2=0.0042 X 0.05 X 600 =75.6N ? mm
板模板(扣件钢管架)计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):0.50；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00； 采用的钢管(mm):Φ48?.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.90； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为10mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；
板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):4.00； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑； 立杆承重连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底钢管的间隔距离(mm):800.00； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重 (kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为100mm；板底支撑采用钢管； 面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×102/6 = 1666.667 cm3； I = 100×103/12 = 8333.333 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.25×1+0.35×1 = 6.6 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2×6.6+1.4×1= 9.32kN/m 最大弯矩M=0.1×9.32×8002= 596480 N·mm； 面板最大应力计算值σ =M/W= 596480/1666666.667 = 0.358 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 0.358 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算
板模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下：
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图 四、面板验算 按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态
q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/m q1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.22+0.117×4.2×0.22＝0.038kN·m σ＝M max/W＝0.038×106/37500＝1.019N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×2004/(100×9350×281250)=0.028mm νmax=0.028mm≤min{200/150，10}=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算
钢筋混凝土楼板计算计算书 2 标准层楼板计算 2.1楼板结构布置 主梁跨度为7.5m/2.4m ，次梁跨度为7.2m/3.6m 。A 区间格板的跨度为3.6m ， 板的2 33.1/ 3.6m m 8.421<==l l ，按双向板计算，同理，B~R 区格板均按双向板设计。楼板结构布置如下图： 按高跨比条件，当()mm l h 90~120401~301 1=?? ? ??=时，满足刚度要求，可不验 算挠度，故走廊L 、M 、P 、Q 、N 区格板取板厚h=100mm,其余各区格板均取板厚
h=120mm 。 次梁截面尺寸应满足h b l h ?? ? ??=??? ??=31~21,181~1212 则1h =（600~400）mm ，取1h =500mm ，1b =250mm 。 2h =（300~200）mm ，取2h =400mm ，2b =250mm 。 主梁截面尺寸应满足()mm L h 625~938121~81=??? ??=,取h=650mm ， 则()mm h b 267~40031~21=?? ? ??=，取b=300mm 。 2.2 楼板弯矩及配筋计算（按弹性理论计算） 2.2.1楼板荷载计算 ①活荷载：q=1.4×2.0=2.8KN/2m ②恒荷载： 面层： 10mm 厚80cm ×80cm 地砖 0.01×20=0.2KN/2m 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4KN/2m 板自重： 120mm 厚钢筋砼楼板 0.12×25=3.0KN/2m 板底抹灰： 20mm 厚混合砂浆刷乳胶漆 0.02×17=0.34KN/2m g=1.2×（0.2+0.4+3.0+0.34）=4.728KN/2m g+q=4.728+2.8=7.528KN/2m 求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载： 'g =g+2q =4.728+1.4=6.128KN/2m 'q =2q =1.4KN/2m (走廊因为板厚为100mm,所以恒载为 3.44KN/2m ，g=1.2×3.44=4.128KN/2m ，'g =4.128+1.4=5.528KN/2m )
墙体组合木模板、钢管次龙骨验算 一、 荷载设计值 （一）、混凝土侧压力 混凝土侧压力标准 F=0.22c γ2 1 210v t ββ v----混凝土浇筑速度，取v=1.8m/h. F---新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/2m ） c γ ---混凝土的重力密度（KN/m 3）,取c γ=25KN/m 3 t ---新浇筑混凝土的初凝时间（h ），可按实测定，缺乏资料时，可采用) 15(2000 += T t 计算，浇筑入模温度T=20℃(晚上)，偏安全。 1β---外加剂影响修正系数，不加外加剂时取 1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2。本例取1β=1.2 2β---混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于 30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0； 110～150mm 时，取1.15。本例取2β=1.15。 则F 1=2 1 8.115.12.115 202002522.0???+? ? =2 m /20.58342.115.12.135 2002522.0KN =???? ? F 2=5.225?=H C γ (实际每次浇筑<0.5m ，偏保守，取H=2.5) =62.5KN/m 2 取二者中的较小值，F=58.20KN/m 2作为标准荷载。 （二）、强度设计荷载 考虑倾倒混凝土时对侧模产生的水平荷载标准值为4KN/ m 2，其强度设计荷载为：q 1=2 m /44.756.584.694.142.120 .58KN =+=?+? 二、 验算 （一）、木模板验算：木胶合板18mm 厚，板mm 2440mm 1200? 算得：4 43 xj mm 106.4812 18 1000?=?= I 3 3 2 xj mm 10546 18 1000?=?= W
板模板（套扣式）计算书计算依据： 1、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 2、《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014 3、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010 4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下：
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图 四、面板验算 按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×20×20/6＝66666.667mm3，I＝bh3/12=1000×20×20×20/12＝666666.667mm4 承载能力极限状态
根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014 第4.3节规定可知： q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×2.5] ×1=8.368kN/m q1静=1×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=5.218kN/m q1活=1×(γQφc Q1k)×b=1×(1.4×0.9×2.5)×1=3.15kN/m 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×2.5)×1＝6.365kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×5.218×0.352+0.117×3.15×0.352＝0.109kN·m σ＝M max/W＝0.109×106/66666.667＝1.636N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.365×3504/(100×9350×666666.667)=0.104mm νmax=0.104mm≤min{350/150，10}=2.333mm
板模板(碗扣式支撑)计算书 新建厂房及附属用房项目（板模板）工程；工程建设地点：天津市学府工业园；属于框架结构；地上2层；地下0层；建筑高度：14.4m；标准层层高： 7.2m ；总建筑面积：24356.68平方米；总工期：939天。 本工程由天津市众贺科技发展有限公司投资建设，天津市丰和建筑工程设计有限公司设计，天津市地质勘察院地质勘察，天津市诚达工程监理有限公司监理，天津瑞东建筑工程有限公司组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。 工程说明：工程概况； 本工程位于天津市西青区学府工业园慧深道与学府西街交叉口东南侧。 本工程主体为钢筋混凝土框架结构，地上二层，建筑高度；二层为14.850m, 一、综合说明 由于其中模板支撑架高7.3米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长×宽＝2.9m×3.2m，厚0.11m。 特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。 （一）模板支架选型 根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。 （二）编制依据 1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。 2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。 3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。 4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)的部分内容。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为7.3m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a取1.2m，横距l b取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.2m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 × 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
板模板设计计算书 顶板为例作计算为安全板厚为200 mm ①、板荷载计算 模板自重：0.5KN/m2 混凝土自重:25×0.22=5.50 KN/m2 钢筋自重: 1.1×0.22=0.242 KN/m2 振捣荷载:2 KN/m2 ②、验算模板(九夹板)的强度和刚度 作用于模板上的线荷载为：(取1m宽) 按强度计算:q=1.2 ×(0.5+5.50+0.242) +1.4×2=10.29 KN/m 按刚度计算:q=1.2 ×(0.5+5.50+0.242) =7.49KN/m 模板(九夹板)支撑在内楞(木方)上,按三跨连续梁计算,按强度和刚度要求允许间距为: ∴ I=bh3/12=1000×182/12=4.86×105mm4 ω= ql4/150EI= l/400 ∴l=(150EI/400q)1/3
=(150×1.1×104×4.86×105/400×7.49)1/3 =644mm 取二者中较小者，取 l=764mm,木方间距用300mm. 小楞（木方）间距为300mm时模板的抗剪验算 τ=1.5×6 ql/10bh =1.5×6×10.29×300/（10×1000×18） =0.15N/ mm2 <[τ]=2.2 N/mm2 故满足要求。 ③、验算小楞（木方）的强度和刚度 作用于模板上的线荷载为 按强度计算:q=10.29×0.3=3.09N/mm 按刚度计算:q=7.49×0.3=2.25N/mm 小楞（木方）支撑在大楞(钢管)上,按三跨连续梁计算,按强度和 ω= ql4/150EI= l/400
∴l=(150EI/400q)1/3 =(150×1.0×104×41.67×105/（400×2.25）)1/3 =1907mm 取二者中较小者，取 l=1872mm,为安全水平杆间距用800mm. 大楞(钢管)间距为800时木方的抗剪验算 τ=1.5×6 ql/10bh =1.5×6×3.09×800/10×50×1000 =0.44N/ mm2 <[τ]=1.4N/mm2故满足要求。 ④、验算大楞(钢管)的强度和刚度 作用于大楞(钢管)上的线荷载为(取1宽) 按强度计算:q=10.29×1=10.29N/mm 按刚度计算:q=7.49×1=7.49N/mm 大楞(钢管)支撑在钢管立柱上,按三跨连续梁计算,按强度和刚 ∴ ω= ql3/150EI= l/400 ∴l=(150EI/400q)1/3
板模板(扣件钢管架)计算书 一、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.60； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×52/6 = 37.5 cm3； I = 100×.53×12 = 28.125 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25.5×.12×+0.5×1= 3.56 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2×56+1.4×1= 5.672kN/m 最大弯矩M=0.1.×5.672×502= 35450 N穖m； 面板最大应力计算值σ =M/W= 35450/37500 = 0.945 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 0.945 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3、挠度计算 挠度计算公式为： ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1= 3.56kN/m 面板最大挠度计算值ν= 0.677×.56×504/(100×500×8.125×104)=0.035 mm； 面板最大允许挠度[ν]=250/ 250=1 mm； 面板的最大挠度计算值 0.035 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!