直接蒸发式空气冷却器设计的优化
摘要：本文对直接蒸发式空气冷却器的换热特性进行了分析，采用计算机编程模拟了直接蒸发式空气冷却器的一些性能，为制冷系统的优化提供参考。关键词：接蒸发式空气冷却器流速压降优化分段分析法直接蒸发式空气冷却器选用合适的风速和制冷剂质量流速对于其换热性能及能耗有重要的影响。本文利用计算机采用分段分析法模拟了直接蒸发式空气冷却器的一些性能，为制冷系统的优化提供参考。1直接蒸发式空气冷却器的结构空气冷却器的表面式蒸发器都采用翅片管式。氟利昂翅片管式蒸发器的结构常用紫铜管外套铝片制成。铜管直径由至，铝片厚。在以上工作的蒸发器翅片节距在之间，并采用整套片式。空调用空冷器由于传热系数高，因而排数少，一般不超过6排。2直接蒸发式空气冷却器的传热过程空冷器中的传热过程包括：管内制冷剂的流动沸腾换热；通过金属壁、垢层的导热过程；管外空气的放热过程（对流换热）。2.1制冷剂侧的换热制冷剂侧沸腾换热采用分段分析法，即按照干度来分段计算。每一段的制冷剂侧的沸腾换热系数的求法按照文献[2]推荐的公式计算。2.2空气横向掠过肋管管束时的换热空气横向掠过肋管管束时的换热系数的计算按照文献[3]中提供的公式计算。这里就不做
重复了。2.3通过管壁与垢层的附加热阻管壁热阻为（），对于铜管，由于其导热系数很高，该项热阻可以不计。但对于钢管则应予以考虑，本论文的设计程序中取为。油膜热阻的考虑，若为氟里昂制冷剂，一般控制含油浓度，设计时可以不考虑。直接蒸发式空气冷却器肋管外表面积灰等造成的附加热阻，计算时一般取0.0003～0.0001。3采用分段分析法对直接蒸发式空气冷却器计算机模拟的计算步骤在这里，我们只给出制冷剂为纯质时的直接蒸发式空气冷却器计算机模拟的计算步骤：1）输入已知蒸发器入口制冷剂参数，蒸发压力或蒸发温度，并求入口焓；2）输入结构参数及物性参数：结构参数中需给出基管外径，壁厚，肋片厚度，肋片节距，排列方式，管中心距；物性参数中需给出空气的导热系数，动力粘性系数，密度，比热，空气的进口状态参数，空气的出口状态参数和冷却空气量，并调用湿空气的热物性计算程序来计算空气进出口的其余参数；3）计算空气侧换热系数，初步确定沿气流方向的管子排深数；4）确定制冷剂循环量及每排并联的肋管根数；5）根据干度分段，，分为段；6）计算局部微元段换热量；7）假设局部微元段长度，可求局部微元面积；8）局部微元段热流密度（以管内表面积为基准），是计算制冷剂侧换热系数的必需已知量；9）调用制冷剂侧换热系数计算程序，算；10）计算局部传热系数（以管内表面积为基准）其中为肋化系数，为空气侧垢阻，为空气侧的当量
换热系数；11）计算局部微元段热流密度；12）与比较，调整；13）计算该干度段的压降，下一干度段的压力为，返回6），进行下一干度段的计算；14）每个通路肋管总长；15）计算蒸发器的长宽高。4直接蒸发式空气冷却器设计的优化随着现代科技和生产的发展，人们在设计一个工程系统时，总是希望得到一个最优的方案。所谓最优，往往表现为投资最少，利润最大，时间最省，产量最高，运行费最省等等。从数学的角度看，最优化的问题实质就是求最大最小的问题。从优化的对象看，我们在这里进行运行参数的优化，即通过优化制冷装置的参数来节能。因此，制冷装置设计的优化问题，就是确定一组设备结构和运行参数的最优值。我们在这里选用作为性能指标，其中，为空气侧耗功，为制冷剂侧耗功。选用风速和制冷剂质量流速作为独立变量。以下我们将要讨论这两个独立变量对性能指标的影响，以及其最佳取值。
4.1蒸发器中制冷剂的质量流速与压力降问题制冷剂在管内蒸发时，管内制冷剂的质量流速越大，管内沸腾换热系数越高，然而流速的加大又将引起管内制冷剂的压力降增大，所以对每一种情况，必然存在一个最优值。4.1.1沿程压降公式Jung等人（1989，1993）【4】针对R22，R114，R12，R152a 等工质及其混合物在水平管内受迫对流沸腾时的压降实验数据与以往的知名公式作了比较，并拟合出更符合实验数据的压降公式。（1）其中本公式适用于纯质和混合物。4.1.2局部
压降公式局部压降公式我们采用文献【3】推荐的公式：（2）其中为每个通路的弯头数；为弯头的局部阻力系数，无油时约等于0.8~1.0；为弯头的摩擦阻力系数，无油时，此处是弯曲半径；为制冷剂的平均比容，单位为；为制冷剂质量流速，单位为4.1.3制冷剂最佳质量流速的选择制冷剂最佳质量流速处在使最大的时候，其中，为制冷剂通过蒸发器时的压降，为制冷剂的体积流量。经比较，作者推荐的取值范围为，具体取值请通过程序参照下面的例子选择。此取值对实验起指导作用，实验用值还需根据具体情况由实验确定。比较举例：R22在、、时表1制冷剂侧最佳流速的选择801.44901.476941.486952.131002.091102.021201.94由上表可知，此时的最佳值为4.2考虑压降和不考虑压降的比较作者在这里只比较一下R22和R134a考虑压降和不考虑压降情况下设计出的蒸发器尺寸值。表2R22考虑压降和不考虑压降的比较R22蒸发温度被冷却空气进出口温度（℃）蒸发器结构考虑压降H1.081.110.923～12B10.9951.181L0.1560.1560.156压降（kpa）2.782.02.2温降（℃）0.120.080.09不考虑压降H1.081.110.9B1.0.99741.184L0.1560.1560.156面积变化00.24%0.25%制冷热负荷（w）705706200050460表3R134a 考虑压降和不考虑压降的比较R134a蒸发温度被冷却空气进出口温度（℃）蒸发器结构考虑压降H1.111.170.9623～
12B10.9761.15L0.1560.1560.156压降（kpa）3.862.582.74温降（℃）0.250.160.17不考虑压降H1.111.170.96B1.010.981.155L0.1560.1560.156面积变化1%0.410.43%制冷热负荷（w）705706200050460由以上比较可以看出，考虑压降比不考虑压降设计出的蒸发器尺寸稍微小一点，这主要是因为随压力降低，蒸发温度降低。但考虑压降和不考虑压降情况设计出的蒸发器尺寸相差不大。4.3空气侧流速空气流经空气冷却器时的流动阻力可按文献【3】中推荐的公式计算（3）式中，为表面状况系数，对于不平整的表面，对于精工制作的表面，其它符号意义同前。空气侧最佳流速处在使最大的时候，其中，，为空气横向掠过肋管时的压降（参见文献[3]），为空气的体积流量。作者经比较知当管外为平翅片时最佳空气流速为左右。5小结1．采用分段分析法对直接蒸发式空气冷却器进行了计算机模拟，对空气侧和制冷剂侧的压降都给予了考虑，并推荐出了最佳空气流速和最佳制冷剂侧流速的决定方法。模拟的结果比较表明，考虑制冷剂侧压降对换热的影响不大。参考文献1施林徳尔，换热器设计手册（第二卷），机械工业出版社，1988.2陈民，R134a及R32/R134a水平管内流动凝结与沸腾换热的研究，西安交通大学博士论文，1997.33彦启森，空气调节用制冷技术，建筑工业出版社，1980.4JungandRadermacher,Predictionofpressuredropduri
nghorizontalannularflowboilingofpureandmixedrefrigerants,I nt.J.HeatMassTransfer,1989,vol.32,No.12,PP2435-2446
蒸发式冷凝器技术简介 蒸发式冷凝器是在吸收国外最先进的热交换技术基础上，加以更新改造，研制开发的一种高效的换热设备。该产品集传统式冷凝器、冷却塔、循环水泵、水池及连接水管为一体，具有占地面积少，安装方便，噪声低，节水，省电，运行费用低，不污染环境，使用寿命长及维修简便等众多优点，是新一代环保节能产品，是传统壳管式冷凝器和其它形式冷凝器的理想替代新产品。 SPL蒸发式冷凝器 工作原理图 蒸发式冷凝器是以水和空气作为冷却介质，利用部分冷却水的蒸发带走气体制冷剂冷凝过程所放出的热量。其外壳是箱体形式标准件结构组合。内设有：喷淋水装置、蛇形冷凝盘管、填料热交换层、除水器、底部设有集水盘。箱体外部设循环水泵、电子水处理仪、冷凝盘管侧面顶部装有轴流通风机。工作运行时，冷却水由水泵送至冷凝盘管上面的喷嘴，均匀地喷淋在冷凝盘管的外表面，形成很薄的一层
水膜。高温制冷剂蒸汽从蛇形冷凝盘管的上部集管进入，被管外的冷却水冷凝的液体从冷凝盘管下部集管流出。水吸收了制冷剂的热量以后，一部分蒸发变成水蒸气被轴流通风机吸走排入大气，没有被蒸发的冷却水流过高效PVC散热片填料时被空气冷却，冷却了的水滴落在下部的集水盘内，供水泵循环使用。轴流通风机由顶部引风，强化了空气流动，形成箱内负压，促使水的蒸发温度降低，促进水膜蒸发，强化了冷凝盘管的放热。除水器的作用是阻挡空气流中未蒸发的水滴，并使其流回水盘，以减少冷却水的消耗。此外，水盘内还设置浮球阀，当水分不断消耗，浮球阀就自动打开，补充冷却水至正常水位。
蒸发冷产品优点介绍 ——与其它同类产品相比共九个优点 我公司所生产的SPL 蒸发式冷凝器是吸收国外先进的热交换技术基础上，对不足之处加以优化改造。具有以下显著优点： 1、风机——采用直联式结构 我公司采用电机直接驱动的直联式轴流风机，而使用皮带驱动方式的风机在运作时会有较大的噪声，且会因皮带的磨擦产生较大的发热量并必然存在传动损失，长期工作会使皮带张紧力变小，皮带则容易打滑，以至不得不停机重新调整皮带轮的距离，风机的故障率增加。而我公司采用直联式结构的风机避免了皮带传动结构所带来的种种弊端，保障了产品的长期稳定工作，具有布置简洁、噪声低、无传动损失、效率高、磨擦部件少、故障低等诸多优点。 2、箱体材质——采用进口镀铝锌板 宝丰公司电机直联驱动设计 其他公司皮带轮驱动设计 ×
多效蒸发器设计计算 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
多效蒸发器设计计算 （一）蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1）根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发 器、刮膜蒸发器）、流程和效数。 （2）根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3）根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温差。 （4）根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5）根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。（二）蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量（1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W1 + W2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即
（1-4） 对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 （1-8） 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，℃； p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'
目录 一前言 (2) 二安全注意事项.............. (2) 三蒸发冷凝器的原理、构造及说明 (3) 四搬运 (3) 五安装注意事项. (3) 六运转准备 (4) 七运转方法 (5) 八保养管理及注意事项.................................................................... . (5) 九冬季运行时的注意事项 (6) 十有关省能源运转 (7) 十二长期停止运转时的注意事项 (7) 十三特别注意事项 (7) 十四关于补给水量 (7) 十五故障原因及对策 (8)
一前言 本说明书是以一般食品加工、冷冻、啤酒、饮料、石油、化工、医药等行业用于SLC系列蒸发式冷凝器作为对象，是确保安全使用本产品的指南。在本产品使用前，一定要先阅读本说明书，在充分了解了运行、检查、及修配方面的基础上使用。由于产品的改良，本书的内容与机器的说明会出现异议的情况，请提前了解这种情况。 如果操作过程与本说明书不符，会造成重伤、死亡等重大事故。 在本说明书中，很多地方都提到如下所示的注意事项。特别是确保安全的注意事项，应该在充分理解的基础上再进行操作。 在不注意的情况下使用本机器，会发生重伤、死亡等重大事故，造成严重伤害。操作者及保养人员在操作和保养机器之前请认真阅读本说明书。本说明书请保存在机器附近，以便随时查阅。在没有完全理解本说明书之前，请不要对机器进行操作、保养。本说明书在丢失或撕坏的情况下，请立即与本公司或本公司的代理处联系索取。 二安全注意事项 （1）请委托专业销售厂家或专业公司进行安装。自己安装有不完备之处，则会引起漏水、触电、火灾等运行故障。 （2）电加热器等另售商品请一定要使用本公司指定产品。万一自己安装有不完备之处，则会造成漏水、触电、火灾等运行故障，请委托专业厂家进行安装。 （3）请接地线。地线不能与燃气管、水道管、避雷针及电话地线等相连接。地线不完备则会造成触电等运行事故。 （4）根据电气设备技术标准规定，请安装漏电断路器。如不安装则会造成触电等运行事故。 （5）请不要放置于可能有可燃性气体泄漏的场所。万一泄漏的气体滞留于塔周围，则易发生火灾等事故。（6）标准型蒸发冷凝器不要放置于特殊环境中（温泉地带、海岸地区、多油的场所等），否则会由于腐蚀等造成触电、火灾等运行事故。 （7）要确保溢流管及排水配管畅通，若不畅通，则会造成漏水而波及其它设备、设施及财产。 （8）在保养和检查时，一定要关闭机器，切断电源。在内部高速运转或正处在控制状态中风机突然运转都会出现受伤、触电等现象。 （9）不要把手或木棒伸进空气的进出口。内部风机在高速运转时会造成伤害。 （10）出现异常时（烧焦等），应立即停止运转，切断电源，与代售商或生产厂家取得联系，如果在异常状态下继续运转则会造成故障、触电、火灾等。 （11）当手湿时不要接触开关，否则会触电。 （12）长期使用中请注意安装台、地脚螺栓是否有损伤，如果在螺栓损伤的状态下放置蒸发冷凝器则会翻倒而引起受伤等情况的发生。 （13）不要设置在直接能吹到动植物的场所，因为对动植物有不好的影响。 （14）对机器进行保养、检查时，请戴好保护手套，否则会引起受伤。 （15）不要触及热交换器的风机，否则会引起受伤。 （16）请不要登上蒸发冷凝器或在上面放东西，否则翻倒掉下等会引起受伤。 （17）请不要使用正确容量以外的保险丝、铜线，否则会引起火灾。 （18）可燃性喷雾器不要放在塔附近或者直接能被风吹到蒸发冷凝器的地方，否则会引起火灾。 （19）请使用符合水质标准要求的补给水和冷却水，否则水质恶化会导致运转故障。 （20）蒸发冷凝器内部至少每月清扫一次，否则会引起细菌类繁殖，热交换器效率下降，机器配管的损伤。（21）长期停止使用或冬季停止使用的情况下，请在配水管内注入不冻液或把水放掉。如果仍然那样保水，
酒泉钢铁（集团）有限责任公司 厂区热网改造工程项目换热设备 技术协议 合同编号： 甲方：酒钢（集团）公司动力厂乙方： 甲方负责人：乙方负责人: 签定时间：签定时间： 签定地点：甘肃省嘉峪关市签定地点： 酒钢厂区热网改造工程设备技术协议书甲方:酒泉钢铁（集团）动力厂
乙方： 经甲乙双方协商，双方就酒泉钢铁（集团）动力厂2009年厂区热网改造工程新建4座换热站的换热机组及4台管板式汽水换热器设备的技术要求达成如下协议： 1. 基本定义 1.1本技术协议是酒泉钢铁（集团）公司动力厂与乙方签订的2009 年厂区热网改造改造工程新建4座换热站的换热机组及4台管板式汽水换热器设备合同的附件，为该合同不可分割的一部分。 1.2本技术协议仅提供有限的技术要求，并未对一切技术细节做出规定，也未充分引述有关标准的详细条文，乙方的产品应保证符合有关国家、行业有关技术规范和标准以及甲方方提供的技术资料的要求。 1.3乙方必须充分了解嘉峪关地区的管网运行情况及水质状况，提供的设计方案必须保证技术上先进可行、运行可靠，保证冬季酒钢厂区用户采暖质量，并对站内换热机组的选型、制造全部负责，若热网在运行过程中，采暖效果达不到设计要求，乙方无偿改进或改造，并承担由此造成的一切损失和责任。 1.4乙方对整个设备及其附属设备的合理性、完整性负责。对供货设备技术总负责，即乙方对设备的选型、制造、安装、调试、功能考核、竣工验收等各阶段的工作，负全面的技术责任。 1.5功能考核按质保期连续运行进行考核，各项指标达到技术性能 要求，机械设备在考核时间内无故障。功能考核达不到要求，乙方无条件免费负责处理，直至达到要求为止。 1.6 在合同签订之后，如需提出修改和补充，具体项目和条款由双
列管式换热器的设计和选用的计算步骤 设有流量为m h的热流体，需从温度T1冷却至T2，可用的冷却介质入口温度t1，出口温度选定为t2。由此已知条件可算出换热器的热流量Q和逆流操作的平均推动力。根据 传热速率基本方程： 当Q和已知时，要求取传热面积A必须知K和则是由传热面积A的大小和换热器结构决定的。可见，在冷、热流体的流量及进、出口温度皆已知的条件下，选用或设计换 热器必须通过试差计算，按以下步骤进行。 ◎初选换热器的规格尺寸 ◆ 初步选定换热器的流动方式，保证温差修正系数大于0.8，否则应改变流动方式， 重新计算。 ◆ 计算热流量Q及平均传热温差△t m，根据经验估计总传热系数K估，初估传热面积A 估。 ◆ 选取管程适宜流速，估算管程数，并根据A估的数值，确定换热管直径、长度及排 列。◎计算管、壳程阻力 在选择管程流体与壳程流体以及初步确定了换热器主要尺寸的基础上，就可以计算管、壳程流速和阻力，看是否合理。或者先选定流速以确定管程数N P和折流板间距B再计算压力降是否合理。这时N P与B是可以调整的参数，如仍不能满足要求，可另选壳径再进行计 算，直到合理为止。 ◎核算总传热系数 分别计算管、壳程表面传热系数，确定污垢热阻，求出总传系数K计，并与估算时所取用的传热系数K估进行比较。如果相差较多，应重新估算。 ◎计算传热面积并求裕度 根据计算的K计值、热流量Q及平均温度差△t m，由总传热速率方程计算传热面积A0，一般应使所选用或设计的实际传热面积A P大于A020%左右为宜。即裕度为20%左右，裕度的 计算式为： 某有机合成厂的乙醇车间在节能改造中，为回收系统内第一萃取塔釜液的热量，用其釜液将原料液从95℃预热至128℃，原料液及釜液均为乙醇，水溶液，其操作条件列表如下： 表4-18 设计条件数据 物料流量 kg/h 组成（含乙醇量） mol% 温度℃操作压力 MPa 进口出口 釜液 3.31450.9
多效蒸发器设计计算 （一） 蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1） 根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝 器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮膜蒸发器）、流程和效数。 （2） 根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3） 根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温 差。 （4） 根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5） 根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则 应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。 （二） 蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量 （1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W 1 + W 2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即 （1-4） 对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：1.1：1.2 （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 p ?1p k p '∑∑? -'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?
The prerequisite for vigorously developing our productivity is that we must be responsible for the safety of our company and our own lives. （安全管理） 单位：___________________ 姓名：___________________ 日期：___________________ 2021版蒸发式冷凝器操作规程
2021版蒸发式冷凝器操作规程导语：建立和健全我们的现代企业制度，是指引我们生产劳动的方向。而大力发展我们生产力的前提，是我们必须对我们企业和我们自己的生命安全负责。可用于实体印刷或电子存档（使用前请详细阅读条款）。 一、使用蒸发式冷凝器时，要开启其进汽阀、出汽阀、压力表阀、混合气体阀、出液阀、安全阀。 二、在使用蒸发式冷凝器的过程中，冷凝压力不得超过1.47MPa，如超过此数值，必须查明原因，待解决问题后方可使用。 三、在使用蒸发式冷凝器的过程中，应按规定先向冷凝器水盘中加水，使水深度在203～250毫米之间。 四、接通电源，启动冷凝器风机及水泵，在设备运转过程中，要观察风机及水泵的电流是否在额定范围内，并做好记录。 五、开停风机和水泵的周期最大值为每小时6次，因尽量减少开停次数，以免因风机及水泵的电机过热而造成损坏。 六、操作人员须注意观察冷凝器是否有不正常的噪音、摆动以及集水盘中的使用水位，如有异常，应及时排除。 七、冬季，在使用蒸发式冷凝器时，须关闭补水管路的水阀，彻底排净所有户外补水管、集水盘及水泵内的余水，注意防冻。
蒸发式冷凝器运原理
————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：
蒸发式冷凝器的运用原理 蒸发式冷凝器的工作原理是将需要冷凝的高温蒸汽从换热盘管上部进口送入盘管内，高温蒸汽在换热盘管内放出热量而自身被冷却后发生相变冷凝为液体。在换热盘管外部以循环喷淋水为冷却介质，喷淋水在换热盘管外表面上形成一层均匀的水膜，水膜吸收盘管内热蒸汽放出的热量而蒸发，再通过风机将水蒸汽带出蒸发式冷凝器而将盘管内的热量带走。 当被冷凝的蒸汽介质温度高于80℃时，喷淋水容易在换热盘管外表面形成水垢，严重影响换热效果和设备使用寿命。为了避免这种情况的发生，我公司设计了带翅片管预冷却器的蒸发式冷凝器，其工作原理是将高温蒸汽先经过翅片管预冷却器采用风冷形式冷却到65℃以下再进入冷凝盘管进行蒸发冷凝。增加预冷却器可以有效的缓解结垢问题，同时由于预冷却器采用风冷换热方式即充分利用了风的显热换热使蒸发式冷凝器更加节水节电。 本图为顺流蒸发式冷凝器。
蒸发式冷凝器常用的形式分为逆流式和顺流式。以上这张图为逆流式具有处理量大、结构紧凑、占地面积小的优点；顺流式相对逆流式来说增加了冷却填料可以达到更低的终冷温度，更能适应南方的高湿球温度环境。 产品部件介绍 1、冷凝盘管（不锈钢波纹管） 我公司的蒸发式冷凝器冷凝盘管有不锈钢波纹管和碳钢镀锌圆管两种形式供不同用户选择。 不锈钢波纹管是我公司重点推荐的盘管形式，相对碳钢镀锌管不锈钢波纹管有如下优势： 第一：使用寿命长 应用于蒸发式冷凝器的碳钢换热管镀锌工艺是从制冷行业发展起来的，制冷行业是蒸发式冷凝器应用最早的行业，在洁净的空气中镀锌层确实有很好的防腐效果。可如果蒸发式冷凝器应用于化工行业，化工厂空气中会有酸或碱存在，面对酸碱的腐蚀，不锈钢比碳钢镀锌层的防腐性能有本质的提高。 第二：能够阻止结垢 波纹管表面曲率大，流体在内外表面流动时湍流程度高，污垢难以形成堆积；同时波纹管具有较强的轴向伸缩能力，当温度发生变化时波纹管与垢层之间的伸缩能力不同，二者之间产生较大拉脱力，使垢层破裂脱落。同时与镀锌管相比不锈钢管表面光滑也不利于污垢的堆积。 第三：传热系数高 波纹管独特的外形使管内介质更容易形成湍流，使管内壁滞留层变薄，提高了传热系数。 第四：更易形成均匀的水膜，蒸发效果好。 独特的外形结构使波纹管外表面形成的水膜更均匀，不易形成干点，蒸发效果更好。 2、冷凝盘管（碳钢镀锌圆管） 为了满足不同用户的需求和适应较洁净空气环境，我公司也提供碳钢镀锌管束。
多效蒸发器设计计算 （一） 蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1） 根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强 及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环 蒸发器、刮膜蒸发器）、流程和效数。 （2） 根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3） 根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有 效总温差。 （4） 根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5） 根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相 等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5）， 直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。 （二） 蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量 （1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W 1 + W 2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即 （1-4） )110x x F W -=（n W W i =i i W W W F Fx x ---=210
对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 （1-8） 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，℃； — 由于蒸发器中溶液的静压强而引起的温度差损失，℃； — 由于管路流体阻力产生压强降而引起的温度差损失，℃。 n p p p k '-=?1p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'?''?'''
文件编号：TP-AR-L8312 There Are Certain Management Mechanisms And Methods In The Management Of Organizations, And The Provisions Are Binding On The Personnel Within The Jurisdiction, Which Should Be Observed By Each Party. （示范文本） 编制：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 蒸发式冷凝器的安全操作规程正式样本
蒸发式冷凝器的安全操作规程正式 样本 使用注意：该操作规程资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的管理机制和管理原则、管理方法以及管理机构设置的规范，条款对管辖范围内人员具有约束力需各自遵守。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 1、使用蒸发式冷凝器时，要开启进气阀、出气 阀、压力表阀、混合气体阀、出液阀。 2、在使用蒸发式冷凝器的过程中，冷凝压力不 得超过1.47MPa，如超过此数值，必须查明原因，待 问题解决后方可使用。 3、在使用蒸发式冷凝器的过程中，应按规定先 向冷凝器水盘中加水，使水深度在203-250毫米之 间。 4、接通电源，启动冷凝器风机水泵，在设备运 转过程中，要观察风机及水泵的电流是否在额定范围
内，并做好记录。 5、开停风机和水泵的周期最大值为每小时6次，因尽量减少开停次数，以免风机及水泵的电机过热而造成损坏。 6、操作人员须注意观察冷凝器是否有不正常的噪音、摆动以及集水盘中的使用水位，如有异常，应及时排除。 7、冬季，在使用蒸发式冷凝器时，须关闭补水管路的水阀，彻底排净所有户外补水管、集水盘及水泵内的余水，注意防冻。 8、水盘保养：每半月检查并清洁一次水盘中的滤网，每月清洗一次水盘，如运行环境恶劣，水盘内污物较多，应缩短清洗周期。 9、若长期停用机组或停开水泵时，务必要放空水盘中的水，并清洗水盘，同时打开水泵底侧丝堵排
钢铁有限公司 1650m3高炉工程蒸发冷却器 技 术 协 议 甲方: 钢铁有限公司 乙方: 厦门铭光机械制造有限公司 日期: 20 年月日
山东钢铁有限公司（以下简称甲方）与厦门铭光机械制造有限公司（以下简称乙方）于20 年月日钢铁1650m3高炉工程所用蒸发冷却器设备的有关设计、制造技术和设备供货进行充分交流和协商，达成协议如下： 1.基本定义 1.1本技术协议是钢铁有限公司（甲方）与机械制造有限公司（乙方）签订的蒸发冷却器ZP9×3设备合同的附件，为该合同不可分割的一部分。 1.2本技术协议仅提供有限的技术要求，并未对一切技术细节做出规定，也未充分引述有关标准的详细条文，供方的产品应保证符合有关国家、行业技术规范和标准以及需方提供的技术资料的要求。 1.3在合同签订之后，甲方保留对供方提供的技术资料提出补充和修改的权利，乙方在此承诺予以配合。如提出修改，具体项目和条款由甲方和乙方商定。 1.4甲方从需方获得的所有图纸、技术资料的技术所有权属于甲方，乙方不得出售、转让或向第三方泄露，也不得用于制造本合同设备以外的其它目的。如发生泄密事件，乙方将承担相应的法律责任并向需方赔偿损失。 1.5乙方在设备制造过程中发生侵犯专利的行为，其侵权责任与甲方无关，应由乙方承担相应的责任，并不得影响甲方的利益。 1.6乙方投标书中技术部分的所有条款视为本技术协议的有效条款,当它与本技术协议条款矛盾时以本技术协议为准。 2.设备用途及功能描述 本蒸发冷却器用于钢铁1650 m3高炉工程软水密闭循环冷却系统。产品主要功能：蒸发冷却器是一种将水冷与空冷、传热与传质过程融为一体且兼有两者之长的高效节能冷却设备，它具有结构紧凑、传热效率高、投资省、操作费用低、安装、维护方便等优点。
操作规程编号：LX-FS-A72476 冷凝器操作规程标准范本 In The Daily Work Environment, The Operation Standards Are Restricted, And Relevant Personnel Are Required To Abide By The Corresponding Procedures And Codes Of Conduct, So That The Overall Behavior Can Reach The Specified Standards 编写：_________________________ 审批：_________________________ 时间：________年_____月_____日 A4打印/ 新修订/ 完整/ 内容可编辑
冷凝器操作规程标准范本 使用说明：本操作规程资料适用于日常工作环境中对既定操作标准、规范进行约束，并要求相关人员共同遵守对应的办事规程与行动准则，使整体行为或活动达到或超越规定的标准。资料内容可按真实状况进行条款调整，套用时请仔细阅读。 1、冷凝器的进气阀、出液阀、均压阀、放空气阀、压力表和安全阀上的控制阀必须开启，放油阀关闭，不得有漏氨现象。 2、冷凝器的工作压力不得超过1.45Mpa，压力表和安全阀每年必须校验一次，检查压力表的灵敏度和准确性是否符合要求。 3、蒸发式冷凝器的补水阀必须常开，浮球阀开启闭灵敏，盛水盘内清且水位正常，随循环水泵运转平稳，电流表指示正常。 4、淋浇式冷凝器水流量和分布应流畅均匀，水槽和水池应保持清洁，储水池保持正常水位，不得缺
2YZ-0.2/50-250型天然气压缩机 冷却器技术协议 甲方（需方）：武汉齐达康环保科技有限公司 乙方（供方）：相应合同号： 甲方将采购乙方产品：2YZ1000-44/2.5-25型天然气压缩机组冷却器。为保证本次采购产品的质量，现订立如下协议： 1．甲方向乙方提供真实、全面的设计生产所需技术参数及相关情况说明。并确认这些数据和信息的有效性: 注： 1.热量计算结果选用各级最大值 2.当进气压力达到12Mpa时，二级缸将不工作，此时二级冷却照样工作； 3.进气压力在每一种工况下的运行时间都很短，因此，按各工况点取各级 冷却器换热面积最大值，按最大值设计冷却器时可以不留余量。 一、二级工艺气,油冷却冷却器各一组，共三组，外形尺寸、管口规格及方 向按附图要求。 2)鼓风式 3)环境设计温度：35℃
4)介质组分： CH4：＞90％ 5)所有被冷却介质出口温度为50℃ 6)油冷器参数： 油品：46#机械液压油流量：240升/min 油管压力级别：1.6MPa 进出口平均油温：55℃（56.5℃冷却到53.5℃） 7)工艺气进出口尺寸：均为DN15的螺纹法兰M33x2，油的进出口公称通径 为DN50，各进出口配带螺栓、螺母、透镜垫（或密封垫）、焊接接管等，且透镜垫（或密封垫）多带2件作为备件； 2. 技术要求: a)冷却器安装在压缩机组隔声消声棚内，隔声棚留有进出风口。 b)冷却器满负荷运行时，噪声≤78dBA（声压级）。 c)进出口法兰采用GB9115 系列和JB/T2769-92系列，布置方向见附图。 d)电机参数：380V/50Hz 防爆等级：dIIBT4 护等级：IP54 绝缘等级：F e)风机为低噪音风机，要求随机提供风机的噪音测试报告。 f)外表美观，光滑平整，不得有尖角毛刺。内部不得有焊渣、铁屑等杂质。 g)管束内部除锈、清洗、吹干，保证清洁度，并涂适量机械油防止锈蚀。 h)除冷却翅片外，外表面均涂防锈漆，然后涂耐高温美观漆，各进出口需有标 签标识。 i)为方便整体拆卸，底板需有法兰板，该法兰板与甲方机组底座焊接，与冷却 器用螺栓连接，中间加减震垫。 j)管束与管板之间的设计需考虑：防止管束与管板间的剧烈振动和磨损。 k)冷却器管箱与风筒的连接需要考虑方便冷却管箱清洗。 l)安全防护网的网格间距不大于12.5mm。 3. 乙方义务： 1)根据甲方提供的参数、技术要求及GB/T15386-1994《空冷式换热器》、 GB150-1998 《钢制压力容器》等相关标准进行产品设计、制造和技术服务。 2)提供使用维护说明书,并明确安装使用规范和工况范围。 3)按GB150等要求提供两套完整竣工图纸、质量证明书、合格证。 4. 双方义务： 相互保护共同的市场和知识产权，对双方来往的技术数据及资料负有保密的责任。不得给第三方提供技术资料及图纸，不准第三方测绘、仿制。
先向大家好解释几个概念： 一、显热与潜热 物体在加热或冷却过程中，温度升高或降低而不改变其原有相态所需吸收或放出的热量，称为“显热”。它能使人们有明显的冷热变化感觉，通常可用温度计测量出来。如将水从20℃升高到80℃所吸收到的热量，就叫显热。 在物体吸收或放出热量过程中，其相态发生了变化(如气体变成液体，功液体变成气体)，但温度不发生变化，这种吸收或放出的热量叫“潜热”。“潜热”不能用温度计测量出来，人体也无法感受到，但可通过实验计算出来。 如水从100℃液态变为100℃气态这时所吸收的热量就是潜热。 二、干球温度与湿球温度 干球温度是温度计在普通空气中所测出的温度，即我们一般天气预报里常说的气温。 湿球温度是指同等焓值空气状态下，空气中水蒸汽达到饱和时的空气温度，在空气焓湿图上是由空气状态点沿等焓线下降至100%相对湿度线上，对应点的干球温度。 蒸发式冷凝器最低可冷却到湿球温度以上8℃，在宝鸡地区湿球温度是24.8℃，就是说可冷凝到33℃。 干球温度对水冷器的换热效果影响不大，同样在宝鸡地区普通水冷只能冷凝到时37～40℃。 总之，冷凝的效果跟冷却水的进口温度、需冷却介质的进口温度有关，但还有热量、介质、压力等等因素有关。如果换热面积无限大，循环水量无限大那就可以降到更低的温度，可以降到冷却水的进口温度。也就是说在宝鸡地区和普通水冷相比，同样的条件下，和普通水冷相比蒸发冷可以冷凝到32度，而水冷只能到37～40度。最经济的设备投资下我们的冷凝温度要比水冷器低，所以说蒸发冷凝要比水冷节能。 蒸发式冷凝器工作原理 蒸发冷凝器以水和空气作为冷却剂，它主要利用部分水的蒸发带走工艺介质
多效蒸发器设计计算 Prepared on 22 November 2020
多效蒸发器设计计算（一）蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1）根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮 膜蒸发器）、流程和效数。 （2）根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3）根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温差。 （4）根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5）根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所 求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。 （二）蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量（1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W1 + W2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即
（1-4） 对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 （1-8） 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，℃； p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'
北京凯德菲蒸发冷却器技术协议 唐山东海钢铁集团2x1350#高炉 蒸发冷却器项目 技 术 协 议 甲方:唐山东海钢铁集团 乙方:北京凯德菲冷却器制造有限公司 签定时间:2011年月日 目录 1、设计条件 (1) 2、安装地点 (1) 3、工艺技术条件 (1) 4、技术规格及供货清单 (2) 4(1、技术规格表 (2) 4(2、设备组成及系统说明表 (3) 4(3、详细的供货清单 (4) 5、设备制造的技术要求及验收标准 (5) 6、供货范围 (6) 7、备品备件及材料消耗 (7) 8、技术资料 (7) 9、技术服务 (8)
10、其它 (8) 1、设计条件: 1.1大气条件 1.1.1 大气温度 年平均 11.1? 最热月平均 29.7? 最 冷月平均 -9.9? 1.1.2 大气压力 年平均 99.37kP(A) 夏季 98.04kP(A) 冬季 100.45kP(A) 1.1.3 相对湿度 年平均 67% 夏季 82% 冬 季 57% 2、安装地点: 厂区室外 3、工艺技术条件 3.1用途:软水密闭循环冷却系统。 3.2主要技术参数: 总循环水流量10000 m3/h 单台处理量500 m3/h 进水55?;出水?40? 数量:20台 1 4、技术规格及供货清单 4.1技术规格表
2 4.2设备组成系统说明表 3 4.3详细的供货清单 4 5、设备制造的技术要求及验收标准 5.1设备制造的技术要求 5.1.1结构形式:丝堵管箱直管型式。 管箱、构架防腐前应进行除锈处理，管箱最高点设有排气口，最低点处设排水阀。换热管和管板之间采用胀接,换热管采用Φ22x1mm规格、 304不锈钢材质。换热管与管箱为强度胀接连接，方便维修及更换换热管，并设放气孔和排水孔。管束接管法兰采用JB82标准，压力等级为1.0MPa。 5.1.2设备本体全部采用优质钢结构，内部涂环氧沥青漆,外部并做防腐处理。 5.1.3风筒采用玻璃钢。 5.1.4电机选用浙江创新电机有限公司产品，配套电机绝缘等级为F级，防护等级为IP55。 5.1.5收水器采用具有阻燃性能的优质PVC材料，氧指数达到国家B1级难燃标准。 5.1.6喷水系统:喷水管采用热浸镀锌碳钢;喷头采用ABS材料。 5.1.7水箱系统采用6mm优质钢板焊接，内部涂环氧沥青漆，外做防腐处理。水箱底采用高低箱形式，以便于排污处理。 5.1.8进风格栅采用铝合金材质，通风良好且无外飘水滴。 5.1.9每台蒸发空冷器配带喷淋水泵、喷淋水箱，水箱设置补水接口、排污口及溢流口，水泵进水过滤装置，喷淋补充水设不锈钢浮球阀自动控制水位。
概述 蒸发式冷凝器（Evaporative condenser)山东北斗制冷概述山东北斗制冷设备有限公司蒸发式冷凝器是利用盘管外的喷淋水部分蒸发时吸收盘管内高温气态制冷剂的热量而使管内的制冷剂逐渐由气态被冷却为液态。 蒸发式冷凝器 山东北斗制冷设备有限公司蒸发式冷凝器是由冷却管组、填料、淋水器、轴流风机、集水槽、水泵、收水器、箱体等部件组成。 工作原理 蒸发式冷凝器是制冷系统中的主要换热设备，它的作用原理是：制冷系统中压缩机排出的过热高压制冷剂气体经过蒸发式冷凝器中的冷凝排管，使高温气态的制冷剂与排管外的喷淋水和空气进行热交换。即气态制冷剂由上口进入排管后自上而下逐渐被冷凝为液态制冷剂。山东北斗制冷设备有限公司配套引风机的超强风力使喷淋水完全均匀地覆盖在盘管表面，水借风势，极大的提高了换热效果。温度升高的喷淋水由部分变为气态，利用水的汽化潜热由风势带走大量的热量，热气中的水滴被高效脱水器截住，与其余吸收了热量的水，散落到PVC淋水片热交换层中，被流过的空气冷却，温度降低，进入水箱，再经循环水泵继续循环。蒸发到空气中的水分由水位调节器自动补充。[1] 蒸发式冷凝器根据用户的不同，换热管采用多种形式，常用的有碳钢热浸锌管（又分圆管和椭圆管）、铝合金管（国内唯一一家北京和海益品牌采用铝锰合金管材）、不锈钢管（又分314/316圆管、波接管）；其中碳钢热浸锌型蒸发式冷凝器为最早开始使用的产品且占有国内大部分的用户主要用于高压气体冷凝、冷却，适用压力范围在0—30MPa；铝合金型蒸发式冷凝器为新型节能型新一代产品适用于冰机制冷剂冷凝，适用压力范围
在0—5MPa；不锈钢管蒸发式冷凝器主要用在一些化工厂的腐蚀性气体冷却及冷凝工艺中。 蒸发式冷凝器的外壳一般用镀锌板喷塑，后因不耐腐蚀，逐渐采用了镀铝锌板喷塑，现市场上最新使用的是镀铝镁锌板，这种板材有不锈钢的特点，不生锈，外观好看，易加工，受到广大生产商及使用客户的青睐。 蒸发式冷凝器的运行原理 喷淋水由水泵将集水槽中的水输送到蒸发式冷凝器顶部的喷淋管，经喷嘴喷淋到冷凝排管的外表面形成很薄的水膜，水膜中部分水吸热后蒸发为水蒸气，其余落入集水槽，供水泵循环使用。 轴流风机强迫空气从顶部和侧壁下部被吸入流经盘管，填料、饱和热湿空气则被排到周围大气中，热湿空气中夹带的部分水滴通过收水器截留，有效地控制水滴飘散损失，散失致大气中的水蒸气在系统中由浮球阀控制补充冷却水。 蒸发式冷凝器的产品特点 1、冷凝盘管采用超长特制专供钢管，在水中经气压严格试验，整体在近430℃高温热浸锌。 2、箱体采用进口或国产优质镀锌板材，可选用静电喷塑工艺，集水槽可选用不锈钢板。 3、风机选用专用高效，低噪轴流风机，专用风机具有较高射程，防止热空气回流。 4、水泵采用小功率，大流量，低扬程为户外型设计并可根据客户要求装配除垢仪。 5、布水、高效收水器和冷却填料采用大流量、防堵塞的喷嘴，精密计算连续均匀的覆盖，杜绝管壁出现水膜“干点”，优质PVC材料制成，抗老化，风阻小沟状吸水器，使水的飘水率控制在%以下，冷却填料为蜂窝式横流结构，适宜循环水冷却 6、小流量冷却循环水在冷凝盘管蒸发，气氨在冷凝盘管内冷凝为液体，故称蒸发式冷凝器。高强度的蒸发，使得蒸发式冷凝器比其它类型冷凝器更易结水垢，目前还没有理想的除垢方法。严重结垢的蒸发式冷凝器就失去了节电的优点。优质的冷却水才适用，选型时应慎重！。 蒸发式冷凝器的技术特点 1、采用引风逆流和一次换热设计，热量的传递完全依靠盘管组表面，空气以低速从蒸发式冷凝器下部四周进入，而以高速从蒸发式冷凝器上部排出，使热湿饱和空气的回流减速至最小。
多效蒸发器设计计算 Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT
多效蒸发器设计计算（一）蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1）根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮 膜蒸发器）、流程和效数。 （2）根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3）根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温差。 （4）根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5）根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所 求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。 （二）蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量（1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W1 + W2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即
（1-4） 对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 （1-8） 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，℃； p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'