目录
第一章主桥施工栈桥计算说明
一、设计依据
二、主要技术标准
三、技术规范
四、主要材料
五、设计要点
六、结构计算内容
七、使用注意事项
第二章栈桥结构计算书
一工程概况
二设计参数
三纵向槽钢[14b计算
四分配梁工字钢I36b计算
五贝雷桁计算
六桩顶横垫梁（工字钢2I36b）强度验算七钢管桩竖向承载力计算
八、栈桥的纵向稳定性验算。
九、栈桥抗9级风稳定性验算。
第一章主桥施工栈桥计算说明
一、设计依据
本栈桥使用“321”装配式钢桥（上承式）。用υ630×8mm钢管作为桩基础，满足栈桥的使用功能要求。
二、主要技术标准
1、桥梁用途：满足该项目施工使用的行车栈桥，使用寿命为至工程结束。
2、设计单跨标准跨径9m，桥面净宽8m，与岸线连接的道路宽度6m。
3、设计行车速度：20km/小时，
4、设计荷载：① 9m3混凝土运输车（总重400KN），② 500KN履带吊车，
③水管及电缆等荷载：2KN/m（挂在靠下游侧的贝雷桁架上）。本设计未设人行道荷载，暂不考虑人群荷载。
5、桥面标高：5.5m
6、设计风速:41.5m/s
7、“321”装配式钢桥使用6排单层型（上承式）贝雷片。
三、技术规范
1、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89。
2、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86。
3、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）。
4、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》（交通部战备办发布，1998年6月）。
5、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
四、主要材料
1、“321”装配式钢桥及附件
采用国产321”装配式钢桥及附件，其技术标准应符合交通部编制《装配式公路钢桥制造及检验、验收办法》的有关规定。
贝雷桁架几何特性及桁架容许内力
(1)桁架单元杆件性能
(2)几何特性
(3)桁架容许内力表
2、钢材
钢管桩采用Q235A钢板卷制，其技术标准应符合国家标准（GB699-65）的有关规定。
型钢应符合国家标准（GB2101-80）的有关规定。
钢材容许应力及弹性模量
按JTJ025-86标准（page4页表1.2.5）
A3钢(Q235)：弯曲应力[σw]= 145MPa
剪应力[τ]= 85MPa
轴向应力[σ]= 140MPa
弹性模量E= 2.1*105MPa
16Mn钢：弯曲应力[σw]= 210MPa
剪应力[τ]= 120MPa
轴向应力[σ]= 200MPa
弹性模量E= 2.1*105MPa
五、设计要点
本桥计算按9米跨径简支梁计算和2跨（各9米跨径）连续梁计算。设计单跨标准跨径9m。本桥基础为打入式钢管桩，非制动墩每个支点设3根υ630×8mm 钢管桩（单排），制动墩每个支点设6根υ630×8mm钢管桩（双排），单桩允许承载力[P]（计算时按壁厚7mm计算，以确保安全）计算：
取υ630×8mm螺旋焊钢管材料进行验算，壁厚按δ=7mm进行计算，其钢管截面特性如下：
A=137.005cm2
I=66494.922cm4
i＝22.027cm
W=2110.95 cm3
M＝90.61Kg/m
单根υ630mm，δ=7mm钢管截面承受的允许压力[N]
[N]＝（A ×[σ]）
＝137.005×10-4×140×103＝1918kN
由于钢管墩为压杆，要考虑压弯失稳，故进行稳定性校核
按两端铰支计算钢管稳定容许应力，该处钢管最大自由长度为L＝11.00m（从河床面开挖至-6.95m起至钢管墩顶止）。按照路桥施工计算手册表12-2公式，则钢管稳定容许应力：
[σ]
ω＝υ[σ]＝0.810*140＝113.4MPa
式中：υ——压杆稳定系数；
λ＝νL/i＝1×11.00/0.22027=49.939＜80；
ν——压杆的长度系数，该处取ν＝1；
L——压杆的自由长度，该处L=11.00m；
i——压杆对轴的惯性半径，该处i＝0.22027；
[σ]——压杆材料的容许应力，钢管＝140MPa。
查《钢结构设计规范》得，υ＝0.810。
单根钢管的稳定容许压力：
1＝1553.64 kN
[P]＝[σ]
ω·A＝113.4×1.37005×10
式中：[σ]
ω——钢管的稳定容许应力（由上式求得）；
A——钢管壁的横截面面积（直径0.630m，壁厚0.007m）
故单根钢管稳定允许承载力[P]= 1553.64 kN，所以后续检算钢管的竖向荷载必须小于[P]＝1553.64 kN。
六、结构计算内容
结构计算书中，荷载按9m3混凝土运输车（总重400KN），500KN履带吊车，水管及电缆等荷载：2KN/m（挂在靠左侧的贝雷桁架上）。本设计未设人行道，荷载暂不考虑人群荷载。按最不利情况进行布载和荷载组合，
单跨标准跨径9 m计算如下内容：
1、纵向槽钢[14b计算
2、分配梁工字钢I36b计算
3、贝雷桁计算
4、桩顶横垫梁（工字钢2I36b）强度验算。
5、钢管桩竖向承载力计算。
6、栈桥的纵向稳定性验算。
7、栈桥抗9级风稳定性验算。
七、使用注意事项
严禁车辆超载、超速工作和行驶，不得在桥面上随意堆放材料及重物。
大于9级风时栈桥停止使用，过后必须对栈桥作全面检查后方可恢复工作。
栈桥使用期必须经常检查栈桥状况，如有异常情况，必须查明原因，经处理后方可继续使用。
严禁外来荷载碰撞栈桥，严禁在栈桥上进行船舶系缆。
第二章栈桥结构计算书
一工程概况
海堤开口主线桥全长1000米，起点K0+843.156，终点K1+843.156。本桥上部采用3×30+（4×50）+3×（3×50）+(70+120+70)m预应力箱梁。
施工栈桥约从2#～16#墩，全长820米,具体桩号起点K0+873.156，终点K1+693.156。主桥施工采用8米宽栈桥施工方案。钢栈桥做为施工时汽车运输道路及吊机移动道路。
栈桥每四孔为一联，共9联，总长4×9×21+4=760米，桥面为8m×760m，采用8.0米宽厚1.0厘米的钢板作为行车道板，桥面板下为间距30厘米共28根纵向槽钢[14b，纵向槽钢下为间距150厘米共507根横向工字钢(I36b)分配梁，分配梁下为纵向主梁，纵向主梁用6片贝雷桁架（间距3×1.1+2×1.5m）。桩基采用Φ630mm×10mm的钢管桩，每个制动墩使用双排2×3=6根钢管桩，每个非制动墩使用单排1×3=3根钢管桩。每一联布置3个制动墩和2个非制动墩。栈桥顶面标高为▽+5.5米。桩顶横向联结采用横垫梁2I36b，桩顶纵向联结采用纵
垫梁2I36b 。栈桥设计荷载：9m 混凝土运输车（总重400KN ），500KN 履带吊车，水管及电缆等荷载：2KN/m （挂在靠左侧的贝雷桁架上）。本设计未设人行道荷载暂不考虑人群荷载。计算按9米跨径简支梁计算和2跨（各9米跨径）连续梁计算。
栏杆立柱([20b)
钢栈桥立面图
钢栈桥断面图
800
二 设计参数
1、荷载
⑴.恒载（每跨）：
行车道板厚（厚1.0厘米的钢板）：8×78.5=628㎏/m=0.628t/m=6.28 KN/m [14b 桥面纵梁：28×16.73＝468㎏/m=0.468t/m=4.68 KN/m I36b 分配梁 8×65.66/1.5＝350kg/m=0.35t/m=3.50 KN/m 贝雷桁架自重 0.270×6/3+0.040×5/3=0.61t/m=6.1 KN/m 2I36b 横垫梁 8×2×65.66＝1051kg=1.051t=10.51 KN 2I36b 纵垫梁 3.4×6×65.66＝1339kg=1.34t=13.4 KN
⑵.活载：
① 500KN 履带吊机（QUY50A ）
总重500KN ，并吊重物为120KN ，重物冲击系数为1.3，履带尺寸4.66m ×0.76m ，见尺寸图。按每一联(4跨、长4×9=36米)布置一台计算。
② 混凝土运输车
总重400KN 。尺寸见图。其冲击系数为1+μ=1+0.3=1.3。按每间距9米布置一台计算。
2
P2=160kN
500KN履带吊机
每条履带单位压力70.6kN/m
P1=80kN
P2=160kN 活载图一
2、贝雷桁架：其为国家规定尺寸制造，每片桁架为1.5×3.0m ，重270Kg 。弦
杆由2[10组成，内侧的斜杆腹杆系由I 8组成，钢材为16Mn 钢，最大拉压弯应力为273Mpa ，剪应力为156Mpa 。支撑架重40Kg 。单片贝雷桁架容许弯距为788.2KN.m ，剪力为245.2KN 。
三槽钢[14b纵梁检算
桥面板由厚1cm钢板铺成，桥面板底由纵向槽钢[14b（28根间距30cm）间铺而成，槽钢[14b纵向跨径为1.5m，荷载按400KN混凝土运输车或500KN履带吊机（QUY50A）作业时分别验算槽钢[14b的抗弯和抗剪强度。钢板自重
q=4.71KN/m,槽钢[14b自重q=3.51KN/m,
1、400KN混凝土运输车
400KN混凝土运输车作用时，汽车轮重在桥面上对纵梁的弹性分布，当桥面板厚度在10cm以下时，约为0.6米（后轮着地宽度0.6米）。400KN混凝土运输车重车中（后）轮轴荷载重160KN，二个轮，每轮重80KN。
活载：P=80×0.30/0.6=40KN。恒载：q=0.785×0.3＋0.17=0.4KN/m
冲击系数：1＋μ=1＋15/(37.5＋l)= 1＋15/(37.5＋1.5)=1.38根据规范取1.3 按2跨连续梁计算(用结构力学求解器计算程序计算)：
(1)当a=70cm时为最不利位置，弯距、剪力最大
=15.00KN.m
M
max
=38.03KN
Q
max
(2)截面应力
σ=M/W=15.00×106/(87.1×103)=172.22MPa＜1.3×145=188.5MPa(临时结构提高1.3倍)
τ= Q/A=38.03×103/(21.31×102)=17.85 MPa＜85 MPa
满足规范要求
2、500KN履带吊机（QUY50A）
计算500KN 履带吊机（QUY50A ）时：按一根槽钢[14b 上的荷载为满布计算，履带的着地宽度及长度为0.76×4.66m ，吊机工作时吊重120×1.3＝156KN （吊重冲击系数μ取0.3），吊机自重500KN ，作用在一根槽钢[14b 上的线荷载为：
恒载q1=0.4KN/m 活载q2=（156+500）/（2×0.76×4.66）×0.3=27.78KN/m q ＝q1+q2=27.78＋0.4＝28.18KN/m
按2跨连续梁计算(用结构力学求解器计算程序计算)： (1)弯距：Mmax=7.93KN.m 。 (2)剪力：Qmax=26.42 (3)截面应力
σ=M/W=7.93×106/(87.1×103)=91.0 MPa ＜145MPa τ= Q/A=52.84×103/(21.31×102)=24.8 MPa ＜85 MPa 满足规范要求
四 横向I36b 分配梁检算
作用在I36b 分配梁上的静荷载为钢面板、纵向槽钢[14b 和工字钢I36b 分配梁自重，动荷载400KN 混凝土运输车和500KN 履带吊机（QUY50A ）。钢面板自重荷载为q 1＝6×0.785＝4.71KN/m ，槽钢[14b 自重荷载为q 2＝28×0.1673=4.68KN/m ，工字钢I36b 自重荷载为q 3＝0.66KN/m 。 作用在I36b 分配梁上恒载线荷载:
q 合＝ (q 1+q 2)×1.5/6.0＋q 3 =[(4.71＋4.68)×1.5/6.0+0.66=3.01KN/m 。
1、400KN 混凝土运输车
400KN 混凝土运输车作用在桥面时，最不利荷载为车的中(后)轮同时作用在横向工字钢I36b 上(本栈桥设计不考虑在桥面上会车，会车利用平台进行，且车辆运行时均在桥面中心附近)。下图所示为最不利荷载位置。计算按5跨连续梁计算。
活载：P=80×1.3=104KN （冲击系数1+μ取1.3） 恒载q=3.01KN/m
图二
6用结构力学求解器计算程序计算得各支点反力为：
R A =-2.56KN, R
B
=33.03KN, R
C
=-74.28KN,
R D =74.28KN, R
E
=-33.03KN, R
F
=2.56KN
由于支座A、B、C、D、E、F只能受压，不能受拉，计算中如出现拉力则应去除支座再进行计算。经过计算支座A、F出现拉应力。去除A、F支座后按3跨连续梁进行计算。
用结构力学求解器计算程序计算得各支点反力为：
R
B =26.93KN, R
C
=80.38KN, R
D
=80.38KN, R
E
=26.93KN
最大弯距在BC、DE跨：M
max =19.26KN.m，最大剪力在C、D支点处：Q
max
=80.38KN。
弯曲应力：σ=M/W=19.26×106/920800 =20.92 MPa＜145 MPa
剪应力：τ= Q/A =80.38×103/8364 =9.62 MPa＜85 MPa
满足规范要求。
2、50t履带吊机（QUY50A）
50t履带吊机横向履带中距为3.54m，工作时应位于桥面中间，其履带着地长宽为4.66×0.76m，单根工字钢I36b承受的荷载为
活载：q
1
=（500+120×1.3）×1.5/(2×0.76×4.66)=138.95KN/m
恒载：q
2
=2.72KN/m
受力简图如图三
用结构力学求解器计算程序计算得：
R A =12.80KN, R
B
=102.21KN, R
C
=5.26KN,
R D =5.09KN, R
E
=99.65KN, R
F
=17.02KN
最大弯距、最大剪力均在B、E支点作用处：M
max =8.94KN.m，Q
max
=69.34KN
弯曲应力：σ=M/W=8.94×106/920800 =9.70 MPa＜140 MPa
剪应力：τ= Q/A =69.34×103/8364 =8.29MPa＜85 MPa
满足规范要求。
五贝雷桁纵向抗弯、抗剪检算
（一）纵向抗弯计算
1、400KN混凝土运输车
①横向计算：
400KN混凝土运输车作用在桥面时，最不利位置为部400KN混凝土运输车的中轮作用贝雷桁纵梁的跨中。在最不利位置处，动荷载400KN混凝土运输车在如（图四）所示作用时，C排贝雷桁受力最大。
按5跨连续梁计算的支座A、F出现拉力，由于支座处只能受压不能手拉，不能出现拉力，故计算时去除A、F支座，按3跨连续梁计算，
图四
当活载：P=80×1.3=104.0KN ，恒载：q=2.72KN/m 时 用结构力学求解器计算程序计算得： R C =R D = 74.28KN
②纵向计算
作用在I36b 分配梁上的静荷载为钢面板、纵向槽钢[14b 和工字钢I36b 分配梁自重等荷载已算。由图四计算可知：400KN 混凝土运输车中轮作用在跨中时，
C 、
D 排桁架受力最大。在跨中出现最大弯距，如(图五)所示： 贝雷桁自重荷载取：q=1.0KN/m ，
贝雷桁自重弯距为： M 自重＝129 /6＝13.5KN.m
上部恒载：1cm 厚钢板桥面对C 排贝雷桁架产生的线荷载为 1.1×0.785=0.87KN/m;
[14b 槽钢对C 排贝雷桁架产生的线荷载为5×0.1673=0.84KN/m; I36b 工字钢对C 排贝雷桁架产生的线荷载为1.1×0.6566×7/9=0.56KN/m
图五
q 恒=0.87+0.84+0.56=2.27KN/m M 恒= q 恒l 2/6=2.72×92/6=30.65KN.M
400KN 混凝土运输车产生荷载：P 1=56.00KN P 2=112.00KN P 3=112.00KN 计算：F E 动＝[56.00×8.5+112.00×（1.4+3.1+3.1）]/9=147.47KN
M 动max =147.47×4.5-56.07×4＝439.62KN.m
M 合＝M 自重＋M 动max +M 恒＝13.5＋439.62＋30.65＝483.77KN.m<[M]=788.2KN.m 满足规范要求；
恒载和自重荷载产生的剪力在支点处最大，Q 1=ql/2=3.27×9/2=14.72KN; 汽车活载产生的剪力在E 支点处最大，
Q 2=(56×8.5+112×4.5+112×3.1)/9=147.47KN Q max =147.47+14.72=162.19KN<[Q]=245.2KN
满足规范要求。 2、500KN 履带吊机（QUY50A ） ①横向计算：
500KN 履带吊机（QUY50A ）横向履带中距为3.54m ，横向最不利工作位置如（图六）所示，[注：500KN 履带吊机（QUY50A ）工作时应尽量位于桥面中间]。每一联内仅用一辆500KN 吊机，布载为：吊机工作时吊重量限120KN ，重物冲击系数为1.3，每跨栈桥跨中堆放80KN 重物（由中间4排贝雷桁架平均承担）。车辆总荷载为P 1=500+120×1.3＝656KN. 其履带着地长度为4.66m ，每条履带荷载为：q 1＝P 1/(2×4.66×0.76)=92.61KN/m 。q 2=2.72KN/m 按5跨连续梁计算
图六
用结构力学求解器计算程序计算得：
B、E排贝雷桁架受力最大：R
B ＝R
E
=102.21KN/m。
②纵向计算
计算简图如图七，作用在I36b分配梁上的静荷载为钢面板、纵向槽钢[14b 和工字钢I36b分配梁自重，荷载已算。q
恒
=0.87+0.84+0.56=2.27KN/m
贝雷桁自重荷载取：q
2
=1.0KN/m，
每贝雷跨中堆放重物：P=20KN
自重弯距为： M
自重＝129
/6＝13.5KN.m，
堆放物产生弯距M
堆
＝20×9/3＝60KN.m
上部恒载弯矩M
恒= q
恒
l2/6=2.72×92/6=30.65KN.M
M
静＝M
自重
＋M
堆
+M
恒
＝13.5+60+30.65＝104.15KN.m
500KN履带吊机（QUY50A）活载：q
1
=656/(2×4.66)=70.39KN/m，
图七
500KN履带吊作用在跨中时，B排贝雷桁架跨中出现最大弯距，如(图七)所示
动荷载产生的弯距为：
M
动
＝70.39×4.66[(2.17×4.5/9)+(4.5-2.17)2/(2×4.66)]
＝546.97KN.m
跨中总弯距为：M
总＝M
静
+ M
动
＝546.97+104.15＝651.12KN.m<[M]=788.2KN.m
支点处剪力最大Q
max
=164.01+10+16.74=190.75KN<[Q]=245.2KN 满足规范要求。
（二）纵向抗剪计算
1、400KN混凝土运输车
400KN混凝土运输车中轮荷载作用在钢管桩中心线时为最不利荷载，见荷载纵向布置图（图八），根据图四可知：400KN混凝土运输车在B排贝雷桁架产生
的荷载最大，经计算得：R
1=56.00 KN,R
2
=R
3
=112.00 KN。
图八
荷载：P
1=56KN P
2
=P
3
=112KN
用结构力学求解器计算程序计算得：
Q
max
＝159.29KN<[Q]= 245.2KN
抗剪能力满足要求。
2、500KN履带吊机（QUY50A）
500KN履带吊机（QUY50A）横向作用如（图六）所示，纵向作用在桩顶时，
B排贝雷桁有最大剪力，履带吊机荷载为q
1
=68.47KN/m，跨中重物为P=20KN,自
重及上部恒载荷载为q
2
=3.72KN/m，如（图九）所示。
图九
6.67
4.66
2.17
4.5
用结构力学求解器计算程序计算得： Q max ＝165.62KN<[Q]=245KN 抗剪能力满足要求。
六 桩顶横垫梁(工字钢2I36b)强度验算
工字钢分配梁的荷载有静荷载（桥面板、[14b 纵梁、工字钢横梁I36b 、贝雷桁和I36b 分配梁自重。动荷载有：400KN 混凝土运输车和500KN 履带吊机（QUY50A ）。500KN 履带吊机（QUY50A ）工作时有堆放物自重120KN ）。 （一）
400KN 混凝土运输车
400KN 混凝土运输车作用在桥面时，最不利荷载为400KN 混凝土运输车的中轮同时作用在钢管桩中心线上。下图所示为最不利荷载位置。计算按2跨连续梁计算。
(1)第一种工况
400KN 混凝土运输车靠边行走
荷载： P=80×1.4=112KN 或P=40×1.4=56KN ，q=2.72KN/m
当P=40×1.4=56KN按5跨连续梁用结构力学求解器计算程序计算得E支点出现拉应力，因为不允许出现拉应力，故去除E支点按4跨连续梁计算得：：
R A 24.15KN, R
B
=36.36KN, R
C
=44.92KN, R
D
=2.02KN , R
E
=0, R
F
=2.56KN 当P=80×1.4=112KN按5跨连续梁用结构力学求解器计算程序计算得E支点
出现拉应力，因为不允许出现拉应力，故去除E支点按4跨连续梁计算得：：
R A =45.52KN, R
B
=70.99KN, R
C
=88.09KN, R
D
=2.39KN , R
F
=2.56KN
图十一
用图十的计算结果，按图八的受力图计算可得图十一的荷载
荷载：PA=85.91KN, PB=144.80KN PC=149.83KN, PD=63.68KN. PE=35.32KN, PF=37.71KN
自重荷载：q
1
=1.31KN/m，
用结构力学求解器计算程序计算得：
R L =191.95KN, R
M
=282.06KN, R
N
=51.10KN,
最大弯距在P
B 作用点处：M
max
=78.98KN.m;
最大剪力在M支点处：Q
max
=192.52KN
弯曲应力：σ=M/W=78.98×106/(2×920800) 42.89 MPa＜145MPa
剪应力：τ= Q
ma
/A=192.52×103/(2×8364) =23.38 MPa＜85 MPa
满足规范要求
(2)第二种工况
400KN混凝土运输车居中行走
荷载： P=80×1.4=112KN或P=40×1.4=56KN，q=2.72KN/m，按5跨连续梁
计算时A、H支座出现拉力，去除A、H支座按3跨连续梁计算
图十二
当P=40×1.4=56KN，q=2.72KN/m，用结构力学求解器计算程序计算得：
R A =0.85KN/m, R
B
=18.55KN/m, R
C
=40.76KN/m, R
D
=40.76KN/m
R
E =18.55KN/m, R
F
=0.85KN/m
当P=80×1.4=112KN，q=2.72KN/m，用结构力学求解器计算程序计算得：
R A =0.0KN/m, R
B
=35.44KN/m, R
C
=79.87KN/m, R
D
=79.87KN/m
R
E =35.44KN/m, R
F
=0KN/m
图十三
用图十二的计算结果，按图八的受力图计算可得图十三的荷载
荷载：PA=41.85KN, PB=91.62KN, PC=156.08KN, PD=156.08KN PE=91.62KN, PF=41.85KN
用结构力学求解器计算程序计算得：
R L =103.28KN, R
M
=380.41KN, R
N
=103.28KN,
最大弯距、剪力在M支点：M
max =93.61KN.m，Q
max
=190.20KN
弯曲应力：σ=M/W=93.61×106/(2×920800) =50.83 MPa ＜140MPa 剪应力：τ= Q max /A=190.20×103/(2×8364) =11.37 MPa ＜85 MPa 满足规范要求
（二）50t 履带吊
栈桥跨中堆放物限重120t ，每片贝雷桁承受20KN,当50t 履带吊机荷载在横栈桥向作用在桥面中间且在纵桥向作用在分配梁顶时，2I36b 分配梁跨中有最大弯距。
图十四
荷载q 1=92.61KN/m ，q 2=2.72KN/m 用结构力学求解器计算程序计算得：
R A =12.80KN, R B =102.21KN, R C =5.26KN, R D =5.09KN, R E =99.65KN, R F =17.02KN 图十五
详细荷载栈桥计算书 LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】
高速公路 栈桥设计计算书 二零一七年十月 目录 2．设计规范及依据 3．设计条件 4．结构布置型式及材料特性 结构布置型式 材料特性 5．荷载计算 恒载 活载 6．桩嵌固点计算 7．主栈桥计算 工况分析 工况与计算模型 计算结果汇总 钢管桩稳定性验算 8．钢管桩桩长计算 9．上部结构计算
1．概述 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 2．设计规范及依据 （1）主线及互通匝道初步设计图 （2）《初步设计阶段工程地质勘查报告》； （3）《港口工程荷载规范》（JTS144-1-2010）； （4）《港口工程桩基规范》（JTS167-4-2012）； （5）《海港水文规范》（JTS145-2-2013）； （6）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； （7）《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)； 3．设计条件 1、栈桥设计边界条件引用《初步施工图设计》设计说明相关数据。 2、主线栈桥设置在前进方向左侧。 3、栈桥宽度按9米设计。 4、栈桥荷载主要8方混凝土罐车、50t吊机、钢护筒重约30t，钢筋笼约20t，回旋 钻机和旋挖钻机。 4．结构布置型式及材料特性 结构布置型式 栈桥顶标高暂定+，宽9m。面层体系自上而下依次为桥面板、横向分配梁I22a。主纵梁采用321型单层9排贝雷片，承重梁采用2H600×200×11×17型钢；栈桥下部结构采用桩基排架，排架横向桩间距，纵向间距12m，每60m设置制动墩，每120m 设计伸缩缝，排架桩基采用Φ630×8mm。 栈桥标准横断面 材料特性
吉水赣江特大桥水上栈桥安全检算 一、栈桥设计概况 1、栈桥设计 吉水赣江特大桥1-12#墩位于赣江水中，其中1-3#墩搭设钢栈桥；3-4#墩预留航道；4-5#墩搭设钢栈桥；5-12#墩吹沙筑路。栈桥总长度约380m，桥面标高定为+48.62m，栈桥中心线距离桥梁中心线距离为15m。 吉水赣江特大桥栈桥结构采用钢管贝雷栈桥，栈桥设计跨度为12m，3跨1联设置制动墩---采用双排4根钢管桩，其余采用标准墩---单排3根钢管桩。钢管采用φ529*10mm螺旋钢管，钢管上设置横梁---采用工字钢36a双拼；横梁上设置6片3组贝雷片，分配梁采用I28b工字钢，间距75cm；面板采用126*600cm 的组合面板，下部采用5根I14的工字钢，最大间距33.5cm。上铺8mm厚花纹钢板。 二、计算依据 1、钢结构设计规范GB50017-2003 2、铁路桥梁钢结构设计规范-TB10002.2-2005 3、装配式公路钢桥多用途使用手册-人民交通出版社 4、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 三、设计荷载 1、恒载 梁部恒载包括：横梁、贝雷梁、分配梁、桥面系、栏杆等结构重量。经主要工程材料数量统计采用：G=2t/m。 2、施工荷载 考虑栈桥为临时结构，栈桥搭设及运行主要以通行砼罐车、50t履带吊以及故仅考虑以下二种荷载作为计算荷载。 工况一、9m3砼罐车：总重G=35t 按前轴分配20%即35*0.2=7t，后轴分配80%即35*0.8=28t计算。
7t14t14t 工况二、50t履带吊自重50t，吊重按10t计算；履带与桥面接触长度为4.7m。则q=0.5*（50+10）/4.7=6.4t/m。 四、检算项目 1.面板计算 桥面系为工厂预制模板；模板面采用σ=8mm花纹钢板，规格为1.25*6.0m；纵肋采用工字钢I14，最大间距33.5cm。 面板-纵肋I14工字钢计算 I14工字钢的截面特性：Ix=712cm4 Wx=102cm3 ix=5.79cm Sx=58.4cm3 工况1：砼罐车 ①荷载： 砼罐车轮胎单侧荷载，如下图所示： 3.5t7t7t ①计算模型
某工程51米钢栈桥计算书 XXXXXXX公司 2010年6月16日
下承式栈桥验算书 一、验算说明： 栈桥上部结构为51米，桥面为4米，桥面由12.6工字钢和8mm花纹钢板组合组成，采用下承式结构，桥面板纵向分配梁I12.6a工字钢，间距为0.24m。横向分配梁I32a工字钢，最大间距为1.59m，桥墩、台采用钢筋砼。 二、设计依据 1、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 2、《公路工程技术标准》JTG B01－2003 3、《钢结构设计规范》( GB 50017-2003) 三、主要参考资料 1、《钢结构设计手册》第三版 2、《路桥施工计算手册》 3、《建筑结构静力计算手册》2004版 四、主要技术标准 设计荷载：80吨散装水泥罐车，考虑安全系数1.4,栈桥设计中选112吨荷载对整个桥梁结构进行验算；
图一 80吨随州散装水泥罐车荷载布置图（图中省略车头部分） 五、结构恒重 （1）钢便桥面层：8mm厚钢板，单位面积重62.8kg/m2，则3.14kN/m。 （2）I12.6单位重14.21kg/m，则0.14kN/m，间距0.25m 。 （3）I32a单位重52.7 kg/m，则0.53kN/m，3.162KN/根，最大间距1.59m。 （4）纵向主梁：321型贝雷梁， 4.44 KN/m。（含附件） 六、上部结构内力计算 6.1桥面板验算 （1）荷载计算 因桥面纵向工字钢的横向间距空隙仅为17.6cm，汽车轮宽度50cm，汽车轮宽远远大于工字钢间距，故此处对花纹板不做单独验收。仅对桥面纵向分配梁I12.6进行计算。 单边车轮作用在跨中时，I12.6a弯矩最大，轮压力为简化计算可作为集中力。荷载分析： 1）均布荷载：0.157kN/m(面板) 2）施工及人群荷载：不考虑与汽车同时作用 3）汽车轮压：车轮接地尺寸为0.5m×0.2m, 最大轴重为224kN，每轴2组车轮，则单组车轮荷载为112kN，每组车轮压在3根I12.6上，则单根I12.6承受的荷载为37.3KN。 则单边车轮布置在跨中时弯距最大计算模型如下（以整个后轴建模按连续梁计算）
1编制依据 (1) 2工程概况 (1) 3钢栈桥及钢平台设计方案 (2) 3.1钢栈桥布置图 (2) 3.2钢平台布置图 (3) 4栈桥检算 (3) 4.1设计方法 (3) 4.2桥面板承载力验算 (4) 4.3 120a工字钢分配梁承载力验算 (5) 4.4贝雷片纵梁承载力验算 (6) 4. 5 I45b工字钢横梁承载力验算 (9) 4.6桥面护栏受力验算 (10) 5桩基检算 (13) 5.1钢管桩承载力验算 (13) ?5. 2桩基入土深度计算 (13) ?5. 3钢管桩自身稳定性验算 (14) 5.4钢管桩抗倾覆性验算 (14) ?5. 5钢管桩水平位移验算 (14) 6钻孔平台 (15)
*********钢栈桥计算书 1编制依据 1、现场踏勘所获得的工程地质、水文地质、当地资源、交通状况及施工环境等调查资料； 2、国家及地方关于安全生产及坏境保护等方面的法律法规； 3、《钢结构设计规范》GB-50017-2011； 4、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015 5、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007 6、《公路工程施工安全技术规范》(JTG F90-2015) 7、《路桥施工计算手册》(人民交通出版社) 8、*********设计图纸。 2工程概况 *********位于顺昌县水南镇焕仔坑附近，跨越富屯溪。本项目起点桩号 K7+1-54,终点桩号K7+498. 5,桥梁全长344.5m。 *********场区属于剥蚀丘陵夹冲洪积地貌，桥址区地形较起伏，起点台较坡度约15。-20°,终点台较坡度约5。-10° o桥梁跨越富屯溪，勘查期间水深约3-9m,溪宽约180-190m o *********桩基施工是本工程的控制工期工程，我项目部经过对富屯溪水文、地质及其现场情况的详细调査，为保证工期，加快施工进度，跨富屯溪水中主墩计划采用钢栈桥+钢平台施工方案。 *********河中墩共7组，距河岸边最近的8#墩距岸边约20m,根据富屯溪历年
目录 1、编制依据及规范标准 (4) 1．1、编制依据 (4) 1.2 、规范标准 (4) 2、主要技术标准及设计说明 (4) 2.1 、主要技术标准 (4) 2.2 、设计说明 (5) 2.2.1 、桥面板 (5) 2.2.2 、工字钢纵梁 (5) 2.2.3 、工字钢横梁 (5) 2.2.4 、贝雷梁 (5) 2.2.5 、桩顶分配梁 (6) 2.2.6 、基础 (6)
2.2.7、附属结构 (6) 3、荷载计算 (6) 3.1 、活载计算 (6) 3.2 、恒载计算 (7) 3.3 、荷载组合 (7) 4、结构计算 (7) 4.1 、桥面板计算 (8) 4.1.1 、荷载计算 (8) 4.1.2 、材料力学性能参数及指标 (9) 4.1.3 、力学模型 (9) 4.1.3 、承载力检算 (9) 4.2 、工字钢纵梁计算 (10) 4.2.1 、荷载计算 (10) 4.2.2 、材料力学性能参数及指标 (11) 4.2.3 、力学模型 (11) 4.2.4 、承载力检算 (11) 4.3 、工字钢横梁计算 (13) 4.3.1 、荷载计算 (13) 4.3.2 、材料力学性能参数及指标 (13)
4.3.3 、力学模型 (14) 4.3.4 、承载力检算 (14) 4.4 、贝雷梁计算 (15) 4.4.1 、荷载计算 (15) 4.4.2 、材料力学性能参数及指标 (16) 4.4.3 、力学模型 (16) 4.4.4 、承载力检算 (17) 4.5 、钢管桩顶分配梁计算 (18) 4.5.1 、荷载计算 (18) 4.5.3 、力学模型 (19) 4.5.4 、承载力检算 (19) 4.6 、钢管桩基础计算 (19) 4.6.1 、荷载计算 (19) 4.6.2 、桩长计算 (20) 4.7 、桥台计算 (20) 4.7.1 、基底承载力计算 (21)
目录 1 设计说明 ....................................................................................................................... - 1 - 栈桥构造 ................................................................................................................. - 1 -贝雷梁.................................................... - 2 - 桩顶横梁.................................................. - 2 - 钢管桩基础................................................ - 2 -设计主要参考资料 .............................................. - 2 -设计标准 ...................................................... - 3 -主要材料力学性能 .............................................. - 3 -2 作用荷载........................................................ - 3 - 永久作用 ...................................................... - 3 -可变作用 ...................................................... - 3 -混凝土罐车................................................ - 3 - 流水压力.................................................. - 4 - 风荷载.................................................... - 4 - 制动力.................................................... - 4 -荷载工况 ...................................................... - 4 -3 栈桥结构计算分析................................................ - 4 - 计算模型 ...................................................... - 4 -计算分析 ...................................................... - 5 -计算结果汇总 .................................................. - 6 -4 基础计算........................................................ - 7 - 钢管桩入土深度 ................................................ - 7 -钢管桩稳定性 .................................................. - 8 -5 结论............................................................ - 9 -
栈桥计算书 一、基本参数 1、水文地质资料 栈桥位于重庆荣昌赵河滩濑溪河，水面宽约68m，平均水深4m，最深处水深6米。 地质水文条件：渡口靠岸边部分平均水深2-3米，河中部分最高水深6米。河底地质为：大部分桩基础所在位置处覆盖层较薄，覆盖淤泥厚度为1.5m左右，其余为强风化砂 岩和中风化砂岩，地基承载力σ 0取值分为500kp a 。 2、荷载形式 (1)60t水泥运输车 通过栈桥车辆荷载按60t水泥运输车考虑，运输车重轴（后轴）单侧为4轮，单轮宽30cm，双轮横向净距10cm，单个车轮着地面积=0.2*0.3 m2。两后轴间距135cm，左侧后双轮与右侧后双轮距190cm。车总宽为250cm。 运输车前轴重P1=120kN，后轴重P2=480kN。 设计通车能力：车辆限重60t，限速5km/h，按通过栈桥车辆为60t水泥运输车满载时考虑，后轴按480kN计算。施工区段前后均有拦水坝，不考虑大型船只和排筏的撞击力，施工及使用时做好安全防护措施。 3、栈桥标高的确定 为满足水中墩、基础、梁部施工设备、材料的运输及施工人员通行施工需要，结合河道通航要求，在河道内施工栈桥。桥位处设计施工水位为296.8m，汛期水位上涨4～6m。结合便桥前后路基情况，确定栈桥桥面标高设计为305.00m。 4、栈桥设计方案 在濑溪河河道内架设全长约96m的施工栈桥。栈桥拟采用六排单层贝雷梁桁架结构为梁体作为主要承重结构，桥面宽设计为4.5m,桥跨为连续结构，最大跨径18m，栈桥共设置6跨。 (1) 栈桥设置要求 栈桥承载力满足：60t水泥运输车行走要求。 (2)栈桥结构 栈桥至下而上依次为： 钢管桩基础：由于河床底岩质硬，无法将钢管桩打入，综合考虑采用钢管桩与混凝土桩相结合的方法，即先施工混凝土桩，入岩深度约1.5m，然后在混凝土桩上安装钢管桩。
大浏高速公路第四合同段栈桥设计方案 （安全坳隧道内） 中国路桥工程有限责任公司大浏高速公路 第四合同段项目经理部 二〇一〇年七月一日
栈桥设计说明 一、工程概况 根据施工要求，我合同段安全坳隧道内修建一座栈桥，以利于施工中车辆通过。 二、设计方案 该施工栈桥为组合式桥钢结构梁，全长12.0m，设为两跨，每跨6m。 上部结构：采用10根型号为[40槽钢，按间距40cm布置，中间采用18a工字钢进行横向连接，桥面铺设1cm厚钢板使荷载横向均匀分布。本桥设计汽车荷载为50t。 三、主要材料 1、[40槽钢10根，每根长25m。 2、I18a工字钢45根，每根长0.4m。 3、I32a工字钢6根，总长40m。 4、1cm厚钢板，3.6m*25m
隧道栈桥受力验算 一、梁板验算 跨度L=6m，使用［40槽钢，共10根，每根单位延米重量 58.9kg/m=577.22N/m=0.57722KN/m。 集中荷载50t=50000kg=490000N=490KN。 每根［40槽钢参数： Wx=878.9cm3=878.9/106m3。 腹板高度h=400mm； 腹板宽度d=10.5mm=0.0105m； Sx=524.4㎝3=524.4/106m3； Ix=17577.7cm4=17577.7/108m4。 （一）弯矩验算： 1、集中荷载在中部时中部的弯矩最大 1）均布荷载产生弯矩： M1=q×l2/8=0.57722KN/m×10根×62㎡/8=25.9749KN·m 2）集中荷载产生弯矩： M2=P×l/4=490KN×6m/4=735KN·m 3）总弯矩： M=M1+M2=25.9749KN·m +735KN·m=760.9749KN·m 2、组合钢梁最大承载弯矩 M工=Wx·[σ]·a =878.9/106m3×170MPa×10根=1494.13KN·m
蒿子港澧水河钢栈桥设计计算书 一. 工程概况 岳常高速TJ-22合同段为独立特大桥标段，合同工程为蒿子港澧水特大桥。蒿子港澧水特大桥是岳阳至常德高速公路跨越澧水的一座特大桥，大桥总长2712.08m。具体桥型布置自岳阳至常德岸为14×25m预应力先简支后连续小箱梁+43+66+40m预应力悬浇连续箱梁+37×40m预应力先简支后连续小箱梁+66+3×106+66m预应力悬浇连续箱梁+11×25m预应力先简支后连续小箱梁。 为方便施工，经项目经理部研究决定，在66+106×3+66m预应力悬浇连续箱梁段修建一座施工栈桥。 二. 结构设计 钢栈桥采用型钢组合的结构形式，标准跨径9m。钢栈桥采用630×8mm钢管桩作为基础，钢栈桥横桥向中心间距281cm，在钢管桩上面设置双肢I36a型钢作为承重梁，并设置牛腿与钢管桩连接。承重梁上面设置I45a型钢作为第一层分配梁，上面铺设［20a型钢作为第二层分配梁，中心距为25cm，形成栈桥。栈桥两侧设置φ48mm钢管作为防护栏。 三. 计算过程中采用的部分参数 1. Q2353钢材的允许应力［σ］=180Mpa 2. Q2353钢材的允许剪应［τ］=110 Mpa 3. 16MN钢材的允许应力［σ］=237 Mpa 4. 16MN钢材的允许剪应力［τ］=104 Mpa 5. 16MN钢材的弹性模量E=2.1×105Mpa 四. 设计技术参数及相关荷载大小选定 1. 根据实际施工情况，栈桥通过最重车辆为10m3砼罐车和50T履带吊，则计算荷载为50T履带吊及砼罐车。取最大荷载50T履带吊，自重约为50T，其计算工况为最重荷载在栈桥上行驶时对栈桥的影响，考虑可能出现的履带吊停留在栈桥上吊装作业时的情况，吊重按20T考虑，则考虑1.15的冲击系数最后取80.5T进行验算。
温州绕城高速北线第二合同段瓯江大桥栈桥计算
目录 1、基本数据 (1) 2、荷载参数 (1) 3、结构计算 (1) 3.1工况及荷载组合 (1) 3.2计算模型及方法 (2) 3.3计算内容 (2) 4计算成果 (2) 4.1标准段贝雷梁栈桥验算 (2) 4.1.1栈桥恒载计算： (2) 4.1.2纵梁I 14强度验算： (3) 4.1.3横梁I 28强度验算 (5) 4.1.4横梁I 28刚度验算 (6) 4.1.5贝雷梁内力计算 (6) 4.1.6贝雷强度验算 (7) 4.1.7贝雷刚度验算 (7) 4.2西岸加宽段贝雷栈桥 (8) 4.2.1贝雷强度验算 (8) 4.2.2贝雷刚度验算 (10) 4.2.3 2H45端横梁强度验算 (10) 4.3下行式单层三排栈桥验算 (11) 4.3.1贝雷强度验算 (11)
4.3.2贝雷刚度验算 (12)
栈桥设计计算书 1、基本数据 Pa E 11102?= MPa 160][=σ 314101714m m =I W 4147120000mm I I = 3288214mm 05=I W 42871150000mm I I = 345mm 1433731=H W 445322589453mm I H = 3 60mm 2480622=H W 460744186438mm I H = m g q I /K 877.1614= m Kg q I /465.4328= m g q H /K 467.7645= m Kg q H /132.10660= 2、荷载参数 1) 栈桥结构自重 2) 施工荷载：50t 履带吊 3、结构计算 3.1工况及荷载组合 工况一：履带吊车行驶在栈桥上。 荷载组合：1+2
毛集特大桥钢栈桥受力计算书 、工程概况 毛集特大桥钢栈桥由两段组成，一段由 149号墩至 160 号墩，长为 409.2m；另一段由 195 号墩至 201号墩，长为 216.6m；两段栈桥总长为 625.8m。两段栈桥结构形式一致，5 跨一联设置一制动墩，标准跨径 12m，桥面宽 6m，钢管桩基础为Φ529×8mm 钢管，钢管桩上横梁为 2I40a 工字钢，工字钢上安放 3 组贝雷梁，两组贝雷梁中心距为2.05m，贝雷梁上间隔 0.375m 横向布置 I25a 工字钢作为分配梁，分配梁上纵向满铺 8mm 桥面钢板，φ48mm 钢管作为桥面栏杆。栈桥结构布置见图 1 所示： 图1 钢栈桥结构图 二、计算依据 1．《毛集特大桥钢栈桥结构图》 2．《钢结构设计规范》 (GB50017-2003) 3．《桥涵》 (下册 ) 4.《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001) 5.《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)
6.《铁路桥涵地基与基础设计规范》（TB 10002.5-2005） 7.《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金等编著）人民交通出版社对 Q235钢取[σ]=215MPa, [τ]=125MPa。 对贝雷梁结构的容许轴力取弦杆 560kN，竖杆 210kN，斜杆 171.5kN。 三、计算荷载 1.恒载：结构自重 2.活载： 10m3混凝土罐车， 80t 履带吊荷载（自重 +吊装荷载）和 80t 旋挖钻机荷 载，详见图 2 所示 a. 旋挖转机结构尺寸图 b.50t 履带吊结构尺寸
c.10m3混凝土罐车结构尺寸图 图2 设计荷载尺寸图 3.流水压力 根据《公路桥涵设计通用规范》，作用在桥墩上的流水压力： 2 作用在桥墩上的流水压力：P KA (kN) 2g K ——形状系数，圆形取 0.8； ——水的容重 10kN/m3； g——重力加速度 9.81m/s2； ——平均水流速度 2m/s； A ——阻水面积，取 6.0m 长度计算，则面积为 3.18m2； 2 施工区域流水流速 2m/s，代入公式则流水压力为： P KA ，求得 P=4.68kN 2g 水流力作用在设计水位以下 1/3 水深处，即为水深 2m 处。 4.风荷载 按《公路桥涵设计通用规范》第 4.3.7 条规定 F wh K0K1K3W d A wh F wh——横桥向风荷载标准值( kN)； K0——设计风速重现期换算系数，取 0.75； W d——基准风压，查附录 A，取寿县地区 50 年一遇，基本风压值 0.35kpa计算； K3——地形、地理条件系数，根据规范表 4.3.7-1，一般地区取 1.0； K1——风载阻力系数，单片贝雷桁架净面积： A n =1.25m2，单跨栈桥上部结构贝雷桁架净面积： A n =1.25 4×=5m2，单跨栈桥上部结构横向分配梁 I25 迎风向净面积： A n
目录 一概述 (1) 1设计说明 (1) 1.2设计依据 (2) 1.3技术标准 (3) 1.4荷载工况 (3) 二荷载工况验算 (4) 2.1上部结构恒重（6米宽计算） (4) 2.2车辆荷载 (4) 三荷载工况 (5) 3.1荷载工况一 (6) 3.1.1 履带吊荷载 (6) 3.1.2 计算分析 (6) 3.2荷载工况二 (9) 3.3荷载工况三 (11) 3.4荷载工况四 (13) 3.5荷载工况五 (15) 4.2Φ630钢管计算 (17) 4.1入土深度计算 (18) 4.2钢管桩稳定性计算 (18) 4.2.1 单根钢管桩流水压力计算 (18) 4.2.3钢栈桥横桥向风力计算 (19)
一概述 1 设计说明 根据*****大桥的具体地质情况、水文情况和气候情况，施工海域受季风、大雾及风浪影响较大，为满足施工总体进度要求以及安全生产和环保方面的需要，我部拟采用全栈桥方案。 拟建栈桥长约1.2km，桥面宽6m，设计顶标高+5.4m，结构形式为3榀6道单层贝雷桁架，桁架间距0.9m、1.22m、0.9m、1.22m、0.9m，每双片桁架间使用花架连接；栈桥标准跨径为分为12m和15m 两种，跨度分布为(3m+7×12m)+(6×12m)×2+（6×15 m）×10+（2×15m+2×12m+3m）；栈桥基础采用两根Φ720×8mm钢管桩基础，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[16号槽钢附加缀板连接成整体，栈桥每90米设置一道伸缩缝，宽度为0.1m，该处设置双排钢管桩基础；桥面系由I16工字钢横梁、U型卡栓、I12工字钢分配纵梁、1cm厚桥面板、为Φ12防滑钢筋、防护栏杆组成。栈桥结构形式如下图示。 侧面图 中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部
钢 栈 桥 计 算 书 市市政工程公司二○一五年五月
目录 1钢栈桥设计概况 (2) 2 编制依据 (2) 3．材料规格及其力学性能 (2) 4．荷载计算取值 (3) 4.1运输车辆（平半挂车）荷载 (3) 4.2 履带吊荷载 (3) 4.3 其他荷载 (3) 5．荷载工况分析 (4) 5.1工况组合 (4) 5.2 荷载工况分析 (4) 6 栈桥分析 (4) 6.1分析结果 (6) 平半挂车行走于栈桥上时 (6) 7．桥台钢管桩分析 (7)
8．打入钢管桩承载力分析 (7) 9．其他分析 (8) 温度影响 (8) 10．总结与建议 (8)
东洲岛钢栈桥计算书 1钢栈桥设计概况 栈桥顶标高设定为56.0m，钢栈桥总长225m。标准跨度为9m，设单排3根Φ630×12钢管立柱；为增强较长立柱位置桥墩刚度，每36米处设制动墩（两侧均采用双钢管柱墩，设双排钢管立柱，排距3米）。 设计桥面宽度为6.0米，最大行走荷载120吨。经过试算得知，6片贝雷片作为栈桥主梁时，其应力不满足要求，故选用3组8片贝雷片作为主梁。 钢管横向间距2×1.95m，钢管之间设纵（横）向联接系，钢管顶上设横向双拼I45B型钢作为大横梁，大横梁上布置8片贝雷梁主纵梁，分布情况为 45+45+105+90+105+45+45cm 。贝雷梁上横铺I25b横向分配梁，间距25cm。桥面板采用10mm厚印花钢板，桥面宽6m。 2 编制依据 1)市东洲岛钢栈桥工程前期设计图； 2)现场实测地形断面图； 3)《装配式公路钢桥（贝雷梁）使用手册》； 4)《公路桥涵设计通用规》JTG D60-2004； 5)《钢结构设计规》GB50017-2003； 6)《混凝土结构设计规》GB 50010-2010； 7)《建筑结构设计规》GB 50009-2012； 8)《路桥施工计算手册》； 9)《公路桥涵设计通用规》JTGD60-2004； 10)《公路桥涵地基与基础设计规》JTG D63-2007； 11)我单位已有的施工经验及参考同类钢栈桥设计资料 3．材料规格及其力学性能 本次计算采用容许应力法。因为属于临时结构，容许应力提高1.3倍。 10mm面板、分配梁、大横梁、钢管柱、贝雷梁花架等采用Q235钢材，贝雷梁本体使用的是Q345钢。两种钢材各性能如下：
目录 1. 设计说明 (1) 1.1 栈桥构造 (1) 1.2 设计依据 (3) 1.3 设计标准 (3) 1.4主要材料力学性能 (3) 2. 荷载 (4) 2.1 永久荷载 (4) 2.2 可变荷载 (4) 2.2.1 履带吊 (4) 2.2.2 混凝土罐车 (4) 2.3 荷载工况 (5) 3. 栈桥结构计算分析 (5) 3.1 混凝土面板计算 (5) 3.2 计算模型 (5) 3.3 工况1计算分析 ........................................................ 错误！未定义书签。 3.4工况2计算分析 (8) 3.7计算结果汇总 (12) I
栈桥设计计算书 1. 设计说明 1.1 栈桥构造 栈桥为钢管桩基础贝雷梁栈桥，采用钢板桥面板。其中栈桥标准跨径21m，行车道宽7.0m（栈桥总宽8m）。 栈桥基础每排采用3根υ630,δ8mm钢管桩，；钢管桩上设2X45I型钢承重横梁。根据栈桥宽度设置9排贝雷纵梁，每两排贝雷纵梁之间采用90花架连接。栈桥面层采用10mm厚Q235刚板面板，并设置有防护栏杆、电缆通道等附属设施。栈桥跨径布置及标准段横断面见下图。 栈桥总体立面图（单位：cm）
栈桥总体侧面图（单位：cm） 栈桥总体平面图（单位：cm）
1.3 设计依据 ⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） ⑵《港口工程桩基规范》(JTS 167-4-2012) ⑶《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) ⑷《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⑹《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 1.4 设计标准 ⑴设计荷载：80t履带吊，12m3混凝土罐车； ⑵水位：20年一遇的最高洪水位+3.3m； ⑶水流速度：2.3m/s； ⑹河床高程：河床底标高为-1.30m,河堤顶标高为+5.20m，常水位为 +1.80m，河床处地质情况依次为5m 厚淤泥质粘土、 8m 厚粉细砂层、6m 厚中砂层和15m 厚圆砾层等， 对应侧摩阻力分别为9kpa、25kpa、38kpa、70kpa，河 床一般冲刷深度约2.0m。 1.5 主要材料力学性能 栈桥除贝雷梁为Q345钢、贝雷销子为30CrMnTi外，其余的钢材均采用Q235钢。 表1.4-1 钢材的强度设计值（Mpa）
新建商合杭铁路SHZQ-18标一分部 草荡水库栈桥施工方案 编制： 审核： 中铁十七局集团商合杭铁路十八标一分部二○一六年一月二十六日
目录 一．栈桥概况 (1) 二．栈桥布置及结构型式 (1) 三．水中钢栈桥结构形式 (1) 四．钢栈桥其它设施 (2) 五．组织人员进场 (3) 六．组织设备进场和到场方法 (3) 七．工程用水、用电 (3) 八．栈桥施工组织安排 (3) 九.栈桥施工进度 (4) 十．钢栈桥施工工艺 (4) 十一.工期及质量保证措施 (7) 十二.项目施工安全保障措施 (9) 十三.文明施工 (11)
钢栈桥施工方案 一．栈桥概况 钢栈桥总长约963m，布置在沿路线前进方向引桥承台右侧，其两端与大坝堤顶连接，草荡水库为小型水库，位于浙江省安吉县梅溪镇宗址村东，水库以灌溉为主，结合防洪、养鱼。大坝是在堪耕基础上加高加宽的均质土坝。高6米，坝高程11米，防浪墙高0.9米。坝顶长500米，顶宽3米。副坝2条，坝高2.5米，水库地质情况水库底层为粘土，承载力为150Kpa,厚约14米，粘土层下为800Kpa灰岩，在便于前期基础施工，同时兼作栈桥的会车平台。 二．栈桥布置及结构型式 栈桥总长为963m，共32联，每联30米（30×32m)。按设计水位5.39m设计。 三．水中钢栈桥结构形式 水中钢栈桥采用多跨连续梁方案。采用9m跨径，30米设置一个制动墩，结合50t履带吊机悬打的施工能力进行控制设计。 栈桥下部结构按摩擦桩设计,采用打入式钢管桩基础。根据受力，每联跨中支墩钢管桩单排采用2Ф630mm×8mm的螺旋钢管桩布置形式横桥向间距为3m。Ф630mm钢管桩平均桩长约为20m，实际桩长要根据详细的地质钻孔资料和进场后钢管桩试桩试验来确定。钢栈桥面板采用8mm厚花纹钢板，分配梁采用I18a工字钢，间距为30cm;纵梁采用国产321贝雷片，两片一组，共六组；帽梁采用2I40工字钢，贝雷片间的连接采用桁架销子连接，贝雷梁组与帽梁接触处必须用槽钢或角钢限位贝雷梁组片。分配梁需焊接在贝雷梁限位槽钢上。桥面设置车辆通行限位[18a钢槽钢,于钢栈桥中线两侧间
详细荷载栈桥计算书 Revised as of 23 November 2020
高速公路 栈桥设计计算书 二零一七年十月 目录
1．概述 。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。 2．设计规范及依据 （1）主线及互通匝道初步设计图 （2）《初步设计阶段工程地质勘查报告》； （3）《港口工程荷载规范》（JTS 144-1-2010）； （4）《港口工程桩基规范》（JTS 167-4-2012）； （5）《海港水文规范》（JTS 145-2-2013）； （6）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； （7）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015) ； 3．设计条件 1、栈桥设计边界条件引用《初步施工图设计》设计说明相关数据。 2、主线栈桥设置在前进方向左侧。 3、栈桥宽度按9米设计。 4、栈桥荷载主要8方混凝土罐车、50t吊机、钢护筒重约30t，钢筋笼约20t，回旋 钻机和旋挖钻机。 4．结构布置型式及材料特性 结构布置型式 栈桥顶标高暂定+，宽9m。面层体系自上而下依次为桥面板、横向分配梁I22a。主纵梁采用321型单层9排贝雷片，承重梁采用2H600×200×11×17型钢；栈桥下部结构采用桩基排架，排架横向桩间距，纵向间距12m，每60m设置制动墩，每120m设计伸缩缝，排架桩基采用Φ630×8mm。
大鳌大桥 水上临时钢栈桥结构计算书 一、计算依据 1.1、《建筑结构静力计算手册》（第二版—1999年版）。 1.2、《公路桥涵设计手册基本资料》（人民交通出版社—1997年版）。 1.3、《桥梁施工百问》（人民交通出版社—2003年版）。 1.4、《钢结构设计规范》（人民交通出版社—2003年版）。 1.5、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社—2001年版） 1.6、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）。 1.7、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1—2004）。 1.8、《新中一级公路新建工程第三合同段施工图设计变更》。 二、结构形式 钢栈桥设计跨径为15m，从下到上依次采用 Φ100cm/Φ60cmδ10mm钢管桩→6片贝雷片→2I36a工字钢下横梁 →C30钢筋混凝土预制板。钢栈桥设计承载力为汽-超20，主要车辆荷载按550KN汽车考虑。单根钢管桩设计承载力为1000KN。主墩位置一般冲刷+局部冲刷冲刷深度考虑8m（详见附件《大鳌大桥河中临时措施布置冲刷计算》），其余位置根据《大鳌大桥防洪论证报告》取值，主要冲刷为一般冲刷，冲刷深度为1.06m。桩底按固结考虑，冲刷线位置按节点弹性支撑考虑，弹簧线刚度及角刚度利用m法计算该位置承受荷载及位移关系推导得出。钢管桩不考虑沙层以上持力，按照摩
擦桩计算钢管桩承载力。钢栈桥宽6m，主墩位置加大至12m，于其上游设置防撞墩及防撞缆索，故不考虑船舶撞击力。钢管桩顶用 Φ30cmδ8mm钢管架横向加强，钢管桩内用中粗砂填满振捣密实，并用C30砼封顶50cm。钢管桩顶设置支撑2I36a工字钢，贝雷梁于支撑工字钢接触部位必须为竖杆位置。于支撑梁于贝雷片接触位置采用 2[12.6槽钢环抱焊接扣死。 三、计算参数 3.1、荷载：公路I级，汽超-20级，车辆荷载550KN，车速10km/h，冲击系数1.3。 3.2、水流速度2.69m/s，漂流物自重10KN，考虑冲击力，考虑风荷载。 3.3、贝雷片主梁力学特性 贝雷架选用国产1500× 3000型贝雷桁架片，高度 1.5m，每单片长度 3.0m。。每片每延米 1KN/m（包括连接器等附属物）。单排单层不加强贝雷架的容许弯矩为 [M]=788.2KN.m。单排单层不加强贝雷架的容许剪 [V]=245.2KN，销子剪力550KN。惯性矩I=250500cm4。 3.4、钢材力学特性： 型钢：[σ]=210MPa，[τ]=160MPa，E=2.1×1011N/m。 A3钢板：[σ]=210MPa，[τ]=140MPa，E=2.1×1011N/m。 3.5 防撞缆索力学特性： 防撞缆索采用Φ26mm标准16×9a钢芯钢丝绳，标准抗拉强度【δ】
钢栈桥计算书 1 钢栈桥结构设计概述 乐平涌大桥跨越乐平涌，为形成施工运输通道，需在乐平涌上修建钢栈桥。钢栈桥采用单车道形式，桥宽6m 。钢栈桥按通行25.5m 小箱梁运梁车荷载进行设计。为保证桥上行人安全，在栈桥两侧设置高度1.2m 的钢栏杆。根据桥位处水位调查情况，栈桥顶标高定为+3.5m 。 钢栈桥下部结构采用排架式墩，每墩由2根钢管桩组成，相邻钢管间距3.5m 。钢栈桥标准跨度为5.5m ，栈桥墩顶横梁采用2I45b ，上部纵梁采用I45b ，间距60cm 。桥面板为倒扣的[32b ，间距37cm 。槽钢与纵梁焊接。 钢管桩采用直径529mm ，壁厚8mm 的螺旋焊管，使用DZ90型振动锤打设，钢管桩允许承载力应能达到60t 以上。为保证栈桥钢管桩的稳定性，相邻钢管设[20a 剪刀撑连接。 在钢管桩顶部开槽，放置横梁，横梁底部位置，在钢管上焊接[14a 作为竖向支承加劲，减小钢管局部承压应力。 2 计算依据 2.1 《公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50-2011》； 2.2 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ025-86》； 2.3 《钢结构设计规范 GB50017-2003》。 3 主要构件计算参数 3.1 I45b 工字钢 24 3 3 x x x A 111.4cm 87.45kg/m I 33759cm W 1500.4cm S 887.1cm ====截面积；每米重量； 截面特性：；；,d=13.5mm 。 3.2、[32b 槽钢
min 14y y t mm ====24 3 截面积A 54.913cm ；每米重量43.107kg/m ；截面特性：I 336cm ；W 49.2cm ；。 3.3、φ529×8mm 螺旋焊钢管 24 3 x x A 98.53cm kg/m I 33719.8cm W 1274.85cm i 18.49cm ====截面积；每米重量77.89； 截面特性：；；。 上述型钢及钢管材料均采用Q235，弹性模量E=320610?MPa ，其强度设计值为： 抗拉、抗压和抗弯2215/f N mm =； 抗剪2125/v f N mm =。 4 主要荷载取值 4.1 车辆荷载 钢栈桥选取100t 运梁车荷载进行检算，车辆荷载立面及平面尺寸见下图。 前轴重力为40kN ，中轴重力为3x160kN,后轴重力为3x160kN ，轴距为3+2*1.4+L+2*1.4m ，轮距1.8m ，前轮着地宽度及长度为0.3x0.2m ，中、后轮着地宽度及长度为0.6x0.2m 。 立面布置 平面布置 4.2 荷载分项系数 对于结构自重，荷载分项系数取1.2；
钢栈桥受力计算书 一、工程概况 水上墩的桩基础施工便桥采用钢管和工字钢搭设，便桥的支撑钢管的直径为φ500mm，纵向间距为12m，横向间距为2m；便桥的钢管上横向搁置40a工字钢2排，纵向用贝雷架，间距0.6m，，横向布置采用20a工字钢，间距为0.6m，次纵向采用12.6的工字钢，间距采用0.3m，然后在次纵梁上铺设δ=10mm的钢板，钢板上用钢筋设置防滑条。 二、荷载布置 自重按1.2的安全系数考虑。 1、上部结构恒重（7米宽计算） ⑴δ10钢板：7×1×0.01×7.85×10=5.495KN/m ⑵I12.6纵向分配梁:2.556KN/m ⑶I20a横向分配梁:1.78KN/m ⑷贝雷梁:6.66 KN/m ⑸双排I40a下横梁:7.42KN/根 2、活荷载 ⑴30t砼车 ⑵旋挖钻机70t ⑶施工荷载及人群荷载：4KN/m2 考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，并考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车以及
旋挖钻机的过钢栈桥。 三、计算模型 1、本计算模型采用MIDAS 2006三维计算软件建立的三维模型如下： 四、维计算模型示意图 2、计算模型按最不利活载布置模式计算，70t旋挖钻机行走在中跨中间靠边时，属于偏心荷载，为最不利的受力模式，70t旋挖钻机的履带按0.45*3m的均布荷载布置，荷载按1.3倍的安全系数考虑。 P=35*1.3*10000/0.45/3=337000N/㎡ 活载布置示意图如下:
3、计算结果 （1）钢管桩的支反力示意图如下: 最大支反力为49.3T，考虑到一定的桩基安全系数以及桩基的不均匀沉降，钢管桩的承载能力按60T控制,满足承载受力要求。 （2）钢管桩的变形位移示意图如下:
目录 1、计算范围及说明 (1) 2、栈桥计算过程（手算） (1) 2.1活载计算 (1) 2.2主要计算工况 (5) 2.3钢面板计算 (5) 2.4行车道I20B计算 (5) 2.5I36A工字梁横梁计算 (6) 2.6贝雷主梁计算 (8) 2.72I36A墩顶横梁计算 (10) 2.8钢管桩计算 (10) 2.9钓鱼法施工计算 (10) 3、钻孔平台计算过程（手算） (11) 3.1活载计算 (11) 3.2主要计算工况 (11) 3.3I36A分配梁计算 (12) 3.4贝雷主梁计算 (12) 3.5钢管桩计算 (13) 3.6钻机并排施工 (13) 4、电算复核 (14) 4.1模型建立说明 (14) 4.2荷载加载 (14) 4.3各工况分析 (15) 5、结论 (20)
1、计算范围及说明 计算范围为栈桥的基础及上部结构承载能力，主要包括：行车走道板→I36a工字梁横梁→顺桥向贝雷梁→横桥向I32a工字钢→φ720×8mm钢管桩。 依照《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》，临时工程Q235B钢材的容许应力取值：弯应力及综合应力145Mpa×1.4=203Mpa；剪应力85Mpa×1.4=119Mpa。临时工程16Mn钢材的容许应力取值：弯应力及综合应力210Mpa ×1.4=294Mpa；剪应力120Mpa×1.4=168Mpa。 根据《公路桥梁设计通用规范》(JTG D60-2004)，对于桥梁细部构件验算，主要采用车辆荷载，车辆荷载根据实际情况，取实际运营车辆。 2、栈桥计算过程（手算） 2.1 活载计算 (1)栈桥荷载分析 本桥梁上主要活载为30吨的T梁平板运梁车、50吨履带吊以及混凝土运输车。各车型参数如下： 三轴低平板运输车（额定载重30t）