350厚楼板模板(扣件钢管架)计算书
顾村镇宝安公路北侧2号地块二标段工程；工程建设地点：上海市宝山区；属于框剪、剪力墙结构；地上16层；地下2层；建筑高度：48.2m；标准层层高：2.8m ；总建筑面积：60846.89平方米；总工期：518天。
本工程由中铁房地产集团上海置业有限公司投资建设，上海中房建筑设计有限公司、中铁上海设计院集团有限公司、华优设计院上海分院设计，地质勘察，北京铁城建设监理有限责任公司监理，中铁城建集团第二工程有限公司组织施工；由胡军担任项目经理，王忠峰担任技术负责人。
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.8；纵距(m):0.8；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.15；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.750；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；
托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.5；
楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；
I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25.1×0.35×1+0.75×1 = 9.535 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×9.535+1.4×2.5= 14.942kN/m
最大弯矩M=0.1×14.942×3002= 134478 N·mm；
面板最大应力计算值σ =M/W= 134478/37500 = 3.586 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 3.586 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1= 9.535kN/m
面板最大挠度计算值ν= 0.677×9.535×3004/(100×9500×28.125×104)=0.196 mm；
面板最大允许挠度[ν]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值0.196 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图（mm）
1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25.1×0.3×0.35+0.75×0.3 = 2.86 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 2.5×0.3 = 0.75 kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×2.86+1.4×0.75 = 4.483 kN/m；
最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×4.483×12 = 0.448 kN·m；
方木最大应力计算值σ= M /W = 0.448×106/83333.33 = 5.379 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 5.379 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bh n< [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×4.483×1 = 2.69 kN；
方木受剪应力计算值τ = 3 ×2.69×103/(2 ×50×100) = 0.807 N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.807 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载q = q1 = 2.86 kN/m；
最大挠度计算值ν= 0.677×2.86×10004 /(100×9000×4166666.667)= 0.516 mm；
最大允许挠度[ν]=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值0.516 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(双钢管) :Ф48×3.5；
W=10.16 cm3；
I=26.16 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝4.483kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩M max = 1.509 kN·m ；
最大变形V max = 1.797 mm ；
最大支座力Q max = 16.302 kN ；
最大应力σ= 1508962.696/10160 = 148.52 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值148.52 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 1.797mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
N G1 = 0.129×3.507 = 0.453 kN；
(2)模板的自重(kN)：
N G2 = 0.75×1×1 = 0.75 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
N G3 = 25.1×0.35×1×1 = 8.785 kN；
静荷载标准值N G = N G1+N G2+N G3 = 9.988 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
活荷载标准值N Q = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G + 1.4N Q = 18.285 kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ =N/(φA)≤[f]
其中N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 18.285 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L o/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；
k ---- 计算长度附加系数，取1.155；
μ ---- 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；
得到计算结果：
立杆计算长度L0=2.945；
L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；
由长细比l o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=18285.304/(0.207×489) = 180.644 N/mm2；
立杆稳定性计算σ= 180.644 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]= 205 N/mm2，满足要求！
七、梁模板工程材料匡算:
本工程楼板的计算厚度=350mm，混凝土净板长L a=8.1m，混凝土净板跨
L b=5.4m，立杆横向间距l a=1m，立杆纵向间距l b=1m，步距h=1.5m，板底支撑形式为方木，支撑间距300mm，立杆承重连接方式为可调托座，托梁钢管(双钢
管) :Ф48×3.5；单根立杆钢管长度3m；剪刀撑3步3跨；面板材料为胶合面板。
材料需求统计：
支架部分：
立杆长度：151.54m；
水平杆件长度：183.6m；
剪刀撑长度：68.3m；
直角扣件192只；
对接扣件：48只；
旋转扣件：56只；
顶托个数：48只；
托梁长度：64.8m；
非支架部分：
面板面积：43.74m2；
板底支撑长度：1749.6m；
新规范(JGJ162-2008)楼板模板支撑设计计算书 施工安全计算2009-06-08 13:56:04 阅读588 评论0 字号：大中小订阅 楼板模板计算书 （建书软件版） 目录 编制依据.................................................................................................................................. ....... 1
参数信息.................................................................................................................................. ....... 模板面板计算................................................................................................................................. 次楞方木验算................................................................................................................................. 主楞验算.................................................................................................................................. ....... 扣件式钢管立柱计算..................................................................................................................... 立柱底地基承载力验算................................................................................................................. 《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版 2
铝合金模板方案设计验算 主要参数：梁高h=1200mm ，b=200mm ，板厚：150mm 铝型材6061-T6的强度设计值F 为276N/mm2 钢材Q235的强度设计值F=215 N/mm2 销钉与螺栓的强度设计值F=420N/mm2 铝模自重为22kg/ m2 钢材弹性模量 25/101.2mm N E ?= Q420钢材抗剪 2/220mm KN fy = Q235钢材抗剪 2/125mm KN fy = 1．顶撑验算 顶撑采用Q235的钢材，外管采用 φ60×2.0mm 钢管，插管为 φ48× 3.0mm 厚，插销为 φ14mm 。本工程的计算高度为2800（实际2770）mm ，钢管支撑中间无水平拉杆。计算独立支撑高度最大为2800时的允许荷载，考虑插管与套管之间因松动产生的偏心为半个钢管直径。 插管偏心值 e=D/2=48.3/2=24.3 因此钢支撑按两端铰接的轴心受压构件计算 长细比： i ul i 0 ==L λ 钢管支撑的使用长度l=2800 钢管支撑的计算长度 l l 0 μ= 22.1299.112n 1=== ++μ 12 I I n ==18.51/9.32=1.99 8.1656.202800 22.1i l ===?μλ i 为回转半径 1.1.1 钢管受压稳定验算
根据《钢结构设计规范》得 285.0=? N A N 5.26838215438285.0f ][2=??=??=? 其中2A 为套管截面积 1.2钢管受压强度验算 插销直径 14，管壁厚3.0mm ，管壁的端承面承压强度设计值 2mm /325fce N = 两个插销孔的管壁受压面积 13214.32 140.32a 22d =???=?=πA 2mm 管壁承受容许荷载 N A N 42900132325fce ][=?=?= 1.1.3插销受剪验算。插销两处受剪。 插销截面积 220mm 7.15314.37=?=A 插销承受容许荷载 N N 384257.153125227.153fy ][=??=??= 根据验算，取三项验算的最小容许荷载，故钢支撑在高度2800时的容许荷载为26838.5N 1.4 最大构件的荷载验算 本工程最大梁断面为200×1200mm ，顶撑间距为1300mm 最大板厚为150mm ，板的顶撑间距为1300×1300mm 铝模板自重22kg/㎡ 施工荷载按200 kg/㎡ a 、 最大梁荷载组合（最大支撑间距1300mm ） 梁砼自重：0.2×1.2×1.3×25000=7800N 铝模自重：0.2×1.3×220=57.2N 恒载系数1.2：（7800+57.2）×1.2=9428.6N 活载系数1.4：2000×1.4×0.2×1.3=728N 合计：10156.6N(不考虑折减系数) b 、 最厚板荷载组合：顶撑间距按1300×1300计算，板厚160mm
扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为13.0m，（计算取的高度） 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 板底纵向钢管的间距距离300mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。、 （实际铺设脚手板50mm厚200mm宽） 模板自重0.35kN/m2，大型设备、结构构件荷载4.00kN/m2。（网架荷载小于此荷载） 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 楼板强度计算参数：钢筋级别三级钢筋。 楼板的混凝土强度等级C40。 每天标准层施工天数5天。 楼板截面支座配筋率（%）0.28 楼板短边比长边的比值（1.00） 计算楼板的厚度（m）0.10 计算楼板的长边长度（m）2.5 （据结构图纸，楼板下为井字梁，纵横向间距均2.5米）
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.0。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 0.350×0.900=0.315kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000+3.500)×0.900=6.750kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
板模板（扣件式）住宅楼层叠合板计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算 W＝bh2/6=900×60×60/6＝540000mm3，I＝bh3/12=900×60×60×60/12＝1.62×107mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m 计算简图如下： 根据混凝土设计规范GB 50010-2010 叠合板正截面受弯承载力M≦α1f c bx(h0-x/2)=f y aA s x=ξb h0 ξb=β1/(1+f y/E sεcu) =0.8/(1+360/(2×105×0.0033)) =0.5177 x=ξb h0=0.5177×(60-15)=23.3mm 叠合板混凝土受压区的受弯承载力 α1f c bx(h0-x/2)=1×14.3×900×23.3×（45-23.3/2）=10000697.9N·mm =10 kN·m 叠合板钢筋受拉区的受弯承载力 f y A s(h0-x/2)=360×302mm2（45-23.3/2）=3625812 N·mm=3.626kN·m 因为，叠合板面M max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·m 现浇叠合板受拉受压区的受弯承载力为10 kN·m，3.626kN·m 远大于M max＝0.72kN·m，所以叠合板本身可承载上部施工荷载 1、强度验算 M1＝q1l2/8＝6.782×0.92/8＝0.687kN·m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.72kN·m
青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
叠合板底（轮扣式）支撑计算书 计算依据： 1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-2014 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
平面图 纵向剖面图 四、叠合楼板验算
按简支梁，取1.2m单位宽度计算。计算简图如下： W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4 I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3 承载能力极限状态 q 1=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )+γ Q bQ 1k =1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） +1.4×1.2×3=9.739kN/m q 1静=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） =4.7kN/m 正常使用极限状态 q=γ G b (G 2k +G 3k ) (h 现浇 + h 预制 )+γ Q bQ 1k =1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07） +1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算 M max =0.125q 1 l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·m σ=M max /W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν max ＝5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mm ν max =0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm 满足要求！ 五、主梁验算 q 1=γ G l(G 1k +(G 2k +G 3k )h )+γ Q lQ 1k =1.2×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态 q=γ G l(G 1k +(G 2k +G 3k )h )+γ Q lQ 1k =1×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m
铝合金模板 开启---- 建筑低碳环保新时代 陕西天利成建筑科技有限公司 2016年10月
第一章铝合金模板及支撑体系计算书 一、铝合金模板计算书编制、设计计算依据 GB50009-2012 建筑结构载荷规范 GB50010-2010 混凝土结构设计规范 GB50017-2003 钢结构设计规范 GB50666-2011 混凝土结构工程施工规范 GB50429-2007 铝合金结构设计规范 JGJ59-2011 建筑施工安全检查标准 JGJ81-2002 建筑钢结构焊接技术规程 JGJ162-2008 建筑施工模板安全技术规范 JGJ130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文；
二、铝合金模板体系简介 2.1、标准模板单元体系 2.2、楼面处铝合金模板固定体系
2.3、墙、柱处铝合金模板固定体系 对拉螺杆为T18的高强螺杆，背楞上下间距从下往上200mm、600mm、650mm、650mm、550，对拉螺杆水平最大间距800mm。
三、铝合金模板标准单元 铝合金模板体系类似于组合钢模板体系，都是由标准单元组合拼装而成。利于工厂标准化设计、制作。 铝合金模板标准单元均为铝合金挤压型材，根据模板宽度分为100mm~400mm 不等的标准型材。实际设计制作时楼面板的通用标准规格为400mm×1100mm,墙、柱模板的标准规格为400mm×2600mm(标准长度根据建筑岑高的差异，略有不同)。 下图为铝合金模板的标准单元示意图 标准墙、柱模板标准楼面板
铝合金模板计算书 一、计算依据 1.1《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 1.2《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 1.3《建筑施工计算手册》2007ISBN978-7-112-09144-7 1.4《建筑施工手册》第四版2003ISBN7-112-059720 1.5《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 二、楼面模板计算 1、材料等级/数据 1.1、铝合金牌号：6061-T6 1.2、屈服强度σs=246N/mm2 1.3、抗拉强度σb=264N/mm2 1.4、许用切应力［τ］=0.60σs/1.2=123N/mm2 1.5、许用应力[σ]=σs/1.2=205N/mm2 1.6、弹性模量E=69000N/mm2 1.7、泊松比ν=0.33 2、模板标准荷载值计算 2.1、楼板模板自重G1=0.2kN/m2 2.2、混凝土的重力密度25kN/m3 2.3、混凝土厚度h=150mm 2.4、混凝土自重G2=25X0.15= 3.75kN/m2 2.5、钢筋自重G3=1.1X0.15=0.165kN/m2 2.6、施工人员及设备均布载荷G4=2.5kN/m2 2.7、标准恒载F1=G1+G2+G3=0.2+ 3.75+0.165= 4.115kN/m2 2.8、标准活载F2=G4=2.5kN/m2 2.9、恒荷载F恒=F1*1.2=4.115X1.2=4.938kN/m2,(用于计算挠度) 2.10、活荷载：F活=F2*1.4=2.5X1.4= 3.5kN/m2 2.11、总荷载：F=F恒+F活=4.938+ 3.5=8.438kN/m2,(用于计算强度) 3、计算 3.1、模板计算 3.1.1面板验算 面板厚度(取宽b=1mm的板作计算单元）h=3.5mm，截面积A=3.5mm2 惯性矩I=bh3/12=1X3.53/12=3.57mm4 截面系数(抵抗矩)W=bh2/6=1X3.52/6=2.04mm3 L=140mm 作用于模板的线载荷q=F*b=8.438X0.001=0.008438kN/m, q1=F恒*b=4.938X0.001=0.004938kN/m 弯矩M=qL2/8=0.008438X0.1402/8=0.00002067kN.m=20.67N.mm
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
铝合金模板配件受力计算书 主要参数：梁高h=1200mm ，b=200mm ，板厚：150mm 铝型材6061-T6的强度设计值F 为276N/mm2 钢材Q235的强度设计值F=215 N/mm2 销钉与螺栓的强度设计值F=420N/mm2 铝模自重为22kg/ m2 钢材弹性模量 25/101.2mm N E ?= Q420钢材抗剪 2/220mm KN fy = Q235钢材抗剪 2/125mm KN fy = 1．顶撑验算 顶撑采用Q235的钢材，外管采用 φ60×2.0mm 钢管，插管为 φ48×3.0mm 厚，插销为 φ14mm 。本工程的计算高度为2800（实际2770）mm ，钢管支撑中间无水平拉杆。计算独立支撑高度最大为2800时的允许荷载，考虑插管与套管之间因松动产生的偏心为半个钢管直径。 插管偏心值 e=D/2=48.3/2=24.3 因此钢支撑按两端铰接的轴心受压构件计算 长细比： i ul i 0 ==L λ 钢管支撑的使用长度l=2800 钢管支撑的计算长度 l l 0μ= 22.1299.112n 1=== ++μ 12 I I n ==18.51/9.32=1.99 8 .1656.202800 22.1i l ===?μλ
i 为回转半径 1.1.1 钢管受压稳定验算 根据《钢结构设计规范》得 285.0=? N A N 5.26838215438285.0f ][2=??=??=? 其中2A 为套管截面积 1.2钢管受压强度验算 插销直径 14，管壁厚3.0mm ，管壁的端承面承压强度设计值 2mm /325fce N = 两个插销孔的管壁受压面积 13214.32 140.32a 22d =???=?=πA 2mm 管壁承受容许荷载 N A N 42900132325fce ][=?=?= 1.1.3插销受剪验算。插销两处受剪。 插销截面积 220mm 7.15314.37=?=A 插销承受容许荷载 N N 384257.153125227.153fy ][=??=??= 根据验算，取三项验算的最小容许荷载，故钢支撑在高度2800时的容许荷载为26838.5N 1.4 最大构件的荷载验算 本工程最大梁断面为200×1200mm ，顶撑间距为1300mm 最大板厚为150mm ，板的顶撑间距为1300×1300mm 铝模板自重22kg/㎡ 施工荷载按200 kg/㎡
楼板模板木支撑架计算书 楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)、《建筑施工木脚手架安全技术规》(JGJ164-2008)、《混凝土结构设计规》(GB50010-2010) 《木结构设计规》(GB 50005 -2003)、《建筑结构荷载规》(2006年版)(GB 50009-2012)等编制。 一、基本参数信息 1、模板支架参数 横向间距或排距(m):1;立杆的间距(m):1; 模板支架计算高度(m):3;立柱采用:木； 立杆木截面宽度(mm):60;立杆木截面高度(mm):80; 斜撑截面宽度(mm):30;斜撑截面高度(mm):40; 帽木截面宽度(mm):60;帽木截面高度(mm):80; 斜撑与立杆连接处与帽木的距离(mm):600; 板底支撑形式：木支撑； 木间隔距离(mm):300;木截面宽度(mm):40; 木截面高度(mm):60; 2、荷载参数 模板与木块自重:0.35;混凝土和钢筋自重:25.1; 荷载参数楼板现浇厚度:0.1;施工均布荷载标准值:1.50; 3、板底木参数 板底弹性模量(N/mm A2):9000;板底抗弯强度设计值(N/mmT):11; 板底抗剪强度设计值(N/mmA2):1.4; 4、帽木木参数
帽木木弹性模量(N/mmA2):9000; 帽木木抗弯强度设计值(N/mmA2):11; 帽木木抗剪强度设计值(N/mmA2):1.4; 5、斜撑木参数 斜撑木弹性模量（N/mmT）:9000; 斜撑木抗压强度设计值（N/mmT）:11; 斜撑木抗剪强度设计值（N/mmH）:1.4; 6、立柱木参数 立杆弹性模量（N/mm A2）:9000;立杆抗压强度设计值（N/mm A2）:11; 立杆抗剪强度设计值（N/mmA2）:1.4; 7、面板参数 面板弹性模量（N/mmA2）:6000; 面板厚度（mm）:18; 面板自重（kN/mA2）:;面板抗弯设计值（N/mmA2）:17; 面板抗剪设计值（N/mmA2）:1.3; 8、楼板强度参数 楼板模板木支架的钢筋级别:HRB335;楼板模板木支架的混凝土强度等级:C30; 楼板模板木支架的每标准层施工天数:8.0;楼板模板木支架的楼板截面支座配筋 率:0.3; 楼板模板木支架的楼板短边比长边的比值:1.0;楼板模板木支架的楼板的长边长度:5.0; 楼板模板木支架的施工平均温度（C）:15;
LB-1矩形板计算 项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、构件编号: LB-1 二、示意图 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 四、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 1200 mm; Ly = 3000 mm 板厚: h = 100 mm 2.材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×10+04N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×10+05 N/mm2 最小配筋率: ρ= 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm 保护层厚度: c = 15mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.400 准永久值系数: ψq = 1.000 永久荷载标准值: ｑgk = 2.000kN/m2 可变荷载标准值: ｑqk = 2.100kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/自由/自由 6.设计参数 结构重要性系数: γo = 1.00 泊松比:μ = 0.200
五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 3000 mm 2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-20=80 mm 六、配筋计算(对边支撑单向板计算): 1.Y向底板配筋 1) 确定底板Y向弯距 My = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/8 = (1.200*2.000+1.400*2.100)*32/8 = 6.008 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*6.008×106/(1.00*14.3*1000*80*80) = 0.066 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.066) = 0.068 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*80*0.068/360 = 216mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 216/(1000*100) = 0.216% ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求 Y向底板采取方案8@200, 实配面积251 mm2 七、跨中挠度计算： Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1.计算准永久组合弯距值M q: Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/8 = (2.000+1.0*2.100)*32/8 = 4.612 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度 Bs 1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 σsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3) = 4.612×106/(0.87*80*251) = 264.030 N/mm 2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000mm2 ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4) = 251/50000 = 0.502% 3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2) = 1.1-0.65*2.01/(0.502%*264.030) = 0.114 因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.2 4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE αE = Es/Ec = 2.0×105/3.00×10+04 = 6.667 5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf 矩形截面，γf=0
铝合金模板 目录 设计大纲 编制依据 材料性能 设计和计算 . 楼面模板结构计算 A.楼面板计算 B.楼面龙骨计算 C.楼面支撑立杆计算 D.转角连接计算 E.龙骨拉杆计算 . 墙模板结构计算 A.墙板计算 B.铁威令计算
C.穿墙拉杆计算 设计大纲 楼面模板的主要组成构件有楼面板，楼面龙骨，楼面支撑，转角及龙骨拉杆。由于竖向受力，这些原件均需经过强度和挠度的验算。 墙身模板的主要组成原件有墙板，穿墙丝杆，铁威令，踢脚挡板，垫脚板。由于承受水平方向混凝土的压力负载，这些构件均需经过强度和挠度的验算。 编制依据 本工程设计图纸 公司质量、环境和职业健康安全一体化管理文件 省厅及地方关于模板支撑架相关文件要求 《建筑施工手册》(第五版) 《建筑施工简易计算》（江正荣等编着） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011) 《铝合金模板系统应用技术标准》 《建设工程施工现场管理规定》 《建设工程安全生产管理条例》（国务院第393号令） 《建筑工程预防坍塌事故若干规定》（建设部建质[2003]82号） 《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-2011） 《建设工程施工安全技术操作规程》 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） 铝挤压型材
标准等级：6061 T6 弹性系数, E 68900 N/mm2 屈服强度, F y 200 N/mm2 允许弯曲应力 F y) 160 N/mm2 铝平板 标准等级：6061 T6 弹性系数, E 68900 N/mm2 屈服强度, F y 135 N/mm2 允许弯曲应力 F y) 95 N/mm2 低碳钢威令 标准等级：43A 到BS 4360 及铁-1987 弹性系数, E 206000 N/mm2 屈服强度, F y 250 N/mm2 允许轴向拉伸应力 F y) 165 N/mm 允许弯曲应力 F y) 150 N/mm 设计及计算 ·荷载: 模板自重（25KG/m2）= 25×10×10-3 = KN/m2 施工荷载 KN/m2 钢筋混凝土重度 25 .1KN/m3 ·单件模板允许的挠度不超过跨径的1/250。 4.1楼面模板结构计算
铝模板设计计算书 1.材料性质 （1）.铝合金部分：6061-T6铝合金GB/T 6892-2006 （2）.型钢部分GB 50017-2003：Q235 （第17页-表3.4.1-1） 弹性模量E=205000Mpa 强度设计值[σ]=215Mpa 2.荷载计算 （1）.参数说明： 针对本工程的铝合金模板体系计算，考虑剪力墙长方向尺寸，其墙体厚度按最大尺寸1000mm计算，楼板厚度按150mm计算，其标准层高按 2650mm(2800-150=2650mm)计算。 （2）.垂直荷载 模板自重标准值：250N/m2 新浇混凝土自重标准值：24×0.15×1000N/m2=2640 N/m2 钢筋自重标准值：1.1×0.15×1000N/m2=121N/m2 施工活荷载标准值：2500N/m2 跨中集中荷载：2500N 两种情况考虑，则有 q1=0.9[1.2×(250+2640+121)+1.4×2500]×0.45=2880.846N/m q1=0.9[1.35×(250+2640+121)+1.4×0.7×2500]×0.45 =2638.514N/m 根据以上两者比较应取q1=2880.846N/m作为设计依据 垂直方向均布荷载设计值： q=0.9[1.2×(250+2640+121)+1.4×2500]=6.40188N/m2 =0.00640188 N/mm2 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值：q2=0.9×0.45×1.2×250 =121.5Nm
跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2500=3150N （3）.侧向荷载 按大模板计算,取F=50 KN/m2 计算取F=1.2×50=60 KN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值取: 6 KN/m2计算取: 1.4×6=8.4 KN/m2 荷载合计: P=68.4 KN/m2=0.0684 Mpa 3.截面特征 （1）.模板铝型材截面 Ix=1154137.83 mm4 ex1=45.25 mm,ex2=49.75 mm,故有： 由设计软件solidworks2011知，该截面的抗弯截面系数 Wx=Ix/ex2=1444664.01mm4/42.87mm=23198.7504mm3 （2）.顶板背肋 Ix = 84601.26 mm4 ex1=22.16mm,ex2=17.84mm,故有： 抗弯截面系数Wx=Ix/ex1= 84601.26/22.16 = 3817.74639mm3 （3）.竖向板背肋
模板支架 计 算 书 一、概况： 现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。搭设示意图如下： 二、荷载计算： 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值：24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2 架承载力验算： 大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下： q 作用大横向水平杆永久荷载标准值：
qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值： q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值： qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值： q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求 挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI ＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104 ＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。 4.板下支架立杆计算： 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和，即： N＝R＋0.5×1.2＋10.74＋0.5×1.2＝11.34KN 模板支架立杆的计算长度I0＝h＋2a＝1.5＋2×0.1＝1.7 m 取长度系数μ＝1.5 λ＝I0/I＝KμI0/i 取K＝1，λ＝1.5×170/1.58＝161.39＜〔λ〕＝210，滿足要求 取K＝1.155λ＝1.155×1.5×170/1.58＝186.4 Ψ＝0.207 验算支架立杆稳定性，即 N/ΨA＝11.34×103/0.207×489＝112．03N/ mm2＜205 N/ mm2＝f，滿足要求
地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算设计规范：《扣件式钢管脚手架安全技术规范》 板底支撑参数 板底支撑形式：托梁支撑 木方的间隔距离（mm）：300 木方的截面宽度（mm）：50 木方的截面高度（mm）：100 顶托内托梁材料选择：木方100×100mm 脚手架参数 立柱横向间距或排距l（m）：1.00 立柱纵向间距b（m）：1.00 脚手架步距h（m）：1.50 脚手架搭设高度H（m）：4.25 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30 扣件抗滑移力系数：1.0 钢管外径：Φ48×3.0 钢管强度折减系数：1.0 剪刀撑：加强型 荷载参数 支撑架用途：混凝土结构脚手架 模板自重（kN/m2）：0.30 混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.10 楼板现浇厚度D（m）0.20 施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.50
风荷载参数 基本风压W （kPa）：0.50 风荷载体型系数μs：0.126 风荷载高度变化系数μz：1.00
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.3m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
楼板计算书 日期： 5/13/2011 时间：11:27:23:49 pm 一、基本资料： 1、房间编号： 3 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/铰支/铰支/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g ＝ 3.50+ 2.50(板自重)= 6.00 kN/m2 可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/m2 计算跨度Lx = 2200 mm ；计算跨度Ly = 2300 mm 板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB300 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：μ＝1/5. 6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。 二、计算结果： Mx =(0.04045+0.03645/5)*(1.35* 6.00+0.98* 1.00)* 2.2^2 = 2.10kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.04045+0.03645/5)*(1.4* 1.00)* 2.2^2 = 0.23kN·m Mx= 2.10 + 0.23 = 2.32kN·m Asx= 238.82mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.239% ，ρ＝ 0.279% My =(0.03645+0.04045/5)*(1.35* 6.00+0.98* 1.00)* 2.2^2= 1.96kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.03645+0.04045/5)*(1.4* 1.00)* 2.2^2 = 0.21kN·m My= 1.96 + 0.21 = 2.17kN·m Asy= 238.82mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 279.mm2) ρmin ＝ 0.239% ，ρ＝ 0.279% 三、跨中挠度验算： Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 (1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.03645+0.04045/5)*(1.0* 6.00+0.5* 2.00 )* 2.2^2 = 1.51kN·m Es ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 29791.N/mm2 Ftk ＝ 2.01N/mm2 Fy ＝ 270.N/mm2 (2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： ①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3） σsq ＝ 1.51/(0.87* 73.* 279.) = 85.090N/mm2 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2 ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4） ρte ＝ 279./ 50000.=0.00559 ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00559* 85.09) = -1.644 当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2 ②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE： αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 29791.5 = 7.049 ③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：