辅助变流器启动步骤
针对辅助变流器的工作性质、组成、负载特性，辅助变流器启动必须确保主电路、控制系统和负载的安全。在辅助变流器的正常启动之前，辅助变流器相应配置应准备好，辅助变流器状态良好，负载电路无故障或者已隔离故障部件。
辅助变流器的启动主要包括以下步骤：
一、系统初始化
系统初始化就是对辅助变流器状态进行自检，确保辅助变流器已做好了投入工作的准备。
闭合辅助变流器开关，通过辅助变流器柜体TI插头T1：6和T1：7将DC110V 控制电源施加，经过电源滤波组件RC1，将110V电压传送到开关电源板，控制箱开关电源插件启动，系统自检开始，CPU对各插件、传感器及模块同步信号进行检查，各插件工作正常、部件状态正常时，KM1中间接触器闭合，检查控制箱的各插件面板指示灯状态如下：
◆确认模拟入出板上三个开关都打到正常位；
◆DIO插件：2A灯亮逆变器风机开关闭合，5B灯亮辅助变流器正常，1A
灯亮代表本台辅变为CVCF，1A灯灭代表本台辅变为VVVF；
◆开关电源插件：11B绿灯亮开关电源板正常工作；
◆四象限插件：1A、12AB、13AB闪动，10A亮，系统有有同步信号，无启
动信号；27A灯亮同步信号正常。
◆逆变器插件：29B灯闪烁程序运行正常；30A,30B,31A慢闪逆变器R、S、
T相脉冲指示灯；
◆CPU插件：5B灯闪烁CPU板工作正常，6B灯亮控制体统与网络通信正常；
◆控制箱风扇层正常运转；
此时自检结束，辅助变流器已做好准备。
若辅助变流器存在故障，CPU板接受到故障信息，第一时间将终端KM1中间接触器线圈的110V电源信号，KM1断开。自检结束，辅助变流器未做好准备。故障信息通过网络通讯传送、显示及记录。
二、电路预充电
系统初始化正常，机车升弓后网压同步信号传送给辅助变流器，通过同步变压器TB1，将100V的网压同步信号传送给模拟入出板和四象限板，之后送给CPU板，CPU板5A灯亮（有网压）。合主断路器，ACU接受到网络传送的启动信号，SV1电压传感器对输入电压进行检测，确定输入电压无异常之后，辅助变流器开始启动。
机车主断闭合，辅助变流器CPU板接受到启动信号，网压信号，将通过处
理的信号分别传送给充电接触器K2和数字入出板，此时数字入出板6A灯亮（主断路器已闭合），4B灯亮（控制系统发出K2闭合信号），充电接触器线圈得电K2闭合；于此同时充电接触器相应的给控制系统一个反馈信号传送给CPU，数字入出板4A灯亮（K2充电接触器有反馈），充电开始。经过SV1检测的输入电压在变流器工作前，通过R1、R2充电电阻对辅助变流器中间直流电容限流充电，避免对电容的冲击。充电驱动发出后延时5S，CPU检测到中间直流电压达到输入电压的1.1倍时，控制系统发出主接触器K2闭合信号，数字入出板3B灯亮（系统发出K1闭合信号），主接触器线圈得电K2闭合；与此同时主接触器相应的给控制系统一个反馈信号，数字入出板3A灯亮（接触器K1有反馈信号）；CPU得到主接触器K1的反馈信号后，结束了对充电接触器线圈的供电信号，数字入出板4A、4B灯灭，充电接触器断开，充电结束。
三、整流、逆变脉冲释放
充电接触器断开1S后，控制系统先释放整流脉冲触发信号，之后逆变脉冲触发信号释放，整流逆变开始。
主接触器K1闭合，CPU的4A，灯亮控制系统发出整流器工作信号，并传送给四象限板，四象限板4A灯常亮，10A11A12A13A常亮，10B11B12B13B闪动，有同步信号且有启动信号，四象限板触发相应脉冲信号，经过模拟入出板预处理后送给门极驱动板，最后用作整流模块进行门极驱动和脉冲分配，之后四象限板29A灯亮，脉冲使能正常。
当整流模块工作正常，主电路中间电压达到恒定值之后，CPU的4B灯亮，
灯亮表示控制系统发出逆变器工作信号，传送给逆变控制板，逆变控制板28B 灯亮，逆变器门极释放，触发脉冲信号经过模拟入出板预处理后送给门极驱动板最后用作整流模块进行门极驱动和脉冲分配，逆变控制板30A,30B,31A逆变器R、S、T相脉冲指示灯逐渐快闪，逆变器开始正常工作。
当逆变正常投入工作后数字入出版8B灯亮，CPU检测本路辅助变流器已启动，隔S后数字入出版BA灯亮，另一台辅助变流器已启动，机车辅助系统全部投入工作。
精心整理 H X D3C电力机车作业程序及 常见故障处理操作方法 常见应急故障处理 行车故障应急处理前应注意以下事项 1.故障处理前，必须将主手柄及换向手柄回“0”位，断开主断路器。 2.机车在运行途中断开下列开关或断路器均会造成机车惩罚制动： ⑴电钥匙SA49（50） ⑵微机控制1、2自动开关QA41（42） ⑶制动机自动开关QA50 ⑷司机控制Ⅰ、Ⅱ自动开关QA43（44） ⑸机车控制自动开关QA45 ⑹蓄电池自动开关QA61进行复位 断蓄电池复位应按如下程序操作： 司机控制手柄回零—换向手柄置零位—降弓—断主断—断开机车电钥匙—蓄电池自动开关 QA61断开蓄电池30秒后，合蓄电池自动开关QA61再给机车电钥匙，升弓、合主断。 3.人为断开上述自动开关后，再重新闭合需要间隔30秒以上。 4.确认需要断开蓄电池自动开关QA61之前，应正确处理好监控装置的操作，并将列车停妥。 一、升不起弓 1.某一端受电弓升不起，另一受电弓升弓正常则维持运行。 2.如果运行中某一受电弓频繁自动降下，（第一次自动降下时需观察是否发生刮弓）则为该受电弓管路漏风，关闭其气路控制板下方供风塞门（1端弓气路控制板在微机柜后方，2端弓气路控制板在制动柜后方），换另一台受电弓运行。 3.两台受电弓均不能升起 （1）在空气柜检查升弓气路风压表应高于600kpa以上，如风压低，合升弓扳键，辅助压缩机将会自动打风，辅助风缸风压达到735kpa后，断开升弓扳键再次重合即可升弓； 乘务员也可不合升弓扳键，在制动柜处按压右上方辅助压缩机按钮SB95，使 用辅助空压机打风后再升弓。 （2）检查控制电器柜司机控制自动开关 QA43或QA44应在闭合位，断合几次，防止假 跳。 （3）检查空气柜蓝钥匙U99是否在开放位（垂直状态），检查空气柜升弓塞门U98是否在开放位。 （4）检查高压接地开关QS10是否在“运行”位。 二、途中刮弓 （1）立即断主断降弓停车，迅速关闭制动柜控制风缸塞门U77存风，马上向列车调度员报告列车车次、机车号码、刮弓地点、司机姓名等有关内容，并申请停电，做好防溜防护。
110KWh储能系统 技术方案
微电网：储能系统独立或与其他能源配合，给负载供电，主要解决供电可靠性问题。 本系统主要包含： * 储能变流器：1台50kW 离并网型双向储能变流器，在0.4KV交流母线并网，实现能量的双向流动。 * 磷酸铁锂电池：125KWH * EMS&BMS：根据上级调度指令完成对储能系统的充放电控制、电池SOC 信息监测等功能。
1、系统特点 （1）本系统主要用于峰谷套利，同时可作为备用电源、避免电力增容及改善电能质量。 （2）储能系统具备完善的通讯、监测、管理、控制、预警和保护功能，长时间持续安全运行，可通过上位机对系统运行状态进行检测，具备丰富的数据分析功能。 （2）BMS系统即跟EMS系统通信汇报电池组信息，也跟PCS采用RS485总线直接通信，在PCS的配合下完成对电池组的各种监控、保护功能。 （3）常规0.2C充放电，可离网或并网工作。 2、系统运行策略 ◇储能系统接入电网运行，可通过储能变流器的PQ模式或下垂模式调度有功无功，满足并网充放电需求。 ◇电价峰时段或负荷用电高峰期时段由储能系统给负荷放电，既实现了对电网的削峰填谷作用，又完成了用电高峰期的能量补充。 ◇储能变流器接受上级电力调度，按照峰、谷、平时段的智能化控制，实现整个储能系统的充放电管理。 ◇储能系统检测到市电异常时控制储能变流器由并网运行模式切换到孤岛(离网)运行模式。 ◇储能变流器离网独立运行时，作为主电压源为本地负荷提供稳定电电压和频率，确保其不间断供电。 3、储能变流器（PCS） 先进的无通讯线电压源并联技术，支持多机无限制并联（数量、机型）。 ●支持多源并机，可与油机直接组网。 ●先进的下垂控制方法，电压源并联功率均分度可达99%。 ●支持三相100%不平衡带载运行。 ●支持并、离网运行模式在线无缝切换。 ●具有短路支撑和自恢复功能（离网运行时）。 ●具有有功、无功实时可调度和低电压穿越功能（并网运行时）。 ●采用双电源冗余供电方式，提升系统可靠性。 ●支持多类型负载单独或混合接入（阻性负载、感性负载、容性负载）。
V ol 38No.Z1 Apr.2018 噪 声与振动控制NOISE AND VIBRATION CONTROL 第38卷第Z1期2018年4月 文章编号：1006-1355(2018)Z1-0383-05 考虑各向异性的辅助变流器用变压器模态分析 鲁文波1，王永胜2 （1.上海海基盛元信息科技有限公司，上海200235；2.株洲中车时代电气股份有限公司技术中心，湖南株洲412001） 摘要：变压器模态参数的准确计算是研究变压器振动噪声问题的前提，以往对变压器器身进行实体建模，并将绕组与铁心材料按各向同性处理的常规模态分析方法存在计算精度上的缺陷，影响振动分析结果。为了准确模拟变压器等效结构，从而准确计算变压器模态参数，本文计算分析了变压器铁心结构各向异性、绕组结构各向异性、撑条结构各向异性等对变压器固有频率计算结果的影响，通过合理设置零部件等效材料属性与接触关系，较准确地计算了变压器的主要阶次固有频率。与实测相比，主要模态频率计算平均误差在5％以内，验证了方法的合理性。 关键词：振动与波；变压器；各向异性；模态分析；固有频率中图分类号：TH113.1；TB532 文献标志码：A DOI 编码：10.3969/j.issn.1006-1355.2018.Z1.081 Modal Analysis with Anisotropy for Auxiliary Transformer LU Wenbo 1,WANG Yongsheng 2 （1.Shanghai Hikey-Sheenray Information Technology Co.Ltd.,Shanghai 200235,China;2.Technology Center,Zhuzhou CRRC Electric Times Co.Ltd.,Zhuzhou 412001,Hunan China ） Abstract :The accurate calculation of transformer modal is a prerequisite for the research on vibration and noise of transformer.The conventional modal analysis method including entity modeling and isotropic treatment for winding and core material has shortcomings of computational accuracy,which affect the vibration analysis results.In order to accurately simulate the transformer equivalent model and calculate the transformer modes,the anisotropy influence of the core,winding,and bar structure on the transformer natural frequency were analyzed.The accurate calculation results of the principal natural frequency of the transformer were obtained by reasonably setting equivalent material properties and https://www.doczj.com/doc/753080347.html,paring with the experimental results,the mean error of the frequency of the principal modes is less than 5％,which validates the accuracy of the proposed method. Keywords :vibration and wave;transformer;anisotropy;modal analysis;natural frequency 辅助变流器用变压器是电力机车用辅助变流器的重要组成部分，其振动噪声特性直接影响整柜噪声水平，造成噪声污染，研究并降低辅助变流器用变压器的振动噪声很有必要。当激振力频率与变压器某阶数固有频率接近时，结构会发生较大振动，成为振动噪声的主要原因[1]。目前变压器噪声分析多以试验分析[2]与工程治理[3–4]为主，准确计算变压器模态与振动对解决其振动噪声问题具有重要意义。 收稿日期：2018-03-15 作者简介：鲁文波（1982-），男，湖北省天门市人，博士，主要研 究方向为声源诊断与识别、振动噪声控制。E-mail:wenbo326@https://www.doczj.com/doc/753080347.html, 为了研究变压器的振动噪声问题，需准确计算模态参数，并得到合理简化的变压器结构模型，为振动噪声计算分析提供前提。文献[1]采用有限元计算方法计算了带油箱的变压器模态，分别在器身按等效质量块考虑及按质量点考虑下计算分析了模态参数，未考虑复杂变压器器身结构及器身材料对变压器模态的影响；文献[5]计算变压器模态时考虑了实际变压器结构特性，但研究内容主要在变压器结构的实体建模和各向同性材料处理的基础上进行；文献[6]采用有限元方法计算了变压器模态，分别分析了绕组预紧力及铁心压紧力对变压器绕组及铁心模态的影响，未分析接触关系及结构各向异性及接触关系对变压器模态参数的影响；文献[7–8]采用 万方数据
HXD3C机车辅助变流器污损故障分析及解决方案 济南机务段现共配属30台HXD3C机车，自机车配属我段以来，辅助变流器污损故障多有发生，且故障多发生在机车新配我段后运行大约一个辅修期后。当机车2个辅助变流器同时出现污损时，会造成机车各辅助电机无法运行，机车无法加载运行。 HXD3C机车具有2台辅助变流器，分别安装在2台牵引变流装置柜内，具有各自独立的通风散热系统。每台辅助变流器通风系统冷却空气走向如下：车外空气→离心沉降式过滤器→棕纤维过滤器→车顶进气间→辅助变流器装置柜进风口→通道→APU滤网→离心通风机→各散热元件→风道→柜出风口→车底大气。对故障机车使用风量测速仪在车底柜出风口测试发现，出口风速几乎为零。而正常良好的机车在手柄零位时柜出风口风速为7m／s～9m／s。说明通风不良是造成机车APU散热不良，温度上升，最终报APU污损故障的原因。通过读取机车的APU故障记录发现，发生故障期间APU的工作温 度能达到80～90度，远远超过APU温度保护设定值。 通过对APU通风道的检查发现，造成风道通风不畅的原因主要为如下三点： 1、棕纤维过滤器被灰尘堵塞。 2、APU空气过滤器被灰尘堵塞。 3、复合冷却器通风系统也是通过机车车顶侧墙的离心沉降式过滤器进风，当机车处于高手柄时（库内试验时将手柄至于制动12位），
复合冷却器通风机将达到全速。由于复合冷却器风机功率为 25.3kW，APU通风机功率仅为2.6kW，所以当复合冷却器通风机达到全速时，其强大的吸风能力将影响APU的进风量，即复合冷却器通风机将大部分风量吸入复合冷却器，APU进风风量相应减少。通过试验发现，正常良好的机车在手柄位于零位时（复合冷却器未启动），APU柜出风口风速为7m／s～9m／s；当手柄位于制动12位时，风速减为4m／s～8m／s。 针对以上APU污损故障原因，我段共制定了以下防范措施： 1、配合大连厂将APU对应的棕纤维过滤器技改为透风能力更强的侧墙板式粗滤器。 2、每次小辅修及两次小辅修之间吹扫机车侧墙板式粗滤器及APU空气过滤器。 3、将APU通风方式由外通风技改为内外结合的通风方式，加大通风量。具体方案为将APU空气过滤器密封盖拆掉，并将牵引变流柜上APU风机对面不透风的盖板更改为透风的滤网，使得风机可以从室内吸入一定风量。 实施以上措施大大提高了我段HXD3C型机车辅助变流器的通风散热能力，防止了由于APU污损造成的故障和机破的发生。
目录 绪论 0 1设计方案 (2) 1.1设计条件与要求 (2) 2主电路设计及原理 (3) 2.1主电路设计 (3) 2.2 主电路原理说明 (3) 2.3变压器的设计 (6) 2.4晶闸管选择及参数计算分析 (7) 3触发电路的设计 (9) 3.1 电路图的选择 (9) 4 保护电路的设计 (11) 4.1晶闸管的过电压保护 (11) 4.2晶闸管的过电流保护 (11) 5 MATLAB 建模与仿真 (12) 5.1 MATLAB建模 (12) 6总结 (15) 参考文献 (16) 附录：总电路图 (17)
课程设计任务书 学生姓名：罗刚专业班级：自动化1204 指导教师：李向明工作单位：自动化学院 题目：三相可控变流器的设计与仿真 初始条件： 采用三相可控整流电路（三相全控桥、三相半控桥或三相半波整流电路），电阻- 电感性负载，R＝2Ω，电感L=0.02H，额定负载I d ＝20A,电流最大负载电流I dmax ＝25A。 进线交流电源：三相380V。 要求完成的主要任务： 1.三相可控主电路设计及参数计算，计算整流变压器参数，选择整流元件的定额，讨 论晶闸管电路对电网的影响及其功率因数。 2.触发电路设计（触发电路的选型，同步信号的定相等）。 3.晶闸管的过电压保护与过电流保护电路设计。 4.系统原理分析、设计与仿真。给出仿真模型及晶闸管，直流侧的电压电流仿真波形。 5. 提供系统总电路图。 课程设计说明书应严格按统一格式打印，资料齐全，坚决杜绝抄袭，雷同现象。应画出单元电路图和整体电路原理图，给出系统参数计算过程，图纸、元器件符号及文字符号符合国家标准。 时间安排： 2014.12.21～2014.12.22 收集资料 2014.12.23～2014.12.25 系统设计与仿真 2014.12.26～2014.12.27 撰写课程设计论文及答辩 指导教师签名：年月日 系主任（或责任教师）签名：年月日
国家新能源示范城市吐鲁番示范区屋顶光伏电站暨微电网试点工程 储能双向变流器 招标文件 （技术规范书） 招标人：龙源吐鲁番新能源有限公司 设计单位：龙源（北京）太阳能技术有限公司 二零一二年七月
目录 1 总则 (1) 2 工程概况 (3) 3 储能系统储能双向变流器技术规范 (5) 3.1相关概念及定义 (6) 3.2设计和运行条件 (6) 3.3规范和标准 (7) 3.4技术要求 (9) 3.4.1 储能双向变流器技术要求 (9) 3.4.2 变流器通讯设置要求 (14) 3.4.3设备及元器件品质承诺 (16) 3.5包装、装卸、运输与储存 (16) 3.5.1 概述 (16) 3.5.2 包装 (16) 3.5.3 装运及标记 (17) 3.5.4 装卸 (18) 3.5.5 随箱文件 (19) 3.5.6 储存 (19) 3.5.7 质量记录 (19) 3.6性能表（投标人细化填写） (19) 4 安装、调试、试运行 (21) 4.1安装 (21) 4.2设备调试 (22) 4.3设备试运行 (22) 5 质量保证和试验 (22) 5.1质量保证 (22)
5.2试验 (23) 5.3型式试验 (23) 5.4工厂试验FAT (23) 5.5现场试验SAT (24) 5.5.1 现场调试 (24) 5.5.2 现场试验 (24) 5.6整体考核验收 (24) 附录1 技术差异表 (25) 附录2 供货范围 (26) 附录3 技术资料及交付进度 (28) 附录4 设备检验和性能验收试验 (34) 附录5 技术服务和设计联络 (37) 附录6 投标文件附图 (41) 附录7 运行维护手册 (42) 附录8 投标人需要说明的其他技术问题 (43)
HXD3型电力机车操纵说明 一、机车起动前的准备 1、将控制电器柜里的控制电路接地自动开关（QA59）、蓄电池输出自动开关（QA61）闭合，检查电器控制柜和操纵台的控制电压表显示应大于98V。再将其他与机车运行相关的自动开关闭合。 注意：正常情况下，低温预热自动开关（QA56）、交流加热自动开关（QA72）、门控开关（QA102）、撒砂加热控制开关（QA73）不允许闭合，低温加热开关（SA71）置于“0”位。（需使用窗加热时，应将交流加热自动开关QA72闭合）。 2、检查开放制动屏柜上的A24总风塞门和干燥器柜下方的辅助风缸塞门U77。 3、将司机钥匙插入操纵台电源扳键开关SA49（或SA50），旋转至启动位置，设定机车的操控端操纵台。此时，操纵台故障显示屏上“微机正常”、“主断分”、“零位”、“欠压”、“辅变流器”、“水泵”、“停车制动”等显示灯亮。TCMS经过初始化，进入牵引/制动画面，显示“原边电压”、“原边电流”、“控制电压”、“机车各轴牵引力”、“主断分/合”等机车状态信息，故障信息画面无故障信息显示。触摸TCMS显示屏按钮，可切换为其他状态画面。例如，主变流器/牵引电动机画面、开关状态画面、通风机状态画面、辅助电源画面、故障记录画面等等，能够调查机车的各个电力设备的详细相
关信息。 4、制动显示屏正常启动自检后，对制动屏进行设定确认。按“F3”键，查看制动屏当前设置应为：“600kpa、操纵端、投入、货车、不补风”。设定确认正确后，大闸置运转位、小闸置制动位。 二、升弓、合主断以及各辅助电动机的启动 1、升弓前，首先需确定总风缸压力在480kpa以上。若不满足，到空气管路柜前查看辅助风缸压力表。若显示的风缸压力值低于480kpa,则按下控制电器柜里的辅助压缩机启动按钮，辅助空气压缩机启动，待辅助风缸的气压上升到735kpa时，辅助空气压缩机自动停止。为防止损坏辅助压缩机，辅助压缩机打风时间不得过长，若超过10分钟需要人为断开辅助设备自动开关（QA51）和机车控制自动开关（QA45），来切断辅助压缩机回路，间隔30分钟再投入使用。 2、当机车需要升弓时，将受电弓手柄开关［SB41（或SB42）］置于“后位”后，位于前进方向后面的受电弓升起。弓网接触后，两端操纵台上的网压表显示网压的同时，在TCMS显示屏上也显示了网压和受电弓升起。 3、将操纵台上的主断路器开关［SB43（或SB44）］置于合位，主断路器接通，此时操纵台上故障显示灯中的“主断分”显示灭灯，变压器有空载声，微机监控器的“主断合”灯亮。
正弦波逆变器逆变主电路介绍 主电路及其仿真波形 图1主电路的仿真原理图 图1.1是输出电压的波形和输出电感电流的波形。上部分为输出电压波形，下面为电感电流波形。 图1.1输出电压和输出电感电流的波形 图1.2为通过三角载波与正弦基波比较输出的驱动信号，从上到下分别为S1、S3、S2、S4的驱动信号，从图中可以看出和理论分析的HPWM调制方式的开关管的工作波形向一致。
图1.2 开关管波形 从图1.3的放大的图形可以看出，四个开关管工作在正半周期，S1和S3工作在互补的调制状态，S4工作在常导通状态，S2截止；在负半周期，S2和S4工作在互补的调制状态，S3工作在常导通状态，S1截止。 图1.3放大的开关管波形 图1.4为主电路工作模态的仿真波形，图中从上到下分别为C3的电压波形、C1的电压波形、S3开关管的驱动波形，S1的驱动波形。从图中可以看出在S1关断的瞬间，辅助电容的电压开始上升，完成充电过程，同时S3上的辅助电容完成放电过程，S3开通。 图1.4工作模态仿真波形 图1.5为开关管的驱动电压波形和电感电流波形图，图中从上到下分别为电
感电流波形、S3驱动波形、S1驱动波形。从图中可以看出当S1关断瞬间到S3开通的瞬间，电感电流为一恒值，S3开通后，电感电流不断下降到S3关断时的最小值，然后到S1开通之前仍然为一恒值，直到S1开通，重复以上过程。根据以上结论可以看出仿真分析状态和前面的理论分析完全符合。 图1.5开关管的驱动电压波形和电感电流波形 2 滤波环节参数设计与仿真分析 2.1 输出滤波电感和电容的选取 对逆变电源而言，由于逆变电路输出电压波形谐波含量较高，为获得良好的正弦波形，必须设计良好的LC 滤波器来消除开关频率附近的高次谐波。 滤波电容C f 是滤除高次谐波，保证输出电压的THD 满足要求。C f 越大，则THD 小，但是C f 不断的增大，意味着无功电流也随之增加，从而增加了逆变电源的 电容容量，同时会导致逆变电源系统体积重量增加，同时电容太大，充放电时间也延长，对输出波形也会产生一定的影响。 逆变桥输出调制波形中的高次谐波主要降在滤波电感的两端，所以L 的大小关系到输出波形的质量。要保证输出的谐波含量较低，滤波电感的感值不能太小。增加滤波器电感量可以更好地抑制低次谐波，但是电感量的增加带来体积重量的加大。不仅如此，滤波电感的大小还影响逆变器的动态特性。滤波电感越大，电感电流变化越慢，动态时间越长，波形畸变越严重。而减小滤波电感，可以改善电路的动态性能，则使得输出电流的开关纹波加大，必然增大磁滞损耗，波形也会变差。综合以上的分析，在LC 滤波器的参数设计时应综合考虑。 本文设计的LC 滤波器如图 3.12中所示，电感的电抗2L X L fL ωπ==,L X 随频率的升高而增大。电容的电抗为 112C X C fC ωπ==，C X 随频率的升高而减小。1L C ωω=所对应
风电变流器简介 快速浮点运算能力的“双DSP的全数字化控制器”；在发电机的转子压定向矢量控制策略；系统具有输入输出功率因数可调、自动软并网变流器采用三相电压型交-直-交双向变流器技术，核心控制采用具有防尘、防盐雾等运行要求。 变流器可根据海拔进行特殊设计，可以按客户定制实现低温、高温、和最大功率点跟踪控制功能。功率模块采用高开关频率的IGBT功率QHVERT-DFIG型风电变流器基本原理 器件，保证良好的输出波形。这种整流逆变装置具有结构简单、谐波制，是目前双馈异步风力发电机组的一个代表方向。 变流器工作原理框图如下所示： 统，实现了基于风机最大功率点跟踪的发电机有功和无功的解耦控能质量。这种电压型交-直-交变流器的双馈异步发电机励磁控制系含量少等优点，可以明显地改善双馈异步发电机的运行状态和输出电变流器提供实时监控功能，用户可以实时监控风机变流器运行状态。侧变流器实现定子磁场定向矢量控制策略，电网侧变流器实现电网电本文将针对市场上主流的双馈型风电变流器进行简介。 型风电变流器系统功能 变流器通过对双馈异步风力发电机的转子进行励磁，使得双馈发电机关，目前已实现规模化的生产。 06年成功研制第一台风电变流器以来，不断寻求技术革新严把质量风能作为一种清洁的可再生能源，越来越受到世界各国的重视，我国变流器配电系统提供雷击、过流、过压、过温等保护功能。 的定子侧输出电压的幅值、频率和相位与电网相同，并且可根据需要风能资源丰富，近几年来国家政策也大力扶持风电产业。我公司自求扩展），用户可通过这些接口方便的实现变流器与系统控制器及风进行有功和无功的独立解耦控制。 机和电网造成的不利影响。 变流器提供多种通信接口，如Profibus, CANopen等（可根据用户要场远程监控系统的集成控制。 变流器控制双馈异步风力发电机实现软并网，减小并网冲击电流对电转子侧逆变器、直流母线单元、电网侧整流器。 原理图如下： 控制器、监控界面等部件。 变流器主回路系统包含如下几个基本单元： QHVERT-DFIG型风电变流器系统构成 变流器由主电路系统、配电系统以及控制系统构成。包括定子并网开关、整流模块、逆变模块、输入/输出滤波器、有源Crowbar电路、功率柜主要由功率模块、有源Crowbar等构成。 功率柜：主要负责转子滑差能量的传递。 并网柜：主要用于变流器与发电机系统和电网连接控制、一些控制信控制柜主要由主控箱、PLC、滤波器、电源模块等组成。 并网柜主要由断路器、接触器、信号采集元件、UPS、加热器、信号变流器控制结构框图如下： 接口部分等构成。 号的采集以及二次回路的配置。 上述各功能分配到控制柜、功率柜、并网柜中： 约了机舱空间，柜中还可提供现场调试的220V电源。 成有并网控制系统，用户无须再配置并网柜，提高了系统集成度，节制指令,控制变流器的运行状态 控制系统由高速数字信号处理器（DSP）、人机操作界面和可编程逻配电系统由并网接触器、主断路器、继电器、变压器等组成，自身集辑控制器（PLC）共同构成。整个控制系统配备不间断电源（UPS），控制柜：控制柜主要对采集回的各种模拟数字信号进行分析,发出控便于电压跌落时系统具有不间断运行能力。 成功满发，截止目前运行状态稳定。 附：北京清能华福风电技术有限公司简介 目前在赤峰、大安等风场正陆续进行变流器吊装施工。 限公司自主研发的1.5MW风电变流器在国电联合动力技术有限公司北京清能华福风电技术有限公司成立于2006年7月，由“国内高压变求。 2009年12月28日经过2天的现场调试，北京清能华福风电技术有及其现场调试所相关技术人员的支持下，已于哲里根图风场全部并网公司坐落于中关村科技园，依托清华大学电力系统国家重点实验室的厚的资金、科研、市场、服务实力，为国家大力鼓励、扶持的风力发电事业，提供其拥有自主知识产权的核心装备——兆瓦级风力发电机变流器及其电控系统。一流技术以及利德华福专业化、规模化、现代化的生产厂房，凭借雄以达到满功率发电和连续运行的要求，系统品质达到了风场应用的要资控股，是专门从事开发、制造风电变流器与控制系统产品的高新技术企业。 频器领域最具影响力的企业”——北京利德华福电气技术有限公司投3月至今，在河北建设投资公司和东方汽轮机有限公司的支QHVERT-DFIG型风电变流器具有以下一些特点： 优异的控制性能 完备的保护功能 少发电机损耗，提高运行效率，提升风能利用率。 风速范围内的变速恒频发电，改善风机效率和传输链的工作状况，减 型风电变流器技术特征 型风电变流器可以优化风力发电系统的运行，实现宽良好的电网适应能力 具备高可靠性，适应高低温、高海拔等恶劣地区运行 变流器在河北海兴风电场成功并网发电，通过240小时验收，目前已无故障连续运行8000多小时。成功经历了夏季高温、冬季降雪后的持下，北京清能华福风电技术有限公司自主研发生产的1.5MW风电QHVERT-DFIG型风电变流器最新动态 模块化设计，组合式结构，安装维护便捷 2丰富的备品备件；专业、快速的技术服务 低温、海边盐雾等运行环境的考验，事实证明了：清能华福变流器可
计算方法 A 已知条件： 输出功率：2P =25W ； 次级电流：2I =0.115A ；（220V ？） 初级电流：1I =1.0A ； 电源频率：f =50Hz ； 效率：η>0.9; 功率因数：cos ?>0.9； 温升：m τ?<55℃。 B 电压计算输入功率：212527.80.9P P η= ==W 初级电压：11127.827.81P U I = ==V 次级电压：22225217.390.115 P U I ===V 次级负载电阻：()222222518900.115P R I = ==?C 选择铁芯 按2P 选择铁芯。当使用R 型铁芯R-30，材料使用DQ151-35时。铁芯 相关性能为： 当0B =1.70T 时，S P ≤2.2W/kg ，磁化伏安≤8V A/kg ，~H ≤3.5A/cm 2 223.1410 3.142C d S cm π??==×=????；()()2 5.45 2.021.95 2.022.8C L =×+++=cm ；
C G =0.425（kg ）;c F =64cm 2 D 匝数计算 44 1010108.43864.44 4.4450 1.7 3.14 c TV fB S ===×××匝/V 当%U ?=15%（8%？），()()128.43869.92781%10.15TV TV U ===???匝/V （()()128.43869.1721%10.08TV TV U ===???）11127.88.4386235N U TV =×=×=匝 2222179.92782155N U TV =×=×=匝（2222179.1721990N U TV ==×= ）E 导线直径确定（数据提供23.5~4.0/j A A mm = ）1 1.130.604d === mm 2 1.130.205d ===mm 若取QZ-2（二级聚酯漆包线）标准导线，则10.630d mm =,1max 0.704d mm =，铜导体电阻54.84/km ?；20.224d mm =,2max 0.266d mm =，铜导体电阻433.8/km ?。
光伏储能一体化充电站 设 计 方 案 : 项目名称： 项目编号： 版本： 日期： … 拟制： ^ 审阅： 批准：
目录 1 技术方案概述 (3) 1.1 项目基本情况 (3) 1.2 遵循及参考标准 (4) 1.3 系统拓扑结构 (5) 1.4 系统特点 (6) 2 系统设备介绍 (7) 2.1 250K W并离网型储能变流器 (7) 2.1.1 EAPCS250K型储能变流器特点 (7) 2.1.2 EAPCS250K型并离网逆变器技术参数 (7) 2.1.3 电路原理图 (8) 2.1.4 通讯方式 (9) 2.2 50K_DCDC变换器 (9) 2.2.1 50K_DCDC变换器特点 (9) 2.2.2 50K_DCDC变换器技术参数 (10) 2.3 光智能光伏阵列汇流箱 (11) 2.3.1汇流箱简介 (11) 2.3.2汇流箱参数 (12) 2.4 光伏组件系统 (13) 2.4.1 270Wp光伏组件 (13) 2.5 60KW双向充电桩 (15) 2.5.1 60KW充电柱概述 (15) 2.5.2 充电桩功能与特点 (15) 2.5.3 EVDC-60KW充电桩技术参数 (16) 2.6 消防系统 (17) 2.7 微网能量管理系统 (17) 2.7.1 能量管理 (18) 2.7.2 光电预测 (19) 2.7.3 负荷预测 (19) 2.7.4 储能调度 (20) 2.7.5 购售计划 (20) 2.7.6 管理策略 (20) 2.8 动环监控系统 (22) 2.9 电池系统 (23) 2.9.1 电池组 (23) 2.9.2电池模组与电池架设计 (23) 2.9.3电池系统参数表 (24) 2.10 定制集装箱 (25) 3 设备采购信息介绍 (26)
FREQCON变流简介 ——by郭锐FREQCON变流器总体结构图 各部分简介 变压器支架 620/400V自耦变压器——提供机组动力用电和控制用电。总容量40KVA，副边22.4KVA 提供主控柜，变流柜用电。17.5KVA 提供机舱用电。 IGBT2冷却风扇——风冷系统循环动力 制动电阻 制动电阻箱——消耗直流母线上过高的能量。网侧故障后的能量消耗，低电压穿越。 电抗器支架 网侧空开——风机的并网与脱网控制。过流、短路等保护功能。注意保护后复位按钮弹出需回复。 电流互感器——完成电流变送。变比：1/2000。原理：二次侧短路的特殊变压器，二次侧相当于一个电压源。 3组（六个）交流电抗器——与网侧电容、变压器构成LCL滤波。 3个直流电抗器——直流斩波升压电抗器。 第 1 页
变流柜 变流柜由低压配电柜、主控柜、IGBT柜1、IGBT柜2、电容柜5部分组成。 变流柜背后风道 变流柜模块图 每只IGBT模块包含一个智能半桥模块（半桥由串联的两个IGBT和与之反并联的二极管组成，分别称为上桥臂和下桥臂）、16只支撑电容、4只吸收电容、4只均压电阻、1块过压保护板、直流端2只快熔组成。 构成三相全桥不可控整流。 变流器在整个风机的作用 叶轮系统在风作用下受到气动扭矩Ta，叶轮——发电机系统转动会因轴承滚动摩擦、风阻等受到与选中方向相反的摩擦力矩Tf，叶轮带动发电机转动，转子上的永磁体旋转切割定子绕组产生感应电势，如果如果定子绕组中有电流流过将产生电枢反应，通过磁场的作用产生阻碍转子转动的电磁力矩Te。在这几个扭矩作用下，叶轮——发电机系统刚体动力学方程如如上所示。由方程可知当Ta>Tf+Te时，叶轮——发电机系统将在启动力矩作用下转速上升。反之转速将下降。Tf基本为恒量。因此想要调节叶轮转速可以通过调节Ta、Te。由此产生了两种调节方法：一个是变桨调节起动扭矩；另一个是调节发电机电磁扭矩。因此从控制角度来看，变流器需要具有调节发电机电磁扭矩的作用。从能量角度来看风能转化成叶轮系统旋转机械能再通过发电机转换成电能，变流系统需要将发电机发出电能转换成与电网频率、相位、幅值相对应的交流电。完 第 2 页
一、选择题 1.劈相机启动电阻备有两组，当启动电阻263R烧损时，将启动电阻转换开关296QS打向（B ）位置，即可使备用电阻264R启动。 A.上 B.下 C.左 D.右 2.SS9型机车单相负载电路共有（D）路。 A.1 B.2 C.3 D.4 3.当控制风缸风压大于（A）KPa时可断开596SB。 A.500 B.600 C.700 D.800 4.主断路器合闸时，主断路器风缸的风压必须（A） A.大于450KPa B.大于400KPa C.大于500KPa D.大于550KPa 5.SS9电力机车控制电源提供(C)稳压控制电源 A.交流110V B.交流220V C.直流110V D.直流220V 6.电磁阀的代码是（B） A.SA B.YV C.AC1 D.QS 7.下列不属于SS9型电力机车启动通风机的条件是（D） A.主断已闭合 B.PX已启动 C.通风机本身没故障 D.压缩机启动 8.若第一台劈相机故障，则需要把劈相机故障开关242QS置（C）位，此时隔离了1MG，而用2MG作电阻分相启。 A.0 B.1 C.2 D.3 9.受电弓升起时，必须具备大于（B）的压缩空气才能完成。 A.400KPa B.450KPa C.500KPa D.600KPa 10.将扳键开关408SA1（408SA2）置“强泵”位，当风压达到（C）KPa时，安全阀会发出排气声，要立即停止强泵风操作 A.900 B.1200 C.1000 D.1100 11.SS9机车电路符号代号“KE”表示（D） A.中间继电器 B.压力继电器 C.时间继电器 D.接地继电器 12.SS9机车闭合通风机扳键开关，有（B）个接触器得电。 A.5 B.6 C.7 D.8 13.闭合制动风机扳键开关是（A）。 A.407SA B.408SA C.409SA D.410SA 14.通风机扳键开关是（C）。 A.405SA B.407SA C.406SA D.408SA 15.机车单相负载电路电压为（B）。 A.180V B.220V C.360V D.720V 16.下列不属于真空断路器合闸的必备条件：（C） A.司机控制器处于机械零位 B.主断处于正常开断状态 C.劈相机处于闭合位 D.主断风缸风压大于450kpa 17.SS9型电力机车控制线路分为两种：一种是LCU逻辑控制和微机控制电路；另一种是（A ） A.有接点控制电路 B.整备控制电路 C.调速控制电路 D.控制电源电路 18.当真空主断路器具备合闸条件时，扳动主台上“断”扳键开关于“合”位，控制单元LCU使导线（ D ）有电。 A.499 B.531 C.280 D.541 19.SS9型机车中，闭合主操纵台电钥匙570QS1（570QS2）开关，导线（A ）
K W储能系统初步设计 方案及配置 文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]
中山铨镁能源科技有限公司 储能系统项目 初 步 设 计 方 案 2017年06月
目录
一、项目概述 分布式能源具有间歇性、波动性、孤岛保护等特点，分布式能源电能质量差，分布式能源设备利用率没有被充分发掘。微电网是为整合分布式发电的优势、削弱分布式发电对电网的冲击和负面影响而提出的一种新的分布式能源组织方式和结构，能有效改善分布式能源电能质量差、分布式能源设备利用率不能被充分发掘等分布式能源的不足。 微电网通过整合分布式发电单元与配电网之间关系，在一个局部区域内直接将分布式发电单元、电力网络和终端用户联系在一起，可以方便地进行结构和配置以及电力调度的优化，优化和提高能源利用效率，减轻能源动力系统对环境的影响，推动分布式电源上网，降低大电网的负担，改善可靠安全性，并促进社会向绿色、环保、节能方向发展。微电网是当前国际国内能源和电力专家普遍认可的解决方案。 本项目拟建设一套锂电池储能系统，通过低压配电柜给部分办公楼宇负荷供电，可实现对各个设备接口采集相关信息，并通过智能配电柜对各个环节进行投切，在并网及孤岛情况下实现发电、储能及负荷的控制，保持微电网系统的平衡运行。 二、项目方案 2.1智能光伏储能并网电站 本电站系统目的在于拟建设中山铨镁能源科技有限公司储能并离网系统示范工程，通过接入办公楼宇的日常照明等真实负载，可演示离网状态下正常供
电系统示范；分布式光伏多余电量进行储能示范；以及后台监控及能量调度等示范。 本项目拟建设的储能系统，系统由锂电池储能系统、控制系统、监控系统以及能量管理系统构成。其中控制系统可实现对分布式电源、负载装置和储能装置的远程控制，监控系统对分布式电源实时运行信息、报警信息进行全面的监视并进行多方面的统计和分析实现对分布式电源的全方面掌控，能量管理系统可控制分布式电源平滑出力与能量经济调度。系统一次拓扑结构如下图所示： 能量管理及系统监控网络结构图如下图所示： 能量管理系统可以根据储能情况及负载情况实现并离网切换控制，以及微电网系统几种不同运行模式的切换，可以实现分布式电源离网运行控制，并网点电气参数监控，实现系统负载远程投切控制。配置一套电池管理系统实现对储能电池的充放电状态及电池电量估计，实现分布式电源能量均衡控制及系统的经济运行。根据微电网交流母线电压频率情况，实现负荷分类切除，保证重要负荷的优先供电保障。 2.2储能系统 2.2.1磷酸铁锂电池 配置容量300kWh。 2.2.2电池管理系统（BMS） BMS是用于监测、评估及保护电池运行状态的电子设备集合。主要功能：1）监测并传递锂离子电池、电池组及电池系统单元的运行状态信息，如电池电压、电流、温度以及保护量等；
直流升降压变流器设计与仿真
目录 一、摘要。 二、设计目的和意义。 三、设计原理:升降压斩波电路(Boost-Buck Chopper)工作原理。 四、详细设计步骤。 五、设计结果及分析。 六、实验总结。
MATLAB 的升压－降压式变换器的仿真 一、摘要 直流斩波电路就是将直流电压变换成固定的或可调的直流电压，也称DC/DC 变换。使用直流斩波技术，不仅可以实现调压功能，而且还可以达到改善网侧谐波和提高功率因素的目的。直流斩波技术主要应用于已具有直流电源需要调节直流电压的场合。 直流斩波包括降压斩波电路、升压斩波电路和升降压斩波电路。而利用升压——降压变换器，既可以实现升压，也可以实现降压。 关键词：matlab 、升压、降压、斩波。 二、设计目的和意义 通过对升压-降压（Boost-Buck ）式变换器电路理论的分析，建立基于Simulink 的升压-降压式变换器的仿真模型，运用绝缘栅双极晶体管（IGBT ）对升压－降压进行控制，并对工作情况进行仿真分析与研究。通过仿真分析验证所建模型的正确性。 三、设计原理 升压-降压式变换器电路图如图1所示。 图1 升压-降压式变换器电路 设电路中电感L 值很大，电容C 值也很大，使电感电流L i 和负载电压0u 基本为恒值。 设计开关V 出于通态原理是：当可控时，电源经V 向电感L 供电使其贮存能量，此时电流为1i ，方向如图1中所示。同时，电容C 维持输出电压基本恒定并向负载R 供电。此后，使V 关断，电感L 中贮存的能量向负载释放，电流为2i ，方向如图1中所示。可见，负载电压极性为上负下正，与电源电压极性相反，
风电变流器简介 风能作为一种清洁得可再生能源,越来越受到世界各国得重视,我国风能资源丰富,近几年来国家政策也大力扶持风电产业。我公司自06年成功研制第一台风电变流器以来,不断寻求技术革新严把质量关,目前已实现规模化得生产。 本文将针对市场上主流得双馈型风电变流器进行简介。 QHVERT-DFIG型风电变流器系统功能 变流器通过对双馈异步风力发电机得转子进行励磁,使得双馈发电机得定子侧输出电压得幅值、频率与相位与电网相同,并且可根据需要进行有功与无功得独立解耦控制。 变流器控制双馈异步风力发电机实现软并网,减小并网冲击电流对电机与电网造成得不利影响。 变流器提供多种通信接口,如Profibus, CANopen等(可根据用户要求扩展),用户可通过这些接口方便得实现变流器与系统控制器及风场远程监控系统得集成控制。 变流器配电系统提供雷击、过流、过压、过温等保护功能。 变流器提供实时监控功能,用户可以实时监控风机变流器运行状态。变流器可根据海拔进行特殊设计,可以按客户定制实现低温、高温、防尘、防盐雾等运行要求。 QHVERT-DFIG型风电变流器基本原理 变流器采用三相电压型交-直-交双向变流器技术,核心控制采用具有快速浮点运算能力得“双DSP得全数字化控制器”;在发电机得转子侧
变流器实现定子磁场定向矢量控制策略,电网侧变流器实现电网电压定向矢量控制策略;系统具有输入输出功率因数可调、自动软并网与最大功率点跟踪控制功能。功率模块采用高开关频率得IGBT功率器件,保证良好得输出波形。这种整流逆变装置具有结构简单、谐波含量少等优点,可以明显地改善双馈异步发电机得运行状态与输出电能质量。这种电压型交-直-交变流器得双馈异步发电机励磁控制系统,实现了基于风机最大功率点跟踪得发电机有功与无功得解耦控制,就是目前双馈异步风力发电机组得一个代表方向。 变流器工作原理框图如下所示: QHVERT-DFIG型风电变流器系统构成
HXD3C电力机车作业程序及常见故障处理操作方法 常见应急故障处理 行车故障应急处理前应注意以下事项 1. 故障处理前，必须将主手柄及换向手柄回“ 0”位，断开主断路器。 2. 机车在运行途中断开下列开关或断路器均会造成机车惩罚制动： ⑴电钥匙SA49（50） ⑵微机控制1、2 自动开关QA41（42） ⑶制动机自动开关QA50 ⑷司机控制Ⅰ、Ⅱ自动开关QA43（44） ⑸机车控制自动开关QA45 ⑹蓄电池自动开关QA61进行复位
断蓄电池复位应按如下程序操作： 司机控制手柄回零—换向手柄置零位—降弓—断主断—断开机车电钥匙—蓄电池自动开关QA61断开蓄电池30 秒后，合蓄电池自动开关QA61再给机车电钥匙，升弓、合主断。 3. 人为断开上述自动开关后，再重新闭合需要间隔30 秒以上 4. 确认需要断开蓄电池自动开关QA61之前，应正确处理好监控装置的操作，并将列车停妥 一、升不起弓 1. 某一端受电弓升不起，另一受电弓升 弓正常则维持运行。 2. 如果运行中某一受电弓频繁自动降 下，（第一次自动降下时需观察是否发生刮 弓）则为该受电弓管路漏风，关闭其气路控制板下方供风塞门 （1 端弓气路控制板在微机柜后方，2 端弓气路控制板在制动柜后方） 换另一台受电弓运行。 3. 两台受电弓均不能升起
1）在空气柜检查升弓气路风压表应高于 600kpa 以上，如风压低，合升弓扳键，辅助压缩机将 会自动打风，辅助风缸风压达到 735kpa 后，断 开升弓扳键再次重合即可升弓； 乘务员也可不合升弓扳键，在制动柜处按压右上方辅 助压缩机按钮SB95，使用辅助空压机打风后再升弓 （2）检查控制电器柜司机控制自动开关QA43或QA44应在闭合位，断合几次，防止假跳。 （3）检查空气柜蓝钥匙U99 是否在开放位（垂直状态），检查空气柜升弓塞门U98 是否在开放位。 4）检查高压接地开关QS10是否在“运行”位 二、途中刮弓 （1 ）立即断主断降弓停车，迅速关闭制 动柜控制风缸塞门U77 存风，马上向列车调 度员报告列车车次、机车号码、刮弓地点、司机姓名等有关内容，并