螺旋桨图谱设计计算说明书
“信海11号”
`
学院航运与船舶工程学院
专业船舶与海洋工程
》
学生姓名李金檑
班级船舶1403班
学号 0315
组员李金檑、刘敬
指导教师赵藤
·
目录
一、前言 (1)
二、船体主要参数 (1)
三、主机主要参数 (1)
四、推进因子 (1)
五、阻力计算 (2)
六、可以达到最大航速的计算 (2)
七、空泡校核 (4)
八、强度校核 (5)
九、螺距修正 (7)
十、重量及惯性矩计算 (7)
十一、敞水性征曲线的确定 (9)
十二、系柱特性计算 (10)
十三、航行特性计算 (11)
十四、螺旋桨计算总结 (13)
十五、桨毂形状及尺寸计算 (13)
十六、螺旋桨总图(见附页) (14)
十七、设计总结及体会 (14)
十八、设计参考书 (15)
一、前言
本船阻力委托七零八研究所五室进行船模拖曳试验，并根据试验结果得出阻力曲线。实验时对 3.4m d =吃水情况来进行。虽然在船舶试验过程中将本船附体部分（舵、轴支架、舭龙骨等）也装在试验模型上，但考虑本船建造的表面粗糙度及螺旋桨等影响在换算本船阻力时再相应增加15%。
本船主机最大持续功率kw 10802?额定转速750转/分，考虑本船主机的经济性和长期使用后主机功率折损。在船速计算中按%8510802??kw 来考虑。螺旋桨转速为300转/分。
二、船体主要参数
表1 船体主要参数
本船的
H B =； d H =； B L pp =； d
B
=
三、主机主要参数
型 号：8230ZC 二台 额定功率：s P =1080kw(1469hp) 额定转速：750r/min 减速比： 传送效率：M η=
四、推进因子
伴流分数 0.165=ω； 推力减额 t= 船身效率 1=H η； 相对旋转效率 1
=R η
五、阻力计算
本船曾在七零八所水池进行船模阻力试验，表中数值为吃水时船的阻力试验结果。
表2 模型试验提供的有效功率数据
六、可以达到最大航速的计算
采用MAU 4叶桨图谱进行计算。 取功率储备15%，轴系效率：M η=
螺旋桨敞水收到马力：()hp P D 1186.21810.950.851469=???= 根据MAU4-40，MAU-55，MAU4-70的δ-P B 图谱列表计算
表3 按
δ-P B 图谱设计的计算表
根据上图中的计算结果可绘制TE P 、δ、D P 及0η对V 的曲线，如下图。
图1 MAU4叶桨图谱设计计算结果
从()V f P TE -曲线与船体满载有效马力曲线之交点，可获得不同的盘面比所对应的设计航速及螺旋桨最佳要素D P 、D 及0η如下表所示。
表4 设计计算的最佳要素
7545
0.70.80.960080060140016001800
2000V/kn
P E /h p
七、空泡校核
按柏利尔空泡限界线中商船上限线，计算不发生空泡之最小展开面积比。 桨轴沉深： m Z T h P s 1.23.14.3=-=-=
计算温度 ：t=15 ℃ 2/174m kgf p v = hp P 1186.218D = 42/104.63m s kgf ?=ρ
2
0/5.123081741.2102510330m kgf p h p p p v
s a v =-?+=-+=-γ 表5 空泡校核计算结果
据上表计算结果作图，可求得不发生空泡的最小盘面比以及所对应的最佳螺旋桨要素：
图2 空泡校核计算结果
其中有：685.0/0=A A E 781.0/=D P m D 20.2= 0.620=η kn V 13.50max =
0.4
0.5
0.60.7
0.71
0.73
0.750.770.7913.3513.4513.5513.65
V /K n
P /D
0.50.60.55A E /A 0
2.1
2.22.3
D /m
AE/AO
0.52
AE/A0(要求的）
A E /A 0(给定
的
）
D
P/D
Vmax ?0
八、强度校核
按2001年《规范》校核及 (见下表)，应不小于按下式计算之值：
X K Y t -=
e Zbn N A Y e 136.1= Zb
D N GA A X d 103
2210=
计算功率：hp 55.139595.01469=?=e N
685.0=O E A A 781.0/=D P ?=8ε G=cm 3 min /300r n N e == 0.706m 0.568/0.42.200.226 (0.1Z) / 0.226DA b b d max 0.66R =??=== m 509.0 b 0.7212b 0.66R 0.25R =?=
m
b b R R 700.09911.066.06.0==
表6 强度校核计算表
实际桨叶厚度按mm D=.=t R .90.90045001与mm =t R .85250连直线决定：
mm =t mm =t mm =t mm =t mm = t mm =t mm =t mm =t mm =t R .R .R .R .R .R .R .R .R .91.1491.1993.2994.3995.4997.5998.6999.7901.909509080706050403020，，，，，，，，
九、螺距修正
根据尾轴直径的大小，决定毂径比180./D=d h ，此值与MAU 桨标准毂径比相同，故对此项螺距无需修正。由于实际桨叶厚度小于MAU 桨标准厚度，故无需因厚度差异进行
螺距修正。
十、重量及惯性矩计算
根据我国船舶及海洋工程设计院提出的公式： 浆叶重量：
()kgf
.-kgf D D
d
t t Zb G bl 326.62120.2180104995.009001.05.0706.047600169.0)()1)(5.0(169.06.02.0max =??+?????=-
+=）（γ 桨毂重量：
()kg
kgf d L d d G K o n 415.010.39676000.39660.206/0.396.088.0)
()/6.088.0(22=????-=-=γ 螺旋桨惯性矩：当18.0/≤D d 时：
())
( 205718.0120.299540.000190.05.07060.476000948.0)
()5.0(0948.023236.02.0max s cm kgf s cm kgf D t t Zb I mp ??=?+?????=??+=γ
其具体计算过程如下表：
表7 重量及惯性矩计算
式中：m ax b 为桨叶最大宽度（m ）；0d 为桨毂长度中央处轴径，可按下式估计
()()()()
m m KL N P d K
D o 206.02
0.39605.0030/218.11860.1080.0452
/108.0045.03
/13
/1=?-+=-
+=
D P ，N 分别为主机最大持续功率情况下的螺旋桨收到马力（hp ）和转速（r/min ）；
R t 2.0分别为和处切面之最大厚度；
K 为轴毂配合的锥度；K L 为毂长（m ）
γ为材料重量密度（3/m kgf )
d 为桨毂直径（m ）； D 为螺旋桨直径；
十一、敞水性征曲线的确定
由MAU4-40、MAU4-55中P/D=和P/D=的敞水性征曲线内插得到，P/D=的敞水性征曲线。
其具体计算表格如下：
表1-9 设计桨的敞水特性数据表
图3 设计桨的敞水特征曲线
十二、系柱特性计算
由图1-3设计桨的敞水性征曲线得：0=J 时，351.0=T K ，408.0=Q K 计算功率：hp P D 1395.550.951469=?= 系柱推力减额分数取：0.040=t 主机转矩：
系柱推力：
K T 、10K
Q
J
kgf D Q K K T Q T 79.1371320
.298.35060408.0351.0=?=?=
螺旋桨转速：
min /59.239351
.020.26.10479
.137136060
4
4r K D T N T =???==ρ
十三、航行特性计算
取转速为300，285，270进行计算，其结果如下：
表9 航行特性计算表
图4 航行特性曲线
由图中可求得满载航行时可达最大航速约为V=，主机马力为。 115%超载航行时可达最大航速约为V=，主机马力为，与设计基本一致。
十四、螺旋桨计算总结
表10 螺旋桨计算结果表
400
600500600700800900100011007008009001000110012001300140015001600
11
12
13
14
15
N =3
00r /
m i
n
285
r
270
270
285
r
N
=3
00r /m i n
满载
115
%满载