深基坑坑底土体抗隆起稳定性的计算方法辨析
占学钊
（上海市隧道工程轨道交通设计研究院）
摘要：深基坑抗隆起验算是基坑设计中的一项非常重要的内容。本文对现有技术标准中有关基坑抗隆起稳定性验算的内容进行了系统地梳理，并就验算模式的适用条件、计算参数的取值和抗隆起安全度的指标值等提出了一些建议，并推导、完善了部分计算公式，以供同行参考。
关键词：深基坑，稳定性，抗隆起，分项系数，安全系数
1引言
深基坑抗隆起稳定是基坑自身稳定和变形控制的重要指标，它不仅关系着基坑的稳定安全问题，也与基坑及其周边环境的变形密切相关。因此，基坑抗隆起稳定性验算是基坑工程支护结构设计中一项十分关键的设计内容。目前已有的基坑抗隆起稳定性分析计算方法大致可以归纳为四大类：极限平衡法、极限分析法、常规位移有限元法以及经验公式法。在我国基坑工程实践中，目前常用的是能同时考虑土体c、φ值的抗隆起稳定性分析方法，即墙底地基极限承载力模式和墙底圆弧滑动模式[1]。
2墙底地基极限承载力模式基于不同的假定，Prandtl （1920）、Terzaghi（1943）和Vesic等人推导出了均质地基的极限承载力（修正）计算公式，内容不尽相同，为了节约篇
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幅，在此就不再赘述，可参阅文献[2]。
由于当时许多验算抗隆起
安全系数的公式仅仅适用于纯粘性土或者纯砂性土的情况，而一般粘性土的抗剪强度应同时包括c 和φ两个因素。参照地基极限承载力的分析计算方法，文献[3]提出了能同时考虑土体
c 、φ值的墙底地基极限承载力
抗隆起验算模式。其定义式为：
()q
D H cN DN K ＋＋＋＝
坑外坑内0c
q WZ γγ
（式 1）
式中，N q 和N c 是根据围护墙底地基土特性计算的地基承载力系数，有Prandtl 解和Terzaghi 解等。可以看出：
该模式的实质是“坑内开挖面以下至围护墙体的地基极限承载力”与“作用在墙底基准面地基上的全部竖向荷载”之比
值，如图 1所示。
图 1 墙底地基极限承载力模
式计算简图
（1）与Prandtl 地基承载力的计算方法一样，假定基底以下土为无重量介质，该模式没有
考虑与基底以下土重地基承载力的有利贡献，故此偏安全。
（2）与Terzaghi 地基承载力计算公式相比，因为此处基础宽度不能明确界定，该模式没有考虑基础宽度项对地基承载力的有利贡献，故此偏安全。
（3）由于该分析模式假定以围护墙体底面为验算基准面，因此，它只是对设定的计算基面进行验算，也不能考虑基坑开挖
面以上土体抗剪强度的影响，而只能反映围护墙底土体的抗剪强度对其抗隆起稳定性的影响，有一定的近似性，安全系数亦可取小一些。
但是，当土体内摩擦角较大时，由于地基承载力系数增长迅速，所求的抗隆起安全系数过大，偏不安全。
（4）围护墙底压浆有助于改善墙底地基土的c、φ值，进而提高地基极限承载力，但计算时不宜计入，因为施工质量不能保证。
3墙底圆弧滑动模式
墙底圆弧滑动模式假定基坑的隆起破坏面为圆弧形且滑动面通过墙底，利用力矩平衡法进行分析，如图2所示。其实质是“总抗滑动力矩”与“总滑动力矩”之比值。
在此，仅对以下几个问题进行讨论：
Z
X
（a）圆心位于最下道撑锚点处X
Z
（b）圆心位于坑底开挖面处
图2 墙底圆弧滑动模式计算简图
（1）基坑尺寸的影响墙底圆弧滑动验算模式未考虑基坑尺寸的影响，如果基坑开挖深度大，但平面尺寸小的话，实际上圆弧滑动面就无法形成，因为滑到对侧围护墙体深度范围内。
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因此，实际使用过程中，应注意是否可能形成连贯的圆弧滑动面。
（2）滑动圆弧的位置围护结构本体有抗弯及抗剪强度，滑裂面一般不可能通过墙体；分析墙底以下的滑动面，一般土质优于浅层土体。如果墙底以下存在软弱地层分布，可采取适当加深围护墙体穿过软弱地层的办法加以解决。若墙体加长不多的话，可以将钢筋笼直接加长，否则可以采取“上荤下素”的办法来处理，也即，上部钢筋笼照放，墙体下部加深的范围内灌注素混凝土。
（3）转动中心的位置力矩平衡法的圆心（转动中心）可以固定在最下道支撑点或锚碇点处，也可以固定在坑底开挖面处。
前者认为，一般基坑开挖到底时，坑底面以上滑动力矩最大，而坑底垫层尚未浇筑前，此时，完全凭借基坑开挖侧的坑底土体自身的抗剪强度不足以提供围护墙体的转动支点，应该是坑底最危险的工况，因此滑动面的圆心应设在对围护墙体旋转有抵抗能力的最下道撑锚点。滑动半径为最下道撑锚点至围护墙体底面的距离。
圆心设于坑底处时，坑底垫层应该是已经浇筑完毕，且具有一定强度，能够提供围护墙体的转动支点。滑动半径为坑底开挖面至围护墙体底面的距离。
笔者认为，相对于以最下道撑锚点为圆心的计算工况，由于滑动圆弧半径减小了“最下撑锚点至坑底的竖向距离”，因而总滑动力矩（滑动土体的自重减少）和总抗滑动力矩（抗滑动力矩的积分路径减短了）都减小
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了，反映到基坑抗隆起稳定性安全度的安全系数值是增大还是减小则不好直观判定。因此，必须同时进行对比验算，以确保安全。
在绕坑底垫层的计算工况中，总抗滑动力矩尚应计入坑底素混凝土垫层自重对转动中心贡献的有利于抗滑动力矩。
2
2 D
M
W
?
素混凝土＝
素混凝土垫层
γ（式2）
式中
γ素混凝土——素混凝土重度，常取值
22.00（kN·m／m）；
D——滑动圆弧半径，即围护
墙体入土深度（m）。
其实，在实际设计过程中，编制计算表格时，可以巧妙地将上述后一工况作为前一工况的特例之一来加以处理，也即将圆弧转动半径减小为“坑底开挖面至围护墙体底面的距离”、最下道撑锚点的标高取为坑底开挖面的标高。
（4）总滑动力矩的组成总滑动力矩应该完整地计入滑动土体自重产生的力矩。
文献[11]指出，滑动力矩为坑底面水平线上土体重力产生的弯矩，也即，滑动力矩应算至基坑底面水平线上。因为，由绕最下层支撑点旋转力矩的平衡观点看，坑底面水平线以下的弓形土体的重心正位于支撑点的垂线上，它不产生不平衡力矩，而位于坑底面水平线以上的一块土体（近似于矩形），又全部在地下墙外侧，墙内侧无土体与之平衡，因此，该块土体的重力对最下层支撑点的旋转力矩即
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为真正的滑动力矩。
文献[12]则指出，上述理由只能说明：坑底面水平线以下的土体位于围护结构两侧，其自重产生的弯矩是大小相等、方向相反。而从抗隆起安全系数计算公式的整体定义来看，抗隆起力矩和隆起力矩都应分别计入坑底以下至围护墙底深度范围内的土体自重对产生的对圆心产生的转动力矩，而不能简单地认为两者可以相互抵消，并提出了改进的计算方法。应该肯定地说，该文献的观点更符合坑底土抗隆起稳定性安全度的物理和力学定义，更合理、更严谨。只是很可惜，该文只对假定均质土层的情况进行了公式推导，且在公式推导结果中，坑内侧扇形土体的形心坐标不对。可以很简单地进行核对，令β＝0（此时坑内侧的土体即为1/4圆形），代入下式
'
2
sin
4
1
2
4
cos
2
sin
12
1
sin
1
D
X
a
?
β
β
π
β
β
β
－
－
－
－
＝
得
π
π3
4
4'
'D
X
D
X
b
a
＝
＝≠（注：当β＝0时，两者应该相等）
实际上，土体大多成层状分布，且均质土体分布的情况可以作为其特例之一。下面，本文就针对具有典型性和普遍性的层状土分布情况，进行推导坑内侧（或坑外侧）圆弧段深度范围内的土体自重对圆心产生的转动力矩计算公式。
现以坑底至围护墙底深度范围内的任意第i层土中的微小单元进行分析，图示微元d A（＝x d z）的重量为d W（＝γi x d z），则圆弧段第i层土对O点产生的转动力矩为M d W＝x／2×d W＝x／2×γi x d z，沿着第i层土的边界，对其进行积分可得：
z
x
x
W
x
M
i
W
i
i
i
i
i
d
2
d
2
?
?
?
??
?γ
层底
第
层顶
第
层底
第
层顶
第
＝
＝
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()
z
z D z x i i i i i i d '
2
d 2
22
2??
层底第层顶
第层底
第层顶
第－＝
＝
γγ
????
???6
31'2'
'
32i
i H H H H
i h z z D i i γγ＝
－＝－－层底第层顶
第
)()
([]
''3'322
H H H H
h D i i i
－－－－层顶第层底
第
（
式 3）
∑n
i W W i
M M 1＝＝
（式 4）
（5）总抗滑动力矩的组成 总抗滑动力矩应该包括全部滑动边界上的土体抗剪强度产生的抗滑动力矩、坑内开挖侧坑底以下至围护墙底深度范围内的土体自重对产生的对圆心产生的抗滑动力矩和最下道撑锚位置处围护墙体横截面背侧的抗弯弯矩标准值（因为，相对于总滑动力矩而言，其量值太小，常常忽略不计，适当提高安全储
备）。
4 相关标准规定抗隆起验算的
比较
4.1 关于抗隆起验算模式的规
定
目前，国家标准、行业标准和地方标准中关于基坑抗隆起稳定性验算模式的原则性规定、
内容并不一致，现进行归纳、汇总如下，详见表 1。
表 1 基坑抗隆起稳定性验算
模式汇总
注： a)
符号“√”表示“按该模
式验算”。
b)模式A、B分别指“墙底地基极限承载力模式”和“墙底圆弧滑动模式”。
c)文献[9]明确指出了“当基坑底为软土时，……”的适用条件。
从上表可以看出：
（1）文献[4]、[7]只规定了板式支护体系围护基坑的相关内容，而并未涉及到水泥土重力式围护基坑。
（2）对于板式支护体系围护基坑而言，除了文献[9]以外，其它规范（规程）均要求应按照两种模式分别进行抗隆起验算；而文献[9]规定，仅按照“墙底地基土承载力模式”验算抗隆起稳定性。
（3）对于水泥土重力式围护基坑而言，文献[8]规定应按照两种模式分别进行抗隆起验算；而除文献[4]和[7]之外的其它规范、规程均未要求按照“墙底圆弧滑动模式”进行抗隆起验算。
此次对文献[4]进行修编时，根据对18个已成功实施的水泥土重力式围护基坑工程的坑底抗隆起稳定性的验算结果，规范编制组的专家认为，按“墙底地基极限承载力模式”验算基坑抗隆起稳定性的相关内容同样适用于水泥土重力式围护的基坑，因此，文献[5]中增加了相关条文规定和说明。
笔者认为，由于水泥土重力式围护自身不具备足够绕固定支点转动的强度和刚度，不能将其视为刚体，因此，对其而言，“墙底圆弧滑动模式”所假设的前提条件并不存在，所以，也就不应按照此模式进行验算。4.2关于抗隆起计算参数C、φ
值的规定
文献[4]、[5]指出，C、φ
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面上地基土粘聚力和内摩擦角
的标准值，一般取直剪固快试验
的抗剪强度指标峰值的平均值。
文献[6]在条文说明中指
出：一般取直剪固快试验的抗剪
强度指标峰值的平均值，但对于
“特殊条件下的基坑”支护结构
设计计算，应采用相应的7折
值。
文献[7]针对墙底圆弧滑动
验算模式明确指出，C、φ值取
土层峰值的0.7。
文献[8]、[9]则根本未提及
C、φ值，不妥。
4.3关于抗隆起安全度的规定
各相关技术标准对基坑抗
隆起安全度的表达形式以及指
标要求相差很大。
表2 基坑抗隆起稳定性安全
度汇总
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注：本表中抗隆起稳定性安全度的表示符号具体含义详见对应的参考文献。
从表 2可以看出，有的规范直接将基坑抗隆起安全度表示为单一的安全系数，有的则基于以概率理论和可靠度理论将其表示为作用分项系数或重要性系数与抗力分项系数的组合形式，更有甚者，将其直接恒定为一个常数值。
另外，各相关标准规定的基坑抗隆起安全度指标值也相差较大。 5 结语
目前，在我国基坑工程实践中，抗隆起稳定性分析模式、参数取值和安全度指标限值等都不统一，应针对具体工程情况进行分析、选择使用。 参考文献
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期
哈工大研究院怀来商住项目基坑监测方案 编制： 审核： 审批： 江苏标龙建设集团有限公司 年月日
目录 1．工程概况 (1) 2．监测项目 (2) 2.1监测项目及工作量 (2) 2.2监测工期 (2) 3．基坑监测项目管理机构 (2) 3.1项目组责任划分及成员选用原则 (2) 3.2设备配置表 (3) 4. 执行规程、规范及监测流程 (4) 4.1执行规范、标准及文件 (4) 4.2监测前准备 (4) 4.3监测工作基本流程 (4) 5. 基坑支护监测方法 (4) 5.1基点布设 (4) 5.2水平位移观测 (5) 5.3竖向位移观测 (6) 5.4巡视监测 (6) 6 .监测频率、报警值 (7) 6.1监测频率 (7) 6.2报警值的确定原则 (8) 6.3警戒值的确定 (8) 6.4报警 (9) 6.5异常情况下的监测措施 (9) 7.数据处理与信息反馈 (9) 7.1基本要求 (9) 7.2当日报表 (10) 7.3监测周报告 (10) 7.4总结报告 (11) 7.5信息反馈 (11) 8.基坑监测应急预案 (11) 8.1领导责任分工 (12) 8.2监测措施、报警 (12) 8.3监测人员、监测仪器、材料及其他物资准备 (13) 9．监测工期保证措施 (13) 10．质量和安全保证措施 (14) 10.1质量保证措施 (14) 10.2安全保证措施 (14)
1．编制依据及工程概况 1.1编制依据 《危险性较大的分部分项工程管理办法》（建质2009-87号文） 《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005） 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2012） 《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2012） 《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009） 1.2工程概况 本项目为哈工大研究院怀来商住项目总承包工程，由高层住宅楼、合院、高层办公楼、低层商业、地下车库工程组成，建筑面积约190419.09 平方米； 低层写字楼6栋：（T1#-T6#楼），建筑面积约7260.45；高层写字楼2栋：（T7#、T8#楼），建筑面积约为19495.9平方米;地下车库二约8027.89平方米；合院16栋：（S10#-S25#楼），建筑面积约为14965.86平方米。 高层住宅楼9栋：（S1#-S9#楼），建筑面积约为113680.99平方米;S27#大门，建筑面积约为60.4平方米；低层商业（S26#楼），建筑面积约为2896.08平方米;地下车库一约24031.52平方米。 本工程基础类型：筏板基础、条形基础；结构类型：钢筋混凝土剪力墙结构，设计使用年限为50年；抗震设防烈度：8度；防水等级：屋面I级、地下II级；合同质量等级：合格。 建设单位：怀来京御房地产开发有限公司 设计单位：廊坊轩辕建筑设计有限公司 勘察单位：张家口市京北岩土工程有限公司 监理单位：河北方舟工程项目管理有限公司 施工单位：江苏标龙建设集团有限公司 工程地点：本工程位于河北省张家口市怀来县新兴产业园内，南临葡萄大道。
第4章基坑的稳定性验算 4.1概述 在基坑开挖时，由于坑内土体挖出后，使地基的应力场和变形场发生变化，可能导致地基的失稳，例如地基的滑坡、坑底隆起及涌砂等。所以在进行支护设计时，需要验算基坑稳定性，必要时应采取适当的加强防范措施，使地基的稳定性具有一定的安全度。 4.2 验算内容 对有支护的基坑全面地进行基坑稳定性分析和验算，是基坑工程设计的重要环节之一。目前，对基坑稳定性验算主要有如下内容： ①基坑整体稳定性验算 ②基坑的抗隆起稳定验算 ③基坑底抗渗流稳定性验算 4.3 验算方法及计算过程 4.3.1基坑的整体抗滑稳定性验算 根据《简明深基坑工程设计施工手册》采用圆弧滑动面验算板式支护结构和地基的整体稳定抗滑动稳定性时，应注意支护结构一般有内支撑或外拉锚杆结构、墙面垂直的特点。不同于边坡稳定验算的圆弧滑动，滑动面的圆心一般在挡墙上方，基坑内侧附近。通过试算确定最危险的滑动面和最小安全系数。考虑内支撑或者锚拉力的作用时，通常不会发生整体稳定破坏，因此，对支护结构，当设置外拉锚杆时可不做基坑的整体抗滑移稳定性验算。 4.3.3基坑抗隆起稳定性验算
图4.1 基坑抗隆起稳定性验算计算简图 采用同时考虑c 、φ的计算方法验算抗隆起稳定性。 ()q D H cN DN K c q s +++=12γγ 式中 D —— 墙体插入深度； H —— 基坑开挖深度； q —— 地面超载； 1γ—— 坑外地表至墙底，各土层天然重度的加强平均值； 2γ—— 坑内开挖面以下至墙底，各土层天然重度的加强平均值； q N 、c N —— 地基极限承载力的计算系数； c 、?—— 为墙体底端的土体参数值； 用普郎特尔公式，q N 、c N 分别为： ?π?tan 2245tan e N q ??? ? ?+=? ()? tan 11-=q c N N 其中 D=2.22m q=10kpa H=7m ?= 240 4.1879.29.1821.181.2181=?+?+?= γ 5.181 7.03.183.09.182=?+?=γ 6.9)22445(tan 24tan 14.302=+ =?e Nq 32.1924 tan 1)16.9(tan 1)1(0=-=-=?Nq Nc 则 Ks=(18.5×2.22×9.6+10×19.32)/18.4(7+2.22)+10=3.27>1.2 符合要求 4.3.4抗渗流（或管涌）稳定性验算 （1）概述
基坑监测方案-
监测方案 批准：审核：编写：
监测方案 2012年05月6日 目录 §1概况 (1) 1.1工程概况 1.2环境概况 §2监测技术要求与目的 (1) §3监测方案编制依据 (2) §4监测方案编制原则 (2) 4.1系统性原则 (2) 4.2可靠性原则 (3) 4.3与设计、施工相结合原则 (3) 4.4经济合理原则 (3) §5监测内容 (3) 5.1塔机基础监测 (3) 5.2基坑围护监测 (3) 5.3坑底回弹监测 (4) §6监测点的布设 (4) §7监测控制网的布设 (5) §8监测仪器及方法 (5) 8.1垂直、水平位移监测 (7) 8.2坑底回弹监测 (10) §9报警 (10) §10监测工作计划、周期及频率 (11) §11资料整理与成果提交 (11) §12技术保障措施 (12) §13质量保障措施 (12) §14应急预案 (13) 14.1应急小组 (13)
监测方案 14.2应急小组职责及工作程序 (13) 14.3实施注意事项 (14) §15监测方案布点图 (14)
监测方案 §1概况 1.1工程概况 本工程基坑开挖面积约75000m2，基坑围护周长约1300m，基坑开挖深度为11m，基坑采用钻孔灌注桩，局部门式刚架围护结构，三轴搅拌桩止水，二道混凝土/型钢斜支撑体系。基坑安全等级为二级，周边环境等级为二/三级。支撑按照××市《基坑工程设计规程》（DG/TJ08-61-2010）中相关规定，本基坑按二级基坑要求进行施工监测。 1.2环境概况 项目四周分布有道路、楼房和高架桥等建筑物，道路下埋设有信息、雨水、煤气等管线。基坑开口线距最近的建筑物边线仅有15米左右。 拟建场地地貌类型属××平原，地貌形态单一。勘察期间测得勘探点孔口标高一般为3.45～5.11m之间，场地平均标高约4.20m。 拟建场地处于上海地区古河道地层，缺失上海市统编的第⑥层、第⑦层土，地表下深度85m范围内地基土均属第四纪滨海～河口相、滨海~浅海相、滨海、沼泽相、溺谷相、滨海~浅海相、滨海~河口相沉积物。主要由粘性土、粉性土和砂土组成，一般呈水平状分布。此次监测重点为基坑围护桩墙和施工用塔机基础。 §2监测技术要求与目的 本工程的信息化施工监测充分考虑到以下各因素的影响： 1、本工程基坑形状不规则，开挖面积较大，边线较长。工程施工周期长，施工流程较多，包括围护施工、基坑开挖及地下结构施工等部分，工艺复杂。 2、基坑监测数据反馈的及时性和与施工的联动性要求较高。因此，本工程监测工作必须严格按设计及有关管理部门的有关变形控制要求进行实施，同时对基坑围护结构、塔机基础进行重点监测。 在基坑开挖过程中，由于受地质条件、荷载条件、材料性质、施工条件和外界其他因素的复杂影响，很难单纯的从理论上预测工程中可能出现的问题，而且，从理论
6.3 基坑降水方案设计 6.3.1 降水井型 选6型喷射井点：外管直径为200mm ，采用环形布置方案。 6.3.2 井点埋深 埋置深度须保证使地下水降到基坑底面以下，本工程案例取降到基坑面以下 1.0m 处。埋置深度可由下式确定： ()01x L H h h l i r h =++?+?++ （6.2） 式中： L —— 井点管的埋置深度()m ； H —— 基坑开挖深度()m ；这里12H m = h —— 井点管露出地面高度()m ，这里可取一般值 0.2m ； h ?—— 降水后地下水位至基坑底面的安全距离()m ，本次可取1.0m ； x i —— 降水漏斗曲线水力坡度，本次为环状，取0.1； 1h —— 井点管至基坑边线距离()m ，本次取1.0m ； 0r —— 基坑中心至基坑边线的距离()m ，本次工程案例去最近值宽边的一半，即40m ； l —— 滤管长度()m ，本次取1.0m 。 故带入公式可得埋置深度L 为： ()01120.2 1.00.1(1.040) 1.018.3x L H h h l m r i h =++?+?++=+++?++= 6.3.3 环形井点引用半径 采用“大井法”，参考规范，将矩形（本案例长宽比为2.5，小于10）基坑折算成半径为x 0的理想大圆井，按“大井法”计算涌水量，故本次基坑的引用半径： 4 0b a x +? =η （6.3） 式中：
,a b —— 基坑的长度和宽度()m ，200,80a m b m == η —— 系数，可参照下表格选取： 表6.1 系数η表 800.40200 b a == ，则 1.16η= 故带入公式可得本次基坑的引用半径0x 为： 020080 1.1681.244 a b m x η++=? =?= 6.3.4 井点抽水影响半径 由下列公式可求得抽水影响半径： m kt R H x w 220 + = （6.4） 式中： t —— 时间，自抽水时间算起(2-5昼夜) ()d ，本案例取5d ； k —— 土的渗透系数 (/)m d ，这里取平均值 2.7/k m d =； w H —— 含水层厚度()m ,本次取承压含水层厚度含水 层厚度④，⑤土层厚度的总和，即为 5.2611.2w H m =+=， m —— 土的给水度，按表 3.2确定，本次取圆砾
XXXXXXX地块 基坑围护监测方案 XXXXX勘察院 二0一八年一月
XXXXXXX地块 基坑围护监测方案 项目负责： 校对： 审核： 监测单位：XXXXXX勘察院 监测资质：工程勘察综合类甲级单位地址：XXXXXXX 2018年1月8日
目录 一、项目概述 (4) 二、监测目的 (4) 三、监测执行规和依据 (5) 四、监测项目及容 (5) 五、监测点的布设 (5) 1．深层土体水平位移监测 (5) 2．地下水位观观测点 (6) 3．坑顶沉降及水平位移监测点 (7) 4．冠梁水平位移监测点 (7) 5．立柱沉降观测点 (8) 6．支撑轴力监测点 (8) 7．周边管线、桥梁、建筑物沉降观测点 (8) 8．坑外地面沉降监测点 (8) 六、监测项目的实施 (9) 1、监测控制网的布设 (9) 2、深层土体位移（测斜）监测 (10) 3、地下水位监测 (12) 4、竖向位移观测 (12) 5、水平位移观测 (13) 6、钢支撑轴力监测 (14) 七、监测周期、频率 (14) 八、监测控制指标（报警值） (15) 九、监测设备 (15) 十、本工程监测人员的配备 (16) 十一、监测成果反馈 (16) 十二、质量及安全保证措施 (16) 附: 1、单位资质证书 2、监测人员职称证书 3、监测点平面布置图
一、项目概述 本项目拟建的XXXXX地块位于XXXXXXX东侧、XXXXXX西侧、XXXXXX南侧。总用地面积XXXXXX平方米，建筑面积XXXXXX平方米。本项目主要拟建物包括XXXXXX住宅（18F）、XXXXXX地下室及其他配套设施。 本基坑开挖深度为3.51米-4.61米，坑中坑二次开挖0.59-1.81米。 基坑围护方法：本基坑采用SMW工法桩+钢支撑的围护方式。 基坑西侧开挖边界距离用地红线最近约2.5米，基坑南侧开挖边界距离用地红线最近约2.3米，西侧的用地红线为肛肠医院已建围墙。基坑东侧开挖边界距离用地红线最近约4米，东侧紧贴用地红线有自来水管线及电力管线，基坑开挖边界距离管线最近约6米。基坑北侧开挖边界距离用地红线最近约14米左右，红线外有电力、电信等市政管线。 按照有关规，本基坑安全等级为二级。 二、监测目的 通过监测工作，可以达到以下目的： ①、及时发现不稳定因素 由于土体成分和结构的不均匀性、各向异性及不连续性决定了土体力学性质的复杂性，加上自然环境因素的不可控影响，必须借助监测手段进行必要的补充，以便及时采取补救措施，确保基坑稳定安全，减少和避免不必要的损失。 ②、验证设计、指导施工 通过监测可以了解周边土体的实际变形和应力分布，用于验证设计与实际符合程度，并根据变形和应力分布情况为施工提供有价值的指导性意见。 ③、保障业主及相关社会利益 通过对周边环境监测数据的分析，调整施工参数、施工工序、重车进出以及停靠位置，确保地下管线的正常运行，有利于保障业主及相关方的利益。 ④、积累地区性基础工程施工经验 通过对围护结构、周边环境等监测数据的分析和整理，了解施工期间各监测对象的实际变形情况及所受的影响程度，分析基坑施工特征，为地区性类似的工程积累经验。
（一）基坑土方量计算 基坑土方量的计算，可近似地按拟柱体体积公式计算（图1—8）。 图1—8基坑土方量计算图1—9基坑土方量计算 V=H*(A'+4A+A'')/6 H ——基坑深度（m）。 A1、A2——基坑上下两底面积（m2）。 A0 ——基坑中截面面积（m2）。 二、计算平整场地土方工程量 ①四棱柱法 A、方格四个角点全部为挖或填方时（图1—16），其挖方或填方体积为： 式中：h1、h2、h3、h4、——方格四个角点挖或填的施工高度，以绝对值带入（m）； a ——方格边长(m)。 图1—16 角点全填或全挖；图1—17角点二填或二挖；图1—18角点一填三挖 B、方格四个角点中，部分是挖方，部分是填方时（图1—17），其挖方或填方体积分别为： C、方格三个角点为挖方，另一个角点为填方时（图1—18）， 其填方体积为： 其挖方体积为： ②三棱柱法 计算时先把方格网顺地形等高线将各个方格划分成三角形（图1—19） 图1—19 按地形方格划分成三角形 每个三角形的三个角点的填挖施工高度，用h1、h2、h3表示。 A、当三角形三个角 点全部为挖或填时（图1—20a）， 其挖填方体积为： 式中：a——方格边长（m）； h1、h2、h3——三角形各角点的施工 高度，用绝对值（m）代入。
图1—20（a）三角棱柱体的体积计算(全挖或全填) B、三角形三个角点有挖有填时 零线将三角形分成两部分，一个是底面为三角形的锥体，一个是底面为四边形的楔体（图1—20b， 图1—20（b）三角棱柱体的体积计算(锥体部分为填方) 其锥体部分的体积为： h1、h2、h3——三角形各角点的施工高度，取绝对值（m），h3指的是锥体顶点的施工高度。 注意：四方棱柱体的计算公式是根据平均中断面的近似公式推导而得的，当方格中地形不平时，误差较大，但计算简单，宜于手工计算。三角棱柱体的计算公式是根据立体几何体积计算公式推导出来的，当三角形顺着等高线进行划分时，精确度较高，但计算繁杂，适宜用计算机计算。 ③断面法 在地形起伏变化较大的地区，或挖填深度较大，断面又不规则的地区，采用断面法比较方便。 方法：沿场地取若干个相互平行的断面（可利用地形图定出或实地测量定出），将所取的每个断面（包括边坡断面），划分为若干个三角形和梯形，如图1—21，则面积： 图1—21 断面法 断面面积求出后，即可计算土方体积，设各断面面积分别为： F1、F2、……Fn相邻两断面间的距离依次为：L1、L2、L 3……Ln，则所求土方体积为： （5）边坡土方量计算 图1—22是场地边坡的平面示意图，从图中可以看出，边坡的土方量可以划分为两种近似的几何形体进行计算，一种为三角形棱锥体（如图中①②③……）另一种为三角棱柱体（如图中的④） A、三角形棱锥体边坡体积 图1-22中①其体积为 式中：L1——边坡①的长度（m）； F1——边坡①的端面积（m2）； h2——角点的挖土高度； m——边坡的坡度系数。 B、三角棱柱体边坡体积 如图中④其体积为 当两端横断面面积相差很大的情况下： L——边坡④的长度（m）； F3、F5、F0——边坡④的两端及中部横短面面积
扬州大学工程设计研究院 长江国际花园1.1期住宅小区(凯迪大酒店)酒店二期项目 基坑工程 监 测 方 案 扬州大学工程设计研究院 二○一九年一月
扬州大学工程设计研究院监测方案 工程名称：长江国际花园1.1期住宅小区(凯迪大酒店)酒店二期 工程地点：泰兴市虹桥镇虹桥大道北侧,飞虹路东侧 建设单位：江苏凯地置业有限公司 编写： 校对: 审核： 扬州大学工程设计研究院 2019年01月25日
扬州大学工程设计研究院 目录 1. 工程概况 (4) 2. 监测目的及编制依据 (4) 2.1. 监测目的 (4) 2.2. 编制依据 (4) 3. 监测内容及布点方法 (5) 3.1. 本工程主要监测项目 (5) 3.2. 基准点布设 (5) 3.3. 监测点布设 (6) 4. 监测方法及精度 (9) 4.1. 平面控制网及水准基准网 (11) 4.2. 观测注意事项 (11) 4.3. 数据处理及分析 (11) 4.4. 围护桩（坡）顶面位移及沉降 (12) 4.5. 围护结构外围地下水位观测 (13) 4.6. 周围道路及建筑沉降 (14) 4.7. 深层土体水平位移 (14) 4.8. 锚杆内力 (14) 4.9. 巡视检查 (15) 5. 仪器设备和人员组成 (15) 6. 监测频率 (16) 7. 预警值和预警制度 (17) 7.1. 监测报警 (17) 7.2. 监测报警措施 (17) 8. 监测数据的处理及信息反馈 (17) 8.1. 监测数据的分级管理 (17) 8.2. 监测数据的分析和预测 (18) 8.3. 监测数据的反馈 (18) 9. 技术保证措施 (18) 9.1. 测试方法 (19) 9.2. 测试仪器 (19) 9.3. 监测点的保护 (19) 9.4. 数据处理 (19) 10. 服务承诺 (19) 11. 合理化建议 (20)
基坑土方计算公式 Company number：【WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998】
基坑土方计算公式 挖基坑 V=(a+2c+kh)*(b+2c+kh)*h+1/3k2h3 a=长底边 b=短底边 c=工作面 h=挖土深度 k=放坡系数 条形基础 V=L*(ah+kh2) a=垫层宽+工作面*2 h=挖土深度 k=放坡系数 四菱台的基坑： 上口长A、宽B 下口长a、宽b 深H V=[A*B+a*b+(A+a)*(B+b)]*H/6 分段计算，在高差处分开，但公式是一样的，如果两个坑的底部没有重合，而上口重合了，你就算二个四棱台的体积再扣去重合部份的三棱台体积就是了。复杂的你可以用CAD软件或图形算量软件去计算。如广联达的或清华斯维尔的。 基坑土方量计算公式？ 公式：V=1/3h(S上+√(S下*S上)+S下)？ S上=140S下=60 V=1/3*3*（140+60+√140*60）=291.65m2 基坑下底长10m，下底宽6m基坑上底长14m，上底宽10m开挖深度3m，开挖坡率1：求基坑开挖土方量、 圆柱体：体积=底面积×高 长方体：体积=长×宽×高？ 正方体：体积＝棱长×棱长×棱长．？ 锥体:底面面积×高÷3？ 台体:V=[S上+√(S上S下)+S下]h÷3 球缺体积公式＝πh2(3R-h)÷3 球体积公式：V＝4πR3/3 棱柱体积公式：V＝S底面×h＝S直截面×l（l为侧棱长,h为高) 棱台体积：V=〔S1＋S2＋开根号（S1*S2）〕／3*h？ 注：V：体积；S1：上表面积；S2：下表面积；h：高。 几何体的表面积计算公式 圆柱体:？ 表面积:2πRr+2πRh体积:πRRh(R为圆柱体上下底圆半径,h为圆柱体高)圆锥体:？表面积:πRR+πR[(hh+RR)的平方根]体积:πRRh/3(r为圆锥体低圆半径,h为其高,平面图形？ 名称符号周长C和面积S？
6、地下水位监测 通过基坑、外地下水位的变化，了解基坑围护结构止水效果以及基坑降水效果，可以间接了解地表土体沉降。 地下水位监测宜采用通过孔设置水位管，采用水位计等方法进行测量。 检验降水效果的水位观测井宜布置在降水区，采用轻型井点管降水时可布置在总管的两侧，采用深井降水时应布置在两孔深井之，水位孔深度宜在最低设计水位下 2~3m。潜水水位管应在基坑施工前埋设，滤管长度应满足测量要求：承压水位监测时被测含水层与其他含水层之间应采取有效的隔水措施。水位管埋设后，应逐日连续观测水位并取得稳定初始值。注意避免雨天，雨天后1~2天测试水位值也可以作为初始值。 地下水位监测精度不宜低于10mm。 管口至水面之深度即为本次地下水位观测值。若水位以本地区高程进行计算时，应测量水位管口高程进行。计算公式为： H=h??h 测 式中：H——水位高程 h——管口高程 ——地下水位至管口深度 ?h 测 注意事项包括以下几点： (1) 水位管的管口要高出地表并做好防护墩台，加盖保护，以防雨水、地表 水和杂物进入管。水位管处应有醒目标志，避免施工损坏。 (2) 水位管埋设后每隔1天测试一次水位面，观测水位面是否稳定。当连续几天测试数据稳定后，可进行初始水位高程的测量。 (3) 在监测了一段时间后。应对水位孔逐个进行抽水或灌水试验，看其恢复至原来水位所需的时间，以判断其工作的可靠性。 (4) 坑水位管要注意做好保护措施，防止施工破坏。 (5) 承压水位管直径可为50～70 mm，滤管段不宜小于1m，与钻孔孔壁间应灌砂填实，被测含水层与其它含水层间应采取有效隔水措施，含水层以上部位应用膨润土球或注浆封孔，水位管管口应加盖保护。 (6) 重点是管口水准测量，要与绝对高程统一。 7、锚杆拉力监测 锚杆拉力量测宜采用专用的锚杆测力计，钢筋锚杆可采用钢筋应力计或应变计，当使用钢筋束时应分别监测没跟钢筋的应力。锚杆轴力计、钢筋应力计和应变计的量程宜为设计最大拉力值的1.2倍，量测精度不宜低于0.5%F·S，分辨率不宜低于0.2% F·S。应力计或应变计应在锚杆锁定前获得稳定初始值。
基坑土方量计算公式 公式：V=1/3h(S上+√(S下*S上)+S下) S上=140 S下=60 V=1/3*3*（140+60+√140*60）=291.65m2 基坑下底长10m，下底宽6m 基坑上底长14m ，上底宽10m 开挖深度3m ，开挖坡率1：0.5 求基坑开挖土方量、 圆柱体：体积=底面积×高 长方体：体积=长×宽×高 正方体：体积＝棱长×棱长×棱长． 锥体: 底面面积×高÷3 台体: V=[ S上+√(S上S下)+S下]h÷3 球缺体积公式＝πh2(3R-h)÷3 球体积公式：V＝4πR3/3 棱柱体积公式：V＝S底面×h＝S直截面×l （l为侧棱长,h为高) 棱台体积：V=〔S1＋S2＋开根号（S1*S2）〕／3*h 注：V：体积；S1：上表面积；S2：下表面积；h：高。 几何体的表面积计算公式 圆柱体: 表面积:2πRr+2πRh 体积:πRRh (R为圆柱体上下底圆半径,h为圆柱体高) 圆锥体: 表面积:πRR+πR[(hh+RR)的平方根] 体积: πRRh/3 (r为圆锥体低圆半径,h为其高, 平面图形 名称符号周长C和面积S 正方形a—边长C＝4a S＝a2 长方形a和b－边长C＝2(a+b) S＝ab 三角形a,b,c－三边长h－a边上的高s－周长的一半A,B,C－内角其中 s＝(a+b+c)/2 S＝ah/2＝ab/2?6?1sinC ＝[s(s-a)(s-b)(s-c)]1/2＝a2sinBsinC/(2sinA) 四边形d,D－对角线长α－对角线夹角S＝dD/2?6?1sinα 平行四边形a,b－边长h－a边的高α－两边夹角S＝ah＝absinα 菱形a－边长α－夹角D－长对角线长d－短对角线长S ＝Dd/2＝a2sinα 梯形a和b－上、下底长h－高m－中位线长S＝(a+b)h/2＝mh 圆r－半径d－直径C＝πd＝2πr S＝πr2＝πd2/4 扇形r—扇形半径a—圆心角度数C＝2r＋ 2πr×(a/360) S＝πr2×(a/360) 弓形l－弧长S＝r2/2?6?1(πα/180-sinα) b－弦长＝r2arccos[(r-h)/r] - (r-h)(2rh-h2)1/2 h－矢高＝παr2/360 - b/2?6?1[r2-(b/2)2]1/2 r－半径＝r(l-b)/2 + bh/2 α－圆心角的度数≈2bh/3 圆环R－外圆半径S＝π(R2-r2) r－内圆半径＝π(D2-d2)/4 D－外圆直径 d－内圆直径椭圆D－长轴S＝πDd/4 d－短轴 平整场地: 建筑物场地厚度在±30cm以内的挖、填、运、找平. 1、平整场地计算规则 （1）清单规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 （2）定额规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 2、平整场地计算方法 （1）清单规则的平整场地面积：清单规则的平整场地面积＝首层建筑面积
佳惠·中央商厦 深基坑工程沉降、位移 监 测 方 案 编制人： 审核人： 审批人： 东星建设工程集团有限公司 2014年8月20日 目录 一、工程概况 (1) 二、监测目的与技术 (1) 三、基本原则 (2) 四、监测依据 (2) 五、监测项目内容 (2) 六、测试方法原理 (4) 七、监测工作布置 (5) 八、监测频率与资料整理提交 (6) 九、质量目标和保证措施 (6) 十、附图 (7)
一、工程概况 本工程由怀化市黄金屋房地产开发有限公司兴建。建筑用地面积5774平方米，总建筑面积92812.34平方米，建筑设计使用年限为50年，抗震设防烈度为6°。本建筑为框剪结构，地上二十五层，地下三层，耐火等级为一级，屋面防水等级为二级，建筑总高度为99.900m。本工程位于怀化市迎丰中路与鹤城区太平巷交汇处 本工程由于设计负三层地下室，导致基坑与周边落差较高，最高处近16米，施工安全隐患较大；地处城市中心地带，四周均为居民区，安全风险较大，本基坑工程在平面上呈不规则长方行,占地面积约13000 m2,设三层地下室,结构正负零相当于黄海高程214.96m，场地自然地面标高介于210.9～211.9m，在基坑支护设计中，地面标高取-0.30～0.50 m。基坑底标高取边承台底标高（-13.8m），则基坑开挖深度16.80～18.80 m。 根据工程地质勘察报告资料反映：基础以上主要由粉质粘土、卵石、强风化粘土岩、灰岩组成。 本工程地下水较丰富，主要由地下水、地表水及生活用水组成，地下水位受季节性影响变化较大；场地地形起伏较小， 本基坑工程重要性等级为一级，基坑工程采用复合喷锚网（护壁桩+锚杆+井字梁）为主的支护方案。 基坑周边为道路和民用建筑。 二、监测目的与技术要求 1、针对本工程的监测保护应考虑到以下各因素的影响： ①本工程施工周期较长，包括围护施工、基坑开挖及地下结构施工，而且基坑开挖面积较大，施工流程较多，对周围环境的保护要求较高。 ②本项目基坑紧邻怀化市迎丰中路，车流量大，对工程施工影响相当敏感，应严格控制土体的变形，确保安全和正常使用。
海曙科技创业大厦基坑支护工程监测方案 一、编制依据 1.国家行业标准《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）； 2.《建筑变形测量规程》（JGJ/T 8-97）； 3.浙江省标准《建筑基坑支护技术规程》（DB33/T1008-2000）； 4.宁波市建筑设计研究院勘察分院提供的《宁波天元大厦工程地质 勘察报告》； 5.《海曙科技创业大厦基坑支护工程施工图》（宁波市建筑设计研究 院）； 6.宁波市城乡建委专家组编写的宁波市行业标准《宁波市软土深基 坑支护设计与施工暂行技术规定》； 二、工程概况 宁波海曙科技创业大厦基地位于宁波市海曙区，位于中山西路的北侧，南临花池巷，东靠亨六巷，西到布政巷。基地面积为8084平方米。总建筑面积为59916平方米。地上26层，地下2层，为剪力墙结构，采用孔灌注桩桩基础。 本工程±0.00相当于黄海高程3.8m，基坑开挖深度为约9.5m，基坑开挖面积6645m2，基坑四周延米350m。地下室采用排桩加两道混凝土支撑的支护形式。场地由宁波市建筑设计研究院勘察分院勘察。结构部分由宁波市建筑设计研究院一所设计。 三、监测人员
主要监测管理人员表
四、监测目的、内容、布设及要求 （一）监测目的 为了确保支护结构的安全施工，了解基坑开挖过程中支护结构的安全状况,验证支护结构设计对整个基坑施工过程和内部结构进行施工监测非常必要,监测还可以发现在设计中因地质等因素而没有考虑到可能在施工中影响安全的状况为及时对局部进行加固调整施工提供依据,同时可以根据监测资料总结工程经验，为提高设计水平提供依据。 （二）监测内容 1、深层土体位移观测 基坑侧向变形观测是基坑开挖支护施工过程监测中一项地下各处水平位移的监测方法，常用测斜仪进行测量，它是一种可以精确测量垂直方向土层或围护结构内部水平侧向位移的工程测量仪器,本次工程布设9个水平位移测量监测孔。 2、环梁及立柱水平位移观测 基坑开挖工程施工场地变形观测的目的是通过对设置在支护场地的观测点进行周期性的测量，求得各观测点坐标的变化量，提供评价支护结构和地基土的稳定性技术数据, 本次工程布设了33个环梁和立柱水平位移监测点。 3、环梁及立柱沉降测量 沉降测量是通过精密水准仪以某一起始点为基准测量各点每次高程变化得到各相应点的沉降量(可以用国家水准控制网中的水准控制
基坑土方计算公式 挖基坑V=(a+2c+kh)*(b+2c+kh)*h+1/3k2h3 a=长底边 b=短底边 c=工作面 h=挖土深度 k=放坡系数 条形基础V=L*(ah+kh2) a=垫层宽+工作面*2 h=挖土深度 k=放坡系数 四菱台的基坑： 上口长A、宽B 下口长a、宽b 深H V=[A*B+a*b+(A+a)*(B+b)]*H/6 分段计算，在高差处分开，但公式是一样的，如果两个坑的底部没有重合，而上口重合了，你就算二个四棱台的体积再扣去重合部份的三棱台体积就是了。复杂的你可以用CAD软件或图形算量软件去计算。如广联达的或清华斯维尔的。 基坑土方量计算公式 公式：V=1/3h(S上+√(S下*S上)+S下) S上=140 S下=60 V=1/3*3*（140+60+√140*60）=291.65m2 基坑下底长10m，下底宽6m 基坑上底长14m ，上底宽10m 开挖深度3m ，开 挖坡率1：0.5 求基坑开挖土方量、 圆柱体：体积=底面积×高 长方体：体积=长×宽×高 正方体：体积＝棱长×棱长×棱长． 锥体: 底面面积×高÷3 台体: V=[ S上+√(S上S下)+S下]h÷3 球缺体积公式＝πh2(3R-h)÷3 球体积公式：V＝4πR3/3 棱柱体积公式：V＝S底面×h＝S直截面×l （l为侧棱长,h为高) 棱台体积：V=〔S1＋S2＋开根号（S1*S2）〕／3*h 注：V：体积；S1：上表面积；S2：下表面积；h：高。 几何体的表面积计算公式 圆柱体:
表面积:2πRr+2πRh 体积:πRRh (R为圆柱体上下底圆半径,h为圆柱体高) 圆锥 体: 表面积:πRR+πR[(hh+RR)的平方根] 体积: πRRh/3 (r为圆锥体低圆半径,h为其 高, 平面图形 名称符号周长C和面积S 正方形 a—边长 C＝4a S＝a2 长方形 a和b－边长 C＝2(a+b) S＝ab 三角形 a,b,c－三边长h－a边上的高s－周长的一半A,B,C－内角其中 s＝(a+b+c)/2 S＝ah/2＝ab/2?sinC ＝[s(s-a)(s-b)(s-c)]1/2＝a2sinBsinC/(2sinA) 四边形 d,D－对角线长α－对角线夹角 S＝dD/2?sinα平行四边形 a,b－边长h－a边的高α－两边夹角 S＝ah＝absinα菱形 a－边长α－夹角D－长对角线长d－短对角线长 S＝Dd/2＝a2sinα梯形 a和b－上、下底长h－高m－中位线长 S＝(a+b)h/2＝mh 圆 r－半径 d－直径 C＝πd＝2πr S＝πr2＝πd2/4 扇形 r—扇形半径 a—圆心角度数 C＝2r＋2πr×(a/360) S＝πr2×(a/360) 弓形 l－弧长 S＝r2/2?(πα/180-sinα) b－弦长＝r2arccos[(r-h)/r] - (r-h)(2rh-h2)1/2 h－矢高＝παr2/360 - b/2?[r2-(b/2)2]1/2 r－半径＝r(l-b)/2 + bh/2 α－圆心角的度数≈2bh/3 圆环 R－外圆半径 S＝π(R2-r2) r－内圆半径＝π(D2-d2)/4 D－外圆直径 d－内圆直径椭圆 D－长轴 S＝πDd/4 d－短轴 平整场地: 建筑物场地厚度在±30cm以内的挖、填、运、找平. 1、平整场地计算规则 （1）清单规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 （2）定额规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。 2、平整场地计算方法 （1）清单规则的平整场地面积：清单规则的平整场地面积＝首层建筑面积 （2）定额规则的平整场地面积：定额规则的平整场地面积＝首层建筑面积 3、注意事项 （1）、有的地区定额规则的平整场地面积：按外墙外皮线外放2米计算。计算时按外墙外边线外放2米的图形分块计算，然后与底层建筑面积合并计算；或者按“外放2米的中心线×2=外放2米面积”与底层建筑面积合并计算。这样的话计算时会 出现如下难点： ①、划分块比较麻烦，弧线部分不好处理，容易出现误差。 ②、2米的中心线计算起来较麻烦，不好计算。 ③、外放2米后可能出现重叠部分，到底应该扣除多少不好计算。（2）、清单环境下投标人报价时候可能需要根据现场的实际情况计算平整场地的 工程量，每边外放的长度不一样。 大开挖土方 1、开挖土方计算规则 （1）、清单规则：挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。（2）、定额规则：人工或机械挖土方的体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。槽底面积应以槽底的长乘以槽底的宽，槽底长和宽是指混凝土垫层外边线加工作面，如有排水沟者应算至排水沟外边线。排水沟的体积应纳入总土方量内。当需要放坡
基坑监测方法 多数情况下，工程变形监测由建设单位委托第三方有资质的单位进行，但在工程施工过程中总承包也需要对工程实施必要的监测，以便于对工程的安全性做出提前预判，防止事故发生。在施工准备阶段及过程中，即需要提前设置好监测点位，为监测工作做好统筹准备。开挖深度大于等于5m 或开挖深度小于5m 但现场地质情况和周围环境较复杂的基坑工程以及其他需要监测的基坑工程应实施基坑工程监测。一、基坑监测原则 变形监测是一项系统工程，是施工管理的重要组成部分，须按照计划进行。一般情况下，监测工作应遵循以下4 条原则： 1、可靠性原则： 可靠性原则是监测系统设计中所考虑的最重要的原则。为了确保其可靠性，必须做到： （1）由具有丰富经验的作业人员，使用满足精度要求的监测仪器，采用先进的监测方法来保证外业采集数据的真实可靠性； （2）基准点、监测点设置应合理，并在监测期间保护好点位标志，使监测工作具有连续性。 2、操作方便性原则：
为使监测工作正常进行并满足监测精度的要求，变形监测点在布设时应考虑到水准线路的联测方便，能够节省外业时间、提高点位精度的原则。 3、数据及时性原则： 监测数据必须是及时的。监测数据需在现场及时计算处理，计算有问题应及时复测。因为施工是一个动态的过程，只有保证及时监测，才能有利于及时发现隐患，及时采取措施。监测应整理完整的监测记录表、数据报表、形象的图表和曲线，监测结束后及时整理出监测报告。 4、经济合理性原则： 监测方案编制时应考虑选用适合于本工程监测作业，并满足监测精度要求的仪器设备。 二、监测方案 一般情况下，监测方案应包括下列内容： 1、工程概况 2、建设场地岩土工程条件及基坑周边环境状况 3、监测目的和依据 4、监测内容和项目 5、基准点、监测点的布设和保护
岩土工程基坑监测方法技术探究 岩土工程基坑监测的内容 1.1岩土工程基坑支护结构的位移监测 第一，水平位移监测和垂直沉降监测。在对基坑进行监测的过程中，最重要、最直接的内容有两个，其一是支护顶部的水平位移监测，其二是支护顶部的垂直沉降监测。这两者的监测目的是：对支护顶部的水平位移、垂直沉降与参照点进行对比，将其变化用图表的形式表现出来。第二，倾斜位移监测。岩土工程基坑支护的深层挠曲变形是通过支护的倾斜位移体现出来的。对支护的倾斜位移进行监测，需要通过测斜装置来实现。通常使用的测斜装置有以下几种，分别是：测斜管、测读仪和测斜仪。在监测的过程中，要将支护结构的长度和测斜管保持一致。 1.2岩土工程基坑支护结构的应力监测 第一，内力监测。对岩土工程基坑支护结构的内力的监测包括两方面的内容，分别是：支护结构的监测和支撑结构的监测。第二，土压力监测。土压力的监测主要是在迎土面上埋设土压力计来进行，在进行混凝土浇筑的时候，要保证土压力计不会被混凝土包裹。第三，基坑土层监测。基坑土层监测指的是对基坑底部的垂直隆起进行监测，一般情况下，对坑内土层进行监测可以使用的仪器有水准仪。第四，孔隙水的压力监测。孔隙水的压力变化能够反应土层的沉降状况，在监测孔隙水压力的时候，可以使用的仪器是孔隙水压力计。 2工程案例分析
2.1工程背景 某岩土工程的基坑属于深基坑，该基坑的深度是28.9米，地面的高程在7米和11米之间，高差相对较小，地质条件从下到上分析如下：最下层是卵砾石，然后向上依次是粉细砂、粉质粘土夹粉砂、淤泥质粉质粘土、粉质粘土和杂填土。其中，基坑开挖的地层是淤泥质粉质粘土层。含水层的土质条件是淤泥质粉质粘土和粉质粘土。该工程的地下水属于孔隙潜水，透水性比较差，上层潜水位在地下0.2米和1米之间，承压水在地下55米和61米之间。 2.2基坑支护结构设计 该基坑的围护结构是直径为12米的地下连续墙，该墙的深度是61米，使用的是支撑系统，结构是钢筋混凝土结构。为了保证地下连续前的稳定性，对其进行加固处理，加固的深度为地下15米。地下连续墙的施工以导墙为标准，在加固完成之后再进行导墙施工，导墙的厚度要大于地下连续墙的厚度，导墙混凝土的强度等级为C25，导墙的高度要比地面的水平高度高10米。地下连续墙在成槽的时候要使用顺槽法，泥浆的水平面要控制在地下水位之上0.5米的位置。在成槽之后安放钢筋笼，在钢筋笼上安放基坑监测设备，然后安放各种预埋件。该工程的地下连续墙的混凝土的强度等级是C35，抗渗等级分别是P10和P8。 3岩土工程基坑监测技术的应用 因为该工程的基坑深度是28.9米，属于深基坑。所以，在监测的时候要对以下几个方面的内容进行监测。监测的内容分别是：土体和连续
理正深基坑软件难点问题集锦： 1.嵌固深度，一般按何经验取值？抗渗嵌固系数（1.2），整体稳定分项系数（1.3），以及圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）的出处？ 答：如果桩是悬臂的或单支锚的，嵌固深度一般大约可取基坑底面以上桩长，当然还要结合地层情况、有水无水、支锚刚度等其他条件综合来看。抗渗嵌固系数（1.2），和圆弧滑动简单条分法嵌固系数（1.1）在程序界面的黄条提示上都有标明所参照的规依据，整体稳定分项系数（1.3）是根据经验给用户的参考值，用户可根据自己的设计经验取用。 2.冠梁的水平侧向刚度取值如何计算？ 答：采用近似计算；公式如下，具体参数解释可参照软件的帮助文档 冠梁侧向刚度估算公式：k = [1/3 * (L*EI) ] / [ a^2 (L-a)^2 ] 3.土层信息，输入应注意哪些容？避免出错。 答：土层信息互重度（天然重度）与浮重度两个指标，软件会根据水位自动判别选取。水上土采用天然重度，水下的土计算根据计算方法采用浮重度或饱和重度（饱和重度=浮重度+10） 4.支锚信息：支锚刚度（MN/m如何确定？ 答：有四种方法： ①试验方法 ②用户根据经验输入 ③公式计算方法（见规程附录） ④软件计算。具体做法是先凭经验假定一个值，然后进行力计算、锚杆计算得到一个刚度值，系统可自动返回到计算条件中，再算；通过几次迭代计算，直到两个值接近即可，一般迭代2~3次即可。 5.护壁桩的桩径，配筋多少在合理围，好像理正算出来钢筋配筋太多，桩钢筋多了不好布置，理正配筋量一般比PKPM软件要多三分之一。 答：桩钢筋多了不好布置，用户在设计时可自行调整，更改界面等。 与pkpm对比配筋量时力是否一致，如果一致的情况，用户可核查理正的配筋计算公式与PKPM是否一致，两个软件分别做了哪些折减，如果条件一样的情况所算结果差别较大，可与理正市场部联系，提供您的例题我们来核查软件计算的正确性。 计算m值时，输入的“基坑底面位移估算值d”的含义是什么？ 答：“基坑底面位移估算值d”是指基坑底面的水平位移。 该值影响m值的选择；对于有经验地区，可直接采用m值；对于无经验地区，m值采用规建议公式计算。一般采用水平位移为10mm计算，当水平位移大于10mm时，应进行适当的修正，不能严格按规建议公式计算。否则，计算的基坑底面处水平位移会增大，计算的m值会更小，导致水平位移更大，m值更小，结果不一定收敛。使用时要特别注意，建议不要进行迭代计算。
基坑监测方案标准 版
新百年国际商业中心基坑 支护监测方案 方案编制人：薛超林 审核：肖宁祥 审定：谢成 广西地矿建设工程有限公司 资质证书编号：乙测资字45012034 计量认证证书： 20 1431E 04月20日
目录 1 工程概况 (2) 2 监测目的 (2) 3监测项目 (2) 4 方案编制依据 (2) 5、监测布点 (3) 6 监测方法及观测精度 (3) 7监测频度 (4) 8监控报警 (4) 9数据记录、处理及监测成果 (4)
新百年国际商业中心 基坑支护监测方案 1工程概况 本工程基坑开挖深度为14.3米～17.4米，基坑周长约700米。属于临时性基坑支护工程，基坑边坡采用桩锚支护形式，基坑安全等级为一级，使用年限为1年。 2 监测目的 1）为基坑周围环境进行及时、有效的保护提供依据。 2）验证支护结构设计，及时反馈信息，指导基坑开挖和支护结构的施工。 3）将监测结果反馈设计，为其它区的优化设计提供依据。 3 监测项目 1）基坑周边建筑物沉降监测； 2）基坑周边道路沉降监测 3）基坑支护结构水平位移和沉降监测。 4）地下水位监测。 5）基坑护坡顶土体深层位移监测。 主要要包括以下内容： ①边坡有无塌陷、裂缝及滑移。
②开挖后暴露的土质情况与岩土工程勘察报告有无差异。 ③基坑开挖有无超深开挖。 ④基坑周围地面堆载是否有超载情况。 ⑤基坑周边建筑物、道路及地表有无裂缝出现。 4 方案编制依据 1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007- ）； 2）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-）； 3）《建筑基坑工程监测技术规范》 GB 50497- 4）《工程测量规范》 GB 50026- 5）《建筑变形测量规范》 JGJ 8- 6）委托方提供的图纸。 5 测点布置 1）基准点：基准点应设在基坑开挖变形影响范围以外，通视条件良好并便于保存的稳定位置。对于本工程，在距基坑边缘50m外的路边设置三个位移观测基准点，在距基坑边缘50m外的旧有建筑物上设置三个水准观测基准点。 2）观测点：基坑坡顶的水平位移和垂直位移观测点沿基坑周边布置，考虑到本基坑较大，观测路线较长，若过多布置观测点，则使当天的工作量过大，在定人定仪器的要求下，势必会影响监测的质量，同时也增大了监测费用。综合考虑，观测点间距