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主桥承台木模板计算一、计算依据1、《施工图纸》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）3、《路桥施工计算手册》二、承台模板设计主桥承台平面尺寸为11.5×11。
5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m,基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装,故承台模板考虑采用木模板拼装。
面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm）,水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管,对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢.承台模板立面局部示意图承台模板平面局部示意图三、模板系统受力验算3。
1 设计荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：1F=0。
22γc t0β1β2V2F=γc H式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2）；γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3;t0—新浇混凝土的初凝时间,取10h;V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,取4m；β1—外加剂影响修正系数,取1。
0;β2—混凝土坍落度影响修正系数,取1。
15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0。
22×24×10×1.0×1。
15×0.62=47。
03 KN/m2F=γc H=24×4=96 KN/m2综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m22、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载考虑两台泵车同时浇筑,倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。
3、水平总荷载分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=62/24=2.585 m3。
承台模板计算书承台模板计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工方案（2）、地质勘查报告（3）、现行施工安全技术标准（5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10）1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、工程概况桥梁全长 m ，桥梁全宽 m ，共有承台4座。
全桥承台钢筋用量为 t ，C15砼用量为 m 3，C30砼用量为 m 3。
3、方案综述承台模板采用竹胶板施工，竖肋采用50×100mm 方木，承台尺寸： 17.8×6.2×2.0m ；模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
4、结构计算4.1、荷载计算当混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算，通过比较，一般取计算值较小者；混凝土侧压力根据公式： Pmax=0.2221210γv k k tPmax=γ×hPmax =0.22×24×5×1×1.15×221=43 kpaPmax =24×2=48 kpa式中: Pmax-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kpa ）；h -有效压头高度（m ）；ν –混凝土的浇筑速度（m/h ）；0t -新浇混凝土的初凝时间（h ）；γ-混凝土的体密度（KN/m3）；K1-外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取 1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；K2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50-90mm 时，取1.0；110-150mm 时，取1.15；H-混凝土灌注层（在水泥初凝时间以内）的高度（m ）。
倾倒混凝土时产生的水平荷载：P1=2.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）振捣混凝土时产生的水平荷载：P1=4.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）荷载组合：P=1.2×43+1.4×（2.0+4.0）=60 KN/m 24.2、承台面板计算面板为受弯结构，需验算其抗弯强度及刚度。
侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性承04k c 4k 0.9×34.56+1.4×0.9×2]＝44.51kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝34.56 kN/m 2 三、支撑体系设计横向支撑表：四、模板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.51＝44.51kN/mq1静＝γ×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.56×1＝41.99kN/mq1活＝γ×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.99×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.432kN·mσ＝Mmax/W＝0.432×106/37500＝11.515N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×41.99×0.3+0.62×2.52×0.3＝8.115kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×8.115×103/(2×1000×15)=0.812N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×34.56＝34.56kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.56×3004/(100×6000×281250)＝1.048mm≤min[L/150，10]＝min[300/150，10]=2mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max ＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.99×0.3+1.223×2.52×0.3＝15.323kN正常使用极限状态R'下挂max ＝1.143×l 左×q ＝1.143×0.3×34.56＝11.851kN 五、次楞验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算q＝15.323kN/mMmax ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×15.323×0.42，0.5×15.323×0.22]=0.306kN·mσ＝Mmax/W＝0.306×106/83333＝3.678N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×15.323×0.4，15.323×0.2]=3.678kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.678×1000/(2×50×100)＝1.103N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝11.851kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×11.851×4004/(100×9000×4166670)＝0.055mm≤min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mmν2max＝qL4/(8EI)=11.851×2004/(8×9000×4166670)=0.063mm≤min[2l/150，10]=min[2×200/150，10]=2.667mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×15.323×0.4，0.4×15.323×0.4+15.323×0.2]＝6.742kN 正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×11.851×0.4，0.4×11.851×0.4+11.851×0.2]＝5.214kN 六、主楞验算因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。
附件2 承台模板计算附件内公式均依据《路桥施工计算手册》计算一、砼侧压力计算对竖直模板来说,新浇筑的混凝土的侧压力是它的主荷载。
当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，作用在侧面模板的最大压力按下式计算：P m=Kγh当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时：h=1.53+3.8v/T式中：P m—新浇筑砼对侧面模板的最大压力，kPa；h—有效压头高度，m；T—砼入模时的温度，K为外加剂影响修正系数，℃；K—外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取K=1.0，掺具有缓凝剂左右外加剂取K=1.2，这里取1.2；v—砼灌注速度，m/h；H—砼浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m；γ—砼的容重，KN/m3.取23.618；（一）引桥的4、7号承台模板为（7.6*6.3）每台输送泵每小时浇筑砼35m3浇筑引桥承台的速度v=35/（11*13.9）=0.22891m/h计划于8月份浇筑承台砼，则T取25℃v/T=0.22891/25=0.0091564≤0.035=1.2*25*(0.22891+24.9*0.22891/25)=13.707Kpa则P引（二）主桥的5、6号承台模板为(14.3*19.1)计划两台输送泵（35m3/台.小时），主桥的浇筑速度v=35/(14.3*19.1)=0.1281m/hv/T=0.1281/25=0.005124≤0.035则P=1.2*25* (0.22+24.9*0.1281/25)=10.428Kpa主P引,、P主两者取最大值,方可满足条件振捣器对模板的压力为4Kpa则Pm=10.428+4=14.428Kpa二、面板计算（一）选材模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm，拉杆采用Ф16圆钢。
查得L10#角钢及【8#槽钢截面特性如下：1、面板采用5mm钢板,尺寸为14300mm*19100mm；2、面板模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm；3、只需要计算其最大的面板，最大面板满足要求，则其他尺寸均可满足要求。
承台、系梁模板计算书编制：复核：审批：目录一、计算依据 (2)一、计算依据 (2)二、计算条件 (2)三、模板验算 (2)四、大背肋][14a强度检算 (5)五、拉杆强度检算 (6)一、计算依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。
二、计算条件三金潭立交改造工程承台钢模板是一个矩形的承台模板，由δ=6mm热轧钢面板，[8为高度方向的通长小背肋，台帽部分为12*100mm （10cm宽，1.2cm厚）的钢带，两根[14a（][）的横向大纵肋组成。
以上材料的材质均为Q235。
以单块模板高度h=2000mm计算，横向大背肋[14a间距Ly1=1000mm，高度方向的通长背肋[8（或钢带12*100mm）间隔Ly=350mm。
三、模板验算1、混凝土侧压力计算：根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土对模板的侧压力计算（两式取最小值）：p max1=0.22γt0K1K2v1/2p max2=γh混凝土容重γ=24kN/m³，混凝土浇注速度ν按2m/h计（相当于每小时浇筑13.5m³），初凝时间t0取5h，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度影响修正系数取1.15，则：P max1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m²P max2=24×2=48KN/m²两式取最小值，得P=48KN/m²。
倾倒混凝土产生水平荷载取2.0kPa。
新浇混凝土侧压力荷载系数取1.2，倾倒混凝土产生的水平荷载系数取1.4。
荷载组合：p=48×1.2+2.0×1.4=60.4KN/m22、模板强度验算取单格面板350mm×1000mm作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：q=p×h=60.4KN/m 2×1m=60.4KN/m偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖肋[8为支点的三跨连续梁。
承台模板强度验算理论计算（荷载、面板、竖肋、抱箍）拟定柱模面板采用8mm厚Q235b钢板，竖肋采用10mm槽钢和12mm工字钢，间距为400mm，柱箍采用两根20b槽钢，间距为800mm。
1.荷载计算F=Yc*H+6=25*2.5=68.54kN/m22.面板计算截面惯性矩：Ix=bh3/12=42.67mm4截面最小抵抗扭矩：Wx=bh2/6=10.67mm3弹性模量：E=2.06*105N/mm2容许应力：[σ]=面板按三等跨连续梁计算，取1mm宽钢板进行计算：Q=F*1mm=0.0685N/mmMmax=q*l2/10=0.0685*400*400/10=1096N·mm强度验算σmax=Mmax/Wx=1096/10.67=102.7N/mm2挠度验算ωmax=ql4/150EI=8.3e(-6)mm<[L/500]=0.8mm，满足要求。
3.竖肋计算竖肋取10cm槽钢进行计算，各项指标如下：Ix=198e4mm4 Wx=39.7e3mm3截面面积为12.7cm2取一条竖肋进行计算：F=0.0685*5700*2500/13=75086Nq=75086/2500=30.03N/mmMmax=0.1*30.03*800*800=1921920N·mm强度验算：σmax=Mmax/Wx=1921920/39.7e3=48.41N/mm2挠度验算：ωmax=ql4/150EI=30.03*8004/（150*2.06e5*198e4）=0.201<[L/500]=1.6mm满足要求。
4.抱箍计算抱箍可以看成两端刚结的一侧均匀受力的杆。
侧压力F=0.0685*5900*2500/3=3.37e5Nq=3.37e5/2500=134.72N/mm跨中弯矩最大Mmax=ql2/8=134.72*5900*5900/8=5.865e8N·mm抱箍材料为两根20b槽钢：Ix=1914*2cm4 Wx=191*2cm3强度验算：σmax=Mmax/Wx=5.865e8/191e3/2=1535.34N/mm2挠度验算：ωmax=ql 4/384EI=45410*1914*2*10*06.2*3845900*72.134*5=7.74*106 <[L/500]=11.8mm ，符合要求。
承台模板计算书1、方案综述承台采用大块钢模板施工，薄壁墩承台尺寸为7.5×7.5×3m ，采用组合钢模板。
模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
2、结构计算2.1、荷载计算混凝土侧压力根据公式： P=0.2221210γv k k t 计算：P=0.22×24×5×1×1.15×221=43kpa2.2、面板计算面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 竖肋间距0.3m ，[14 横带间距1.0m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。
2.2.1、荷载计算q=43×1＝43m kN /有效压头高度：h=γΡ=2443=1.8m2.2.2、材料力学性能参数及指标 3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝4433108.161000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==Α=bh=1000×6＝60002m m EI=2.1×1110× 1.8×410×12_10=3.78×2310NmEA=2.1×1110×6×310×6_10=1.26×N 9102.2.3、力学模型（单位：m ）2.2.4、结构计算采用清华大学SM Solver 进行结构分析。
Mmax=0.39m kN .. Qmax=7.74kNa 、强度计算σ=ωM =3610*610*39.0=35Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。
τ=A Q =600010*74.73=1.29Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。
b 、刚度计算f=0.6mm<l/400＝0.75mm ，合格。
2.3、竖肋计算竖肋采用[10槽钢，间距30cm ，横肋采用[14槽钢，间距100cm 。
2.3.1、荷载计算按最大荷载计算：m kN p q /9.123.0433.0=⨯=⨯=。
承台钢模板受力计算
承台钢模板是建筑施工中不可缺少的一种建筑材料。
在使用承台
钢模板进行搭建时，需对其受力进行计算，以保证其安全可靠。
下面，我们将详细介绍承台钢模板受力计算的过程。
1. 承台钢模板的基本参数
承台钢模板的受力计算需要基于其基本参数，包括尺寸、质量、
材质等。
这些基本参数会对承台钢模板的受力特性产生影响，需要在
计算中进行考虑。
2. 承台钢模板的受力形式
在施工过程中，承台钢模板所受力的形式主要有几种，包括水平
荷载、竖向荷载、悬挑荷载、弯曲荷载等。
在进行受力计算时，需要
对这些荷载特性进行分析。
3. 承台钢模板的受力分析
在进行受力分析时，需要根据承台钢模板的实际使用情况，分析
其所受荷载类型、荷载大小、荷载方向等。
同时，还需要计算承台钢
模板各个部分的应力分布，以确定安全性。
4. 承台钢模板的设计安全系数
为确保承台钢模板的安全性，需要计算其设计安全系数。
这个系
数将影响其最大承载能力和使用寿命，需要在计算中考虑。
5. 承台钢模板的优化设计
在完成承台钢模板的受力计算和安全性评估后，可以对其进行优
化设计。
优化设计的目的是进一步提高承台钢模板的安全性和稳定性，同时减少使用材料和成本，提高施工效率。
总之，在进行承台钢模板的受力计算时，需要考虑多个因素，包
括基本参数、受力形式、受力分析、设计安全系数和优化设计等。
只
有充分考虑这些因素，才能够保证承台钢模板的安全可靠，同时提高
施工效率和质量。
承台钢模板计算书编制：——————复核：——————审批：——————二零一八年三月目录1、工程简介 (4)1.1、工程概况 (4)1.2、模板结构形式 (4)2、设计相关参数选定 (5)2.1、计算目的 (5)2.2、计算依据 (5)2.3、主要控制计算参数 (5)2.4、设计技术参数及相关荷载大小选定 (6)2.4.1、荷载类型 (6)2.4.2、荷载组合 (7)2.4.3、计算方法、模式 (8)3、模板结构计算 (8)3.1模板结构传力路线说明 (8)3.2面板计算 (8)3.3竖肋计算 (10)3.4横肋计算 (11)3.5龙骨计算 (12)3.6对拉拉杆计算 (14)3.7模板底部限位受力 (14)3.8模板外侧斜撑计算 (15)4、模板抗倾覆计算 (16)5、计算结果汇总 (16)6、结论 (17)承台钢模板计算书1、工程简介1.1、工程概况承台结构尺寸为7.57.5 3.0(m ⨯⨯⨯⨯长宽高），承台一次浇筑完毕，混凝土浇筑速度约1m/h ，初凝时间约12小时。
1.2、模板结构形式承台采用大块钢模板组拼而成，模板之间设对拉拉杆，模板与基底接触处采用限位措施将模板底部固定。
单个侧面分成4块模板，各块之间采用M20普通螺栓连接形成整体。
两侧模板垂直相交连接处设置阳角角模板，用拉杆连接固定。
模板面板采用6mm 厚钢板；竖肋采用[10槽钢，间距375~400mm ；横肋及各块四周边肋采用100mm 高 、10mm 厚钢板带，间距500mm ；沿承台高度方向设三道2[25a 龙骨（背楞），间距1000mm ，顶底层龙骨距承台顶底边缘均为500mm ；对拉拉杆采用φ32钢筋，固定在龙骨上，拉杆最大间距1950mm 。
模板结构布置图如图1.1所示。
侧视俯视图1.1承台模板结构布置图2、设计相关参数选定2.1、计算目的本承台模板设计首先为满足本项目承台施工需求。
另外为实行物资统购，提高项目模板的通用性和周转材料利用效率，发掘模板剩余价值，本模板设计为下一步制定公司桥涵结构物模板通用图集，推行模板设计标准化工作提供基础资料。
哈尔滨市三环西桥三标段
承台模板计算书
本标段共计有承台72座，承台采用哑铃型，外轮廓尺寸为长1440cm，宽573.4cm，厚度250cm。
对于承台施工，首先应进行测量放样，井点降水，然后开挖基坑和基坑防护，待挖到距设计底面10cm，改用人工开挖。
钢筋现场绑扎成型。
混凝土采取一次浇筑方法。
承台工艺流程：开挖线放样→井点降水→基坑开挖和基坑防护→混凝土垫层→轴线放线→绑扎钢筋→立模→浇筑混凝土→养护。
承台模板的计算
一、求浇筑混凝土对承台侧模板的最大侧压力和有效压头。
已知混凝土承台一次浇筑高度H=2.50m；
采用坍落度为150㎜的引气剂的混凝土；
混凝土的重力密度为γc=25KN/m3；
混凝土的浇筑速度Ｖ＝1.0m/ｈ；
浇筑入模温度T=20℃，
解：根据公式：F=0.22γc t0β1β2Ｖ1/2
F=γc H
(按照以上二公式计算，并取二式中的较小值)
式中 F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；
γc——混凝土的重力密度（KN/m3）；
t0——新浇混凝土的初凝时间（ｈ），可按实测确定。
当缺乏试验
资料时，可采用t0=200/（T+15）计算；
T——浇筑混凝土的入模温度（℃）；
Ｖ——混凝土的浇筑速度（m/ｈ）；
H——混凝土浇筑的高度（m）；
β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2——混凝土坍落度影响修正系数，坍落度小于30㎜时，取
0.85；50~90㎜时，取1.0；110~150㎜时，取1.15；
混凝土有效压头高度ｈ（m）可按照下式计算：ｈ=F/γc
根据我单位已经确定的混凝土配合比，在混凝土搅拌时掺入引气剂，混凝土现场浇筑的坍落度控制在110~150㎜。
由题意取β1=1.2，β2=1.15
得：F=0.22γc t0β1β2Ｖ1/2
=0.22γc（200/（T+15））β1β2Ｖ1/2
=0.22×25×（200/（20+15））×1.2×1.15×1.01/2
=43.4KN/m2
F=γc H=25×2.5=62.50KN/m2
按取最小值，可知，最大侧压力为43.40KN/m2
有效压头高度得：ｈ=F/γc=43.40/25≈1.8m
故知，新浇筑混凝土对模板的最大侧压力43.40KN/m2；有效压头高度为1.80m。
二、模板拉筋的计算
根据现场实际情况可知，拉筋在承台模板的内部，穿透模板，用螺丝
固定在模板外钢楞交点处。
模板拉筋的计算公式如下：P=Ｆ·Ａ
式中P——模板拉筋承受的拉力（KN）；
Ｆ——混凝土的侧压力（KN/m2）；
Ａ——模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为Ａ＝ａ×ｂ；
ａ——模板拉杆的横向间距（m）；
ｂ——模板拉杆的纵向间距（m）。
已知混凝土对模板的侧压力为43.40KN/m2，拉杆横向间距为0.75m,纵向间距为0.75m,试选用对拉螺栓的直径。
解：按公式计算拉杆承受的拉力P=43.40×0.75×0.75=24412.5N
查得圆钢的容许拉应力为170N/㎜2
对照下表，M16的对拉螺栓即可达到抗拉要求。
对拉螺栓力学性能表
我单位准备采用M16的圆钢作为对拉螺栓，所以抗拉强度能满足施工需要。
三、支撑钢楞计算
钢楞直接支撑在钢模板上，承受模板传递的多点集中荷载，为简化计算，通常按照均布荷载计算。
计算原则是：（1）连续钢楞跨度不同时，按不同跨数有关公式进行计算。
钢楞带悬臂时，应另行验算悬臂端得弯矩和挠度，取最大值。
（2）每块模板上宜有两处支撑，每个支撑上有两根钢楞。
（3）长度1500、1200和900㎜的钢模板内楞间距a,一般分别取750、600和450㎜。
外钢楞最大间距取决于抗弯强度及挠度的控制值，但不宜超过2000㎜。
（4）热轧钢楞的强度设计值f=215N/mm2，冷弯型钢楞的容许应力[f]=160N/mm2，钢楞的容许挠度[ω]=0.3㎝。
1、单跨及两跨连续的内钢楞计算
（1）、按抗弯强度计算内部钢楞跨度b
q=Fa
M max=qb2/8=Fab2/8
σmax=M max/W=Fab2/8W≤f 即得b≤（8Wf/Fa）1/2（2）、按挠度计算内钢楞的跨度b
ω max=5qb4/384EI=5Fab4/384EI≤[ω]
即得b≤（384[f]EI/5Fa）1/4
式中 F——混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；
q——均布荷载（N/㎜）；
ａ——内钢楞间距（㎜）；
ｂ——外钢楞间距（㎜）；
M max——内钢楞承受的最大弯矩（N·㎜）；
σmax——内钢楞承受的最大应力（N/㎜）；
f——钢材的抗拉、抗弯强度设计值（N/mm2）；
W——双根内钢楞的截面最小抵抗矩（mm3）；
M max——内钢楞的最大挠度（㎜）；
[ω]——内钢楞的容许挠度值（㎜）；
EI——双根内钢楞的抗弯刚度（N·mm2）。
2、三跨及三跨以上连续的内钢楞计算
（1）、按抗弯强度计算内部钢楞跨度b
q=Fa； M max=qb2/10=Fab2/10
σmax=M max/W=Fab2/10W≤f 即得b≤（10Wf/Fa）1/2（2）、按挠度计算内钢楞的跨度b
ω max=qb4/150EI=Fab4/150EI≤[ω]
即得b≤（150[f]EI/Fa）1/4
符号意义同前。
根据以上计算公式，可以计算在不同混凝土侧压力下，外钢楞的最大间距。
已知混凝土对承台模板的侧压力为43.40KN/m2，选用2[100×50×3㎜热轧槽钢作内外钢楞，内钢楞竖向布置，取间距ａ＝750㎜，根据承台高度，外钢楞的最大间距按三跨以上连续梁计算。
①、按照抗弯强度计算内钢楞的容许跨度b
已知 I=2×88.52×104=177.04×104 mm4；
W=2×12.2×103=24.4×103 mm3；
E=2.1×105N/mm2；
f=215N/mm2；
根据公式b=（10Wf/Fa）1/2
=（10×215×24.4×103/43.4×10-3×750）1/2
=1270mm
取b=750mm
②、按照挠度计算内钢楞的容许跨度b
根据公式b=（150[f]EI/Fa）1/4
=（150×3×2.1×105×177.04×104/43.4×10-3×750）1/2
=2267mm
取b=750mm
根据以上计算，以2[100×50×5.0为内钢楞，间距为750㎜，选用2[100×50×5.0的槽钢为外钢楞，间距为750㎜，能够满足施工需求。
