a r X i v :c o n d -m a t /0209286v 1 [c o n d -m a t .s u p r -c o n ] 12 S e p 2002
Vortex shear e?ects in layered superconductors
V.Braude and A.Stern
Department of Condensed Matter Physics,The Weizmann Institute of Science,Rehovot 76100,Israel
(February 1,2008)
Motivated by recent transport and magnetization measurements in BSSCO samples [B.Khaykovich et al.,Phys.Rev B 61,R9261(2000)],we present a simple macroscopic model describing e?ects of inhomogeneous current distribution and shear in a layered superconductor.Pa-rameters of the model are deduced from a microscopic calculation.Our model accounts for the strong current non-linearities and the re-entrant temperature dependence observed in the experiment.
I.INTRODUCTION
Transport measurements are widely used in studies of vortex dynamics of high-T c superconductors.When the current distribution in the sample is not homogeneous,the results of the measurements are usually interpreted in terms of a local resistivity tensor.Due to high anisotropy of these materials the in-plane resistivity ρxy is much smaller than the out-of-plane resistivity ρz .Commonly the resistivity is assumed to be a local function of the current density,and to depend on the applied magnetic ?eld and the temperature 2–4.A recent experiment by Khaykovich et al.1does not ?t into this scheme.In this experiment transport and magnetization measurements
101010100
12
3
4
20
30
40
50
60
70
80
90
R [?]
I c [A]
T [K]
10-7
10-510-3
10-10
12
3
R [?]
I c [A]
T [K]
FIG.1.Resistance at various I a (left axis,log scale)and magnetically measured critical current (right axis,linear scale,open circles)vs T for the irradiated sample,H a =200Oe (a)and H a =500Oe (b)(taken from Khaykovich et al.1)
in BSCCO crystals at elevated transport currents and perpendicular magnetic ?eld are performed,using high quality BSCCO platelets with current leads attached to the top surface and an array of 2DEG Hall sensors to the bottom surface.At a ?rst glance,the pictures that emerge from the transport and the magnetization mea-surements are mutually contradicting.Transport mea-surements reveal ?nite resistivity below the magnetic ir-reversibility line,in the superconducting state.This re-sistivity is non-monotonic with temperature,showing re-entrant behavior,and non-linear with current.As seen in the graphs of R vs.T ,Fig.1,at low transport currents R (T )is monotonic,dropping below experimental resolu-tion when temperature is reduced.At elevated currents,the resistance initially drops as T is lowered,but then goes up,the bump being steeper at lower currents.Also R (T )shows strong non-linearity,so that an increase of the current by 30%or less may result in enhancement of R by orders of magnitude.The source of this resistance is,presumably,vortex ?ow as a response to the electric current.
In contrast,local magnetization measurements in the presence of transport current,shown in Fig.2a,indicate that the vortices are pinned.These measurements can be well described in terms of the Bean model of the critical state 6,7.The model states that below the irreversibil-ity line the local current density equals either zero,or the critical current density,directed in such a way as to obtain the total transport current and the magnetiza-tion.The spatial distribution of the magnetic ?eld is then given by the Biot-Savart law 8.Since the current density nowhere exceeds the critical one,the Bean model predicts zero resistance.Within the Bean model ?nite resistivity can be expected only above the magnetically measured irreversibility line,which in Fig.2a occurs above 1600Oe.Indeed,at low I a the measurements (carried below the irreversibility line)show practically zero resistance.However,at elevated currents,substantial resistance is measured concurrently with the hysteretic magnetization well below the irreversibility line,as seen in Fig.2a.Fig-ure 2b shows the corresponding ?eld pro?le B z (x ),ob-tained by the array of Hall sensors at 400Oe in presence of transport current on increasing and decreasing H a .A clear Bean pro?le is observed.Fitting this pro?le to the
-200
-150-100-50050
1000
2
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810120
400
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1600
B z - H a [G ]
R [m ?]
H a [Oe]
= 30 K I a = 25 mA
T
a 350
400
450
B z [G ]
Sensors #
FIG.2.(a)Resistance (right axis)and hysteretic magneti-zation loop in the sample center (left axis)vs.H a at T =30K and I a =25mA.(b)Pro?le of magnetic induction across the sample at 400Oe on increasing (?)and decreasing (?)?elds (taken from Khaykovich et al.1).
theoretical ?eld distribution in platelet sample results in total critical current of I c =4.2A,which is more than two orders of magnitude higher than the transport cur-rent of 25mA.Figure 1shows I c (T )determined from the Bean pro?les together with the resistive data.The re-entrant resistance always occurs in the region where zero resistance is expected,since the transport current is much lower than the critical current.
Thus,the main puzzling observations of Khaykovich et al.are the nonvanishing resistance below the irreversibil-ity line,which indicates ?ux ?ow,coexisting with mag-netization measurements which indicate that the vortices are pinned,the re-entrant behavior of the resistance with the temperature and its strongly nonlinear dependence on the current.
Khaykovich et al.1suggest the following qualitative un-derstanding of the observation.BSCCO,being a strongly anisotropic type II high T c superconducting material,consists of superconducting CuO 2layers,separated by in-sulating barriers.Each layer can carry current,resulting in total parallel current along the sample.Also,due to Josephson coupling between the layers,current can ?ow perpendicular to the layers.Because of large anisotropy a typical ratio of the perpendicular and parallel resis-tivities is ?104in the normal state.In perpendicular magnetic ?eld the ?ux penetrates the system in form of vortices,but,due to weak interlayer coupling,these are two dimensional “pancakes”,rather than three di-mensional ?laments.Pancakes in the same layer repel
one another,while those in di?erent layers attract via Josephson and magnetic coupling 7.In the experiment,the leads are attached to the top surface of the crystal.Hence the current distribution is non-homogeneous along the sample thickness,planes near the bottom of the crys-tal carrying much lower current than those at the top.As temperature decreases,pinning of vortices becomes more e?ective.Eventually the critical current density exceeds current density near the bottom.Then pancake vortices at the bottom stop moving,while pancakes at the top maintain their high velocity,since current den-sity there is much higher than the critical current den-sity.As a result,velocity gradient of pancake motion be-tween di?erent layers is increased.This,in turn,leads to shear-induced phase slippage between the adjacent CuO 2planes,reducing the Josephson coupling and increasing the perpendicular resistance ρz .The larger ρz causes the current to ?ow in a thinner part of the sample,thus mak-ing the process self-enhancing.Since all of the transport current ?ows in a few layers near the top of the sample,?nite resistance exists at currents much lower than the critical current expected from the Bean model.Magne-tization measurements,on the other hand,measure the magnetic response of all layers.When the vortices are pinned in most layers,this response is irreversible.
In this work we take this qualitative explanation as a starting point and construct macroscopic and micro-scopic models to analyze the experiment.We start by presenting a macroscopic model in which the sample is assumed to be constructed of a resistive part,an inter-face and a dissipationless part.The perpendicular resis-tivity of the resistive part is assumed to depend on ”vor-tex shear”.The parameters of this model are introduced phenomenologically.We then examine the dependence of the sample’s resistance on these parameters,and the con-clusions that may be drawn regarding the dependence of the resistance on the temperature and current.Following that we construct a microscopic model aimed at deriving an expression relating the conductivity in the direction perpendicular to the layers to the inter-layer variation of the current parallel to the layers.Finally we compare the conclusions of our model to the experimental ?ndings.Although we ?nd a general agreement,we also point out some remaining di?culties,associated mostly with the lack of quantitative information regarding several of the parameters of the model.
II.THE MACROSCOPIC MODEL
As we focus here on the consequences of inhomogene-ity in the current distribution in z direction,we use a one-dimensional model in which all quantities can vary only in this direction.Since scales of interest are much larger than the microscopic scale de?ned by the spac-ing between adjacent superconducting layers,we take a continuous limit in z direction.
dissipationless
interface 0
d d z
resistive FIG.3.The macroscopic model.
The model is described as follows.A current J in is injected into a system of depth d from above.Part of the current then ?ows horizontally as j x and the rest -vertically down as J z (then,of course,returning ver-tically up at the other end of the system).Below the depinning temperature T d ,when there is non-zero criti-cal current density j c ,the system can be divided into two parts,by the value of the in-plane current j x .The up-per part of the system carries current density larger than j c ,so it has ?nite resistance,while at the lower part the current density is smaller than j c ,and thus it has zero resistance.Accordingly,we consider the system as con-sisting of two phases:a resistive phase at the top,having parallel resistivity R x and perpendicular resistivity ρz /2,and a dissipationless phase with zero resistivity.Note,that since the current ?rst ?ows down and then up,the total perpendicular resistivity it experiences is ρz .Fur-thermore,we assume that current crossing the interface between the two phases faces a resistance R int /2.The position of the interface is determined by the condition j x =j c .This condition also ?xes the current J out ?owing through the dissipationless region:
J out R int =j c R x .
(1)
At high temperatures j c is zero,and the system consists
only of the dissipative phase.
The basic equations governing the distribution of the current in the dissipative phase are the two Kircho?equa-tions.The continuity equation is (note that in the geom-etry we consider J z and j x have di?erent dimensions,since J z is a two dimensional current density,while j x is a three dimensional current density):
?z J z +j x =0
(2)
and the equation giving the total voltage is:
V = z
J z (z ′)ρz (z ′)dz ′+j x (z )R x .
(3)
As we show below in the microscopic analysis,the z -axis resistivity depends on the di?erence between j x in adja-cent layers ?z j x ,and this dependence may be approxi-mated by ρz =ρ0+
ρ21+(f?2z J z )2,(4)
while R x is assumed to be a constant parameter.The
term f?z j x in the resistivity ρz is a contribution of the ”shear”between vortices in di?erent layers to the out-of-plane resistance.It originates from the e?ect of a veloc-ity gradient between vortices in adjacent planes on the Josephson coupling between the planes.
Substituting Eq.(2)into Eq.(3)and di?erentiating with respect to z we obtain:
J z (ρ0+
ρ0
?2z J z
(6)
is satis?ed.Designating J ≡J z ,J ′′≡?2
z J z and solving
for J ′′
,we obtain
J ′′=
1
(R x ρ1/J )2+f 2(ρ20?ρ21) .
(7)
The condition (6)requires that plus sign be taken in
Eq.(7)and that J Substituting the solution for J ′′into Eq.(4),the per-pendicular resistivity can be expressed in terms of J : ρz =ρ0 1+ 1?κ2 , (8) where we used reduced quantities κ≡J/J 0and r ≡ρ1/ρ0.It is plotted in Fig.4.Again,this is valid for J not too close to J 0. It is possible to integrate Eq.(7).Some intuition to it may be obtained by noticing that Eq.(7)may be viewed as an equation of motion for a particle whose one dimen-sional coordinate is J ,its ”time”is z ,and the potential J in =? R x J′(0) larger currents produce larger current gradients,which,in turn,increase the vertical resistivity ρz . The low temperature case,where there is an interface,is more complicated and depends on the value of the in-terface resistance R int .To investigate the dependence of the resistance on the current,we need to di?erentiate the expression R =? R x J ′(0) 2(U (J out )?U (J in ))+j 2c dJ in =? R x dJ in +R x J ′(0) J in J ′(0) dU (J in ) J 2 . (18) Substituting dU (J )/dJ =J ′′and multiplying by a posi-tive quantity ?R x J ′(0),we obtain dR J in ?R 2(J in ). (19) The above derivative is de?nitely positive at J in ≈J 0, since,as we saw above,the Cooper pair channel gets blocked,and the resistance of the system rises abruptly as J in approaches J 0.Hence it is only left to determine the dependence on J in for J in < dR 1? dJ in J in =J out ∝ R x ρ0(1?r 2)r 2+(j c f/R int )2(1?r 2) ?R 2int . (21) The result is a decreasing function of R int .It is positive for small R int (which should be larger than fj c in order to satisfy J out R int,0= (R x ρ0+j 2c f 2/2)2?R 2x ρ20 (1?r 2).(22) Thus,the dependence of the is controlled by the value of R int ,as For fj c r 2+(J 1/J 0)2(1?r 2) =The physical explanation for this the current is increased,the interface wards,increasing the thickness of the layer.If the interface is highly most of the current is shunted sipationless)part of the system,so upper layer thickness increases the tem.However,if the interface is R int ),most of the current ?ows and by increasing its thickness the tem is decreased.Of course,at large rapid increase of ρz due to shear has the resistance increases anyway.As current appears only when J in≈ above and below T d. The di?erence between the qualitative arguments of Ref.[ the following qualitative way. J in?ows into the system and J(z)with an interface at z=d increased one may expect the increase,thus increasingρz, pushing the interface upwards. crease inρz and the motion of then to increase the resistance. ferent picture:as J in is downward,thus reducing the the interface and the then in opposite directions. B.Dependence on the For the case when there is no increasing R x makes the mogeneous,so that j x(0)and j another way,J0≡R x/f grows. fects of inter-layer vortex shear vertical resistivityρz decreases. tance R is in?uenced by two of R x directly increases R,this small currents.On the other ofρz it tends to decrease R, nant at strong currents,when Hence the resistance grows with it decreases with R x as J in C.Dependence on the Next we discuss the tance on the critical current.We pendence of various parameters on j c and consider only a the position of the interface and redistribution.To determine ?R dj c = ?R ?J in J in=J out dJ out ?j c =? R x ?J in .(25) rents the dependence on j c becomes weaker.This is in contrast to the dependence on J in,which becomes very strong as J in→J0.All this,of course,is valid when j c is strong enough that there is an interface in the system. III.PERPENDICULAR RESISTIVITY DUE TO PARALLEL CURRENT GRADIENT The interplane transport properties of high-T c su- perconductors have been a subject of intense re- search over the past decade,both theoretical9,10and experimental2,4,11–13.This transport,being of Joseph-son nature,is determined by the phase coherence be-tween the adjacent layers.For a superconductor in a perpendicular magnetic?eld,the pancake vortex struc-ture determines the above properties through the phase distribution.The vortex structure in high-T c supercon-ductors exhibits a rich variety of phenomena,including decoupling,melting,pinning,Bose glass formation etc., due to thermal?uctuations14–17,point defects16–18or columnar defects17,19–22.For the perpendicular resistiv-ityρz,the microscopic origin of the dissipation is less obvious than for the in-plane resistivityρx,where it is understood in terms of the Lorentz force,acting on the pancakes.Koshelev10proposed a microscopic mechanism for interplane dissipation,in which the pancake dynam-ics are shown to in?uence the interplane conduction,and calculatedρz for the simplest case of non-interacting pan-cakes.Following Ref.10we analyze a simple microscopic model aimed at a derivation of a formula for a contri-bution to the resistivity in?z direction(perpendicular to the layers)ρ3D z of a superconducting slab due to a gradi-ent in the current in?x direction(parallel to the layers). We?rst deriveρ3D z for a3-dimensional sample assum-ing no interactions between the vortex pancakes.Then we show how the results are modi?ed in presence of in-terlayer and intralayer correlations between the pancake positions.Finally,we transform the3-D resistivity pa-rameters into a form appropriate for the1-dimensional model used in the previous section.That is,we show how R x,ρ0and f of the macroscopic model are derived from the resistivities of the3-dimensional model. A.Noninteracting pancakes We assume a layered superconductor with noninter-acting pancake vortices in it.The vortices are mobile, and their relative di?usive motion provides a mechanism for perpendicular resistance.In addition,each layer car-ries a di?erent current,causing di?erent drift velocities of vortices in adjacent layers.This increases the decay of phase correlations in time,thus enhancing the perpen-dicular resistance. We start from the Kubo formula for?nite tempera-tures: σ3D z=sj2J r2 .(32) Now we assume that the pancakes in the layers are ran- domly placed,so that ?φv(?R1)?φv(?R2) =0and ?φv(?R1,i)?φv(?R1,j) =δi,j ?φv(?R1,i)2 .(33) Then the square of a sum breaks into a sum of squares, so that S(r,t)2 = i ([r??R1,i(t)]?φv(?R1,i))2 + ([r??R2,i(t)]?φv(?R2,i))2 .(34) Now we can write for each layer ?R(t)≈v t+δR(t),(35) where v is the drift velocity of vortices due to the cur- rent,andδR(t)is the di?usion term.It gives the main contribution at zero current gradient,and we will copy it from the Koshelev’s https://www.doczj.com/doc/6f18435592.html,ing the expression(32) we write S(r,t)2 = i(r?v1t)2 R x;1,i R22,i 2 + S diff(t)2 .(36) Now we calculate the averages: i R x2 12 d R R min ,(37) where n is the density of the vortices and R min and R max -the lower and upper cuto?radii.Substituting this,we obtain S(r,t)2 =[(r?v1t)2+(r?v2t)2]πn ln R max R min + S2diff(t) ,(38) where V=(v1+v2)/2and?v=v1?v2.(39) Substituting this result back into Eq.(27)and using Koshelev’s result for S diff,we obtain: σ3D z(?v)=sj2J R min?2πnDt ln(R2J/R2min) =sj2J n ln(R J/a0) 2 πn ln(R J/a0) F 4D π π 2y?2 j2J 2Ds(Φ0/c)?z j3D x [n ln(R J/a0)]3/2exp(?πn ln(R J/a0)[4T/s2(Φ0/c)?z j3D x ]2) πn ln(R J/a0)/s2(Φ0/c)?z j3D x ] .(44) Expanding this,we obtain for small current gradients: ρ3D z(?z j3D x )= T 4 n ln(R J/a0)D[ s2 c ?z j3D x ]2 ,(45) i.e.a parabolic dependence on?z j3D x .On the other hand,for large current gradients, ρ3D z(?z j3D x )= 2D (ρ3D1)2+(f3D?z j3D x )2which gives a correct value at zero current gradient and the asymptotic behavior at large current gradients.It also approximates quite well the behavior ofρ3D(?z j3D x )in the intermediate range of current https://www.doczj.com/doc/6f18435592.html,paring the coe?cients,we obtain ρ3D0= 16DT sj2J [n ln(R J/a0)]2 f3D= 2Ds c [n ln(R J/a0)]3/2.(47) B.Correlations between pancake positions Here we demonstrate how the results obtained above are modi?ed in presence of inter-and intralayer correla-tions between pancake positions. We?rst consider the e?ect of interlayer correlations. The presence of such correlations can be crudely de-scribed by regarding pancakes in di?erent layers as tied together into vertical line segments of length L z,which move as a whole.These segments should be used instead of independent pancakes of previous subsection.The phase di?erencesδφ(r,t)and corresponding Josephson currents are created only at the ends of these segments (more exactly,between layers,where one segment ends and another one starts),while the middle parts of the segments do not contribute toδφ(r,t).This means,that the e?ective concentration of vortices is reduced by a fac-tor L z/s.Next,since each line segment has an increased “mass”,the mobilityμand the di?usion constant D are now reduced by another factor L z/s.Finally,the ver-tical separation between the segments is L z instead of s for free pancakes.This means that the velocity di?erence between the segments due to current gradient is increased by L z/s.To take into account this and the reduction in the mobility in Eq.(43),the?ux quantumΦ0should be multiplied by(L z/s)2.This speci?es,how the resistiv-ity parameters are modi?ed in the presence of interlayer correlations. Next we turn to consider the intralayer correlations. Roughly speaking,these correlations cause pancakes in each layer to aggregate in clusters of size L xy,so that there are(L xy/a0)2pancakes in a cluster.Pancakes inside each cluster are ordered,while di?erent clusters move independently(actually,there is a hard-core repul-sion between them).Since vortices in the same cluster are not independent,Eq.(34)for the phase correlation square now reads as S(r,t)2 = α i∈α[r??R1,i(t)]?φv(?R1,i) 2 + i∈α[r??R2,i(t)]?φv(?R2,i) 2 ,(48) whereαis an index of a cluster,while i-of an indi-vidual pancake.For clusters which are far enough away, the di?erences in the location of individual pancakes in-side the cluster can be neglected.Then each such clus-ter gives a contribution to S(r,t)2 ,which is(L xy/a0)4 times larger than a contribution of an individual pancake. On the other hand,the concentration of the clusters is n(a0/L xy)2.To take both e?ects into account,we should multiply n by(L xy/a0)2in the?nal result.Also,the di?usion constant(and the mobility)of each cluster is reduced by a factor(L xy/a0)2,while the?ux quantum Φ0should be multiplied by the same factor.Substituting all these prescriptions into Eq.(47),we obtain the resis-tivity parameters in the presence of correlations between pancake positions: ρ3D0= 16DT (L z/s)3 [n ln(R J/a0)]2 ρ3D1=(8π?16) DT (L z/s)3 [n ln(R J/a0)]2 f3D= 2Ds (L z/s)1/2 Φ0 j x(z) j red z (x,z)≡ j3D z (x,z) V(x,z) E red z (x,z)≡ E3D z (x,z) V(z) L x/20dx E red x(x,z)=j x(z)ρ3D x L x/20dx j red x(x,z) E z(z) L x/20dx E red z(x,z)=J z(z)ρ3D0 L x/20dx j red z(x,z) +J z(z)f3D L x/20dx j red z(x,z)?z j x(z)j red x(x,z).(53) Then,in order to obtain the equations of the macroscopic model,we make two assumptions:?rst,we neglect the derivative?z j red x (x,z);second,we assume that the reduced quantities are not a?ected by shear e?ects,so we calculate them from a linear model with f=0.The parameters of the macroscopic1D model are then given by R x=ρ3D x L x/20dx j red x(x,z) L x/20dx E red x(x,z) ρ0/2=ρ3D0 L x/20dx j red z(x,z) L x/20dx E red z(x,z) f/2=f3D L x/20dx j red z(x,z)j red x(x,z) L x/20dx E red z(x,z),(54) whereρ0and f are divided by2,since,as we explained in the beginning of the previous section,the perpendicular resistivity of the macroscopic model is taken to beρz/2. To?nd the reduced quantities,we need to?nd the cur-rent distribution in a sample with constant resistivities ρ3D x andρ3D z.This amounts to solving the Laplace equa-tion with the boundary conditions j0x(x=0,z)=j0x(x= L x,z)=j0z(x,z=∞)=0,and j0z(x,z=0)=0,ex-cept two narrow regions near x=0and x=L x,where j0z(x,z=0)is,respectively,positive and negative.This describes contacts,attached to the top of the sample, where the current?ows into and out of the system.For simplicity we assumed here that the system is in?nitely thick in?z direction.Choosing an appropriate form for j0z(x,z=0),we obtain: j0z(x,z)= sinh k0(w+αz)cos k0x sinh2k0(w+αz)+sin2k0x ,(55) where w is the width of the contacts(w?L x),α≡ πL y cosh k0(w+αz)log coth k0(w+αz)/2 ρ0/2=ρ3D0π sinh k0(w+αz)arctan1/sinh2k0(w+αz) f/2=f3D π sinh2k0(w+αz)arctan21/sinh k0(w+αz) .(56) Here a?nite z should be taken,so that k0αz∝1.Then the hyperbolic functions give factors of order1,and the 1D parameters are given by R x=ρ3D x 2L x L x L y f/2=f3D π the model.Hence we make only qualitative statements based on robust features of the model. First,the model predicts that the resistance grows with the current(at least for not too small currents),and this current non-linearity becomes very strong as J in→J0. This is consistent with the experimental https://www.doczj.com/doc/6f18435592.html,ing the results of the microscopic calculation Sec.III,we found that without correlations between the pancakes J0 is much larger than the relevant J in.However,in pres-ence of correlations its value is suppressed by a factor of (L xy/a0)(L z/s)5/2,thus making its value much closer to J in.If the ratios L xy/a0,L z/s are assumed to be10-15, J0becomes comparable with the experimentally relevant currents.This provides an explanation to the experimen-tal fact that the current non-linearity becomes strong be-low the depinning transition temperature T d,where cor-relations between the pancakes start to build up.Next, the model explains the feature of re-entrance,that is, the experimental observation that below the depinning transition the resistance increases as the temperature is decreased.According to the model,if the interface resis-tance R int is large enough,the resistance of the system grows with j c,which naturally starts to grow as the tem-perature is decreased below T d.Moreover,the model predicts that this rise in the resistance should be more pronounced for smaller currents,as indeed observed. Some ingredients are missing from our model.First, the model approximates R x to be independent of the intra-layer current.This approximation is presumably good above the depinning temperature,but becomes poor below that temperature,where intra-layer current induces vortex depinning.Second,a missing ingredient in our work is a microscopic derivation of the interface resistance R int,separating between the resistive and non-resistive parts of the sample.The microscopic origin we have in mind is that in the region between the two phases the pancake mobility is very sensitive to parallel current variation.Then a small current gradient is enough to cre-ate a large pancake velocity gradient,which would cause a large perpendicular resistance in that region.Our at-tempts to provide a microscopic derivation of R int and its temperature dependence led us to results that heavily depend on various microscopic parameters whose values and temperature dependences are not known.We were therefore led to leave R int as a phenomenological param-eter. Altogether,then,our work is able to explain the qual-itative features of the non-linear transport observed in Ref.1and unravel a unique feature of transport in super-conducting BSCCO samples in perpendicular magnetic ?eld. ACKNOWLEDGMENTS We thank E.Zeldov and V.Geshkenbein for useful discussions.This work is supported by the Israel Science Foundation and the Victor Ehrlich chair. 剧毒化学品安全管理培训考试试题（B卷） 一、填空题（30分，每空1分） 1、根据《治安管理处罚法》第三十条，违反国家规定，制造、买卖、储存、运输、邮寄、携带、使用、提供、处置爆炸性、毒害性、放射性、腐蚀性物质或者传染病病原体等危险物质的，处10日以上15日以下拘留，情节较轻的，处5日以上10日以下拘留。 2、违反剧毒化学品管理规定，行为构成犯罪的，最高可判处3年以上7年以下有期徒刑。 3、危险化学品必须储存在专用仓库内，并由专人管理。 4、剧毒物品储存应保持库温在33℃以下，相对湿度在80%以下。 5、未将剧毒化学品有关情况报当地公安部门备案的，公安机关可处1 万元以上5 万元以下的罚款。 6、运输剧毒化学品的人员必须了解所运载危险化学品的性质、危害特性、包装容器的使用特性和发生以外时的应急措施。 7、毒物侵入人体的主要途径有呼吸道吸收、消化道吸收、皮肤粘膜吸收和直接进入血液循环。 8、常见毒物按照其毒性作用大致可分为腐蚀性毒物、损害性毒物、障碍功能的毒物等。 9、毒性分级为：剧毒、高毒、中等毒、低毒、轻微毒。 10、氯气瓶发生大量泄漏时可将其推入碱液水池或石灰乳池中。 11、处理地面上无法收集的氰化物，应喷洒次氯酸钠或撒漂白粉再喷水。 12、氯氧化氰化物反应过程中，如果PH值过低，会产生一种具强烈刺激性的剧毒气体CNCl 。 13、氯氧化法处理含氰废水时，消耗氯的质量比在6---10范围。 二、选择题（20分，每题1分） 1、急性中毒是指在（B ）小时内毒物侵入生物体导致的中毒。 A、12 B、24 C、36 D、48 2、发生氯气泄漏时人员应转移至（B ）。 A、上风低处 B、上风高处 C、下风低处D下风高处 3、以下何项不属氰化氢的危险性（C ）。A、剧毒B、易燃C、自燃D、易爆 4、氰化银钾的分子式为（B ）。A、KagCN B、Kag(CN)2 C、Kag(CN)3 5、总氰化物的最高允许排放浓度为（C ）mg/L。A、0.1 B、0.2 C、0.5 D、1 6、氰化物在我国排放标准中属（）污染物。A、第一类B、第二类C、第三类 7、公众上缴的危险化学品，由（A ）部门接收。A、公安B、环保C、经贸D、安监 8、氰化物禁忌和（ A ）发生接触。A、酸B、碱C、还原剂 9、深圳市某单位欲在广州市购买剧毒化学品三氧二砷，该医药单位应当向（ A ）申请办理剧毒化学品公路运输许可证。 A、深圳市公安局 B、广州市公安局 C、广东省公安厅 D、深圳市或者广州市安安局均可 10、下列不属于公安机关的职责的是（D ）。 A、发放剧毒化学品购买许可 B、发放剧毒化学品运输许可证 C、发放剧毒化学品使用许可证 D、负责危险化学品的公共安全管理 11、汞撒落到地上，应及时（B ）覆盖。 A、漂白粉 B、硫磺粉 C、双氧水 D、石灰 12、二疏基丙醇是（ B ）中毒的特效解毒药。 A、氰化物 B、砷化物 C、有机磷 D、磷化锌 13、磷化锌中毒有（A ）特殊气味。 A、蒜臭味 B、电石味 C、氨气味 D、消毒水味] 14、氢氰酸的毒理，下列哪项是不正确的（ C ）。 A、沸点低 B、毒性强 C、易通过消化道进入人体 D、挥发度高 15、氰化物的中毒原理，下列哪项是正确的（ B ）。 A、造成中毒者呼吸道阻塞 B、人体组织内细胞呼吸抑制 C、脑部中抠性呼吸抑制 D、肺功能丧失 16、氰化物中毒于属（ D ）A、迟发性窒息中毒B、急性食物中毒C、吸入性气体中毒D、急性窒息中 化学品仓库管理制度 1 范围： 本标准规定了海南诚恒化工有限公司化学品仓库贮存化学品的储存条件、储存安排、储存养护、出入库管理、储存安全操作及应急情况处理。 2 人员要求： 仓库保管员应经培训考试合格方可上岗 3 化学品的储存条件： 化学品仓库应避免阳光直射，库房内无火源、热源及电源，通风照明电器必须具备 用防爆功能。 化学品仓库的温度、湿度满足库内储存化学品安全技术说明书（MSDS）规定的要求。 化学品仓库所用货架、托板应有防静电设施。 化学品仓库内按所储存化学品安全技术说明书（MSDS）规定的要求，配备适宜的消 防器材。 4 储存安排： 化学品仓库内储存的化学品主要采用隔离储存方式。每种危险物品都应有明显的名 称及标识，按垛分别存放。 主通道宽度≮1.5m、各种物体不允许直接落地存放，应垫放在高度≮0.15m的托板上，垛高≯3m，同类物品垛距≥0.1m，非同类物体垛距≥0.3m，墙距≥0.3m。 仓库库内不得设置办公区域或设施。 5 储存养护： 5.1 温湿度检查： 库房内设置温湿度表，每个工作日13:00进行库房温湿度测量。 当库房温湿度超出储存化学品安全技术说明书（MSDS）规定的要求时，应采取通风， 吸湿等方式控制温湿度在适宜范围内。 5.2 库房检查 5.2.1 安全检查： 每天对库房内外进行安全检查，检查是否存在易燃物、异味，检查货垛牢固程度。 检查消防设备是否完好。 每天工作结束后，关闭窗户，切断电源方可离开。 5.2.2 储存化学品质量检查： 每周1、周4定期对储存化学品进行感官为主的在库质量检查，每种化学品抽查1~2 件，发现问题扩大检查比例。 检查内容： a)液体 检查封口是否严密，有无挥发或泄漏，透明容器内液体有无变色、变质及异常沉淀 现象。 b)固体 检查包装是否破损，化学品有无挥发、吸潮溶化、变色变质现象。 5.2.3 检查结果处置： 检查结果逐项记录，对出现异常情况的化学品在外包上作出标识。 检查中发现的问题，应立即进行现场纠正，若现场无法进行纠正处置，立即报告上 一级主管。 有效期化学品应在有效期前30天通知上一级主管进行必要处置。 6 出入库管理： 6.1 入库要求： 入库化学品必须经过质量部门检验合格，包装完整，封口严密，危险标识清晰完整。 编号：SM-ZD-32093 危险化学品经营企业安全 生产责任制 Through the process agreement to achieve a unified action policy for different people, so as to coordinate action, reduce blindness, and make the work orderly. 编制：____________________ 审核：____________________ 批准：____________________ 本文档下载后可任意修改 危险化学品经营企业安全生产责任 制 简介：该制度资料适用于公司或组织通过程序化、标准化的流程约定，达成上下级或不同的人员之间形成统一的行动方针，从而协调行动，增强主动性，减少盲目性，使工作有条不紊地进行。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅读内容。 1.目的和范围 1.1为预防、减少和控制事故的发生，防范生产安全事故发生，特制订本制度。 1.2本制度规定了公司主要负责人、公司各级各类人员、各职能部门应履行的安全职责。 2.职责 2.1总经理是公司安全生产第一责任人，对全公司安全工作负全面领导责任。 2.2各部门主要负责人为本部门安全直接责任人，直接管理本部门的安全工作。 2.3各岗位员工是本岗位的安全直接责任人，直接管理本岗位的安全工作。 3.各级各部门人员具体职责 3.1总经理安全职责 3.1.1对本公司的安全生产工作负全面领导责任。应把安全生产工作列入重要议事日程；研究和解决安全生产中的迫切问题和重大问题。 3.1.2认真贯彻执行党和国家安全生产的方针、政策、法律、法规；保证安全生产资金的投入，积极改善安全条件，消除事故隐患。 3.1.3健全公司安全生产管理体系，配备专（兼）职安全管理人员，保证安全管理体系的正常运行。 3.1.4组织制定并批准、发布公司安全生产责任制、安全规章制度、安全操作规程及应急救援预案等。 3.1.5定期召开安全生产专题会议，及时研究和解决有关安全生产的问题。 3.1.6组织制定安全生产年度目标，并组织实施。 3.1.7组织编制年度安全生产专项费用投入计划，并在人、物、财方面给予保证。 3.1.8发生生产安全事故后及时组织应急救援，并在法律法规要求的时限内向上级主管部门报告。 企业危险化学品仓储管理制度 引言化学品的全生命过程包括生产、经营、储存、运输、使用到废弃，其中仓储管理是一个非常重要的环节，如果管理不善，会存在严重的安全事故隐患，甚至导致重大事故的发生。最典型的例子是1993年8月5日深圳清水河化学危险品仓库发生了火灾爆炸事故，就是由于氧化剂过硫酸铵与还原剂硫化碱混存，引发火灾爆炸，造成了巨大的损失。为加强化学品的安全储存管理，我国《安全生产法》和《危险化学品安全管理条例》都有明确的条款规定，并无后制定颁布了《常用危险化学品贮存通则》、《易燃易爆性商品储藏养护技术条件》、《腐蚀性商品储藏养护技术条件》、《毒害性商品储藏养护技术条件》等国家标准。尽管有这些法律法规和国家标准的规定，但如何将仓储管理各要求进行有机整合，并能安全操作，仍然是一个值得研究的应用技术。1.1储存场所的要求对每类危险化学品储存场所的要求都很具体，一般包括：化学危险品的建筑物不得有地下室或其它地下建筑；建筑物耐火等级、层数、占地面积、安全疏散和防火间距，应符合国家有关规定；储存场所或建筑物内输配电线路、灯具、火灾事故照明和疏散指示标志，都就符合安全要求；储存场所必须提供足够的自然通风或机械通风，防止可燃空气或有害空气的生成和积聚；通风的等级和类型取决于化学品的特性和储存及操作加工的方式；根据储存仓库条件安装自动监测和火灾报警系统。1.2标志要求储存的危险化学品应有明显的标志，标志应符合相关国家标准的规定。符合条件的散装危险货物必须张贴警示标志，标志也必须遵守一定的要求，如：标志必须按一定的尺寸要求；标志上必须提供正确的化学品名称、UN号、危险编号、危险类别标签、次级危害标签等信息。1.3储存安排及储存量的限制进行危险化学品的储存安排时，首先应考虑它们之间的禁配关系。对危险化学品，有一套专门的禁配体系，如：3类易燃液体、可燃液体或4.1类易燃固体与5.1类氧化剂互为禁忌物，有燃烧和爆炸危害；强酸与碱互为禁忌物，有反应危害。对互为禁忌物的化学品通常采用隔离层或隔开一段距离，或在不同的房间内存放。另外，遇火、遇热、遇潮能引起燃烧、爆炸或发生化学反应，产生有毒气体的化学危险品不得在露天或在潮湿、积水的建筑物中贮存。受日光照射能发生化学反应，引起燃烧、爆炸、分解、化合或能产生有毒气体的化学危险品应贮存在一级建筑物中，包装应采取避光措施等。1.4储存场所信息管理储存场所信息管理包括，场 编号：SY-AQ-07613 ( 安全管理) 单位：_____________________ 审批：_____________________ 日期：_____________________ WORD文档/ A4打印/ 可编辑 化学品仓库管理制度 Management system of chemical warehouse 化学品仓库管理制度 导语：进行安全管理的目的是预防、消灭事故，防止或消除事故伤害，保护劳动者的安全与健康。在安全管 理的四项主要内容中，虽然都是为了达到安全管理的目的，但是对生产因素状态的控制，与安全管理目的关 系更直接，显得更为突出。 （一）入库：入库前严格检查供方原料的质量、数量、重量、包装及生产日期等是否符合《进货检验标准》，经公司部门主管审核批准后方可入库。 （二）规划区域：入库后由仓库主管按照《常用化学品储存通则》（GB15603-1995）及公司制定的程序文件《化学品详细资料清单》科学管理、分类、分区堆放整齐。填写《化学品入库清单》及《原料登记卡》并及时入帐。 （三）领料：生产车间接到客户货源后，生产主管立即通知化学品仓库，由发料员将《化学品领料单》交车间主管师傅填写所需原料品种及所需数量，经总管或生产主管审核确认签字后，由发料员照单发料。 （四）退料：各车间所使用的原料若存放时间过长、过期、变质，影响产品质量的，或者该批货已经做完，不再使用的原料的，剩余 部分要立即封存，再通知仓库发料员，由车间主管师傅填写《退料单》，经总管或生产主管审核确认双方签字后，由仓库主管及时入帐并在登记卡上登记，同时通知采购部门与供应商退换。（五）盘点：每月底对化学品仓库物料进行一次盘点，严格检查仓库物、帐、卡是否一致，并填写《化学品月度储存使用明细表》及《化学品仓库管理情况报告》、《洗水部每月用药存量统计表》。（六）注意事项：化学品仓库安全管理参照《危险化学品安全管理制度》的要求进行管理。仓库内严禁烟火，闲人免入。保持室内整洁卫生，及时清除污染源。发现意外情况按照公司《紧急应变处理控制程序》处理。 这里填写您的公司名字 Fill In Your Business Name Here 危险化学品仓库管理制度 一、为了加强危险化学品仓库安全管理，保障公司员工生命健康和财产安全，保护环境，做到防患于未然，特制定本制度。 二、本制度适用于储存各类化学气体、易燃易爆、腐蚀性物品等危险化学品的仓库。 三、危险品设专职仓库管理员，仓库管理员应进行培训，除了具备一般消防知识之外，还应在危险品仓库进行专门培训，还应熟悉各区域储存的化学危险品品种类、特性、储存地点事故的处理顺序及方法，并掌握必要的应急处理办法和自救措施，经考核合格后方可上岗。 四、危险化学品仓库储存管理必须严格遵守“双人双锁”规定，即危险化学品仓库钥匙必须专人两人保管，保管人员一人设指纹，一人配钥匙，凡进入危化品仓库工作时，必须双方保管员同时到达方可开启、关闭库门，保管员必须妥善保管钥匙，随身携带。 五、危险化学品入库前均应进行检查验收，检查入库物品是否与计划品种相符，安全标识是否齐全有效，包装有无破损和泄露，经确认无误后方可入库，入库后液体化学品要配置二次容器，防止意外泄漏，储存时应采取适当的养护措施，在储存期内，定期检查，发现其品质变化、泄漏、稳定剂短缺等，应及时处理，包括库房温度、湿度应严格控制，经常检查，及时调整。 六、入库时要严格划分区域摆放，有相应标识牌，不得乱放。对入库的液体桶装（重量不超过15KG）危险化学品，叠放高度不得超过3桶；入库的固体危险化学品，叠放的高度不得超过2米，以防倾倒造成泄漏等事故。 七、装卸对人身有害及腐蚀性的物品时，操作人员应根据危险性，穿戴相应的劳保防护用品。装卸高毒类危险化学品必须佩戴防毒面具，防护手套；装卸具有腐蚀性的危险化学品时，必须穿戴防护服，防毒面具等。 危险化学品仓库管理制度 一. 目的 为严格执行《危险化学品安全管理条例》等有关法规和制度，加强对危险化学品的安全管理，确保人员安全，特制定本制度，达到消除危害、安全生产的目的。 二. 适用范围 危化学品仓库。 三. 注意事项 1. 人员培训。危化学品仓库工作人员应进行培训，经考核合格后持证上岗。对危化学品的装卸人员进行必要的教育，使其按照有关规定进行操作。仓库的工作人员除了具有一般消防知识之外，还应进行在危险品库工作的专门培训，熟悉各区域储存的化学危险品种类、特性、储存地点事故的处理顺序及方法。 2. 危险化学品库只允许化学品仓管人员能够出入,严禁其他人员在未经化学品库管员同意的情况下进入化学品库。供应商及生产领料员提供或领取化学品时，应通过库管员，严禁供应商及生产领料员擅自进入化学品库 3. 严禁携带易燃、易爆物品进入危险化学品库。 4. 危险化学品库应有明显的标志，标志应符合相关国家标准的规定。 5. 化学品入库时，应严格检验其质量、数量、包装情况、有无泄漏等。化学品入库后应采取适当的养护措施，在储存期内，定期检 查，发现其品质变化，包装破损、泄漏、稳定剂短缺等，应及时处理。库房温度、湿度应严格控制，经常检查，发现变化及时调整。 6. 装卸对人身有毒害及腐蚀性的物品时，操作人员应根据危险性，穿戴相应的防护用品。装卸高毒类的危险化学品必须佩戴防毒用品；装卸具有腐蚀性的危险化学品时，必须穿防酸碱服，戴防飞溅面罩。 7. 危险化学品装卸前后，必须对车辆和仓库进行必要的通风、清扫干净，装卸作业使用的工具必须能防止产生火花，必须有各种防护装置。装卸、搬运化学危险品时应按有关规定进行，做到轻装、轻卸。严禁摔、碰、撞、击、拖拉、倾倒和滚动。 8. 废弃物处理。禁止在化学品库贮存区域内堆积可燃废弃物品。泄漏和渗漏化学品的包装容器应迅速移至安全区域。按化学品特征性，用化学的或物理的方法处理废弃物品，不得任意抛弃、污染环境。 南阳福森镁粉有限公司 年月日 编号：SM-ZD-33912 危险化学品仓库安全管理 与防护制度 Through the process agreement to achieve a unified action policy for different people, so as to coordinate action, reduce blindness, and make the work orderly. 编制：____________________ 审核：____________________ 批准：____________________ 本文档下载后可任意修改 危险化学品仓库安全管理与防护制 度 简介：该制度资料适用于公司或组织通过程序化、标准化的流程约定，达成上下级或不同的人员之间形成统一的行动方针，从而协调行动，增强主动性，减少盲目性，使工作有条不紊地进行。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅读内容。 一、为了加强对危险化学品的管理，满足我公司经营的需要，保障人民生命财产的安全，保护环境，根据国务院发布的《化学危险物品安全管理条例》，特制订本制度。 二、凡在我公司内贮存危险化学品的单位，必须遵守本制度。 三、本办法所称的危险化学品为爆炸品、压缩气体和液化气体、易燃液体和易燃固体、自燃物品和遇湿易燃物品、氧化剂和有机过氧化物、毒害品和腐蚀品及放射性物品。 四、公司设立危险化学品专用库房及专职管理人员，与工作无关的人员严禁进入。 五、仓库必须具备防火、防盗、防水、防潮、通风、防晒、防静电、避雷、安全坚固等功能。仓库应具有消防栓、灭火器、灭火沙及报警器等。 六、库管人员在贮存危险化学品时必须做到以下几点： 1、危险化学品应当分类、分项存放。 2、遇火、遇潮容易引起燃烧、爆炸或产生有毒有害气体的危险化学品，不得在露天、潮湿的地方存放。 3、受阳光照射容易产生燃烧、爆炸或产生有毒有害气体的化学试剂和桶装、灌装等易燃液体、气体应当放在阴凉、通风的地方。 4、化学性质或防护、灭火方法相抵触的化学试剂及化学危险品，不得在同一仓库和同一储存室存放。 5、剧毒物品必须严格执行“双人保管、双人收发、双人领料、双本帐、双锁”的“五双”管理制度。 七、危险化学品在入库和出库时必须进行认真的检查登记。对于剧毒物品的出库，必须经主管领导签字，由专人负责出库并及时办理出库手续。 八、库管人员应具有高度的责任心，积极做好防火、防盗、防水、防静电、防高温等工作，以确保库存物品的安全。 九、危险化学品仓库保管、搬运人员必须配备相应的防护器材及劳动保护用品。 危险化学品仓库管理规定 第一条目的 为加强对危险化学品仓库的管理，保障危险化学品储存安全和从业人员的职业健康、生命安全以及财产安全，避免或减少环境污染，特制定本规定。 第二条适用范围 本规定适用于公司危险化学品仓库的管理。 第三条定义 1、隔离储存：在同一房间或同一区域内，不同的物料之间分开一定距离，非禁忌物料间用通道保持空间的储存方式。 2、隔开储存：在同一建筑或同一区域内，用隔板或墙，将其与禁忌物料分离开的储存方式。 3、分离储存：在不同的建筑物或远离所有建筑的外部区域内的储存方式。 4、禁忌物料：化学性质相抵触或灭火方法不同的化学物料。 5、甲类物品：闪点小于28℃的液体；爆炸下限小于10%的气体；常温下能自行分解或在空气中氧化能导致迅速自燃或爆炸的物质；常温下受到水或空气中水蒸汽的作用，能产生可燃气体并引起燃烧或爆炸的物质；遇酸、受热、撞击、摩擦、催化以及遇有机物或疏磺等易燃的有机物，极易引起燃烧或爆炸的强氧化剂；受撞击、摩擦或与氧化剂、有机物接触时能引起燃烧或爆炸的物质在密闭设备内操作温度大于等于物质本身自燃点的生产。 6、乙类物品：闪点大于等于28℃，但小于60℃的液体；爆炸下限大于等于10%的气体；不属于甲类的氧化剂；不属于甲类的化学易燃危险固体；助燃气体；能与空气形成爆炸性混合物的浮游状态的粉尘、纤维、闪点大于等于60℃的液体雾滴。 7、易燃物品：是指燃点低，对热、撞击、摩擦敏感，易被外部火源点燃，燃烧迅速，并可能散发出有毒烟雾或有毒气体的固体，但不包括已列入爆炸品的物品。 第四条职责 1、基建部负责按照国家相关规定做好对危险化学品仓库的建设。 2、物资管理部负责危险化学品仓库的管理、工作人员的培训工作。 3、行政部负责危险化学品仓库的保卫工作。 4、安监部负责对危险化学品仓库的监督检查工作。 5、人力资源部负责危险化学品工作人员的持证上岗培训工作。 第五条工作程序 1、危险化学品储存场所的要求 1）储存危险化学品的仓库不得有地下室或其他地下建筑，其耐火等级、层数、占地面积、安全疏散和防火间距，应符合国家标准GB50016-2006《建筑设计防火规范》的规定：新建、扩建、改建危险化学品仓库时，应有防火设施和消防水源，在设计审查时应有安监部参加，并报市公安消防等有关部门审批同意后方可施工，竣工后经市公安消防等有关部门验收，公司安监部应参与一起验收。 2）根据危险化学品的种类、特性库房内应设置防高温、防雷、防潮、防毒、防爆、防静 ( 安全管理 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 危险化学品仓库加强安全管理 (标准版) Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process 危险化学品仓库加强安全管理(标准版) 一、有关问题及建议 1问题1 按照《石油化工企业设计防火规范》中对石油化工厂三大基本产品（合成树脂塑料、合成橡胶、合成纤维）以及化肥尿素等的仓库的要求，由于该类产品的火灾危险性属于可燃固体丙类物质，即受高温或火源起火后，移走高热源或火源后仍能继续燃烧，但不像甲、乙类物质那样猛烈，因此对仓库库房的面积不作限制，但明确要求宜设火灾报警器和固定式水喷淋（雾）灭火系统。这一条在实际操作时存在如下问题： 1）固定报警器的位置按多大距离、何种平面图形布置没有规定。 2）固定式水喷淋灭火系统应用较多，但有下列问题：①消防水一般为非净化水，长期停留在消防水管中必然产生锈质，易使喷嘴堵死，万一着火喷淋不起作用；②有的灭火系统是自动喷淋，一处 着火，即造成全仓库喷水，损失相当大，国内某大型石化公司的橡胶仓库就发生过这类情况。 我们以为，对于这类仓库，应设固定烟感报警器，设计的原则按堆垛的布置考虑；并在库房内设半固定消防设施，使灭火有针对性，即使报警后专职消防队5分钟内赶到现场，也不至于因丙类危险品库房大火而救火人员进不了现场。 2问题2 易燃液体是指在常温下容易燃烧的液态物质，按照我国规定，凡是闪点在45℃以下的，都属于易燃液体。易燃液体的储存温度均要求小于30℃，如汽油，其闪点为-50℃，要求储存于阴凉通风仓间内，最高仓温不超过30℃。从库房管理来讲，小仓库可考虑用防爆空调、冰块等来降温，但较大的库房、大型的储罐就没有办法。《石油化工企业设计防火规范》中第5.2.3条规定：甲B类液体固定顶罐或压力储罐除有保温层的原油罐外，应设防日晒的固定式冷却水喷淋系统或其他设施。但是由于受厄尔尼诺现象的影响，全球气温普遍升高，从上海近几年的气温情况来看，平均气温不断上升，如 编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 危险化学品安全管理岗位责任制(正式) Standardize The Management Mechanism To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑 文件编号：KG-AO-1056-50 危险化学品安全管理岗位责任制(正 式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对管理机制、管理原则、管理方法以及管 理机构进行设置固定的规范，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作， 使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 一、法人代表： 1、法人代表是易制毒化学品安全管理第一责任人，对公司的易制毒化学品安全管理负总责。 2、认真贯彻执行国家关于易制毒化学品管理的方针、政策、法律、法规和技术标准，将易制毒化学品安全管理列入本公司的重要议事日程，研究解决易制毒化学品安全管理中的重大问题。 3、建立易制毒化学品安全管理领导小组，并根据人事变动情况及时调整安全管理领导小组成员，确保工作不受影响。 4、建立自上而下的易制毒化学品安全管理责任网络，层层签订易制毒化学品安全管理责任状，做到分工明确，责任到人。 5、年终要严格进行考核、奖惩兑现。 二、总经理： 1、总经理是易制毒化学品安全管理直接责任人，对易制毒化学品安全管理工作具体负责。 2、建立健全易制毒化学品安全管理规章制度，增强安全管理意识，抓好安全管理工作的落实，经常开展安全教育，定期进行安全检查。 3、健全易制毒化学品安全管理体系建设，队伍配齐、人员到位，必要的设施设备、工作经费配足。 4、落实专人管理、专用库房、双人双锁和如实登记进出库房等规章制度，确保按合法用途使用易制毒化学品，保证在任何情况下都不用于生产非法产品，不挪作他用、不私自转让给其他单位和个人。 5、开展经常性的安全自查、自纠，建立巡查记录制度，重点部位做到每日巡查，认真抓好易制毒化学品安全管理事故隐患整改工作，遏制易制毒化学品安全事故的发生。做到有专人负责、有记录、有落实、 危险化学品仓库管理制度 1. 目的 为严格执行《危险化学品安全管理条例》等有关法规和制度，加强对危险化学品的安全管理，确保人员安全，特制定本制度，达到消除危害、安全生产的目的。 2. 适用范围 危化学品仓库。 3. 注意事项 3.1人员培训。危化学品仓库工作人员应进行培训，经考核合格后持证上岗。对危化学品的装卸人员进行必要的教育，使其按照有关规定进行操作。仓库的工作人员除了具有一般消防知识之外，还应进行在危险品库工作的专门培训，熟悉各区域储存的化学危险品种类、特性、储存地点事故的处理顺序及方法。 3.2危险化学品库只允许化学品仓管人员能够出入,严禁其他人员在未经化学品库管员同意的情况下进入化学品库。供应商及生产领料员提供或领取化学品时，应通过库管员，严禁供应商及生产领料员擅自进入化学品库 3.3严禁携带易燃、易爆物品进入危险化学品库。 3.4危险化学品库应有明显的标志，标志应符合相关国家标准的规定。 3.5化学品入库时，应严格检验其质量、数量、包装情况、有无泄漏等。化学品入库后应采取适当的养护措施，在储存期内，定期检查，发现其品质变化，包装破损、泄漏、稳定剂短缺等，应及时处理。库房温度、湿度应严格控制，经常检查，发现变化及时调整。 3.6 装卸对人身有毒害及腐蚀性的物品时，操作人员应根据危险性，穿戴相应的防护用品。装卸高毒类的危险化学品必须佩戴防毒用品；装卸具有腐蚀性的危险化学品时，必须穿防酸碱服，戴防飞溅面罩。 3.7危险化学品装卸前后，必须对车辆和仓库进行必要的通风、清扫干净，装卸作业使用的工具必须能防止产生火花，必须有各种防护装置。装卸、搬运化学危险品时应按有关规定进行，做到轻装、轻卸。严禁摔、碰、撞、击、拖拉、倾倒和滚动。 3.8废弃物处理。禁止在化学品库贮存区域内堆积可燃废弃物品。泄漏和渗漏化学品的包装容器应迅速移至安全区域。按化学品特征性，用化学的或物理的方法处理废弃物品，不得任意抛弃、污染环境。 3.9危险化学品仓库保管员职责 3.9.1仓库保管员应严格执行危险化学品储存管理制度，熟悉储存物品的性质，保管业务知识和有关消防安全规定。 3.9.2严格执行危险化学品的出入库手续，对所保管的危险化学品必须做到数量准确，帐物相符，日清月结。每月月底盘点出入库清单，完成当月原材料、产成品盘点报表。 3.9.3负责按消防要求对仓库内的消防器材进行管理、定期检查、定期更换。 3.9.4负责对库房进行定时通风，通风时不得远离仓库。做到防潮、防火、防腐、防盗。 3.9.5负责库存物品按要求分垛储存、摆放。留出防火通道。 3.9.6负责对因工作需要进入仓库的员工进行监督检查，严防原料、产品流失。 3.9.7负责及时清点库存，做到心中有数，以便按生产计划提前上报采购计划，保证生产。 YF-ED-J1417 可按资料类型定义编号 化学品仓库管理制度实用 版 In Order To Ensure The Effective And Safe Operation Of The Department Work Or Production, Relevant Personnel Shall Follow The Procedures In Handling Business Or Operating Equipment. （示范文稿） 二零XX年XX月XX日 化学品仓库管理制度实用版 提示：该管理制度文档适合使用于工作中为保证本部门的工作或生产能够有效、安全、稳定地运转而制定的，相关人员在办理业务或操作设备时必须遵循的程序或步骤。下载后可以对文件进行定制修改，请根据实际需要调整使用。 （一）入库：入库前严格检查供方原料的 质量、数量、重量、包装及生产日期等是否符 合《进货检验标准》，经公司部门主管审核批 准后方可入库。 （二）规划区域：入库后由仓库主管按照 《常用化学品储存通则》（GB15603-1995）及 公司制定的程序文件《化学品详细资料清单》 科学管理、分类、分区堆放整齐。填写《化学 品入库清单》及《原料登记卡》并及时入帐。 （三）领料：生产车间接到客户货源后， 生产主管立即通知化学品仓库，由发料员将 《化学品领料单》交车间主管师傅填写所需原料品种及所需数量，经总管或生产主管审核确认签字后，由发料员照单发料。 （四）退料：各车间所使用的原料若存放时间过长、过期、变质，影响产品质量的，或者该批货已经做完，不再使用的原料的，剩余部分要立即封存，再通知仓库发料员，由车间主管师傅填写《退料单》，经总管或生产主管审核确认双方签字后，由仓库主管及时入帐并在登记卡上登记，同时通知采购部门与供应商退换。 （五）盘点：每月底对化学品仓库物料进行一次盘点，严格检查仓库物、帐、卡是否一致，并填写《化学品月度储存使用明细表》及《化学品仓库管理情况报告》、《洗水部每月 危险化学品暂存库管理规定 1. 目的: 规范危化品暂存仓库物品存储、领用、发放程序，明确保管人员安全职责，预防事故发生。 2. 应用范围： 本规定适用于公司危化品暂存仓库管理，发生紧急事项时的处理参照“突发事件应急预案”。 化学品：凡易燃、易爆、毒性大、腐蚀性强的危害人体的物品称化学品。 3. 编写依据： 《危险货物分类和品名编品》GB6944-86 《危险化学品安全管理条例》2002年3月15 《重大危险源辨识》GB 18218-2000 《工作场所有害因素职业接触限值》GBZ 2-2002 《化学品安全技术说明书编写规定》 《作业场所化学品安全标签编写规定》 《化学品安全标签编写规定》GB15258-1999 《常用危险化学品的分类及标志》GB 13690-92 《常用危险化学品贮存通则》GB 15603-1995 《危险货物分类和品名编号》(GB6944-86) 4. 管理员职责: 4.1仓库保管员应严格执行危险化学品储存管理制度，熟悉储存物品的性质，保管业务知识和有关消防安全规定。 4.2动火、用电（包括辅料加工车间）要按审批程序运作，未经审批通过的不得动火。仓管员有权拒绝动火作业，对违规动火、私拉乱接行为有义务阻止和举报。 4.3严格执行危险化学品的出入库手续，对所保管的危险化学品必须做到数量准确，帐物相符，日清月结。每月月底盘点出入库清单，完成当月盘点报表（相关记录由物料部保存三年以便查询）。 4.4每天进行安全检查，发现不安全隐患及时清除并上报。 4.5检查和维护危险品库消防器材、安全警示标志，保持清洁、有效、在位。 4.6定期打扫仓库卫生，维护仓库5S，保持仓库整洁；分装物料无滴漏，地面干净 编号：SM-ZD-49567 危险化学品仓库管理规定Through the process agreement to achieve a unified action policy for different people, so as to coordinate action, reduce blindness, and make the work orderly. 编制：____________________ 审核：____________________ 批准：____________________ 本文档下载后可任意修改 危险化学品仓库管理规定 简介：该制度资料适用于公司或组织通过程序化、标准化的流程约定，达成上下级或不同的人员之间形成统一的行动方针，从而协调行动，增强主动性，减少盲目性，使工作有条不紊地进行。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅读内容。 一。目的 为严格执行《危险化学品安全管理条例》等有关法规和制度加强对危险化学品的安全管理，确保人员安全，特制定本制度，达到消除危害、安全生产的目的。 二。适用范围 化学品仓库 三。注意事项 1.人员培训。化学品仓库工作人员应进行培训，经考核合格后持证上岗。对化学品的装卸人员进行必要的教育，使其按照有关规定进行操作。仓库的工作人员除了具有一般消防知识之外，还应进行在危险品库工作的专门培训，熟悉各区域储存的化学危险品种类、特性、储存地点事故的处理顺序及方法。 2.危险化学品库只允许化学品仓管人员能够出入,严禁其他人员在未经化学品库管员同意的情况下进入化学品库。 供应商及生产领料员提供或领取化学品时，应通过库管员，严禁供应商及生产领料员擅自进入化学品库 3.严禁携带易燃、易爆物品进入危险化学品库。 4.危险化学品库应有明显的标志，标志应符合相关国家标准的规定。符合条件的散装危险货物必须张贴警示标志，标志也必须遵守一定的要求，如：标志必须按一定的尺寸要求；标志上必须提供正确的化学品名称、UN号、危险编号、危险类别标签、次级危害标签等信息。 5.化学品入库时，应严格检验其质量、数量、包装情况、有无泄漏、有无中文MSDS等化学品出厂资料。化学品入库后应采取适当的养护措施，在储存期内，定期检查，发现其品质变化，包装破损、泄漏、稳定剂短缺等，应及时处理。库房温度、湿度应严格控制，经常检查，发现变化及时调整。 6.装卸对人身有毒害及腐蚀性的物品时，操作人员应根据危险性，穿戴相应的防护用品。装卸高毒类的危险化学品必须佩戴防毒用品；装卸具有腐蚀性的危险化学品时，必须穿防酸碱服，戴防飞溅面罩。 7.危险化学品装卸前后，必须对车辆和仓库进行必要的 易制毒化学品安全管 理制度 易制毒化学品安全管理制度 1、在生产过程中，因工作需要使用易制毒化学品时，应经企业安全生产管理负责人批准，向公安部门申办易制毒化学品准购证后，方可采购。 2、必须委托符合国家有关危险货物运输管理规定的运输单位承担运输任务，对不符合规定的，不得委托运输。 3、运输路途中，必须有公司安全保卫人员负责路途押运，禁止无关人员搭乘装运易制毒化学品的车（船）。 4、易制毒化学品的装卸人员，应按装运物料的性质，佩戴相应的防护用品，装卸时必须轻装轻卸，堆放稳妥，严禁摔拖、重压和摩擦，防止包装破损。四、4.3易制毒化学品的贮存保管 5、管理易制毒化学品人员应责任心强，经培训考核，熟知危险物品的性质和安全防护知识。 6易制毒化学品必须贮存在专用仓库、专用场地或专用贮存室内，并设有专人管理。 7、易制毒化学品仓库应当符合有关安全、防火规定。 8、入库前，必须进行检查登记，入库后应当定期检查。 9、生产车间领料人员凭领料单通知仓库保管员领料，仓库保管人员认真核对品名、数量后发货。必须有二名以上操作人员同时搬运生产中所需的易制毒化学品。 10、易制毒化学品发出后，仓库保管人员应立即根据领料单据登入易制毒化 学品台帐进行核销。 11、使用剧毒物品的操作人员，必须穿戴好劳动防护用品，工作结束后必须更换工作服，清洗后方可离开作业场所。 12、盛装易制毒化学品的容器，使用前后，必须进行检查，消险隐患，防止火灾、爆炸、中毒等事故发生。 13、使用易制毒化学品的单位在使用中必须有二人以上同时操作，投料计量必须经班长或指定主操作人员复核，并做好记录。 14、剩余易制毒化学品必须严格交接班，接班人员必须认真复核。 15、不再使用时，必须将剩余易制毒化学品退库，并办理相关手续。 16、易制毒化学品的废弃处理，必须制订周密的安全保障措施，并经有关部门批准后方可处理。 15、使用过程中产生的易制毒化学品，如废水、废气、废渣等必须经处理，符合有关规定后方可排放，凡能互相互起化学反应成新的危害的废物不能混在一起排放。 16、凡拆除的容器、设备和管道内带有易制毒化学品的，必须清洗干净，验收合格后方可报废。 化学品仓库管理制度 1 范围 本标准规定了武汉爱劳高科技有限责任公司化学品仓库贮存化学品的储存条件、储存安排、储存养护、出入库管理、储存安全操作及应急情况处理。贺宸昕 2 人员要求 仓库保管员应经培训考试合格方可上岗 3 化学品的储存条件 化学品仓库应避免阳光直射，库房内无火源、热源及电源，通风照明电器必须具备用防爆功能。 化学品仓库的温度、湿度满足库内储存化学品安全技术说明书（MSDS）规定的要求。 化学品仓库所用货架、托板应有防静电设施。 化学品仓库内按所储存化学品安全技术说明书（MSDS）规定的要求，配备适宜的消防器材。 4 储存安排 化学品仓库内储存的化学品主要采用隔离储存方式。每种危险物品都应有明显的名称及标识，按垛分别存放。 主通道宽度≮1.5m、 各种物体不允许直接落地存放，应垫放在高度≮0.15m的托板上，垛高≯3m，同类物品垛距≥0.1m，非同类物体垛距≥0.3m，墙距≥0.3m。 库内不得设置办公区域或设施。 5 储存养护 5.1 温湿度检查 库房内设置温湿度表，每个工作日13:00进行库房温湿度测量。 当库房温湿度超出储存化学品安全技术说明书（MSDS）规定的要求时，应采取通风，吸湿等方式控制温湿度在适宜范围内。 5.2 库房检查 5.2.1 安全检查 每天对库房内外进行安全检查，检查是否存在易燃物、异味，检查货垛牢固程度。 检查消防设备是否完好。 每天工作结束后，关闭窗户，切断电源方可离开。 5.2.2 储存化学品质量检查 每周1、周4定期对储存化学品进行感官为主的在库质量检查，每种化学品抽查1~2件，发现问题扩大检查比例。 检查内容： a)液体 检查封口是否严密，有无挥发或泄漏，透明容器内液体有无变色、变质及异常沉淀现象。 b)固体 检查包装是否破损，化学品有无挥发、吸潮溶化、变色变质现象。 5.2.3 检查结果处置 检查结果逐项记录，对出现异常情况的化学品在外包上作出标识。 检查中发现的问题，应立即进行现场纠正，若现场无法进行纠正处置，立即报告上一级主管。 有效期化学品应在有效期前30天通知上一级主管进行必要处置。 6 出入库管理 6.1 入库要求 入库化学品必须经过质量部门检验合格，包装完整，封口严密，危险标识清晰完整。 无化学品安全技术说明书（MSDS）的化学品，管理员可拒绝入库。 6.1.1 入库程序 入库、堆码，登记台帐，填写物资卡。 6.2 出库要求 发货以手续齐全的领料单为发货依据。 最低领用数量原则≮1个基本包装所含数量。 按生产日期和批号顺序先进先出。 6.3 生产过程中剩余的化学品需暂放库房，化学品必须包装完整，化学品标识清晰，包装外壁无残存物，液体包装封口严密。 7 储存安全操作 7.1 作业人员应穿工作服，带手套及其必要的防护用具，操作中轻搬轻放，防止摩擦和撞击。 7.2 各种操作不得使用能产生火花的工具。 7.3 操作人员禁止穿带钉鞋和凉鞋拖鞋。 7.4 桶装化学品不得在水泥地面直接滚动。 7.5 库房内不准分、改装及开箱，验收和质量检验需在库房外进行 危险化学品安全管理规章制度与岗位安全 责任制度 目录 第一章总则 (3) 一、目的 (3) 二、适用范围 (3) 三、危险化学品分类............................................................错误!未定义书签。第二章岗位安全责任 . (3) 一、生产管理部安全职责 (3) 二、综合管理部管理职责 (4) 三、分析部管理职责 (4) 第三章管理要求 (5) 一、危险化学品仓库管理要求 (5) 二、危险化学品使用管理要求 (5) 第四章危险化学品采购流程 (6) 一、责任部门 (6) 二、采购流程 (6) 第五章危险化学品领用流程 (8) 一、责任部门 (8) 二、领用流程 (8) 第六章危险化学品废弃物的处置 (11) 一、责任部门 (11) 二、处置流程 (11) 附件 (13) 附件一：《重点部位治安巡查记录》 (13) 附件二：《治安检查记录簿》 (14) 附件三：《危险化学品采购申请表》 (15) 附件四：《验收合格单》 (16) 附件五：《危险化学品领用申请表》 (17) 第一章总则 一、目的 为加强对实验室危险化学品的管理，规范危险化学品的使用，全流程有效管控、防止意外事故的发生，保证生产顺利进行，保障员工生命及公司财产安全，根据国务院颁布的《危险化学品安全管理条例》（国务院令第591号）规定及属地公安部门对危险化学品治安管理工作要求，结合公司实际情况特制定本制度。 二、适用范围 本制度适用于检测中心在生产过程中使用被列入《危险化学品目录》的危险化学品的安全使用管理。 第二章岗位安全责任 危险化学品的安全管理坚持“安全第一，预防为主”的方针，贯彻“谁管理、谁负责”，“谁使用、谁负责”的原则，实行“统一领导，归口管理”。 一、生产管理部安全职责 1)由安全管理人员负责组织，根据《危险化学品安全管理条例》及公司实际情况编制《危化品管理规章制度与岗位安全责任制度》，并报安全负责人审核，由总经理批准、颁布执行； 2)由安全管理人员负责危险化学品管理，负责《危化品管理规章制度与岗位安全责任制度》的宣传与培训，监督、检查相关部门对规定的落实，做好实验室危险化学品管理工作； 3)负责对生产、储存危险化学品的设施、环境进行验收、检查； 4)组织相关人员对所订购危险化学品进行质量验收，检查无误后，由安全负责人签署验收合格单； 5)组织危险化学品应急预案的制订与演练； 6)负责接待外部危险化学品检查人员，组织本单位相关危险化学品管理人员配合检查工作；剧毒化学品安全管理培训考试试题--资料
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