2009年09月第25卷第5期
沈阳建筑大学学报(自然科学版)
Journal of Shenyang J ianzhu U niversity (N atural Science ) Sep. 2009
V ol.25,N o.5
收稿日期:2009-07-13
基金项目:建设部科技攻关项目(2008-k3-10)
作者简介:刘明(1962—),男,教授,博士研究生导师,主要从事现代砌体结构研究.
文章编号:1671-2021(2009)05-0925-05
L 型塑料钢筋拉结件锚固性能试验
刘 明,李立东,张延年,张 洵,李 恒
(沈阳建筑大学土木工程学院,辽宁沈阳110168)
摘 要:目的为解决夹心墙用拉结件的耐腐蚀性问题,采用高强钢筋外包塑料形成塑料钢筋拉结件.方法通过L 型塑料钢筋拉结件灰缝试件试验模拟Z 型塑料钢筋拉结件在灰缝中的受
拉状态,研究Z 型塑料钢筋拉结件的黏结、锚固性能.结果L 型塑料钢筋拉结件极限拉拔力每组平均值为3133～414kN,极限拉拔力最小值为219k N,在遭受地震作用时,塑料钢筋拉结件所传递的最大地震力远小于其极限拉拔力最小值.结论L 型塑料钢筋拉结件的粘结锚固强度可以满足夹心墙用拉结件的使用要求,有比普通钢筋拉结件更好的延性和变形能力,并给出Z 型与卷边Z 型塑料钢筋拉结件的合适构造参数.
关键词:塑料钢筋拉结件;拉拔试验;拉拔承载力;锚固长度:P 315196 文献标志码:A
0 引 言
夹心保温墙体是目前保温墙体的一种主要形式,能达到集承重、保温(隔声)和装饰于一体,其耐久性适用于不同的地区,也是唯一能解决保温
层与建筑物同寿命问题的保温形式[1]
.夹心墙中的拉结件对加强内外叶墙连接,保证其整体性起重要作用[2]
.但普通拉结件在有腐蚀性的保温浆料中容易锈蚀,使建筑物的使用寿命大幅降低,造
成极大的浪费[3]
,因此解决拉结件的耐锈蚀性问
题对提高夹心保温墙体的耐久性有重要意义[4]
.目前一些经济发达国家普遍采用不锈钢拉结件、镀锌拉结件及防锈涂料拉结件[5]
.不锈钢拉结件固然防锈性能好,但价格昂贵、工程造价高,这不符合我国国情.国内一般采用防锈涂料或镀锌拉
结件,但成本与普通钢筋拉结件相比也较高[6]
,另外,镀锌件虽然在大气环境中抗蚀性较好,但却不适合复合墙体这种复杂的腐蚀环境.已有研究表明,镀锌件在pH 为13左右时表面处于活性状态,初期由于水泥砂浆pH 值正好在这个范围(1215～1315),这时如果钢铁表面有缺陷,那么
二者构成腐蚀电池,更加快了锌的腐蚀溶解[7]
.
所以,钢筋在后期就难以得到保护,同时也影响了钢筋与周围砂浆的结合力[8]
.塑料的防腐性能较好,且造价低,能避免拉结件产生热桥,因此,塑料
钢筋拉结件能很好地解决耐腐蚀性问题[9]
,并经国家建筑装修材料质量安全监督检验中心检验,其耐腐蚀性符合现场发泡夹心墙的使用要求.但塑料钢筋拉结件的连接作用必须通过塑料外皮与砌筑砂浆及塑料外皮与钢筋本身之间的粘结来保证[10],为了解塑料钢筋拉结件在砂浆中的黏结、锚固等性能,因此,通过对L 型塑料钢筋拉结件的水平灰缝锚固试验,得出其极限拉拔力每组平均值为3133～414kN ,极限拉拔力最小值为219kN ,并有比普通钢筋拉结件更好的延性和变形能力.
1 试件设计
试验共制作7组21个试件,灰缝拉结件采用L 型塑料钢筋拉结件,弯折段长度分别为30mm 、50mm 、70mm 、90mm.各类试件编号及参数见表1,其锚固示意图见图1.
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第25卷
表1 L 型试件拉拔试验分组表
试件分组编号
试件形状
弯折长度/mm
锚固长度/mm
墙片厚度/mm
砂浆强度/M Pa
L -1L 型30130120
L -2L 型50150L -3L 型70170L -4L 型90190715
L -5L 型30250240
L -6L 型50270L -
7
L 型
70
290
图1 同组试件在水平灰缝中锚固示意图
试验构件的材料、截面几何尺寸和施工质量符合《砌体结构设计规范》及有关标准规范的要求.砂浆试块的制作、养护和试验符合现行国家标准《建筑砂浆基本性能试验方法》的要求.
2 试验加载装置与加载制度
试验装置如图2所示.试验时将底座、千斤
图2 拉拔试件加载装置示意图
顶、力传感器穿在钢筋上,再在千斤顶的两端之间架设一个位移传感器,根据试验设计部分装液压
式压力试验机对拉拔试件施加拉拔力.在拉拔试件伸出墙面处固定一钢片,使之与拉拔试件能一起滑移.通过位移百分表(30mm )测得钢片的位
移来量测拉拔试件端部的滑移.试验时采用匀速
连续加荷方法,加载速度按《混凝土结构试验方法标准》取1108kN /m in .
3 试验破坏形态分析
当试件开始受力后,外包塑料与钢筋形成的整体共同受力、共同变形,且力与变形均较小;当荷载增大到115kN 左右,塑料外皮与钢筋变形不再一致,钢筋有相对滑动趋势,但由于钢筋锚固端弯折段受到约束阻止了钢筋在塑料皮中的滑移而可以继续承载.拉拔反力由钢筋弯折段的约束反力提供,钢筋与外包塑料皮间的粘结力起次要作用;当拉拔力增加到3kN 左右,钢筋产生少量滑移,但与普通钢筋拉结件不同,塑料钢筋拉结件在钢筋产生滑移后,砂浆一直保持完好,不是整个拉结件与砂浆产生整体滑移,而是钢筋与塑料相对滑移.塑料钢筋拉结件拉拔后的砂浆与外套塑料一直保持完好(见图3),荷载值基本稳定,一直保持在3kN 以上.钢筋起滑后,由于约束反力作用荷载虽还能有所增加,但增幅明显减缓,钢筋滑移量显著增大,类似于钢筋进入“屈服阶段”.此后继续加载,由于约束力不足以承受增大的拉力时,钢筋被匀速缓慢从塑料皮中拔出.由钢筋进入“屈服阶段”至钢筋被拔出破坏位移增加约10mm ,
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图3 L型塑料钢筋拉结件拉拔后的砂浆与外套塑料而力增加约017kN,表现出较好的延性.与普通拉结件不同,塑料钢筋拉结件在达到极限拉拔力后,对塑料钢筋拉结件进行二次、三次拉拔时,只要钢筋未滑移过弯折段(见图4),荷载值均能稳
图4 拉拔后,钢筋在外套塑管内滑移形貌
定在3kN以上.由于钢筋与外套塑料之间产生滑移,已不存在黏结力,只具有很小的摩擦力,这是由于拉结件通过不断调直-弯折提供稳定的承载力,这是一种机械锚固力,因此建议采用拉结件两端均增加一个弯折段的卷边Z型拉结件,可在很大程度上提高拉结件的承载力.此外,塑料钢筋具有普通钢筋不具备的承受往复荷载的特性,在拉拔滑移后,当受到压力时,砂浆与外套塑料仍然保持完好,钢筋在塑料管内滑移,钢筋仍处于调直-弯折过程中,并保持一定的承载力.塑料钢筋拉结件,不论是受到拉力还是压力,砂浆与外套塑料都始终保持完好,钢筋始终处于调直-弯折过程中,这表明,塑料钢筋拉结件具有较大的位移时,而始终具有一定的承载力,因此可以使结构具有较好的延性.这与普通拉结件有本质的区别,普通拉结件在拉压过程中,一旦拉结件产生位移后,几乎不再具有承载能力.但塑料钢筋拉结件在往复荷载作用下产生位移,在位移发展过程中一直具有一定的承载力,并具有较大的变形能力.因此应用于夹心墙中的塑料钢筋拉结件可以发挥比普通钢筋拉结件更优越的抗拉性能和变形性能.
4 试验结果分析
通过对L型塑料钢筋拉结件的灰缝试件试验简单模拟Z型塑料钢筋拉结件在灰缝中的受拉状态,拉拔试验结果如表2所示,L型塑料钢筋拉结件极限拉拔力每组平均值为3133～4140 kN,最小值为219kN,极限抗拉强度每组平均值为265139M Pa～350132M Pa,最小值为230189 M Pa,其平均值超过H PB235钢筋屈服强度标准值.外包塑料虽然改变了钢筋与砂浆间的受力性能,但均有可靠的锚固性能.根据《砌体结构规范》(GB50003-2001)规定,对有振动或有抗震设防要求时,拉结件应沿竖向梅花形布置,拉结件的水平和竖向最大间距分别不宜大于800mm和400mm,单位面积拉结件数量不少于: 1000mm×1000mm/800mm×400mm=3113 (根).当遭受地震作用时,考虑拉结件的最不利受力情况,外叶墙所受地震力全部通过拉结件传到内叶墙而不向周围传递.在7度区,罕遇地震下单位面积外叶墙所受地震力约为01816kN,则一根塑料钢筋拉结件传递的力约为01261kN.在8度区,罕遇地震下单位面积外叶墙所受地震力约为11469kN,则一根塑料钢筋拉结件传递的力约为01469kN.在遭受大震作用时,塑料钢筋拉结件所传递的最大地震力远小于其极限拉拔力最小值,表明L型塑料钢筋拉结件与砂浆间的黏结、锚固性能可以满足夹心墙的使用要求.
5 锚固影响因素的分析
(1)试件形状影响:通过L型试件拉拔试验结果发现,只要钢筋滑移未超过弯折段,则弯折段长度对机械锚固力影响很小,钢筋进入“屈服阶段”至钢筋被拔出位移增加到50mm时,力有少量增加,位移继续增加,极限拉拔力基本不变.因此建议Z型塑料钢筋拉结件的弯折段不宜小于50mm.由于Z型塑料钢筋拉结件的锚固力主要由钢筋弯折段调直-弯折产生的约束力提供,其极限拉拔力每组平均值为313～414kN,极限拉
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拔力最小值为219kN.钢筋与外套塑料之间的摩擦力为015～115kN ,因此可以推断钢筋由不断调直-弯折而提供的机械锚固力为2～3kN.增加一个弯折段,形成卷边Z 型塑料钢筋拉结件,其极限拉拔力提高30%～40%,考虑楼层内最大
的弹性层间位移小于弯折段长度,且考虑制作等因素,因此建议卷边Z 型塑料钢筋拉结件的第一段弯折段长度取为50mm ,第二段弯折段长度≥30mm (见图5).
表2 拉拔试件试验结果
组别
编号
试验参数
弯折长度/
mm
锚固长度/
mm
砂浆强度
理论值/M Pa 实际值/M Pa
试验结果
极限拉拔力/kN
极限强度/
M Pa
位移值/
mm
破坏形态
L -130130M 71571931332651391313钢筋滑移L -250150M 71571931432731351314钢筋滑移L -370170M 7158114143501321210钢筋滑移L -490190M 7158114127339171213钢筋滑移L -530250M 71581031632891281310钢筋滑移L -650270M 71581031732971241218钢筋滑移L -7
70
290
M 715
810
4123
337105
1214
钢筋滑移
图5 Z 型与卷边Z 型拉结件构造图
(2)砂浆强度影响:为了减少施工质量因素
影响,各墙片由同一工人砌筑,灰缝砂浆饱满.通过试件破坏现象分析,试件的塑料外皮与砂浆的锚固连接都很好,没有发生塑料外皮锚固破坏的情况,这说明决定试件拉拔极限承载力大小的因素不是塑料外皮与砂浆间的锚固力.因此只要保证砂浆不被破坏,砂浆强度对锚固力影响不大.
(3)锚固长度影响:在钢筋与塑料外皮无相对滑动时,锚固长度对锚固力有一定影响.当钢筋与塑料外皮产生相对滑移后,钢筋与塑料之间的摩擦力较小,对于Z 型拉结件,只要滑移不超过弯折段,锚固长度对锚固力无明显影响.
6 结 论
(1)塑料钢筋拉结件的耐腐蚀性、受力性能
可以满足现场发泡夹心墙的使用要求.
(2)对有振动或有抗震设防要求时,Z 型塑
料钢筋拉结件有比普通钢筋拉结件更优越的抗拉性能和变形性能.
(3)采用卷边Z 型塑料钢筋拉结件将在很大
程度上提高Z 型塑料钢筋拉结件的极限强度.
(4)通过塑料钢筋拉结件黏结、锚固影响因
素分析,给出Z 型与卷边Z 型塑料钢筋拉结件的合适构造参数.参考文献:
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Experi m ent al Study on Anchorage Perfor mance of L2Shaped
Pl asti cs Steel Ti e for Cavity Wall
L I U M ing,L I L idong,ZHANG Y annian,ZHANG Xun,L I H eng
(School of C ivil Engineering,S henyang J ianzhu U niversity,Shenyang C hina,110168)
Abstract:In order to so lve co rrosion resistance p roblem of steel tie for cavity w all,p lastics steel ties w ere m ade of high2tensile reinforcing steel and lagging p lastic.A G steel tie lagg ing p lastic w ould transfer its bond behavior and ancho rage perfo r m ance bet w een steel tie and m o rtar and tensile status of Z2shaped p lastics steel tie w as si m u lated through an experi m ent of m ortar joint sam p le of L2shap ed p lastics steel ties,w e w ent in to the bond behavio r and anchorage perfor m ance bet w een Z2shaped p lastics steel tie and m ortar.The average value of u lti m ate draw ing force of each group L2shap ed p lastics steel ties w as3133～414kN.The m ini m um value of u lti m ate draw ing force w as219kN.M axi m um earthquake force transferred by p lastics steel tie w as far less than the m ini m um value of ulti m ate draw ing force w hen suffering large earthquake.The resu lts by exem p lification show that m echanical behav ior of L2shap ed p lastics steel tie can satisfy the use requ irem ent for cavity w all.The tensile p roperties and defor m ation perfo r m ance of p lastics steel tie for cavity w all are m ore superior to that of general steel tie.A t last,through analyses of bond behav ior and anchorage perfor m2 ance influencing facto r,w e g ive Z2shaped and flanging Z2shaped p lastics steel tie′s p roper structural param e2 ter.
Key words:p lastics steel tie;pull2out test;bearing cap acity;anchorage length
钢筋拉伸实验 一、实验目的 了解钢筋在纯拉应力条件下直至破坏的整个过程；了解拉伸过程的四个阶段，即弹性阶段，屈服阶段，强化阶段和颈缩阶段；掌握钢筋拉伸试验的荷载位移曲线，从图中得出上、下屈服强度；计算钢筋的断后伸长率、断面收缩率。 二、实验设备 万能材料试验机（示值误差不大于1％）、游标卡尺（精度为0.1mm）。 三、实验步骤 1.钢筋试件一般不经切削。 图1 试件示意图 a—直径；l —标距长度；h1—（0.5～1）a；h—夹头长度 2.在试件表面，选用小冲点、细划线或有颜色的记号做出两个或一系列等分格的标记，以表明标距长度，测量标距长度l0（l0=10a或l0=5a）（精确至0.1 mm）。 调整试验机测力度盘的指针，对准零点，拨动副指针与主指针重叠。 3.将试件固定在试验机的夹具内，开动试验机机进行拉伸。屈服前，应力增加速度按表1规定，并保持试验机控制器固定于这一速率位置上，直至该性能测出为止；测定抗拉强度时，平行长度的应变速率不应超过0.008/s。 4.钢筋在拉伸试验时，读取测力度盘指针首次回转前指示的恒定力或首次回转时指示的最小力，即为屈服点荷载F s（N）；钢筋屈服之后继续施加荷载直至将钢筋拉断，从测力度盘上读取试验过程中的最大力F b（N）。 5.拉断后标距长度L1（精确至0.1mm）的测量。将试件断裂的部分对接在一起使其轴线处于同一直线上。如拉断处到邻近标距端点的距离大于l0/3时，可直接测量两端点的距离；如拉断处到邻近的标距端点的距离小于或等于l0/3时，可用移位方法确定l1：在长段上从拉断处O点取基本等于短段格数，得B点，接着取等于长段所余格数（偶数）之半得C点；或者取所余格数（奇数）减1与加1之半，得到C与C1点，移位后的l1分别为AO+OB+2BC或 AO+OB+BC+BC1（如图2所示）。
根据《钢筋混凝土设计规范》规定: 受拉钢筋抗震锚固长度LaE，计算公式：LaE＝ζaE La。 式中：LaE——受拉钢筋抗震锚固长度； ζaE——为抗震锚固长度修正系数，对一、二级抗震等级取，对三级抗震等级取，对四级抗震等级取。 La——受拉钢筋锚固长度（非抗震）。 一、受拉钢筋最小锚固长度（la、laE） 非抗震受拉钢筋最小锚固长度la 注： 1. HPB235级钢筋（光面钢筋）的末端应做180度弯钩，弯后平直段长度应≥3d。 2.当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动（如滑模施工）时，其锚固长度应将表值乘以修正系数。 3. HRB335、HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋（用于三类环境的钢筋混凝土构件中），其锚固长度应将表值乘以修正系数。 4. 当HRB335、HRB400和RRB400级钢筋，在锚固区的混凝土保护层厚度＞3d且配有箍筋时，其锚固长度可将表值乘以修正系数。 5.任何情况下锚固长度应≥250mm。 6.当钢筋末端采用机械锚固时，其锚固长度可将表值乘以修正系数。 7.当计算中充分利用纵向钢筋的抗压强度时，受压钢筋的锚固长度不应小于受拉锚固长度la的倍。机械锚固措施不得用于受压钢筋的锚固。 二、受拉钢筋最小抗震锚固长度laE 1.当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动（如滑模施工）时，其锚固长度应将表值乘以修正系
数。 2. HRB335、HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋（用于三类环境的钢筋混凝土构件中），其锚固长度应将表值乘以修正系数。 3. 当HRB335、HRB400和RRB400级钢筋，在锚固区的混凝土保护层厚度＞3d且配有箍筋时，其锚固长度可将表值乘以修正系数。 4. 当钢筋末端采用机械锚固时，其锚固长度可将表值乘以修正系数。 5. 四级抗震的锚固长度laE按非抗震的锚固长度la采用，即laE=la。 Lab和LaE 的区别： Lab=a*ft/fy，Lab为基本锚固长度，a为钢筋的外型系数，光圆钢筋取，带肋钢筋取，ft、fy分别为混凝土、钢筋抗拉强度设计值。 LaE=ζaE*Lab，ζaE抗震锚固长度修正系数，一二级抗震取，三级抗震取，四级. 另外补充LabE，这个是基本抗震锚固长度，比如框架梁柱中钢筋锚到混凝土中的投影长度分别要求不小于、， 纵向受拉钢筋最小搭接长度(ll、llE) 一、非抗震纵向受拉钢筋最小搭接长度ll 1. HPB235级钢筋（光面钢筋）的末端应做180度弯钩，弯后平直段长度应≥3d。 2. 当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动（如滑模施工）时，其锚固长度应将表值乘以修正系数。 3. HRB335、HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋（用于三类环境的钢筋混凝土构件中），其锚固长度应将表值乘以修正系数。
MAG-6500微机静载锚固试验机操作规程 一、静载锚固试验之前，应截取不少于于3根的钢绞线进行母材试验。 二、钢绞线、夹具、锚具安装 1、试验用钢绞线长度宜为4.2m，保证左右端各伸出35cm左右。 2、钢绞线安装时用配套的垫圈、锚圈、夹片将试样组装好，并使每根试样保持平行，避免两头试样发生扭转，应使每根试样受力均匀，并敲紧夹片,每根应保证顺直，不缠绕，在锚具和钢绞线上编号，一一对应。 3、采用卡式千斤顶对钢绞线进行预紧，每根钢绞线的预紧力要一致，通过油压表进行控制，预紧力不得超过极限抗拉力的10%。 4、量出预张拉后的L0（两锚圈内侧间的钢绞线长度）和每根钢绞线的a1(在锚圈外侧的长度)。 三、打开电脑主机和控制器，启动锚固试验软件，点击试样，输入试样信息。包括试样面积、根数、极限抗拉力、计算长度。 四、在电脑上点击启动，切换到主曲线界面，手动控制送油阀加油，施加试验荷载步骤为：按预应力钢材抗拉强度标准值的20%、40%、60%、80%，分4级等速加载，加载速度宜为100MPa/min左右。每次加载达到控制标准后，进行第五条的操作。如Δa不成比例，说明应检查钢绞线是否失锚滑动。如Δb不成比例，应检查相关零件（锚环、锚板等）是否发生了塑性变形。 五、当加荷到80%时，持荷30min（铁标）或1h（国标），在持荷期间，Δa、Δb 应保持稳定。在持荷的一半时间时两次测量Δa、Δb如继续增加、不能稳定，表明已失去可靠锚固能力；随后用低于100MPa/min加载速度缓慢加载至完全破坏，使荷载达到最大值，记录实际破坏抗拉力和总变形量，观察试件的破坏部位与形式。 六、在试验过程中要时刻观察曲线的变化，以便掌握试验细节。记录好开始持荷时间和结束持荷时间。 七、在电脑软件上点击终止试验，并保存。 八、计算内缩量Δa+Δb。在电脑上读取总变形、支座变形。 九、数据处理。 用预应力筋-锚具组装件静载试验测定的锚具效率系数ηa和达到实测极限拉力时组装件受力长度的总应变εapu来判定锚具的静载锚固性能是否合格。锚具效率系数ηa按下式计： ηa=Fapu/ηp×Fpm……………（1）式中： ηp的取用：预应力筋-锚具组装件中预应力钢材为1至5根时，ηp=1；6至12根时ηp=0.99；13至19根时，ηp=0.98；20根及以上时ηp=0.97。
浅谈锚具静载锚固试验方法和影响因素 摘要：阐述锚具静载锚固性能试验方法，根据试验过程中的观察、测量，提出 影响锚具静载锚固性能试验结果的因素，并对影响因素进行分析。 关键词：锚具；静载锚固；试验方法；影响因素 随着交通行业的飞速发展，公路工程预应力结构广泛使用预应力锚具等施工 器件。锚具是指预应力混凝土中所用的永久性锚固装置，是在后张法结构或构件中，为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土内部的锚固工具，也称之为预应 力锚具；在预应力筋张拉完毕后将预应力筋永远锚固在构件端部，防止预应力筋 回缩（造成应力损失），与构件共同受力，提高了结构刚度、抗剪能力、承载能力、抗裂性能和桥梁的安全性能。 由此可见，对锚具组装件的静载锚固性能试验检测成为控制预应力混凝土质 量的关键因素之一。结合静载锚固试验原理，根据试验过程中的观察、测量，分 析影响试验结果的因素。 1.静载锚固性能试验原理 试验依据GB/T 14370-2015《预应力筋用锚具、夹具和连接器》标准，设备测 力系统准确度不低于1级，预应力筋总伸长率测量装置在测量范围内，示值相对 误差不超过±1%。 试验可获得：①锚具锚固效率系数ηa 根据下述公式计算： 图1 锚具组装件静载试验装 2.锚具静载锚固试验方法 2.1准备工作 清理锚夹具表面的油污；打开电脑检查设备程序是否正常、打开静载锚固试 验软件并对力值、位移清零；检查锚固试验机油压泵左右阀所处状态。 2.2安装 2.2.1将环形承载垫板置于承力台座，之后将锚具安装在垫板上，穿上钢绞线 并检查各孔位是否处于同一方向同一位置，套上夹片，用千斤顶抵住夹片； 2.2.2旋紧油压泵左阀，松开右阀，打开中间阀门，预拉至左表10MPa左右，关闭阀门； 2.2.3松开左阀，旋紧右阀，打开中间阀门，右表20MPa左右关闭阀门，退 出千斤顶； 2.2.4依次按对称孔安装其他锚孔钢绞线。 2.2.5任意选取3根有代表性预应力筋，锚固和张拉端分别在距锚具一定位置 标识，并测量预应力筋从10%Fptk增长至FTu时，预应力筋和锚具之间的相对位 移△a ′。 2.3开始试验 2.3.1组装件安装工作之后，点击程序中试样：设置钢绞线根数，面积，静载 用母材钢绞线极限力值，钢绞线夹持长度L1； 2.3.2点击－测试（左表阀门旋紧状态，右表阀门松开状态），调节左表下阀门控制拉力速度：加载速度控制在100MPa/min左右，分4等级等速加载（20%、40%、60%、80%）Fptk，每一级持荷5min，直至力值达到80% Fptk －持荷1h；
第三章：钢筋拉伸性能试验方法 颁布日期： 2015年09月12日 钢筋拉伸性能试验方法 一 目的和适用范围 本方法的目的是确认钢筋的拉伸性能是否满足规范要求，适用于各种钢筋拉伸试验。 二 检测标准 GB/T 228.1-2010 《金属材料 拉伸试验 第1部分：室温试验方法》 GB 1499.1-2008 《钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋》 GB 1499.2-2007 《钢筋混凝土用钢 第2部分：热轧带肋钢筋》 三 仪器设备 液压式万能试验机、钢筋标距打点机、游标卡尺、钢直尺等。 四 试验步骤 1、试验前，检查来样的数量，与委托单进行核对，发现送检试样有不同批次，材质不同，直径不符等情况应在原始记录及报告中注明。 2、试验一般在室温10～35℃范围内进行，对条件要求严格的试验，试验温度应为23±5℃。 2、试样长度应满足：夹持区长度（钳口长度）+【≥20mm(或≥d)】+最小自由长度+【≥20mm(或≥d)】+ 夹持区长度（钳口长度）。试样需矫直时，应将试样置于木材、塑料、或铜的平面上，用这些材料制成的锤子轻轻矫直，矫直时试样不得有损伤，也不允许受任何扭曲。 3、根据样品的相应标准的规定确定该试样的标距长度。原始标距与横截面有00L k S =关系的试样称为比例试样。比例系数k 的值为5.65。原始标距应不小于15mm 。当试样截面积太小，以致采用比例系数k 为5.65的值不能符合这一最小标距时，可以采用较高的值（优先采用11.3的值）或非比例试样。应用小标记、细划线或细墨线标记原始标距，不得用引起过早断裂的缺口作标记。对于比例试样，原标距长度应修约到5mm 的整数倍。原始标距的标记应准确到±1％。如平行长度比原始标距长许多，可以标记一系列套叠的原始标距。有时可以在试样表面划一跳平行于试样纵轴的线，并在此线上标记原始标距。 3、试样横截面面积S 0的确定：对于试样的相关标准规定有公称横截面面积的原材，计算钢筋强度用截面面积S 0可以用公称横截面面积。对于试样的相关标准只规定有公称直径而无公称横截面面积，可按公式2 04d S π=计算，其直径d 应在标距的两端及中间处两个相互垂直的方向上各测 一次，取其算术平均值，精确至0.1mm 。
工程试验检测方案 1、工程概况 1.1车站工程概况 关庄站为地铁15号线一期工程中间站，车站位于规划北关庄路和关庄西路交叉路口东侧，沿北关庄路东西向布置。 关庄站为地下三层岛式车站，总长143.9m，标准段宽20.7m，高21.93m，站台宽12m,有效站台中心里程为K12+416.000，轨顶高程为16.13m，有效站台中心里程处覆土约3.58m，基坑开挖深度约为25.63m。本站提供盾构接收条件。关庄站~望京西站区间采用盾构法施工，本站提供盾构始发条件。 1.2区间工程概况 本段区间线路从关庄站出发向东南方向下穿城建亚东混凝土搅拌站，后向南下穿小营北路，下穿北湖渠西路。线路向东南先后下穿北辰高尔夫球场，沥青厂南路，京承高速，13号线望京西站后到达15号线望京西站。本段区间起止里程为K12+494.85~K14+349.172。本段区间设计长度为1854.322米。本区间正线标高约为14.75-16.15m，地面标高为40m左右。在区间隧道平面里程K13+730.000处结合区间排水泵站设置区间防灾联络通道。K13+043.007处设置一区间风井。 2、编制依据 《混凝土结构工程质量验收规范》GB50204—2002 《建筑结构检测技术标准》GB/T50344—2004 《混凝土结构试验方法标准》GB50152—92 《地下铁路工程施工及验收规范》GB50299—1999 《砌体工程检测技术标准》GB/T50315—2000 《建筑基桩检测技术规范》JGJ106—2003 《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107—2003 《钢筋焊接及验收规程》JGJ18—2003 《铁路桥梁涵工程施工质量验收标准》TB10415-2003 《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》TB10424-2003 《铁路混凝土强度检验评定标准》TB10425-94 《铁路工程结构混凝土强度检测规程》TB10426-2004 《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》铁建设〖2005〗157号 《超声波检测混凝土缺陷技术规程》CECS21：2000 3、试验检测方案
钢筋试验 一、一般规定 （1）钢筋混凝土用热轧钢筋，同一公称直径和同一炉罐号组成的钢筋应分批检查和验收，每批质量不大于60t。 （2）钢筋应有出厂证明，或试验报告单。验收时应抽样作机械性能试验：拉伸试验和冷弯试验。钢筋在使用中若有脆断、焊接性能不良或机械性能显著不正常时，还应进行化学成分分析。验收时包括尺寸、表面及质量偏差等检验项目。 （3）钢筋拉伸及冷弯使用的试样不允许进行车削加工。试验应在20±10℃的温度下进行，否则应在报告中注明。 （4）验收取样时，自每批钢筋中任取两根截取拉伸试样，任取两根截取冷弯试样。在拉伸试验的试件中，若有一根试件的屈服点、抗拉强度和伸长率三个指标中有一个达不到标准中的规定值，或冷弯试验中有一根试件不符合标准要求，则在同一批钢筋中再抽取双倍数量的试件进行该不合格项目的复验，复验结果中只要有一个指标不合格，则该试验项目判定为不合格，整批不得交货。 （5）拉伸和冷弯试件的长度L，分别按下式计算后截取： 拉伸试件：；冷弯试件： 式中? L、——分别为拉伸试件和冷弯试件的长度（mm）； L0——拉伸试件的标距，或（mm）； h、h1——分别为夹具长度和预留长度（mm），h1＝（0.5～1）a，见图试7.1； a——钢筋的公称直径（mm）。 实训一拉伸试验 一、试验目的 测定钢筋的屈服点、抗拉强度和伸长率，评定钢筋的强度等级。 二、主要仪器设备
1.万能材料试验机示值误差不大于1％。量程的选择：试验时达到最大荷载时，指针最好在第三象限（180°～270°）内，或者数显破坏荷载在量程的50％～75％之间。 2.钢筋打点机或划线机、游标卡尺（精度为0.1mm）等。 三、试样制备 拉伸试验用钢筋试件不得进行车削加工，可以用两个或一系列等分小冲点或细划线标出试件原始标距，测量标距长度L0，精确至0.1mm，见图试7.1。根据钢筋的公称直径按表6.6选取公称横截面积（mm2）。 图试7.1 钢筋拉伸试验试件 a－试样原始直径；L0－标距长度；h1－取（0.5～1）a；h－夹具长度 四、试验步骤 1.将试件上端固定在试验机上夹具内，调整试验机零点，装好描绘器、纸、笔等，再用下夹具固定试件下端。 2.开动试验机进行拉伸，拉伸速度为：屈服前应力增加速度为10MPa/s；屈服后试验机活动夹头在荷载下移动速度不大于0.5L c/min，直至试件拉断。 3.拉伸过程中，测力度盘指针停止转动时的恒定荷载，或第一次回转时的最小荷载，即为屈服荷载F s（N）。向试件继续加荷直至试件拉断，读出最大荷载F b（N）。 4.测量试件拉断后的标距长度L1。将已拉断的试件两端在断裂处对齐，尽量使其轴线位于同一条直线上。 如拉断处距离邻近标距端点大于L0/3时，可用游标卡尺直接量出L1。如拉断处距离邻近标距端点小于或等于L0/3时，可按下述移位法确定L1：在长段上自断点起，取等于短段格数得B点，再取等于长段所余格数（偶数如图试7.2a）之半得C点；或者取所余格数（奇数如图试7.2b）减1与加1之半得C与C1点。则移位后的L1分别为AB+2BC或AB+BC+BC1。
钢筋拉伸试验 实验报告 试验人：郭航吴宏康 试验时间：2015年4月20日 联系方式： 邮箱：
【实验时间和地点】 2015年4月20日，武汉理工大学土木工程结构实验室。 【实验目的】 了解钢筋在纯拉应力条件下直至破坏的整个过程；了解拉伸过程的四个阶段，即弹性阶段，屈服阶段，强化阶段和颈缩阶段；掌握钢筋拉伸试验的荷载-位移曲线，从图中得出上、下屈服强度；计算钢筋的断后伸长率、断后收缩率。【实验依据】 GBT 金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法 【实验材料】 HRB400（三级）钢筋四根，参数如下： 【实验设备和器材】 切割机，游标卡尺（50分度），锉刀，卷尺，拉伸试验机。 【实验过程】 一．材料准备 1.切割 钢筋长度按照l≥10*d+250mm取用，钢筋长度均满足这个条件，但是试验机高度有限，故将钢筋统一切割为500mm长。 2.标记 在钢筋中部适当位置取10*d的长度，作为拉伸区段，要求区段距离钢筋头和尾部长度均大于125mm。将区段等分为十份，在每一个等分点处用锉刀标记出来。 3.测量拉伸前直径
首先测量试样标距两端和中间这三个截面处的尺寸，对于圆试样，在每一横截面内沿互相垂直的两个直径方向各测量一次，取其平均值。用测得的三个平均值中最小的值计算试样的原始横截面面积。 4.拉伸 将准备好的钢筋试样放置到拉伸试验机中，注意上部和下部夹具夹持位置距离拉伸区域尽量短，保持在5cm左右，然后夹紧夹具，避免在加载过程中滑移。 5.试验结果 上屈服强度和下屈服强度 从力-位移曲线图读取力首次下降前的最大力和不计初时瞬时效应时屈服阶段中的最小力或屈服平台的恒定力。将其分别除以试样原始横截面积，得到上屈服强度和下屈服强度。 抗拉强度 从记录的力-位移曲线图（如图所示）读取过了屈服阶段之后的最大力。最大力除以试样原始横截面积得到抗拉强度。绘制表格如下： 钢筋编号实测直径(mm) 横截面积(mm2) 最大拉力(kN) 抗拉强度(MPa) A D E 钢筋A（14）力-位移曲线
预应力筋和锚具质量检验 预应力筋出厂时，在每捆（盘）上都挂有标牌，并附有出厂质量证明书。 预应力筋进场时，应按下列规定验收。 11-1-4-1 预应力钢丝验收 1．外观检查 预应力钢丝的外观质量，应逐盘检查。钢丝表面不得有油污、氧化铁皮、裂纹或机械损伤，但表面上允许有浮锈和回火色。镀锌钢丝的锌层应光滑均匀，无裂纹。钢丝直径检查，按10％盘选取，但不得少于6盘。 2．力学性能试验 钢丝的力学性能，应抽样试验。每验收批应由同一牌号、同一规格、同一生产工艺制度的钢丝组成，重量不大于60t. 钢丝外观检查合格后，从同一批中任意选取10％盘（不少于6盘）钢丝，每盘在任意位置截取二根试件，一根做拉伸试验（抗拉强度与伸长率），一根做反复弯曲试验。如有某一项试验结果不符合GB 5223-2002标准的要求（见表11-3)，则该盘钢丝为不合格 品；并从同一批未经试验的钢丝盘中再取双倍数量的试件进行复验，如仍有一项试验结果不合格，则该批钢丝判为不合格品，或逐盘检验取用合格品。 对设计文件有指定要求的疲劳性能、可徽性等，应再进行抽样试验。 11-1-4-2 钢绞线验收 1．外观检查 钢绞线的外观质量，应逐盘检查。钢绞线的捻距应均匀，切断后不松散，其表面不得带有油污、锈斑或机械损伤，但允许有浮锈和回火色。镀锌或涂环氧钢绞线、无粘结钢绞线等涂层表面应均匀、光滑、无裂纹、无明显折给。 无粘结预应力筋的油脂重量与护套厚度，应按60t为一批，抽取3个试件进行检验。其测试结果应满足第11-1-3一条无粘结预应力筋的质量要求。 2．力学性能试验 钢绞线的力学性能，应抽样检验。每验收批应由同一牌号、同一规格、同一生产工艺制度的钢绞线组成，重量不大于60t. 钢绞线外观检查合格后，从同一批中任意选取3盘钢绞线，每盘在任意位置截取一根试件进行拉伸试验。如有某一项试验结果不符合GB/T 5224-2003标准的要求（见表11-1与表11-8)，则不合格盘报废。再从未试验过的钢绞线中取双倍数量的试件进行复验。如仍有一项不合格，则该批钢绞线判为不合格品。 对设计文件有指定要求的疲劳性能、偏斜拉伸性能等，应再进行抽样试验。
2.3 砂的筛分析实验 （1）实验目的 测定砂的颗粒级配情况，计算细度模数，评定砂的粗细程度和级配情况。 （2）主要仪器设备 摇筛机、标准筛（孔径为150m μ、300m μ、600m μ、1.18mm 、2.36mm 、4.75mm 、9.50mm 的方孔筛）、天平或电子称、烘箱、浅盘、毛刷和容器等。 （3）试样制备 取1000g 试样，置于105℃±5℃的烘箱中烘至恒重，冷却至室温后先筛除大于9.50mm 的颗粒（并记录其含量），再分为相等的两份备用。 （4）实验方法及步骤 1） 准确称取试样500g （精确至1g ）。 2） 将标准筛按孔径由大到小顺序叠放，加底盘后，将试样倒入最上层4.75mm 筛内，加盖后，置于摇筛机上，摇筛10min （也可用手筛）。 3） 将整套筛自摇筛机上取下，按孔径大小，逐个用手工在洁净的盘上进行筛分，筛至每分钟通过量不超过试样总量的0.1%为止，通过的颗粒并入下一号筛内并和下一号筛中的试样一起过筛。直至各号筛全部筛完为止。 4）称量各号筛的筛余量（精确至1g ）。分计筛余量和底盘中剩余重量的总和与筛分前的试样重量之比，其差值不得超过1%。 （5）实验结果计算 1） 分计筛余百分率——各筛的筛余量除以试样总量的百分率，精确至0.1%。 2） 累计筛余百分率——该筛的分计筛余百分率与筛孔大于该筛的各筛的分计筛余百分率之和，精确到1%。具体见表1。 表1 累计筛余与分计筛余计算关系 （6）实验结果鉴定 1）级配的鉴定：按国家规范规定的级配区范围（表2），判定属于哪个级配区，是否合格。 2）粗细程度鉴定：砂的粗细程度用细度模数x M 的大小来判定。具体见下式。 ()1 1 654321005A A A A A A A M x --++++= 式中，A 1、A 2、A 3、A 4、A 5、A 6分别为4.75mm 、2.36mm 、1.18mm 、600m μ、300m μ、150m μ孔径筛上的累计筛余百分率。 根据细度模数的大小来确定砂的粗细程度。
混凝土用热轧钢筋拉伸试验 1. 混凝土用热轧光圆钢筋及带肋钢筋牌号及公称直径、横截面面积 （1）钢筋的牌号及其含义 （2）钢筋的公称直径、横截面面积
2. 组批规则和取样方法 （1）组批规则 钢筋应按批进行检查和验收，每批由同一牌号、同一炉罐号、同一规格的钢筋组成。 每批重量通常不大于60t。超过60 t的部分，每增加40t（或不足40 t的余数），增加一个拉伸试验试样和一个弯曲试验试样。 允许由同一牌号、同一冶炼方法、同一浇注方法的不同炉罐号组成混合批。各炉罐号含碳量之差不大于0.02%，含锰量之差不大于0.15%。混合批的重量不大于60t。 （2）取样方法 每批钢筋的检验项目，取样方法和试验方法应符合下表的规定：
（3）试件要求 拉伸试件的长度L ，分别按下式计算后截取： 拉伸试件：1022h h L L ++=； 式中：L 、w L ——分别为拉伸试件和冷弯试件的长度（mm ）； L 0——拉伸试件的标距（mm ）； h 、h 1——分别为夹具长度和预留长度（mm ），h1＝（0.5～1）a ； a ——钢筋的公称直径（mm ）。 对于光圆钢筋一般要求夹具之间的最小自由长度不小于350mm ； 对于带肋钢筋，夹具之间的最小自由长度一般要求：25≤d 时，不小于350mm ；3225≤ 受拉钢筋最小锚固长度（la、laE） 【资料来源】《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》（第二版） 非抗震受拉钢筋最小锚固长度l a 注：1. HPB235级钢筋（光面钢筋）的末端应做1800弯钩，弯后平直段长度应≥3d。 2.当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动（如滑模施工）时，其锚固长度应将 表值乘以修正系数1.1。 3. HRB335、HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋（用于三类环境的钢筋 混凝土构件中），其锚固长度应将表值乘以修正系数1.25。 4. 当HRB335、HRB400和RRB400级钢筋，在锚固区的混凝土保护层厚度＞3d 且配有箍筋时，其锚固长度可将表值乘以修正系数0.8。 5.任何情况下锚固长度应≥250mm。 6.当钢筋末端采用机械锚固时，其锚固长度可将表值乘以修正系数0.7。 7.当计算中充分利用纵向钢筋的抗压强度时，受压钢筋的锚固长度不应小于 受拉锚固长度l 的0.7倍。机械锚固措施不得用于受压钢筋的锚固。 a 受拉钢筋最小抗震锚固长度l aE 注：1.当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动（如滑模施工）时，其锚固长度应将表值乘以修正系数1.1。 2. HRB335、HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋（用于三类环境的钢筋 混凝土构件中），其锚固长度应将表值乘以修正系数1.25。 3. 当HRB335、HRB400和RRB400级钢筋，在锚固区的混凝土保护层厚度＞3d 且配有箍筋时，其锚固长度可将表值乘以修正系数0.8。 4.当钢筋末端采用机械锚固时，其锚固长度可将表值乘以修正系数0.7。 5.四级抗震的锚固长度l aE 按非抗震的锚固长度l a 采用，即l aE =l a 。 纵向受拉钢筋最小搭接长度(l l 、l lE ) 【资料来源】《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》（第二版） 非抗震纵向受拉钢筋最小搭接长度l l 注：1. HPB235级钢筋（光面钢筋）的末端应做1800弯钩，弯后平直段长度应≥3d。 2.当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动（如滑模施工）时，其锚固长度应将 表值乘以修正系数1.1。 钢筋机械连接试验报告范例 京沪高速铁路 钢筋机械连接试验报告 委托单位:中铁十八局集团第一工程样品来源:施工现场报告编号:JHTJ1-ZT18JLC10- 有限公司沧县制梁GJLJ-20081025-001 工程名称:青沧特大桥接头类型:滚轧直螺连接接头委托编号:GJLJ-20081025-001 使用部位:预制箱梁母材级别:≥455MPa 试验日期:2008-10-25 试验：复核：技术负责人：单位(章 京沪高速铁路 钢筋机械连接试验报告 委托单位:中铁十八局集团第一工程样品来源:施工现场报告编号:JHTJ1-ZT18JLC10- 有限公司沧县制梁GJLJ-20081025-002 工程名称:青沧特大桥接头类型:滚轧直螺连接接头委托编号:GJLJ-20081025-002 使用部位:预制箱梁母材级别:≥455MPa 试验日期:2008-10-25 试验：复核：技术负责人：单位(章) 京沪高速铁路 钢筋机械连接试验报告 委托单位:中铁十八局集团第一工程样品来源:施工现场报告编号:JHTJ1-ZT18JLC10- 有限公司沧县制梁GJLJ-20081025-003 工程名称:青沧特大桥接头类型:滚轧直螺连接接头委托编号:GJLJ-20081025-003 使用部位:预制箱梁母材级别:≥455MPa 试验日期:2008-10-25 试验： 复核： 技术负责人： 单位(章) 京沪高速铁路 钢筋机械连接试验报告 委托单位:中 铁十八局集团第一工程 样品来源:施工现场 报告编号:JHTJ1-ZT18JLC10- 有 限 公 司 沧 县 制 梁 GJLJ-20081028-001 工程名称:青沧特大桥 接头类型:滚轧直螺连接接头 委托编号:GJLJ-20081028-001 使用部位:预制箱梁 母材级别:≥455MPa 试验日期:2008-10-28 钢筋的锚固长度 为此构件中的纵筋伸入彼构件内的长度，以彼构件的完整边线起算。 如：梁伸入柱中；柱伸入梁中；次梁伸入主梁中；柱伸入基础中；墙或板伸入梁中；等等。 “锚固长度”应成为钢筋工的第一概念。 锚固长度是图集中的固定值。在《平法》各本图集中均有列表。 锚固长度在101-1.3.4图集中总分两种：非抗震与抗震，内容是不同的。 选择锚固长度的前提条件是混凝土强度等级与抗震等级，然后参照钢筋种类决定。 在任何情况下，锚固长度不得小于250mm。 非框架梁下部纵筋的锚固长度为12d；非框架梁包括：简支梁；连系梁；楼梯梁；过梁；雨蓬阳台梁；但不包括圈梁悬挑梁和基础梁，圈梁悬挑梁和基础梁另有规定。 当边柱内侧柱筋顶部和中柱柱筋顶部的直锚长度小于锚固长度时，可向内或向外侧弯12d直角钩。 当柱墙插筋的竖直锚固长度小于规定值时，需按照101-3图集32页右下角的表或45页右上角的表加弯直角钩。 框架梁上下纵筋及抗扭腰筋和非框架梁上部纵筋的锚固长度为0.4laE 加15d直角钩。 纵向受拉钢筋的绑扎搭接长度 纵向受拉钢筋的绑扎搭接长度是以锚固长度为先决条件，再根据纵向钢筋搭接接头的面积百分率给出3个修正系数来计算。 在任何情况下搭接长度不得小于300mm。 搭接长度与搭接位置是两个概念，不可混为一谈，各类构件各有具体要求。 受力钢筋的混凝土保护层最小厚度 前提条件是混凝土结构的环境类别。 保护层厚度在图纸的结构说明页中均有详细规定。 一般情况下，无垫层基础是70mm；有垫层基础是35mm，柱 是30mm，梁是25mm，板是20mm，薄板是15mm,图纸中均有具体规定。 保护层问题：通常，钢筋工在绑扎大梁时，在梁下部纵筋之下，必须要垫好保护层，合理的保护层材料是混凝土垫块或塑料卡，用大块石子垫也是常有的事，上级允许时，可用25mm的钢筋头垂直垫在主筋下，最好用16或18mm的钢筋头斜着垫在大梁的箍筋下面。 圈梁的保护层，一般应由混凝土工随打随垫，因为木工在支模时在圈梁钢筋上行走，事先垫了保护层更加容易跺倒箍筋。 板的保护层是最不容易保证的，如果按照合理的混凝土施工规程，钢筋工应当事先把板的钢筋保护层用混凝土垫块或塑料卡垫好，但是，各个工地不一定都是规范的，好多工地，混凝土工以及其它各个工种的人员都在已经绑扎好的钢筋上踩踏，这时，钢筋工完全有理由不给垫保护层，因为保护层垫起之后，更容易使绑扎好的钢筋网被踩得乱七八糟，不好修正，这时应由混凝土工随打随垫才对。 架立筋以前的架立筋与现在的架立筋，其意义已经发生了根本的改变。 以前的架立筋是指梁的上部纵筋，现在的架立筋是指梁的上部中间连接负弯矩筋的连接筋，在复合箍筋的内上角处，其非抗震搭接长度为150mm。 主筋主筋以前是指梁的下部纵筋，板的下部纵筋，柱的立筋，楼梯板的下部纵筋，主筋的名称已经过时，内容已经变得含糊不清，今已减少了这样的称呼。 弯起筋自从推广《平法》以来，弯起筋已经很少采用，但在个别的设计中依然可见，其要点是弯起角度，斜长的计算和减延伸率。 腰筋腰筋包括两种，构造腰筋和抗扭腰筋，不同点是作用不一样，构造腰筋用G打头，抗扭腰筋用N打头，构造腰筋的锚固长度为15d，抗扭腰筋的锚固长度与下部纵筋相同。 腰筋位置的计算，是以该梁所含板的下皮到梁的下部第一排 预应力筋用锚具、夹具和连接器周期荷载性能试验 1、适用范围 有抗震要求的结构中使用的锚具、预应力筋—锚具组装件。 2、试验一般规定 2.1试验用的预应力—锚具、夹具或连接器组装件由产品零件和预应力筋组装而成。试验用的零件应是经过外观检查和硬度检验合格的产品。组装时应将锚固零件上的油污擦拭干净，不得在锚固零件上添加影响锚固性能的介质。组装件中组成预应力筋的各根钢材应等长平行、初应力均匀，其受力长度不应小于3m。 2.2单根钢绞线的组装件试件及钢绞线母材力学性能试验用的试件，不包括夹持部分的受力长度不应小于0.8m；其他单根预应力钢材的组装件及母材试件最小长度可按试验设备及相关标准确定。 2.3对于预应力钢材在锚具夹持部位不弯折的组装件，各根预应力钢材平行受拉，侧面不应设置有碍受拉或产生摩擦的接触点；如预应力钢材的夹持部位与试件轴线有转向角度时，应在设计转角处加装转向约束钢环，试件受拉力时。该约束环不应与预应力钢材产生滑动摩擦。 2.4试验用预应力钢材应有良好的均质性，可由锚具生产厂或检验单位提供，同时还应提供该批钢材的质量合格证。所选的预应力钢材，其直径公差应在受检锚具、夹具或连接器设计的匹配范围内。试验用预应力钢材应根据抽样标注，先在有代表性的部位取至少6根试件进行母材力学性能试验，试验结果应符合国家现行标准的规定。并且，其实测抗拉强度平均值在相关钢材标准中的等级应与受检锚具、夹具或连接器的设计等级相同，超过该强度等级时不应采用。在某一中间强度等级的预应力钢材试验合格的锚具，在实际工程中，可用于不高于该强度等级的预应力筋。已受损伤的预应力钢材不应用于组装件试验。 3、试验仪器 静载锚固试验机或承力台座（带测力系统）：测力系统不确定度不应大于2%；测量总应变的量具，其标距的不确定度不应大于标距的0.2%，指示应变的不确定度不应大于0.1%。 4、试验方法 3.1当锚固的预应力筋为钢丝、钢绞线或热处理钢筋时，试验应力上限应为预应力筋抗拉强度标准值得80%,下限应为预应力钢材抗拉强度标准值的40%。当锚固的预应力筋为由明显屈服台阶的预应力钢材时，试验应力上限应为预应力钢材抗拉强度标准值的90%，下限应为预应力钢材抗拉强度标准值的40%。 3.2将预应力筋—锚具或连接器组装件按规定装置在试验机上，开动仪器，以100KP a/min~200MPa/min的速度加荷至试验应力的上限值，在卸荷至试验应力的下限值为第一个周期，然后荷载自下限值经上限值在回复到下限值为第2个周期，记录每个周期后组装件中预应力筋在锚具夹持区域的破坏情况，重复50个周期。 5、结果判定 试件经50次循环荷载后预应力筋在锚具夹持区域内不发生破断为合格。 钢筋拉伸试验 1、测定钢筋的直径和钢筋截面积和重量 2、试样标距标记和测量:可以用两个或一系列等分不冲点或细化线标出原始标距，标记不应影响试样断裂，也可以用手锉刀刻画标记，标距可按5d或10d 。 3、按试样尺寸及截面积、强度等级选择万能材料试验机度盘量程。 4、将试样安装上夹头，上下夹头必须持紧在试验机夹具上方可开始试验。试验速度应根据材料性质和试验目的确定。 5、测定钢筋的屈服强度时，屈服前的应力速率按下表保持试验机控制器固定于速率位置，直至该性能测出。 6、测定下屈服点时，平行长度内的应变速率应在0.00025-0.0025／s 之间，并应尽可能保持恒定。 7、屈服过后测定抗拉强度，试验机两夹头在力作用下的分离速率应不超过0.52c／min，试样拉至断裂，从拉伸确定试验过程中的最大力，或从测力度盘上读取最大力。 8、试样拉断后，将其断裂部分在断裂处紧密对接在一起，尽量使其轴线位于一直线上，如拉断处形成缝隙，则此缝隙应计入试样拉断后的标距内。 9、测量延伸率：用钢直尺按两点标距离进行测量。 结果： 1、横截面积按下式计算 2 dπ=1S／4o0式中：S 试样的原始横截面积—0． 2、上屈服点或下屈服点分别按下式计算 Q＝F／S0 SS式中: Q-屈服点S F－屈服力S Q＝F／S0 SuSu式中：Q－上屈服点Su F－上屈服力Su Q＝F／S0 SLSL式中：Q－下屈服点SL F－下屈服力SL3、抗拉强度的计算按下式：Q＝F／S0 bb式中：Q－抗拉强度b F－最大力b4、试样断后伸长率按下式计算：δ=（L－L）／L×100 001式中：δ－断后伸长率 L－试样拉断后的标距1L－试样原始标距05、试验出现下列情况之一者，试验结果无效： 1)试样在标距上或标距外裂隙； 试验由于操作不当，如试样夹偏而造成性能不符合规定要求；2)． 3)试验后试样出现二个或二个以上缩颈； 4)试验中记录有误或设备仪器发生故障影响结果准确性，遇有试验结果作废时应补做试验； 5)试验后试样上显示出冶金缺陷（如分层、气泡、夹渣及缩孔等），应在试验记录及报告中注明。 五、数据处理 2；伸长率如≤10％修约到／Nmm0.5％，＞1、屈服强度、抗拉强度值修约510％修约到1％。 京沪高速铁路 钢筋机械连接实验报告 委托单位:中铁十八局集团第一工程样品来源:施工现场报告编号:JHTJ1-ZT18JLC10- 有限公司沧县制梁 GJLJ-20081025-001 工程名称:青沧特大桥接头类型:滚轧直螺连接接头委托编号:GJLJ-20081025-001 使用部位:预制箱梁母材级别:≥455MPa 实验日期:2008-10-25 实验：复核：技术负责人：单位(章 京沪高速铁路 钢筋机械连接实验报告 委托单位:中铁十八局集团第一工程样品来源:施工现场报告编号:JHTJ1-ZT18JLC10- 有限公司沧县制梁 GJLJ-20081025-002 工程名称:青沧特大桥接头类型:滚轧直螺连接接头委托编号:GJLJ-20081025-002 使用部位:预制箱梁母材级别:≥455MPa实验日期:2008-10-25 生产厂家:河北栋梁代表数量:480个报告日期:2008-10-25 实验：复核：技术负责人：单位(章) 京沪高速铁路 钢筋机械连接实验报告 委托单位:中铁十八局集团第一工程样品来源:施工现场报告编号:JHTJ1-ZT18JLC10- 有限公司沧县制梁 GJLJ-20081025-003 工程名称:青沧特大桥接头类型:滚轧直螺连接接头委托编号:GJLJ-20081025-003 使用部位:预制箱梁母材级别:≥455MPa实验日期:2008-10-25 实验：复核：技术负责人：单位(章) 京沪高速铁路 钢筋机械连接实验报告 委托单位:中铁十八局集团第一工程样品来源:施工现场报告编号:JHTJ1-ZT18JLC10- 有限公司沧县制梁 GJLJ-20081028-001 工程名称:青沧特大桥接头类型:滚轧直螺连接接头委托编号:GJLJ-20081028-001 使用部位:预制箱梁母材级别:≥455MPa实验日期:2008-10-28 实习报告 系部：城建系 班级：市政１３１２ 指导老师：成向峰 学生姓名：李志斌 【实习目的】 通过本次学习，对学校学习到的知识进行作用并再掌握，同时也开阔了视眼，增长了知识，为以后做这个行业奠定了一定的基础。【实习时间】 2016年3月15日～2016年6月6日 【实习地点】 太原市学府街瑞桑路六号 【实习单位及介绍】 山西天一建设工程检测有限公司，是为社会提供公正检测数据的国家一级建设工程专业检测机构，是全资股份有限公司，固定资产465万。公司位于太原市学府街瑞桑巷6号，公司下设：综合管理部、试验检测部、技术质量部、市场开发部、财务管理部、办公室、工程部，主要承担建筑材料试验检测；建筑工程结构检测；新型教材和建筑工程技术、新工艺的研究、开发、推广应用；建筑施工技术咨询服务。 【实习岗位】 试验员 【实习内容】 钢筋拉伸实验 〔实验目的〕 了解钢筋在纯拉应力条件下直至破坏的整个过程 了解拉伸过程的四个阶段，即弹性阶段，屈服阶段，强化阶段和颈缩阶段 掌握钢筋拉伸试验的荷载位移曲线，从图中得出上、下屈服强度计算钢筋的断后伸长率、最大力下总伸长率 〔实验依据〕 GBT 228.1-2010 金属材料拉伸 试验第一部分：室温试验方法 〔实验材料〕 HRB400E钢筋二根一组，参数如下： 编号公称直 径 d(mm) 实测直 径 d0(mm) 长度cm 切割后 长度 (cm) 说明 1 1 2 12.45 72 50 试验 2 12 12.18 75 50 试验〔实验设备及器材〕 切割机，游标卡尺（50分度），锉刀，卷尺，拉伸试验机。 〔实验过程〕 一,材料准备 1切割 钢筋长度按照l≥10×d＋250mm取用，钢筋长度均满足这个条件，但是试验机高度有限，故将钢筋统一切割为500mm长。 2标记 在钢筋中部适当位置取10×d的长度，作为拉伸区段，要求区段距离钢筋头和尾部长度均大于125mm。将区段等分为十份，在每一个等分点处用锉刀标记出来 3.测量拉伸前直径 首先测量试样标距两端和中间这三个截面处的尺寸，对于圆试样，在每一横截内沿互相垂直的两个直径方向各测量一次，取其平均值。用测得的三个平均值中最小的计算试样的原始横截面面积。 4拉伸 将准备好的钢筋试样放置到拉伸试验机中，注意上部和下部夹具夹持位置距离拉区域尽量短，保持在5cm左右，然后夹紧夹具，避免在加载过程中滑移。 5实验结果 5.1上屈服强度和下屈服强度 从力--位移曲线图读取力首次下降前的最大力和不计初时瞬时效应时屈服阶段的最小力或屈服平台的恒定力。将其分别除以试 应提供基坑支护锚杆、锚索检测报告的依据如下： 1、根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012中4.7锚杆设计和4.8 锚杆施工与检测的规定。 2、根据《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》(JGJ85-2010) 5进场验收的5.0.3和5.0.14条的预应力筋锚具、夹具与连接器取样规定 一、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012。 2.1 术语 2.1.14 锚杆anchor 由杆体（钢绞线、普通钢筋、热处理钢筋或钢管）、注浆形成的固结体、锚具、套管、连接器所组成的一端与支护结构构件连接，另一端锚固在稳定岩土体内的受拉杆件。杆体采用钢绞线时，亦可称为锚索。 4.7 锚杆设计 4.7.1锚杆的应用应符合下列规定： 1锚拉结构宜采用钢绞线锚杆；当设计的锚杆抗拔承载力较低时，也可采用普通钢筋锚杆；当环境保护不允许在支护结构使用功能完成后锚杆杆体滞留于基坑周边地层内时，应采用可拆芯钢绞线锚杆； 2在易塌孔的松散或稍密的砂土、碎石土、粉土层，高液性指数的饱和粘性土层，高水压力的各类土层中，钢绞线锚杆、普通钢筋锚杆宜采用套管护壁成孔工艺； 3锚杆注浆宜采用二次压力注浆工艺； 4锚杆锚固段不宜设置在淤泥、淤泥质土、泥炭、泥炭质土及松散填土层内； 5在复杂地质条件下，应通过现场试验确定锚杆的适用性。 4.7.9钢绞线锚杆、普通钢筋锚杆的构造应符合下列规定： 5锚杆杆体用钢绞线应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224的有关规定； 6 普通钢筋锚杆的杆体宜选用HRB335、HRB400级螺纹钢筋； 7应沿锚杆杆体全长设置定位支架；定位支架应能使相邻定位支架中点处锚杆杆体的注浆固结体保护层厚度不小于10mm，定位支架的间距宜根据锚杆杆体的组装刚度确定，对自由段宜取1.5m～2.0m；对锚固段宜取1.0m～1.5m；定位支架应能使各根钢绞线相互分离； 8钢绞线用锚具应符合现行国家标准gb t14370 2007《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370的规定； 4.8 锚杆施工与检测 4.8.7预应力锚杆张拉锁定时应符合下列要求： 1当锚杆固结体的强度达到设计强度的75%且不小于15MPa后，方可进行锚杆的张拉锁定； 2拉力型钢绞线锚杆宜采用钢绞线束整体张拉锁定的方法； 3锚杆锁定前，应按表4.8.8的张拉值进行锚杆预张拉；锚杆张拉应平缓加载，加载速率不宜大于0.1N k/min,此处，N k为锚杆轴向拉力标准值；在张拉值下的锚杆位移和压力表压力应保持稳定当锚头位移不稳定时，应判定此根锚杆不合格； 4锁定时的锚杆拉力应考虑锁定过程的预应力损失量；预应力损失量宜通过对锁定前、后受拉钢筋最小锚固长度la大全共5页
钢筋机械连接试验报告范例
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