机组能力因子
目的
机组能力因子用于监视电站获得高发电可靠性的进展。此指标可以反映出电站追求最大发电能力的各种程序以及实践的有效性，并可显示出电站中运行和维修的整体成效。
定义
●机组能力因子：某段时间内可发电量占参考发电量之比率，以百分比表示，这两
项发电量均参照基准环境条件来计算。
●可发电量：是在基准环境条件下及电厂所能控制的范围内（即电厂设备、人员及
作业管制）所能够产生的发电量。
●参考发电量：是在基准环境条件下机组满功率连续运行所能够产生的发电量。
●基准环境条件：以该机组环境条件的年平均值为代表。
需采集的数据
计算机组能力因子需要下列数据：
●参考发电量，以MWe-hr为单位。
●计划性电能损失：在该段期间内，在电厂所能控制的情况下发生的计划性停机或
降负荷而造成的发电量损失。只有在停机或降负荷的四周前已预先安排好的停机或降负荷才可算是计划性的发电损失。计划性发电损失以MWe-hr为单位。
●非计划性发电损失：在电厂所能控制的情况下发生的非计划性停机、停机延期或
降负荷运行造成的发电量损失；非计划性指不是在四周前预先计划或安排好的。
非计划性发电损失以MWe-hr来表示。
指标计算
●对某一时期内的机组能力因子（UCF）按下式来计算：
UCF（机组值）=
REG 100%
UEL)
PEL
(REG
－
－
REG = 该段时期内的参考发电量
PEL = 该段时期内的计划性电能损失总和
UEL = 该段时期内的非计划性电能损失总和
●计划性发电损失总和PEL = ∑(PPL×HRP)
PPL是由于计划性事件而减少的发电功率，称为计划性功率损失，以MWe表示。
HRP是由于计划性事件而降负荷运行（或停机）的时数。
注：计划性发电损失的总和是由该期间内所有计划性事件造成的电能损失的总和。
●非计划性发电损失总和UEL = ∑（UPL×HRU）
UPL为非计划性事件而减少的发电功率，称为非计划性功率损失，以MWe表示。
HRU是由于非计划性事件而降负荷运行（或停机）的时数。
注：非计划性发电损失的总和是由该期间内所有非计划事件造成的电能损失的总和。
为了减少换料大修以及计划性小修对指标造成的影响，一般采用3年值来进行机组间的比较。
数据的收集和指标的计算例子见强迫损失率附录A
数据选取要求
新机组自首次商业运行后的下一年的1月1日起填报相关数据。
注意事项
1.参考发电量是由机组的参考发电功率乘以该时期内的时数而得到的。
2.机组的参考发电功率是该机组在基准环境条件下的最大发电量，机组的参考发电
功率可以通过试验获得，也可以把设计值修正到基准环境条件来获得。如果没有影响到发电功率的设计变更，则某一机组的参考发电功率应该是固定不变的。
3.基准环境条件是该机组环境条件的年平均条件（或典型条件）。通常以热井温度
的历史资料来决定基准环境条件。基准环境条件适用于机组的一生，不需要定期审查基准环境条件。
4.因下列情况所造成的计划性电能损失（四周前已安排好日程的）应纳入机组能力
因子的计算，因为它们是电厂可控制的：
●换料大修停机或计划性小修停机
●因试验、检修或其他设备/人因所导致的计划性停机或降负荷运行
5.只要试验在至少四周前已经被确定而且属于正常计划的一部份，那么即使确切的
试验日期无法在四周前决定，这项试验造成的发电损失仍可以认为是计划性发电损失。
6.由于下列情况所造成的非计划性发电损失应纳入机组能力因子的计算，因为它们
属于电厂可控制的：
●非计划性检修停机
●因试验、检修或其他设备/人因所导致的非计划性停机或降负荷运行
●非计划性的停机延期
●由于电厂设备或人员问题或同型电厂共通性问题衍生出来的管制行为所造成
的非计划性停机或降负荷运行
7.计算机组能力因子时，不考虑下列原因造成的发电损失，因为它们不是电厂所能
控制的：
●电网不稳定或故障
●用电需求不足（备用停机、经济原因停机或调峰运行）
●环境限制（如冷却水池低水位或运行人员无法防止的进水口限制以及地震、
洪水）
●员工罢工
●燃料循环末其功率递减运行
●由于冷却水温度的季节性变化而造成发电的季节性变化
8.因单起事件造成的计划性或非计划性功率损失，是指假设当时该机组是在参考功
率下运行时所产生的功率损失。相对于参考功率，功率损失可以用下列三种方法之一来计算：
●如果事件发生前机组接近参考功率运行，则由事件发生前的功率减去事件期
间的实际功率。
●通过计算得到如果机组在参考功率运行下可能减少的功率。
●如果以前曾在参考功率运行时发生过相似事件，则可以利用历史数据来获
得。
例如，机组在75%功率运行时因设备故障而损失了10MWe功率，但经过计算或该机组曾经在参考功率下运行时发生同样事件的历史资料得到当时有20MWe的功率损失，则对于此事件，在计算发电损失时要以20MWe的功率损失来计算。
9.在停机过程中或者在电站启动过程中发生的涉及电能损失事件，必须用参考功率
作为功率损失的计算基准。
10.由电厂可控制以及不可控制的因素共同造成的事件，必须将发电损失中属于电厂
可控制的部份分离出来，纳入发电损失的计算。
11.机组运行时由于员工罢工所造成的停机或降负荷均不列入发电损失的计算，因为
员工罢工不是电站可直接控制的。但是，如果在罢工期间由于设备故障、维护、检修或者诸如换料检修等活动而导致机组无法启动或无法运行，这种情况下的电能损失应该列入指标的计算。类似的，如果在停机期间发生员工罢工，只要机组是因为设备故障、维护、检修或者诸如换料检修等活动而造成停机延期，这种停机延期造成的电能损失也应该列入指标的计算。
12.一般情况下，停机或降负荷运行的起始日期要变更，必须在四星期以前宣布才能
视为是计划性的。但是如果起始日期变更是由调度中心在四星期内要求的，则该项停机或降负荷运行仍看作是计划性的。如果符合下列所有条件，那么由电站管理层决定的起始日期变更也是计划性的：
●机组的运行不是监管部门的管制要求，管理层变更计划停机的起始日期仅仅
是从售电的经济利益出发的，是一种短期行为。这种经济利益可以是整个电站的发电系统，而不仅仅是需要变更日期的机组。
●在原定停机起始日期之前四个星期内，电站不可能发生非计划电能损失。
●在这四个星期内（或者新定日前之前）发生的任何强迫或者非计划的停机都
不应成为停机提前的理由。
13.如果机组在预定的时间之前开始停机或降负荷运行，那么在实际停机或降负荷时
间到预定时间之间的发电损失应视为非计划性发电损失。
14.如果停机延期超出原定的启动日期，则不管是为了完成原先预定的工作还是为了
完成启动所需设备的纠正性检修工作，此延期所造成的所有发电损失应视为非计划性发电损失。但是为了要完成一些不在停机规划内的非强制性工作（如预防性维修或变更工作）而造成的停机延期则可以视为计划性的，只要这些工作在四个星期前已安排好时间。一旦启动所需的纠正性检修工作均已完成而其他剩下的规划内工作也已在四周前安排好时间，则其所造成的停机延期可以由非计划性重新计为计划性。这一条也适用于降负荷运行事件。
15.计划性停机及降负荷运行的起止时间是以调度人员同意的时间为准，这些日期可
能会与电厂停机计划的时间有所不同。
16.停机前后的降负荷及升负荷期间的发电损失是计划性损失还是非计划性损失应视
该次停机是计划性的还是非计划性的来定。例如，一次计划性停机，在机组停机时以及启动时造成的发电量损失就是计划性的。另外，如果在一项计划性停机的末期发生非计划性的停机延期，这时其后面的启动仍然视作是计划性电能损失。
换料大修后必需的试验造成的发电量损失视作是计划性的。
17.备用停机时，只要可在正常启动所需时间内再启动均应被视为可用，但如果在此
期间，设备有工作在进行而可能阻止机组再启动时，则所产生的发电损失应列入机组能力因子的计算（即使当时机组并不需要真正启动）。
18.计算时即可以用毛发电量也可以用净发电量，但是在计算中必须保持一致。相对
来讲，使用毛发电量比较有意义，因为在多机组电站，如果厂用电由某一台机组供电时，用毛发电量计算比较不会混淆。
19.对某一时期来讲机组能力因子、非计划能力损失因子、计划能力损失因子之和应
等于100%。计划能力损失因子可由此关系推算出。
非计划能力损失因子
目的
非计划能力损失因子用于监视电站在减少因非计划性的设备故障或其它原因所造成的停机以及降功率的时间上的进展。本指标可以反映出电站在维护系统可用以保证安全发电方面的程序和工作的有效性。
定义
非计划能力损失因子：指在某段期间内的非计划性发电损失占参考发电量的比率，以百分比来表示。非计划性发电损失产生的原因，包括电厂可控制的非计划性停机、停机延长、或降负荷。非计划性的含义是指没有在四星期以前预先安排好。
数据项目
● 非计划性电能损失，以MWe-hr 为单位。
● 参考发电量，以MWe-hr 为单位。
数据选取要求
新机组自首次商业运行后的下一年的1月1日起填报相关数据。
指标计算
非计划能力损失因子=
REG
100%UEL
REG = 该段时期内的参考发电量
UEL = 该段时期内的非计划性电能损失总和
● 非计划性发电损失总和UEL = ∑（UPL ×HRU ）
UPL 为非计划性事件而减少的发电功率，称为非计划性功率损失，以MWe 表示。
HRU 是由于非计划性事件而降负荷运行（或停机）的时数。
注：非计划性发电损失的总和是由该期间内所有非计划事件造成的电能损失的总和。
为了减少换料大修以及计划性小修对指标造成的影响，一般采用3年值来进行机组间的比较。
数据的收集和指标的计算例子见强迫损失率附录A
注意事项
1.参考发电量是由机组的参考发电功率乘以该时期内的时数而得到的。
2.机组的参考发电功率是该机组在基准环境条件下的最大发电量，机组的参考发
电功率可以通过试验获得，也可以把设计值修正到基准环境条件来获得。如果
没有影响到发电功率的设计变更，则某一机组的参考发电功率应该是固定不变
的。
3.基准环境条件是该机组环境条件的年平均条件（或典型条件）。通常以热井温
度的历史资料来决定基准环境条件。基准环境条件适用于机组的一生，不需要
定期审查基准环境条件。
4.由于下列情况所造成的非计划性发电损失应纳入机组能力因子的计算，因为它
们属于电厂可控制的：
●非计划性检修停机
●因试验、检修或其他设备/人因所导致的非计划性停机或降负荷运行
●非计划性的停机延期
●由于电厂设备或人员问题或同型电厂共通性问题衍生出来的管制行为所造成
的非计划性停机或降负荷运行
5.计算非计划能力损失因子时，不考虑下列原因造成的非计划发电损失，因为它
们不是电厂所能控制的：
●电网不稳定或故障
●用电需求不足（备用停机、经济原因停机或调峰运行）
●环境限制（如冷却水池低水位或运行人员无法防止的冷却水低水位、进水口
限制、地震以及洪水）
●员工罢工（详见后面的注意事项）
●燃料循环末其功率递减运行
●由于冷却水温度的季节性变化而造成发电的季节性变化
6.因单起事件造成的计划性或非计划性功率损失，是指假设当时该机组是在参考
功率下运行时所产生的功率损失。相对于参考功率，功率损失可以用下列三种方法之一来计算：
●如果事件发生前机组接近参考功率运行，则由事件发生前的功率减去事件期
间的实际功率。
●通过计算得到如果机组在参考功率运行下可能减少的功率。
●如果以前曾在参考功率运行时发生过相似事件，则可以利用历史数据来获
得。
例如，机组在75%功率运行时因设备故障而损失了10MWe功率，但经过计算或该机组曾经在参考功率下运行时发生同样事件的历史资料得到当时有20MWe的功率损失，则对于此事件，在计算发电损失时要以20MWe的功率损失来计算。
7.在停机过程中或者在电站启动过程中发生的涉及电能损失事件，必须用参考功
率作为功率损失的计算基准。
8.由电厂可控制以及不可控制的因素共同造成的事件，必须将发电损失中属于电
厂可控制的部份分离出来，纳入发电损失的计算。
9.机组运行时由于员工罢工所造成的停机或降负荷均不列入发电损失的计算，因
为员工罢工不是电站可直接控制的。但是，如果在罢工期间由于设备故障、维护、检修或者诸如换料检修等活动而导致机组无法启动或无法运行，这种情况下的电能损失应该列入指标的计算。类似的，如果在停机期间发生员工罢工，只要机组是因为设备故障、维护、检修或者诸如换料检修等活动而造成停机延期，这种停机延期造成的电能损失也应该列入指标的计算。
10.一般情况下，停机或降负荷运行的起始日期要变更，必须在四星期以前宣布才
能视为是计划性的。但是如果起始日期变更是由调度中心在四星期内要求的，则该项停机或降负荷运行仍看作是计划性的。如果符合下列所有条件，那么由电站管理层决定的起始日期变更也是计划性的：
●机组的运行不是监管部门的管制要求，管理层变更计划停机的起始日期仅仅
是从售电的经济利益出发的，是一种短期行为。这种经济利益可以是整个电站的发电系统，而不仅仅是需要变更日期的机组。
●在原定停机起始日期之前四个星期内，电站不可能发生非计划电能损失。
●在这四个星期内（或者新定日前之前）发生的任何强迫或者非计划的停机都
不应成为停机提前的理由。
11.如果机组在预定的时间之前开始停机或降负荷运行，那么在实际停机或降负荷
时间到预定时间之间的发电损失应视为非计划性发电损失。
12.如果停机延期超出原定的启动日期，则不管是为了完成原先预定的工作还是为
了完成启动所需设备的纠正性检修工作，此延期所造成的所有发电损失应视为非计划性发电损失。但是为了要完成一些不在停机规划内的非强制性工作（如预防性维修或变更工作）而造成的停机延期则可以视为计划性的，只要这些工作在四个星期前已安排好时间。一旦启动所需的纠正性检修工作均已完成而其他剩下的规划内工作也已在四周前安排好时间，则其所造成的停机延期可以由非计划性重新计为计划性。这一条也适用于降负荷运行事件。
13.计划性停机及降负荷运行的起止时间是以调度人员同意的时间为准，这些日期
可能会与电厂停机计划的时间有所不同。
14.停机前后的降负荷及升负荷期间的发电损失是计划性损失还是非计划性损失应
视该次停机是计划性的还是非计划性的来定。例如，一次计划性停机，在机组停机时以及启动时造成的发电量损失就是计划性的。另外，如果在一项计划性停机的末期发生非计划性的停机延期，这时其后面的启动仍然视作是计划性电能损失。换料大修后必需的试验造成的发电量损失视作是计划性的。
15.计算时即可以用毛发电量也可以用净发电量，但是在计算中必须保持一致。相
对来讲，使用毛发电量比较有意义，因为在多机组电站，如果厂用电由某一台机组供电时，用毛发电量计算比较不会混淆。
强迫损失率
目的
强迫损失率指标用来监督业界减少在反应堆运行期间（不包括计划停机或者计划停机后的非计划延期）因非计划性设备故障、人因或者其它情况所造成的停堆或降功率运行的时间方面的进展。本指标可以反映出电站在维护系统可用以保证安全发电方面的程序和工作的有效性。
定义
●强迫损失率：指在某段期间内的非计划强制性发电损失跟参考发电量减去计划性
发电损失以及计划停机后非计划停机延期造成的电能损失后的数值的比率，以百分比表示。
●非计划电能损失包括非计划强迫电能损失（不是由停机延期造成的非计划电能损
失）以及计划性停机后非计划停机延期造成的电能损失两部分。
●非计划强迫电能损失：在电厂所能控制的情况下发生的非计划性停机或降负荷运
行造成的发电量损失。非计划性指不是在四周前预先计划或安排好的。
●计划性停机后非计划停机延期电能损失：计划停机后，由于不能完成原先安排的
任务或者为了完成在原先制订的启动时间前四周内制订的新任务，致使机组不能在原先制订的启动时间按时启动，由此造成的发电量损失就是计划性停机后非计划停机延期电能损失。
“计划性”以及“参考发电量”的概念参考机组能力因子一节。
数据选取要求
新机组自首次商业运行后的下一年的1月1日起填报相关数据。
数据项目
●参考发电量，以MWe-hr为单位。
●计划性电能损失，以MWe-hr为单位。
●非计划强迫电能损失，以MWe-hr为单位。
● 计划停机后非计划停堆延期电能损失，以MWe-hr 为单位。
指标计算 强迫损失率＝
OEL)
PEL (REG 100%FEL +?－
FEL ：非计划强迫电能损失
REG ：参考发电量
PEL ：计划性电能损失
OEL ：计划停机后非计划停堆延期电能损失
行业值＝机组值的中值
数据的收集和指标的计算例子见附录A
注意事项
1. 参考发电量是由机组的参考发电功率乘以该时期内的时数而得到的。
● 机组的参考发电功率是该机组在基准环境条件下的最大发电量，机组的参考
发电功率可以通过试验获得，也可以把设计值修正到基准环境条件来获得。
如果没有影响到发电功率的设计变更，则某一机组的参考发电功率应该是固
定不变的。
● 基准环境条件是该机组环境条件的年平均条件（或典型条件）。通常以热井
温度的历史资料来决定基准环境条件。基准环境条件适用于机组的一生，不
需要定期审查基准环境条件。
2. 由于下列情况所造成的非计划强迫性发电损失应纳入强迫损失率的计算，因为
它们属于电厂可控制的：
● 非计划性检修停机，计划性停机后延期造成的发电损失不包括在内（如果延
期是四周内计划并排定的或者是为了完成原计划中的工作而造成的延期，这
种计划性停机后延期造成的损失都属于计划性停机后非计划停机延期电能损
失。如果延期在四周前已经计划好，这种延期造成的发电损失可以认为是计
划性的。）
● 因试验、检修或其他设备/人因所导致的非计划性停机或降负荷运行。
● 由于电厂设备或人员问题或同型电厂共通性问题衍生出来的管制行为所造成
的非计划性停机或降负荷运行，不包括计划性停机后非计划停机延期）。
3.计算强迫损失率时，不考虑下列原因造成的发电损失，因为它们不是电厂所能
控制的：
●电网不稳定或故障
●用电需求不足（备用停机、经济原因停机或调峰运行）
●环境限制（如冷却水池低水位或运行人员无法防止的进水口限制以及地震、
洪水）
●燃料循环末其功率递减运行
●由于冷却水温度的季节性变化而造成发电的季节性变化
●员工罢工—机组运行时由于员工罢工所造成的停机或降负荷通常情况下不属
于非计划发电损失，因为员工罢工不是电站可直接控制的。但是，如果在罢工期间由于设备故障、维护、检修或者诸如换料检修等活动而导致机组无法启动或无法运行，这种情况下的电能损失应该列入指标的计算。
4.用于指标计算的因单起事件造成的计划性或非计划性功率损失，是指假设当时
该机组是在参考功率下运行时所产生的功率损失。如果由互不相干的设备故障同时造成了发电损失，则发电损失应分别计算，但是其总和不应超过参考发电量。
相对于参考功率，功率损失可以用下列三种方法之一来计算：
●如果事件发生前机组接近参考功率运行，则由事件发生前的功率减去事件期
间的实际功率。
●通过计算得到如果机组在参考功率运行下可能减少的功率。
●如果以前曾在参考功率运行时发生过相似事件，则可以利用历史数据来获
得。
例如，机组在75%功率运行时因设备故障而损失了10MWe功率，但经过计算或该机组曾经在参考功率下运行时发生同样事件的历史资料得到当时有20MWe的功率损失，则对于此事件，在计算发电损失时要以20MWe的功率损失来计算。
5.在停机过程中或者在电站启动过程中发生的涉及电能损失事件，必须用参考功
率作为功率损失的计算基准。
6.由电厂可控制以及不可控制的因素共同造成的事件，必须将发电损失中属于电
厂可控制的部份分离出来，纳入发电量损失的计算。
7.一般情况下，停机或降负荷运行的起始日期要变更，必须在四星期以前宣布才
能视为是计划性的。但是如果起始日期变更是由调度中心在四星期内要求的，则该项停机或降负荷运行仍看作是计划性的。如果符合下列所有条件，那么由电站管理层决定的起始日期变更也是计划性的：
●机组的运行不是监管部门的管制要求，管理层变更计划停机的起始日期仅仅
是从售电的经济利益出发的，是一种短期行为。这种经济利益可以是整个电站的发电系统，而不仅仅是需要变更日期的机组。
●在原定停机起始日期之前四个星期内，电站不可能发生非计划电能损失。
●在这四个星期内（或者新定日前之前）发生的任何强迫或者非计划的停机都
不应成为停机提前的理由。
8.如果机组在预定的时间之前开始停机或降负荷运行，那么在实际停机或降负荷
时间到预定时间之间的发电损失应视为非计划性发电损失。
9.如果停机延期超出原定的启动日期，则不管是为了完成原先预定的工作还是为
了完成启动所需设备的纠正性检修工作，此延期所造成的所有发电损失应视为计划性停机后非计划停机延期造成的损失，而不是强迫性发电损失。
10.计划性停机及降负荷运行的起止时间是以调度人员同意的时间为准，这些日期
可能会与电厂停机计划的时间有所不同。
11.非计划性停机前后的降负荷及升负荷期间的发电损失属于非计划强迫性损失。
如果在一项计划性停机的末期发生非计划性的停机延期，这时其后面的启动仍然视作是计划性电能损失。换料大修后必需的试验造成的发电量损失视作是计划性的。
12.计算时即可以用毛发电量也可以用净发电量，但是在计算中必须保持一致。相
对来讲，使用毛发电量比较有意义，因为在多机组电站，如果厂用电由某一台机组供电时，用毛发电量计算比较不会混淆。
13.针对“停机”的注意事项同样适用于没有完全停机的“降负荷”情况。
附录A
指标计算举例
下面举例说明机组能力因子、非计划能力损失因子以及强迫损失率指标的计算。
初始条件
机组的参考功率： 985 MWe
假设机组在最佳环境条件下的最大出力为1000 MWe（通过以前的试验得到）。把试验结果校正到基准环境条件以后得到机组的参考功率为985 MWe。
计算的时间段：一年（8760小时）
一年的参考发电量（REG）：
REG = （985 MWe）×（8760小时） = 8628600 MWe-hrs
发电量的损失：
时间段描述
1–2 因为循泵故障，机组降功率100MWe运行了12小时。当时机组因需求不足正处于降功率运行状态。如果在参考功率下发生类似故障，机组将降功率201MWe
运行。
FEL = 201×12 = 2412 MWe-hrs 非计划，强迫
2–3 机组因环境条件所限以及燃料末期降功率运行。不计算发电量损失。
3–4 停堆换料。计划用时45天（1080小时）机组按计划日期停堆。
PEL = 985 × 1080 ＝ 1063800 MWe-hrs 计划
4–5 为完成原定任务，停堆时间延长了10天（240小时）。
OEL = 985 × 240 = 236400 MWe-hrs 非计划，停机延期
5 -
6 机组启动升功率。三天时间（72小时）平均功率495 MWe。
PEL = (985 - 495) × 72 ＝ 35280 MWe-hrs 计划
6 -
7 因为天冷，机组超过参考功率运行。增加的发电量不列入指标计算。
7 - 8 因操纵员失误，机组停机32小时。
FEL = 985 × 32 = 31520 MWe-hrs 非计划，强迫
8 - 9 机组启动升功率。8小时，平均功率490 MWe。
FEL = (985 - 490) × 8 = 3960 MWe-hrs 非计划，强迫
9 - 10 因环境条件限制，机组降功率运行。发电量损失不列入指标计算。
结果计算
时间段 电量损失
非计划强迫发电量损失总计（FEL ）＝
1–2 7–8 8–9 2412 31520 3960 37892 MWe-hrs
计划性发电量损失（PEL ）＝
3–4 5–6 1063800 35280 1099080 MWe-hrs 停机延期造成的发电量损失总计（OEL ）＝
4–5 236400 MWe-hrs
强迫损失率（%） ＝ ）
％）（OEL PEL REG FEL +-?(100 ＝ ）
％）（2364001099080(862860010037892+-? ＝ 0.52%
机组能力因之（%） ＝ REG
UEL PEL REG ％）（100?-- ＝ REG
OEL FEL PEL REG ％）－（100?-- ＝ 8628600
1002364003789210990808628600％）－（?-- ＝
84.1% 非计划能力损失因之（%） ＝ REG
UEL ％100? ＝ REG
OEL FEL ％）（100?+ ＝ 8628600
10023640037892％）（?+ =
3.2%
时间
机组参考功率 一年负荷曲线
计划性发电量损失
非计划性发电量损失 – 强迫
外部因素影响 非计划性发电量损失 – 停机延期
各时间段情况简述：
0 - 1 因需求不足降功率运行
1 -
2 因设备故障降功率运行
2 -
3 因环境条件所限以及燃料末期降功率运行
3 -
4 机组按计划停堆换料
4 -
5 因原计划中的工作没有完成，机组停机延期
5 -
6 机组启动
6 -
7 因天冷，机组超额定功率运行
7 - 9 因操纵员出错而停机
9 - 10 因电厂不可控的环境限制，机组降功率运行
临界7000小时非计划自动停堆数
目的
本指标可以监视电站在减少反应堆非计划自动停堆次数方面的表现，也可以用来衡量电站通过减少需要自动停堆的非计划性热流或反应性瞬态来提高电站安全的成效，同时也能反映出电站运行状况或者维修是否良好。
考虑机组的临界时数是为了有效显示机组在运行情况下降低自动停堆的努力。将单个机组的自动停堆次数归一化到7000临界小时是为了机组之间有一个比较的标准。
操纵员为了保护设备或减轻瞬态后果而手动停堆或者某些手动停机引起的连锁自动停堆不列入指标的计算，因为操纵员为了保护设备而采取的措施不应该被指责。
定义
本指标定义为每7000小时的临界运行中所发生的非计划性自动停堆（反应堆保护系统逻辑动作）的次数。
●非计划：是指紧急停堆并不是计划性试验中的预期部分。
●停堆：是由于反应堆保护系统动作，快速引入负反应性（例如：控制棒或硼酸注
入）而导致堆芯核反应自动停止，停堆信号可能是因超过整定值引起或
者是虚假信号引起。
●自动：是指引起反应堆保护系统逻辑动作的初始信号是来自监视机组参数或状况
的探测器，而不是来自主控室手动急停开关或手动汽机跳脱开关。
●临界：停堆前keff=1的反应堆稳定运行状态。
●7000临界小时：7000小时大约是大多数机组运行一年的临界时数。
数据项目
●在临界状况下，非计划性自动停堆次数。
●临界运行时数。
指标计算
在某一段期间内机组值=总的临界时数
自动停堆总次数在临界状况下非计划性7000 行业值＝所有机组值的中值
因为这些计算都是在7000小时临界时间内发生的自动停堆数，所以结果不需要取整。大部分机组在较短时间内发生自动停堆的次数很少，所以采用3年值来进行机组之间的比较显得更有意义。只有一年的临界时数在1000小时以上的机组才会列入行业指标的计算范围。
数据的收集和指标的计算例子见附录A 。
数据选取要求
新机组自首次商业运行后的下一年的1月1日起填报相关数据。但是，要加入行业值的计算，每年的临界时数至少要有1000小时。制定这个最低临界时数的目的是减少长时间停堆的机组的影响，因为这种机组有限运行日期不是十分有效。
注意事项
1. 如果自动停堆属于试验的一部分（例如反应堆保护系统动作试验）、正常操作或模式转变时规程中已经有所涉及的自动停堆均不列入计算。
2. 在所有控制棒插入堆芯的情况下发生反应堆保护系统信号动作，但是因控制棒没有移动，所以不列入计算。
3. 在机组启动、停机或改变功率状况时，反应性的瞬态变化可能使反应堆发生短暂的次临界或超临界状况，但在计算本项指标时，如果反应堆于反应性瞬态前是在临界状态且预期在瞬态后亦可恢复到临界状态，则应看作是在临界状态。（如，反应堆启动达到临界状态，除非停堆到次临界状态，反应堆一直处于临界状态。）
4. 所有因手动跳脱汽机而引起的自动停堆，都应详细评估这一行为是否由于操纵员为了减少瞬态的影响或保护重要设备而做出的保守决策，此类手动停机所引起的停堆应视为手动停堆，不列入本项指标中计算。
附录A
指标计算举例
下面举例说明临界7000小时非计划自动停堆数指标的计算。
反应堆保护系统动作：
1. 在停堆过程中，有很多控制棒已经插入堆芯，反应堆处于次临界状态。这时，出现一个虚假紧急停堆信号，剩余控制棒全部插入堆芯。（因为反应堆不处于临界状态，所以不算）
2. 在汽机上做某一试验时，反应堆自动停堆。电站试验规程中指出，在做该试验时有可能发生自动停堆。（本次自动停堆是计划作业的一部分，而且在电站试验规程中已经有所涉及，所以不列入计算）
3. 电站在100％功率下堆反应堆保护系统进行某一定期试验，一个通道处于试验位置，另一个通道收到一个虚假信号，结果发生停堆。（列入计算）
4. 在满功率下，主泵跳脱。操纵员随即降功率并试图恢复主泵运行，但是SG 液位无法维持，操纵员于是在停堆信号出现之前手动停堆。（不算，不是由反应堆保护系统动作引起的自动停堆）
5. 在75％功率下，汽机控制系统发生故障，操纵员为了防止汽机超速，手动停机，并引发自动停堆。（操纵员为防止设备损坏而手动停机造成的自动停堆，不算）
非计划自动停堆次数：1
机组临界时数：1856小时
前三季度非计划自动停堆次数：1
前三季度机组临界时数：4710小时
机组值＝4710
185670002＋ ＝ 2.1
安全系统性能
目的
安全可靠性指标用来监视重要的安全系统在发生异常事件或者事故时能否实施其功能。本指标也用来监视处理安全系统设备不可用情况的运行和维修的有效性。安全系统性能指标提供了一种简单的计算方法，其结果跟利用更精确的系统模式化的技术（如故障树分析法）得出的结论相当。较低的指标值表示在安全上有较大的裕度以防止反应堆堆芯损坏，并且在发生事件时因安全系统故障而延长停堆的机会也较小。但是，我们不是要得到一个长期都接近于零的指标值，而是要一个较低的值，以符合安全分析所要求的系统可靠性以及可用率。
范围
PWR机组的安全系统性能指标包含以下三个系统：
高压安注系统
辅助给水系统
应急交流电系统
选用这些系统的原因是它们对于防止反应堆堆芯损坏以及缩短停堆的时间是至关重要的。我们不去监视所有的安全系统。核电界公认的很重要的系统都已经包含在本指标中了。这些系统包括在失水事件后能维持堆芯冷却的系统、停堆或失去主给水事件中能带出余热的系统、失去厂外电时提供应急电源的应急交流电系统。
本指标的目的不是要电站增加额外的系统来消除或防止发生事件。打个比方，本指标不是想要电站增加一个电源来提高可靠性，而只是考察在丧失厂外电时电站响应的有效性。
定义
该指标按照上述系统分别计算，它的定义是某一时期内系统的所有设备（或应急交流电系列）因各种原因所导致的不可用率的总和除以系统的系列数，其用意在计算由于设备不可用所导致的系列的平均不可用率。对应急交流电系统来说其不可用率的计算是
SerDes知识详解 一、SerDes的作用 1.1并行总线接口 在SerDes流行之前,芯片之间的互联通过系统同步或者源同步的并行接口传输数据,图1.1演示了系统和源同步并行接口。 随着接口频率的提高，在系统同步接口方式中,有几个因素限制了有效数据窗口宽度的继续增加。 ?时钟到达两个芯片的传播延时不相等(clock skew) ?并行数据各个bit的传播延时不相等(data skew) ?时钟的传播延时和数据的传播延时不一致(skew between data and clock) 虽然可以通过在目的芯片(chip #2)内用PLL补偿时钟延时差(clock skew)，但是PVT变化时，时钟延时的变化量和数据延时的变化量是不一样的。这又进一步恶化了数据窗口。 源同步接口方式中，发送侧Tx把时钟伴随数据一起发送出去, 限制了clock skew对有效数据窗口的危害。通常在发送侧芯片内部，源同步接口把时钟信号和数据信号作一样的处理，
也就是让它和数据信号经过相同的路径，保持相同的延时。这样PVT变化时，时钟和数据会朝着同一个方向增大或者减小相同的量,对skew最有利。 我们来做一些合理的典型假设，假设一个32bit数据的并行总线， a)发送端的数据skew = 50 ps ---很高的要求 b)pcb走线引入的skew = 50ps ---很高的要求 c)时钟的周期抖动jitter = +/-50 ps ---很高的要求 d)接收端触发器采样窗口= 250 ps ---Xilinx V7高端器件的IO触发器 可以大致估计出并行接口的最高时钟= 1/(50+50+100+250) = 2.2GHz (DDR)或者1.1GHz (SDR)。 利用源同步接口，数据的有效窗口可以提高很多。通常频率都在1GHz以下。在实际应用中可以见到如SPI4.2接口的时钟可以高达DDR 700MHz x 16bits位宽。DDR Memory接口也算一种源同步接口，如DDR3在FPGA中可以做到大约800MHz的时钟。 要提高接口的传输带宽有两种方式，一种是提高时钟频率，一种是加大数据位宽。那么是不是可以无限制的增加数据的位宽呢？这就要牵涉到另外一个非常重要的问题-----同步开关噪声(SSN)。 这里不讨论SSN的原理，直接给出SSN的公式：SSN = L *N* di/dt。 L是芯片封装电感，N是数据宽度，di/dt是电流变化的斜率。 随着频率的提高，数据位款的增加，SSN成为提高传输带宽的主要瓶颈。图1.2是一个DDR3串扰的例子。图中低电平的理论值在0V,由于SSN的影响，低电平表现为震荡，震荡噪声的最大值达610mV，因此噪声余量只有1.5V/2-610mV=140mV。
润滑脂的高温性能 温度对于润滑脂的流动性具有很大影响,温度升高,润滑脂变软,使得润滑脂附着性能降低而易于流失。另外,在较高温度条件下还易使润滑脂的蒸发损失增大,氧化变质与凝缩分油现象严重。润滑脂失效的主要原因,大多是由于凝胶的萎缩和基础油的蒸发损关所致,即润滑脂关效过程的快慢与其使用温度有关。高温性能好的润滑脂可以在较高的使用温度下保持其附着性能,其变质失效过程也较缓慢。润滑脂的高温性能可用滴点、蒸发度和轴承漏失量等指标进行评定。 润滑脂的滴点是指其在规定条件下达到一定流动性时的最低温度，以℃表示。滴点没有绝对的物理意义,它的数值因设备与加热速率不同而异。润滑脂的滴点主要取决于稠化剂的种类与含量,润滑脂的滴点可大致反映其使用温度的上限。显然,润滑脂达到滴点时其已丧失对金属表面的粘附能力。一般地说,润滑脂应在滴点以下20℃一30℃或更低的温度条件下使用。 润滑脂的滴点可按GB/T4929一85《润滑脂滴点测定法》进行测定。方法概要:将润滑脂装入滴点计的脂杯中,在规定的标准条件下,记录润滑脂在试验过程中达到规定流动性时的温度。该标准与ⅠSO/DP2176等效。GB/T3498一83是润滑脂宽温度范围滴点测定法。 润滑脂的蒸发度是指在规定条件下蒸发后,润滑脂的损失量所占的质量百分数。润滑脂的蒸发度主要取决于所采用的基础油的种类、馏分组成和分子量。高温、宽温度条件下使用的润滑脂,其蒸发度的
测定尤为重要,蒸发度可以定性地表示润滑脂上限使用温度。润滑脂基础油蒸发损失,就会使润滑脂中的皂基稠化剂含量相对增大,导致脂的稠度发生变化,使用中会造成内摩擦增大,影响润滑脂的使用寿命。因而,蒸发度指标可以从一定程度上表明润滑脂的高温使用性能。 SH/T0337一92是皿式法测定润滑脂蒸发度的方法。GB/T7325一87是测定润滑脂和润滑油蒸发损失的方法，方法概要：把放在蒸发器里的润滑脂试样,置于规定温度的恒温浴中,热空气通过试样表面22h,根据试样失重计算蒸发损失。 为了更好地评价车辆及工程机械所用润滑脂的高温性能,还要通过模拟试验,测定高温条件下轴承的工作特性及测定轴承漏失量。 据统计,绝大部分滚动轴承润滑都采用润滑脂,因此,润滑脂的轴承使用寿命是一项极其重要的性能指标。润滑脂在高温轴承寿命试验机上的评定,可以模拟润滑脂在一定的高温、负荷、转速条件下的工作性能,因此,测得的结果对实际使用具有一定的参考价值。一般是在试验机上观测,当润滑脂达到使用寿命时，脂膜破坏,出现破坏力矩的峰值,试验自动停车,还会伴随出现轴承温升记录指示值剧升和干摩擦噪声,若经反复启动仍不能转动，则表示润滑脂膜巳遭破坏,试验结束,试验所进行的时问就是润滑脂的高温轴承寿命。一般而言,润滑脂的轴承寿命越长,表示其使用期也越长。 SH/T0428一92是高温条件下润滑脂在抗磨轴承中的工作待性测定法。 测定润滑脂轴承漏失是模拟润滑脂在汽车及工程机械轮载滚动
文件名称：功放机电性能测试方法指引 文件编号：TPPEAV201105090001 版本号：A0版 受控状态: 是□否□ 拟制： 批准： 日期： 注: 1.目的 ——使QC岗位所有人员能按标准进行岗位操作，以便满足岗位能力要求；——使各岗位QC操作方法统一，避免操作方法不规范导致失误。 2.适用范围 ——使用于本厂所有质量管理人员及在岗QC。
功放机电性能测试方法指引 一、各声道额定输出功率测试方法： 1.测试所用基本设备仪器： 音频信号源负载盒双针毫伏表调压器 双踪示波器失真测试仪 2.测试条件： ~220V电压8Ω负载1KHz/500mv正弦波信号 各仪器按要求连接好。 3.测试步骤：（以主声道为例，其它声道测试方法同） a.将主音量逐步加大，看示波器上的波形有0.7%失真为宜，然后读出 双针毫伏表各指针此时所得到的伏度数；（要求主高音、低音、平 衡居中） b.此时双针毫伏表上各指针所得到的伏度数即为主声道额定输出伏度 （毫伏表上有两个读数具体到主左、右声道时可根据接仪器时的接 线而定）； c.具体的输出功率再进行换算，我们在生产中只测出各声道额定输出 伏度即可； d.名词解释额定输出功率：也叫最大不失真输出功率，将被测功 放机置于~220V电压、8Ω负载、1KHz/500mv正弦波信号下将 音量逐步加大，看示波器上的波形有0.7%失真时读出双针毫伏表 各指针此时所得到的伏度数，然后进行换算所得到的功率。
e.毫伏表的量程根据各声道的输出功率而定，这样能准确反映测量值， 误差小，同时避免损坏仪器。 二、主左、右声道串音测试方法： 1.测试所用基本设备仪器： 音频信号源负载盒双针毫伏表调压器 双踪示波器 2.测试条件： ~220V电压8Ω负载1KHz/500mv正弦波信号 各仪器按要求连接好。 3.测试步骤：（要求主高音、低音、平衡居中） a.将主声道置于额定输出功率，读出左声道现在的dB数，记为L1【此 时L1的dB数计算方法为：若毫伏表在“30V/+30dB”档位，毫伏表 显示的左声道指针在-7dB，那么L1的读数为+30dB+（-7dB） =23dB】； b.然后拔掉左声道的输入信号，此时毫伏表上左声道的指针读数基本 为0，再逆时针旋转控制左声道的毫伏表量程钮，直到能读取毫伏 表左声道指针显示dB数为宜，此时的读数记为L2【此时L2的dB 数计算方法为：若毫伏表在“100mv/-20dB”档位，毫伏表显示的左 声道指针在-8dB，那么L2的读数为-20dB+（-8dB）= -28dB】； c. L1的绝对值加L2的绝对值即为右声道串左声道的声道串音（R/L） 【按a 、b两点给出的数据计算R/L=23 dB的绝对值+（-28dB） 的绝对值】；
润滑脂性能主要技术指标 作者： | 来源：国家石油和化工网 | 日期：2009-1-4 【大中小】通过不同的试验，可以测定润滑脂的不同技术指标，这些技术指标可以在一定程度上预示润滑脂的实际工作性能，因此这些技术指标也成为润滑脂选用的重要参考。 1、润滑脂的锥入度 在规定重量、时间和温度的条件下，标准锥体利用自重刺入润滑脂样品的深度，单位为0.1mm；锥入度反映润滑脂的软硬程度，是设备润滑选择润滑脂的重要指标之一； 2、润滑脂的滴点 滴点是指润滑脂从固态变成液态的温度点，单位℃；是用以反映润滑脂高温使用性能的指标之一，但是滴点并不能单独决定润滑脂的使用温度，不同种类基础油的抗氧化能力的差异、稠化剂类型对基础油的氧化催化作用和抗氧化添加剂的选择也是润滑脂使用温度的决定因素。 3、润滑脂的低温相似粘度和低温转矩 低温相似粘度: 是润滑脂剪切应力和用泊肃叶方程计算的剪速之比，单位泊或者Pa·s（1泊=0.1 Pa·s ）；用以反映润滑脂低温流动性能，是选择低温润滑脂要参考的重要指标；相同温度下，粘度数值越小则低温性越好。 低温转矩: 低温转矩是指低温条件下，装填润滑脂的标准开式204滚珠轴承在1rpm转速下转动时为阻滞轴承外环所需要的力矩，测量得到的力矩可以得到启动力矩和转动力矩两种。单位g·cm；用以反应润滑脂低温状态下的工作能力。同理，力矩越小，润滑脂的低温性能越佳。 4、润滑脂的常温压力分油和高温钢网分油压力分油 常温下润滑脂在一定压力和时间析出基础油量的多少，单位w/w%；用以反映润滑脂常温条件下的胶体安定性能； 高温钢网分油：在高温条件下，其自重将润滑脂中的基础油压出量的多少，单位w/w%；用以反映润滑脂高温条件下的胶体安定性能； 有研究表明，润滑脂胶体安定性差，可以导致润滑脂在运转过程中分油流失，从而影响轴承的运转寿命。
专业功放(模拟)测试方法及主要性能指标 专业功放的基本测试方式和常用仪器 A、常用普通测试方式 工具仪器：双踪示波器（20M）、同步失真仪、毫伏表、音频信号发生器、功率负载 基本连接示意图如下： 各种测试仪器实物图： 负载信号发生器(上) 双踪示波器（下）毫伏表 使用此类方式的测试，连接简单、测试方便、比较直观，对输出波形可进行直观的观测。缺点测试精确度不高，误差较大。对参数要求精度很高的产品不适用。
B 、Audio precisionATS 专业音频分析仪测试方式 工具仪器：功率负载、Audio precisionATS(简称AP)及配套设备（电脑等） 连接示意图如下： Audio precisionA TS-2专业音频分析仪见下图： 下图是软件运行界面：
AP测试时使用的单位介绍 1、测试信号幅度时的单位及其定义为 单位定义换算 V （伏）基本单位 Vrms 有效值 Vp 峰值1Vp=1.414Vrms Vpp 峰峰值1Vp=2.828Vrms dBv （伏特分贝）以1V为零电平的分贝=20*log(V/1V) dBu （电压分贝）以0.7746V为零电平的分贝=20*log(V/0.7746v) dBm （毫瓦分贝）以600Ω1mW为零电平的分贝0dBm=1mW(600Ω阻抗) dBg 以发生器的值为零电平的分贝=20*log（V/发生器幅值）dBr （基准分贝）以基准为零电平的分贝=20*log（V/基准值）dBrinv dBr的反相=20*log（V/基准值） W （功率）电功率=V A=V2/R 2、相对量的单位 功能单位定义 THD+N Ratio % 100*（噪声+失真）/（信号+噪音+失真） THD+N Ratio dB 20log[（噪音+失真）/（信号+噪音+失真）] SMPTE/DIN % 100*失真/高频信号 SMPTE/DIN dB 20log（失真/高频信号） Crosstalk dB 20log（非工作通道/工作通道） Wow&Flutter % 100*（抖动频率分量）/（测量的频率） 3、频率单位 单位定义 Hz 基本单位 F/R (分频)是参考频率的倍数 dHz （deltaHz 差频）与参差频率相差的频率 Cent Octaves 八度音阶 Decades 与参考频率的对数值 %Hz （频率比）与参考频率的百分比 d% （差频比）减参考频率后与参考频率的百分比 MdPPM 减参考频率后与参考频率的倍数比 PPM 1kHz=1000PPM；1MHz=1PPM 4、相对以上单位的参考值设定
工厂设备使用润滑脂的基础知识 一、润滑脂基本概念 (1) 什么是润滑脂 NI.cl （National Lubricating Grease Institute 美国国家润滑脂协会）最新定义：润滑脂是将一种或几种稠化剂分散到一种（或几种）液体润滑油中形成的一种固体或半固体的产物。为了改善某些性能，加入一些其它组分（添加剂或填料）。 (2) 润滑脂的组成 润滑脂是由基础油、稠化剂和添加剂（包括填抖）组成。 基础油是液体润滑剂，有矿物油和合成润滑油之分。 稠化剂是一些具有稠化作用的固体物质。 添加剂是为了改善润滑脂某些性能而加入的物质。 润滑脂的组成——基础油 二、润滑脂的优点和缺点 （一）、润滑脂的优点 1、润滑脂润滑无需复杂的密封装置和供油系统，可以降低设各的维护费用： 2、润滑脂的粘附件使其在摩擦表面上的保持力强，因而润滑脂抗水、密封性和抗漏失性能突出，可以在密封不良甚至敞开的摩擦部件上使用。 3、润滑脂使用寿命长，供油次数少，无需经常添加。 4、润滑脂的油膜厚度比润滑油的油膜厚度厚。 5、润滑脂的摩擦系数比润滑油低，节约动力消耗。 6、润滑脂承载能减震能力和降噪能力更好。 7、润滑脂的使用温度范围比润滑油更宽。 （二）、润滑指的缺点 1、润滑脂是半固体，常温下不流动，所以摩擦部件上加脂、换脂和清洗比较困难： 2、混入的水份、灰尘、磨屑难以分离出来。 3、润滑脂的润滑方式决定其冷却效果较润滑油差。 4、对高转运不大适用。一般来说，普通的矿油润滑脂只允许仅用的转速为DN
值(轴承内径m m×转速r/min) 小子300，000 mm r/min。随着润滑技术的发展，合成润滑脂可以使用到DN 值50万~60万，甚至100 万。 三、润滑脂的选择 （一）、润滑脂的选择应考虑的几个方面 1. 使用润滑脂的目的：减摩、防护、盛封 2 、润滑部位的工作温度 3、润滑部位的负荷 4、润滑部位的速度 5、润滑部位的环境和所接触的介质 6、润滑脂的加注方式 7、从综合经济效果考虑 8、详细参看说明书，对老牌号润滑脂应仔细辩别 （二）、润滑脂选择代用程序 搞清楚设备工况 子解原用脂(或说明书推荐用脂) 的情况 了解代用候选脂的性能和使用实例 选定或委托研制合适的代用脂 使用试验 确定纳入润滑管理程序 （三）按照使用要求选用代用脂 1、温度 轴承运行温度每升高10~15℃，润滑脂的轴承寿命就降低一半； 选择高温用脂并重点关注脂的滴点、蒸发度、氧化安定性、高温烘烤试验等件能。选择低温用脂应该注意低温下的相似粘度、低温转矩。 温度对氧化速率的影响 滚动轴承按照温度选用的润滑脂类
眼图常用知识介绍 关于眼图及其测量大家已经做了较多的讨论传输指标测试大全其侧重于眼图的定义和测量光眼图分析张轩/22336著 以及色散对长距离传输后的眼图的影响 如下降时间消光比信噪比以及如何从各个方面来衡量一个眼图的优劣 现在我们公司常用的测量眼图的仪器为CSA8000 1眼图与常用指标介绍 下图为一个10G光信号的眼图右边一栏为这个光信号的一些测量值ExdB交叉点比例QF平均光 功率Rise下降时间峰值抖动 RMSJ 消光比定义为眼图中电平比电平的值传输距离又不同的要求Ｇ．９５７的建议 衡量器件是否符合要求除了满足建议要求之外 一般的对于FP/DFB直调激光器要求ＥＭＬ电吸收激光器消光比不小于10dBμ?ê??a2￠2?òa??×???1a±è
可以无限大将导致激光器的啁啾系数太大不利于长距传 输与速率的最低要求消光比大0.5~1.5dB???ùò???3??a?′ò???êy?μê?o|????1a±èì???á? μ????ó??2úéú?òí¨μà′ú??3?±ê??óD2úéú?ó??2￠?òí¨μà′ú???ú×???±êòa?ó?à′ó???éò? óéóú′?ê?1y3ì?Dμ????óê?2àμ???2?μ??à??óú·￠?í2àé?ò?±￡?¤?óê?2àμ???2?μ?±èày?ú′ó??50ê1μ??óê?2àμ?áé???è×???ò?°?·￠?í2à??2?μ?±èày?¨òé?????ú4045 Q因子综合反映眼图的质量问题表明眼图的质量越好 光功率一般来说1???????ú2??ó1a?￥??μ??é????越高越好越高越好 如果需要准确地测量光功率 信号的上升时间下降的快慢 的变化的时间下降时间不能大于信号的周期的40如9.95G信号要求其上升 峰可以定性反映信号的抖动大小这两个测量值是越小越好如Agilint 的37718 在测量抖动的时候才能保证测量值相对准确 做为一个比较参考一般在发送侧的测量值都大于30dB
功率放大器性能指标测试 1、测试要求： 1.1电源为额定工作电压±2%，频率50H Z±1HZ 1.2测试信号标准频率：模拟：1KHZ，数字997HZ，超低音：30HZ （常用：80HZ，40HZ，100HZ） 1.3整机必须工作在以下状态： 1.3.1主音量电位器置最大 1.3.2如果有中置、环绕、超低音、音量置0ｄB 1.3.3音调电位器置中点。 1.3.4如果有等串响度，置于OFF位置。 1.3.5如果有声场处理器，置于关断位置。 1.3.6如果有其它滤波器，置于关断位置。 1.3.7接上额定负载，测试时用假负载，不允许用喇叭作负载。 1.3.8当测试卡拉OK功能时，把混响、延时、效果关最小位置。2 3、使用设备：双通示波器：HITACHI V-252 单针毫伏表：KIKUSUI AVM23
信号发生器：LODESTAR AG-2603AD 失真仪：ZD ZQ4121A 负载电阻：8?、4?、6?或额定负载。 4、失真限制的输出功率。 4.1测试目的：主要了解该机的输出功率是否达到额定功率。 4.2测量方框图：如图1 4.3输入信号：输入信号为标准参考频率，信号电平为额定源电动 势电平。 4.4测量步骤： 4.4.1按规定将被测样置于1.3状态，各通道接上足够功率的额 定负载电阻。 4.4.2调节主音量电位器，直到输出电压的总谐波失真达到额定 值，测量输出电压V 4.4.3失真限制的输出功率按下公式计算：P＝V2/R（“V”为额定失真限制的输出电压；“R”为额定负载的阻值。） 5、信噪比： 5.1测量目的：主要考核整机在静态状态下，噪声输出电平是否 达到指标要求。 5.2测量方框图：如图1 5.3测量输入信号：信号频率为标准参考频率，信号电平为：额 定源电动势电平 5.4测量步骤：
稠度 稠度是指润滑脂在外力作用下抵抗变形的程度。稠度一般用锥入度来表示，稠度愈大，锥入度愈小，塑性强度愈大。 稠度等级 NLGI（美国润滑脂协会）分为九个等级，从000到6共九个。锥入度 锥入度是润滑脂稠度的一个量度。锥入度越大，润滑脂越软。用一个标准圆锥体在5s内，沉入到一定温度的润滑脂内的深度以1/10mm为一个单位，体现润滑脂注入润滑点的难易程度。 滴点 滴点是指润滑脂在规定条件下从试验装置的孔里落下第一滴油脂时的温度（不是熔点），它大致地决定脂的最高使用温度。对于皂基脂，其使用温度应低于滴点20～30℃。 蒸发性 又称蒸发损失性，表示润滑脂在规定温度条件下蒸发后其损失量所占的重量百分数，蒸发损失越小越好。润滑脂的蒸发 性主要取决于润滑油的性质和馏分组成。 机械安定性 又称结构安定性或剪切安定性，是指润滑脂在受到机械剪切
时，润滑脂阻止稠度变化的能力，稠度变化值越小，机械安定性越好。 氧化安定性 又称化学安定性，主要指润滑脂在长期储存或长期高温下使用时，抵抗热和空气中氧的氧化作用的能力，这是衡量润滑脂耐老化能力的主要指标，可用“氧弹法”加以测定。 胶体安定性 胶体安定性表明润滑脂在使用、运输和贮存过程中的析油趋势或保持胶体结构的能力，润滑脂胶体安定性对高温和高负荷用途很重要。 抗磨性 抗磨性是指润滑脂通过保持在运动部件表面的油膜，防止接触摩擦面产生磨损的能力。测定抗磨性的方法一般用四球机测定临界负荷PB值；烧结负荷PD值；综合磨损指标。梯姆肯试验机测OK值等。 抗水性（耐水性） 抗水性又称水淋性试验，指润滑脂抗水冲洗掉的能力或抵抗因吸收水分而使润滑脂的结构破坏的能力。在一定条件下测定润滑脂被水淋去的质量百分数，流失量愈小，遇水后性能
润滑脂性能指标与选用 一、润滑脂的主要性能指标 1、滴点： 指在规定的条件下加热，达到一定流动性时的温度。它大体上可以决定润滑指的使用温度(滴点比使用温弃高15~30度)。 2、锥入度： 指在规定的温度和负荷下试验锥体在5s内自由垂直刺入油脂中的深度(单位为1/10mm)。它是润滑指稠度和软硬程度的衡量指标。 3、胶体安定性(析油性)： 指在外力作用下润滑指能在其稠化剂的骨架中保存油的能力，用分油量来判定。当润滑脂的析油量超过5%-20%时，此润滑脂基本上不能使用。 4、氧化安定性： 指在储存和使用中抵抗氧化的能力。 5、机械安定性： 指在机械工作条件下抵抗稠度变化的能力。机械安定性差，易造成润滑脂的稠度下降。 6、蒸发损失： 指在规定条件下，其损失量所占总量的百分数。它是影响润滑脂使用寿命的一项重要因素。 7、抗水性： 指在水中不溶解、不从周围介质中吸收水分和不被水洗掉等的能力。 8、相似粘度： 指其非牛顿流体流动时的剪应力与剪速之比值。转速高时其粘度低，反之则粘度较大。 二、润滑脂的失效分析 1、物理因素引起的失效 润滑脂在使用中会同时受到机械剪切和离心力的作用下润滑脂会被甩出摩擦界面而使其分油，导致润滑脂油分减少、锥入度减小而硬化，到一定程度后润滑脂将完全失效;在机械剪切作用下，润滑脂结构爱到破坏(如皂纤维脱开或取向)，引起其软化、稠度下降和析油量增加等，最终导致失效。通常情况下，润滑脂使用转递速增加2000r/min，其寿命将减少一半左右。在高剪切应力下，转速增加一倍，使用寿命只相当于原寿命的1/10。 2、化学因素引起的失效 润滑脂与空气中的氧发生化学反庆产生酸性物质，它首先是消耗脂中的抗氧化添加剂，但到一定程度后，生成的有机酸会腐蚀金属元件并破坏脂的结构，使其滴点下降、基础油粘度增加和流动性变差等。大量试验表明，温度越高，润滑脂的寿命下降越明显。如温度在90~100度时，温度每升高19度，脂的寿命约降低一半，而在10~150度时，温度每升高15度，脂的寿命也将下降一半。 此外，润滑脂使用环境中的水分、尘埃和有害气体等也是使其劣化的重要因素。例如：脂中混入铜、铁、铅和青铜等磨损微粒，会地脂的氧化起催化作用。总之，润滑脂的失效原因很多，有时可能由某一原因引起，但更多是多种因素其同作用的结果，或者以一种原因为突破口，然后其他原因共同作用。 三、润滑脂的合理选择 选择润滑脂时，主要应考虑摩擦副的工况(负荷、速度、温度)、工作状态(连续运转、断续运转、有无振动和冲击等)和工作环境(湿度、气温、空气污染程度等)。 1、润滑脂的使用温度应至少低于其滴点20~30度 在使用温度高时，应选择抗氧化性能好、蒸发损失小和滴点高的脂;在使用温度低时，应选择低启动矩、相似粘度小的脂，如以合油为基础油的脂。
1、音箱是将电信号还原成声音信号的一种装置，还原真实性将作为评价音箱性能的重要标准。有源音箱就是带有功率放大器(即功放)的音箱系统。把功率放大器和扬声器发声系统做成一体，可直接与一般的音源(如随身听、CD机、影碟机、录像机等)搭配，构成一套完整的音响组合。有了有源音箱，就无需另购功率放大器，不再为合理选配功放、音箱而发愁，操作简便，其极高的性能价格比，为工薪阶层所普遍接受。 按照发声原理及内部结构不同，音箱可分为倒相式、密闭式、平板式、号角式、迷宫式等几种类型，其中最主要的形式是密闭式和倒相式。密闭式音箱就是在封闭的箱体上装上扬声器，效率比较低；而倒相式音箱与它的不同之处就是在前面或后面板上装有圆形的倒相孔。它是按照赫姆霍兹共振器的原理工作的，优点是灵敏度高、能承受的功率较大和动态范围广。因为扬声器后背的声波还要从导相孔放出，所以其效率也高于密闭箱。而且同一只扬声器装在合适的倒相箱中会比装在同体积的密闭箱中所得到的低频声压要高出3dB，也就是有益于低频部分的表现，所以这也是倒相箱得以广泛流行的重要原因。 2、功率 音箱音质的好坏和功率没有直接的关系。功率决定的是音箱所能发出的最大声强，感觉上就是音箱发出的声音能有多大的震撼力。根据国际标准，功率有两种标注方法：额定功率(RMS：正弦波均方根)与瞬间峰值功率(PMPO功率)。前者是指在额定范围内驱动一个8Ω扬声器规定了波形持续模拟信号，在有一定间隔并重复一定次数后，扬声器不发生任何损坏的最大电功率；后者是指扬声器短时间所能承受的最大功率。美国联邦贸易委员会于1974年规定了功率的定标标准：以两个声道驱动一个8Ω扬声器负载，在20～20000Hz范围内谐波失真小于1％时测得的有效瓦数，即为放大器的输出功率，其标竟β示褪嵌疃ㄊ涑龉β省ＭǔＩ碳椅擞舷颜咝睦恚瓿龅氖撬布?峰值)功率，一般是额定功率的8倍左右。试想同是采用PHILIPS的TDA1521功放芯片(最大的额定功率30W，THD=10%时)，而某些产品上标称360W，甚至480WP.M.P.O.，这可能吗?有意义吗?所以在选购多媒体音箱时要以额定功率为准。音箱的功率由功率放大器芯片的功率和电源变压器的功率两者主要决定，考虑到其他一些因素，可以算出如果变压器的额定功率是100W的话，它实际能顺利带动的功放芯片的功率要在45W以下，所以通过算音箱变压器与功放的功率关系也可以验证音箱的实际额定功率是否能达到标称值。音箱的功率不是越大越好，适用就是最好的，对于普通家庭用户的20平米左右的房间来说，真正意义上的60W 功率(指音箱的有效输出功率30W×2)是足够的了，但功放的储备功率越大越好，最好为实际输出功率的2倍以上。比如音箱输出为30W，则功放的能力最好大于60W，对于HiFi系统，驱动音箱的功放功率都很大。 3、频率范围与频率响应 前者是指音响系统能够重放的最低有效回放频率与最高有效回放频率之间的范围；后者是指将一个以恒电压输出的音频信号与系统相连接时，音箱产生的声压随频率的变化而发生增大或衰减、相位随频率而发生变化的现象，这种声压和相位与频率的相关联的变化关系(变化量)称为频率响应，单位分贝(Db)。 音响系统的频率特性常用分贝刻度的纵坐标表示功率和用对数刻度的横坐标表示频率的频率响应曲线来描述。当声音功率比正常功率低3dB时，这个功率点称为频率响应的高频截止点和低频截止点。高频截止点与低频截止点之间的频率，即为该设备的频率响应；声压与相位滞后随频率变化的曲线分别叫作“幅频特性”和“相频特性”，合称“频率特性”。这是考察音箱性能优劣的一个重要指标，它与音箱的性能和价位有着直接的关系，其分贝值越小说明音箱的频响曲线越平坦、失真越小、性能越高。如：一音箱频响为60Hz～18kHz ＋/－3dB。这两个概念有时并不区分，就叫作频响。 从理论上讲，20～20000Hz的频率响应足够了。低于20Hz的声音，虽听不到但人的其它感觉器官却
音响技术基础知识 A Vtechnology 艺术团体经常进行巡回演出，音响器材尤其是功率放大器要经过火车、汽车运输，各种地形复杂的道路会带来振动，所以要求功率放大器结构非常结实、抗振特性良好、设计科学、加工工艺精细。在不同城市、乡镇进行的文艺演出还会遇到各种意想不到的复杂情况，如演出剧场或现场的电网电压不稳定，或临时演出由于观众较多，需要加大额定输出功率提高现场演出的响度以满足室外演出的需要等。因此要求功率放大器有适应多种功能的能力，除要求功能全外，更主要的还要有很高水平的音色质量表现，如对美声演唱要求有很宽的频带(频率通带)才能把美声歌曲优美的泛音表现出来，从而丰富声乐音色的艺术表现，而对于音乐中各种乐器的个性色彩的表现又要求功放有极低的本底噪声，即有很高的信噪比和极低的失真度，才能将各种不同乐器的乐音细节明朗地表现出来。这就要求功率放大器有很高水平的技术参数来做保证。 1 技术参数 1.1 功率放大器的额定功率 额定功率指在规定的总谐波条件下功率放大器长期承受额定负载阻抗上的输出功率，是适用的功率。 最大输出功率是在不考虑失真的情况下，给功率放大器输入足够大的信号电平，将音量开至最大时，功率放大器所能输出的最大功率。这是短时间使用的功率。 峰值功率是指功率放大器在处理音乐信号时能够在瞬间输出的最大功率。峰值功率反映功率放大器处理音乐信号的能力，是一个参考功率。 提高功率放大器输出功率的方法有两种方法。一种是降低负载阻抗。输出电压不变的情况下将8 Ω改变成4 Ω，理论上输出功率会增加2倍，但因功率放大器内部直流电源容量和晶体管耗数功率的限制，实际上可提高功率为1.6倍。另一种采用桥式跨接法，双通道立体声可选用桥接方式进行跨接使用。 双通道立体声桥接后理论上是每声道的4倍功率，实际上的输出功率约为3倍。这种模式可选用但并不提倡。电路电桥要求每个双声道放大器的技术指标完全相同，保持0点电位始终保持0电位。如某个电位有点偏离，某个电路稍有点不平衡，一只功率放大器就会驱动另一只功率放大器，两只功率放大器就会产生相位差和电平差，使输出波形产生严重的失真。当不平衡状态严重时，由于相互“倒灌”可导致功率放大器的损坏。所以临时现场扩声的应急时可采用桥式接法，室内固定专业音响系统均不选用。 1.2 频率响应范围 频率响应是指功放对音频信号的各个频率分量的放大能力，他表明功放在通频带宽度内各个频率分量的不均匀程度特性等。 理想的频率特性曲线是平直的，即功放的输出电平在各个频率都比较平直，说明功放对各个频率分量的放大能力是均匀的。如功放的频率特性曲线有波峰波谷，说明功放对某频率放大能力过强(形成波峰)，对某频率的放大能力过弱(形成波谷)。如果功放的频率特性有较大的波峰和波谷，放音的音色就会变差，所以一般波峰波谷的存在不准许超过3 dB，严格的指标是±2 dB。 人耳听觉的频率范围是20 Hz~20 kHz，如果频响范围达到这个标准则为高水平。 为完美地表现乐音的表现力，充分地表现出高频泛音的频率空间，要求功放有足够频带的宽度，以表现音色的个性，对频带的上限要有适度的扩张频带，20 kHz以上也要有一定的空间。 对频带的下限扩张可保证次低音的重放。如果功放频带不够宽，则音色会变得干涩、生硬，以致于当一些音色相近的乐器同时演奏时，代表他们各自音色特点的泛音被削波损失，从而造成辨别不出到底是哪种乐器发出的声音。 1.3 阻尼系数 大口径的低音扬声器，因为音圈运动的惯性而不能与音频的驱动信号同步，纸盆的余振使扬声器重放声音混浊不清。尤其是400 Hz以下的频率影响最大。 功放技术参数的分析李鸿宾
润滑油性能测试 润滑油的性能与其化学组成相关，取决于它的基础油与添加剂的组成及优化配伍，如何科学地侧试其性能，具有重要意义。实践证明理化性能试验、模拟试验、台架试验，是开发润滑油新品必不可少的步骤。 在生产和销售中则以理化试验作为衡量产品性能的主要尺度。现对润滑油性能及三个测试步骤的内容分述于下。 一、润滑油的性能 现代润滑油必备的基本性能，是要保证机械润滑的最低粘度;粘度随温度变化小的高粘度指数;优良的抗氧化性和耐热性;在便用条件下具有良好的流动性;优 良的抗磨损及润滑性;对氧化产物溶解能力强;对机械无腐蚀和锈蚀;在使用环境 下的低挥发性;良好的抗乳化和抗泡性等。 二、理化性能试验 理化性能试验简单快速，具有代表性，现在常用的理化性能试验项目为: (1)粘度：是液体流动内摩擦阻力的量度，是评价油品流动性的最基本指标，是各种润滑油分类分级，质量鉴别和确定用途的重要指标。馏分相同而化学组成不同的润滑油，其粘度不同。 动力粘度:动力粘度是液体在一定剪切应力下流动时内摩擦力的量度，其值为所加于流动液体的剪切应力和剪切速率之比。国际单位制中以帕.秒表示。在低温下测定的动力粘度，可以表征油品的低温启动性。 运动粘度:是液体在重力作用下流动时内摩擦力的量度，其值为相同温度下液体的动力粘度与其密度之比，国际单位中以米2/秒表示。 (2)粘度指数：是国际广泛采用的控制润滑油粘温性能的质量指标，粘度指数越高，表示油品的粘度随温度变化越小。 (3)倾点和凝点：倾点是在规定的条件下被冷却的试样能流动的最低温度，单位为℃;凝点是试样在规定的条件下冷却至停止移动时的最高温度，单位为℃。倾点和凝点越低，油品的低温性越好。 (4)酸值：中和1克油品中的酸性物质所需的氢氧化钾毫克数称为酸值，单位为毫克KOH/克。酸值是反应油品中所含有机酸的总量，油品氧化越严重，其酸值增值也越大，它是油品质量及其变质的重要指标。 (5)色度：是在规定条件下，油品的颜色最接近某一号标准色板的颜色时所侧得的结果。色度是用来初步鉴别油品精制深度，以及使用过程中氧化变质程度的标志。 (6)闪点：开口闪点是用规定的开口杯闪点测定器所测得的闪点，以℃表示。油品在规定的试验条件下加热，其油蒸气与周围空气形成的混合物，与火焰接触
1. 功放电路性能指标及测试方法 功率放大器的性能指标很多，有输出功率、频率响应、失真度、信噪比、输出阻抗、阻尼系数等，其中以输出功率、效率、频率响应、输入灵敏度、信噪比等项目指标为主。配备必要的仪器仪表主要有：音频信号发生器、音频毫伏表、示波器、失真度测量仪等。 （1）输出功率是指功放输送给负载的功率，以瓦（W ）为基本单位。功放在放大倍数和负载一定的情况下，输出功率的大小由输入信号的大小决定，包括最大输出功率和额定输出功率两种。 额定输出功率：指在一定的谐波失真指标内，功放输出的最大功率。应该注意，功放的负载和谐波失真指标不同，额定输出功率也随之不同。通常规定的谐波失真指标有1%和10%。由于输出功率的大小与输入信号有关，通常测量时给功放输入频率为1KHz 的正弦信号，测出等阻负载电阻上的电压有效值o U ，此时功放的输出功率o P 可表示为 ： 2o o =L U P R （4-1-4） 式中L R 为等效负载的阻抗。这样得到的输出功率，实际上为平均功率OAV P 。当输入信号幅度逐渐增大时，功放开始过载，波形削顶，谐波失真加大。谐波失真度为10%时的平均功率，称为额定输出功率，亦称最大有用功率或不失真功率。 最大输出功率：在上述情况下不考虑失真的大小，给功放输入足够大的信号，功放所能输出的最大功率称为最大输出功率。额定输出功率和最大输出功率是我国早期功放产品说明书上常用的两种功率。通常最大输出功率是额定功率的2倍。 2 L Uom Pom R （4-1-5） 其中，Uom 为放大器的最大输出电压有效值。 功放电路功率测量线路如图4-1-4所示，示波器用于监视波形失真之用，MV 表示音频毫伏表，L R 是负载电阻，O U 、I U 分别表示输出和输入信号电压。
润滑脂性能指标与选用 检修圈 一、润滑脂的主要性能指标 1、滴点：指在规定的条件下加热，达到一定流动性时的温度。它大体上可以决定润滑指的使用温度(滴点比使用温弃高15~30度)。 2、锥入度：指在规定的温度和负荷下试验锥体在5s内自由垂直刺入油脂中的深度(单位为1/10mm)。它是润滑指稠度和软硬程度的衡量指标。 3、胶体安定性(析油性)：指在外力作用下润滑指能在其稠化剂的骨架中保存油的能力，用分油量来判定。当润滑脂的析油量超过5%-20%时，此润滑脂基本上不能使用。 4、氧化安定性：指在储存和使用中抵抗氧化的能力。 5、机械安定性：指在机械工作条件下抵抗稠度变化的能力。机械安定性差，易造成润滑脂的稠度下降。 6、蒸发损失：指在规定条件下，其损失量所占总量的百分数。它是影响润滑脂使用寿命的一项重要因素。 7、抗水性：指在水中不溶解、不从周围介质中吸收水分和不被水洗掉等的能力。 8、相似粘度：指其非牛顿流体流动时的剪应力与剪速之比值。转速高时其粘度低，反之则粘度较大。 二、润滑脂的失效分析 1、物理因素引起的失效。润滑脂在使用中会同时受到机械剪切和离心力的作用下润滑脂会被甩出摩擦界面而使其分油，导致润滑脂油分减少、锥入度减小而硬化，到一定程度后润滑脂将完全失效;在机械剪切作用下，润滑脂结构爱到破坏(如皂纤维脱开或取向)，引起其软化、稠度下降和析油量增加等，最终导致失效。通常情况下，润滑脂使用转递速增加2000r/min，其寿命将减少一半左右。在高剪切应力下，转速增加一倍，使用寿命只相当于原寿命的1/10。 2、化学因素引起的失效。润滑脂与空气中的氧发生化学反庆产生酸性物质，它首先是消耗脂中的抗氧化添加剂，但到一定程度后，生成的有机酸会腐蚀金属元件并破坏脂的结构，使其滴点下降、基础油粘度增加和流动性变差等。大量试验表明，温度越高，润滑脂的寿命下降越明显。如温度在90~100度时，温度每升高19度，脂的寿命约降低一半，而在10~150度时，温度每升高15度，脂的寿命也将下降一半。
功放参数指标 关键字：功放参数指标 自从爱迪生在1877年发明留声机至今已有120多年了，由当年机械式录音/重播系统发展到现在的高科技数码系统，其中的进步可谓翻天覆地。不过在这120多年中的音响技术发展却是很不平均的，在发明留声机后的大约60至80年中，音响技术的发展是相当缓慢的不过也取得了一定的成果，例如录放音以电动方式取代了机械方式，开始采用多极真空管等等。使音响技术得以快速发展是在927年，美国贝尔实验室公布了划时代的负反馈（负回输，NFB）技术，声频放大器从此开始步入了一个新纪元。所谓高保真（High Fidelity）放大器，其鼻祖应该是追溯至1947年发表的威廉逊放大器，当时Willianson先生在一篇设计Hi Fi放大器的文章中介绍了一种成功运用负回输技术，使失真降至0.5%的胆机线路，音色之靓在当时堪称前无古人，迅即风靡全世界，成为了Hi Fi史上一个重要的里程碑。在威廉逊放大器面世后4年，即1951年，美国Audio杂志又发表了一篇“超线性放大器”的文章。第二年6月，又发表了一篇将威廉逊放大器超线性放大器相结合的线路设计。由於超线性设计将非线性失真大幅度降低，许多人硌起仿效，再次形成了一个热潮。超线性设计的影响时至今日21世纪仍然存在，可以说威廉逊放大器和超线性放大器标志著负回输技术在音响技术中的成熟。从那时候开始，放大器的设计和种类可谓百花争艳。技术的进步是前70年所望鹿莫及的。 放大器的的规格是衡量其性能的一个重要指标，当然另一个重要指标是以耳朵收货。常听发烧友说音响器材的规格没多大意义，许多测试数据优良的放大器其声音却惨不忍听。这话只说对了一半，首先这优良的数据一般是在产品开发阶段测试原型机时得出的。在大量生产阶段一般来说其性能都会打一定的折扣，视乎器材的档次而定。其次的就是目前的科技虽然使放大器性能获得很大改善，但要对20~20KHz的声频信号作出人耳无法察觉失真的放大，是一件极不容易的事，况且一般放大器的所谓性能规格只是给出寥寥几项数据，其中大多数只是在某些物定条件下测量的。根本不足以反映放大器的基本性能。 用以评定放大器的技术规格的方法分为动态和静态两种，静态规格是指以稳态下弦波进行测量所得的指标。这实际上是属於古典自动控制理论（Classical Control Theory）中的频率分析法。在二十世纪二三十的代便已开始使用。测试项目包括有频率响应，谐波失真，信噪比，互调失真及阻尼系数等。动态规格是指用较复杂的信号例如方波，窄脉冲等所测量得的指标，包括有相位失真，瞬态响应及瞬态互调失真等。动态测试实际上也类似工业自动控制系统中常见的瞬态响应测试，只不过工业测试常用的是阶跃信号（Step Signal）而音响测试则用缩短了的阶跃信号——方波。要大体上反映出放大器的品质，必须综合考虑动态测试和数据。至於人耳试听方面由於含有较多主观因素，在此不打算详加讨论。由於大部份厂商对其产品一般都只是给出少数参数应付了事，故此笔者希望藉此机会对一些较重要的音响器材规格作一番介绍，方便新进发烧友及一些非工程技术人仕对音响技术有更深入的领会。 频率响应 在众多技术指标中，频率响应是最为人们所熟悉的一种规格。一部分放大器而言。理论上只需要做到20至2万周频率响应平直就已足够，但是真正的乐音中含有的泛音（谐波）是有可能超越这个范围的，加上为了改善瞬态反应的表现，所以对放大器要求有更高的频应范围，例如从10 Hz~100 kHz等。习惯上对频率响应范围的规定是：当输出电平在某个低频点下降了3分贝，则该点为下限步率，同样在某个高频点处下降了3分贝，则定为上限频率。这个数分贝点有另外一个名称，叫做半功率点（Half Power Point）。因为当功率下降了一半
润滑脂知识 一、润滑脂基础知识 （一）润滑脂基本概念 （1）什么是润滑脂 NLGI（National Lubricating Grease Institute 美国国家润滑脂协会）最新定义：润滑脂是将一种或几种稠化剂分散到一种（或几种）液体润滑油中形成的一种固体或半固体的产物。为了改善某些性能，加入一些其它组分（添加剂或填料）。 （2）润滑脂的触变性 当施加一个外力时，润滑脂在流动中逐渐变软，表观粘度降低，但是一旦处于静止，经过一段时间（很短）后，稠度再次增加（恢复），这就是润滑脂的触变性。 润滑脂的这种特殊性能，决定了它可以在不适于用润滑油润滑的部位润滑，而显示出它的优越性。 润滑脂的组成 润滑脂是由基础油、稠化剂和添加剂（包括填料）组成。 基础油是液体润滑剂，有矿物油和合成润滑油之分。 稠化剂是一些具有稠化作用的固体物质。 添加剂是为了改善润滑脂某些性能而加入的物质。 润滑脂的组成——基础油
1、矿物油，即指石油润滑油。 优点：润滑性能好，粘度范围宽，不同粘度的油分别适用于制造不同用途的润滑脂；来源广泛，价格低廉。 缺点：对高温、低温不能同时兼顾，或不能适应宽温度范围，同时对一些极高温、极低温、高转速、长寿命、耐化学介质、耐辐射等特种条件无法满足要求。要满足这些苛刻条件下使用的润滑脂，还得需要各种合成油。 润滑脂的组成——基础油 2.合成油 合成油是指用各种化学反应合成的一大类功能性液体，不同的合成油在某些方面显示出比矿物油更好的优越性。 目前润滑脂中常用的合成油有：合成烃类油、酯类油、硅油、含氟油、和聚醚型油等。 一坪分公司多种合成润滑脂因采用合成油而具备在高低温、负荷能力、抗氧化、耐介质、适合高速、抗辐射等方面性能的优越性，并因此在航空、航天和各种民用设备的润滑方面取得了成功。 润滑脂的组成——稠化剂 稠化剂分类 烃基：如地蜡、石蜡、石油脂等 皂基：目前最大的一类，有钠基、钙基、复合钙、锂基、复合锂、钡基、铝基、复合铝等 有机：脲类化合物、酰胺类化合物、有机染料、氟碳化合物等