Q/XF 河南新飞电器有限公司企业标准
Q/XFJ6-2005
代替 Q/XFJ6-2003
蒸发器
2005-04-08发布2005-07-15实施河南新飞电器有限公司标准化委员会发布
蒸发器
Q/XFJ6-2005 1 范围
----本标准规定了家用电冰箱蒸发器的技术要求、试验方法、检验规则及包装等。
----本标准适于板式、管板式、丝管式及翅片式家用电冰箱蒸发器。
2 引用标准
下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，
其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用本部分，然而，鼓励根据本
部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其
最新版本适用于本标准。
GB/T 343 一般用低碳钢丝
GB/T 1019 家用电器包装通则
GB/T 1527 拉制铜管
GB/T 1531 铜及铜合金毛细管
GB/T 1730 漆膜硬度测定法摆杆阻尼试验
GB/T 1731 漆膜柔韧性测定法
GB 1764 漆膜厚度测定法
GB/T 2828 逐批检查计数抽样程序及抽样表
GB/T 2829 周期检查计数抽样程序及抽样表
GB/T 3880 铝及铝合金板材
GB/T 5121 铜化学分析方法
GB/T 6893 铝及铝合金拉（轧）无缝管
GB/T 6987 铝及铝合金化学分析方法
GB/T 11258 双层卷焊钢管
Q/XFJ5 冷凝器
Q/XFJ172 使用R134a作制冷剂的制冷管路部件的技术要求
3 术语
3.1 板式蒸发器：金属板与金属板复合,板间形成通道的板状蒸发器. 其主要形式为印刷、
铝-铝复合、轧制、吹胀工艺制成的板式蒸发器。
3.2 管板式蒸发器：金属管与金属板结合工艺制成的蒸发器，其主要形式为铝管、铝板粘
结的管板式蒸发器。
3.3 翅片式蒸发器：金属管穿套翅片工艺制成或铝管上有单脊翅片的蒸发器.。
3.4 丝管式蒸发器：由钢丝和钢管焊接制成的蒸发器。
3.5 管路：制冷剂流过的通道。
3.6 管路图形：蒸发器中制冷剂流过的全部通道所构成的图形。
3.7 基准点：板式蒸发器设计、加工和测量时的基准。
3.8 加工状态：蒸发器加工过程中，所处不同加工阶段。
Q/XFJ6-2005
3.9 镶嵌毛细管：毛细管从连接管中插入板式蒸发器内部，将其镶嵌在板的管路进口处的加工方式。
3.10 管板贴接：管板式蒸发器用不干胶纸带贴紧板上，最终靠发泡挤紧的加工方式。
4 技术要求
4.1材料
4.1.1蒸发器铝板应采用GB/T3880中规定的L1～L4牌号铝板。
4.1.2蒸发器铝管一贯采用符合GB/T6893中规定的L1～L4牌号铝管。
4.1.3蒸发器铜管应采用符合GB/T1527中规定的T2～T3牌号铜管。
4.1.4蒸发器毛细铜管应采用GB/T1531中规定的T2、TP2牌号高级毛细铜管。
4.1.5双层卷焊铜管应符合GB/T11258的规定，内外表面都应光滑整洁，不应有针孔、裂缝、起泡、夹杂。
4.1.6管材的化学成分应符合GB/T5231《加工铜化学成分和产品形状》中二号铜的规定，供货管材应为退火状态（M）。外表面应光滑，不允许有裂纹、凹坑等缺陷，管内表面应清洁光滑明亮。
4.1.7蒸发器钢丝应采用GB/T343中L-1.6低碳钢丝。
4.2尺寸及允许偏差
4.2.1板式蒸发器尺寸及允许偏差
4.2.1.1 板式蒸发器外形尺寸及允许偏差应符合表1的规定。
表2 管路宽度及允许偏差、管路之间压接部最小尺寸单位：mm
L
图2
4.2.1.4 板式蒸发器冲孔、切口等距管路边缘尺寸不得小于5mm。
4.2.1.5为保证管路内容积，实际管路高度可以调整，不限定允许偏差，但单面吹胀管路平面一侧允许凸起高度不应超过0.8mm。
4.2.1.6 板式蒸发器成型后，其外形尺寸及允许偏差按图纸要求。
4.2.1.7 板式蒸发器上进出口连接管的外形尺寸及允许偏差按图纸要求。
4.2.1.8 其它要求暂按图纸规定执行。
4.2.2 管板式蒸发器尺寸及允许偏差
4.2.2.1 管板式蒸发器盘管外形尺寸及允许偏差按表4和图3规定。
4.2.2.2 管板式蒸发器盘管截面形状、尺寸及允许偏差按表5规定。
4.2.2.4 管板式蒸发器其它尺寸按图纸要求执行。
4.2.3 翅片式蒸发器尺寸及允许偏差按图纸要求执行。
4.2.4 丝管式蒸发器尺寸及允许偏差
4.2.4.1蒸发器形状尺寸均应符合设计图纸的尺寸及公差要求。
4.2.4.2盘管排列均匀整齐，不平行度不大于2mm。
4.2.4.3盘管弯曲处应圆滑过渡，变形后内孔的截面积不得小于原面积的80%。
4.2.4.4管子两端切断部位应平整，不得歪斜，内外径倒角不得有毛刺和缺口，对于蒸发器回气管端的圆度公差保证在0.5mm内。
4.2.4.5钢丝排列要均匀一致，钢丝与盘管的位置偏差应严格按照图纸的要求。不得有尖头，钢丝不平行度不超过一根钢丝的直径。
4.2.4.4整体平面度公差不应大于5mm。
4.3管路内容积及允许偏差
4.3.1板式蒸发器管路内容积及允许偏差按表7规定。
4.4 密封性能
4.4.1 蒸发器按
5.4.1条进行气密性能试验时，应有明显气流声。
4.4.2 蒸发器按
5.4.2条进行检漏时，任何部位制冷剂年泄露量：R12不大于0.5g，R134a 不大于0.3g，R600a不大于0.3g。
4.5 管路内残留杂质量
管路内残留杂质量按5.5条进行测量，按管路内表面积计算。制冷剂为R12、R600a时应符合表8规定。
4.6 管路内残留水量
管路内残留水量按5.6条进行测试。制冷剂为R 12、R600a时应符合表9规定。
4.7 管路变形压力
板式蒸发器变形压力应符合表10规定。在5.7条试验条件下，任何一处管路高度变化不大于0.5mm，并且表面不允许出现裂纹。
4.8
蒸发器破坏压力不小于2.5Mpa，在5.8条试验条件下，不允许出现管路渗水、开裂、穿通等破坏现象。
4.9 表面涂层性能
4.9.1蒸发器表面的涂层应光滑、致密、色泽均匀、无斑点、无剥落、无起泡现象，除了盘管一侧圆弧部位允许有个别流痕以外，其余部位不允许有流痕。
4.9.2涂层厚度按
5.9.1条测试，其厚度0.02mm-0.055mm。
4.9.3涂层附着力按
5.9.2条测试，起附着力应达到二级标准。
4.9.4涂层柔韧性按
5.9.3条测试，应无网纹、裂纹及剥落等破坏现象。
4.9.5涂层硬度按
5.9.4条测试，不小于250秒。
4.9.6涂层必须应无毒、无异味，对人体无害，不污染食品，应符合食品卫生有关要求（配套厂提供有效期内试验报告）。
4.9.7耐腐蚀性能按
5.9.5条进行盐雾试验后，应能达到GB8059.1中第3.5.9条的要求。
4.10 管内酸碱度
管内酸碱度按5.10条进行测试时，管内酸碱度应是中性PH6.5-PH7.5。
4.11 外观质量
4.11.1未经表面处理的蒸发器的铝板外观质量
4.11.1.1 表面不允许有裂纹、裂边、腐蚀、穿通气孔、扩散斑点及压焊处开焊现象
4.11.1.2 表面允许有轻微的划痕、松树枝状花纹和乳液痕等缺陷，但各种缺陷不得超过板材厚度的允许偏差，并保证最小厚度。
4.11.1.3 每平方米表面上，气泡总面积不应超过100m㎡。
4.11.1.4表面缺陷允许用400号砂纸进行检验性修磨，修磨深度不得超过厚度允许偏差4.11.2未经表面处理的蒸发器的铝管外观质量
4.11.2.1管的外表面不允许有裂纹、气泡、起皮、外来夹杂物、腐蚀斑点、粗糙拉道、分层、折迭，内表面不允许有擦伤和斑疤。
4.11.2.2表面允许有斑疤、压坑、擦伤等个别缺陷，但凹痕不得超过外径负偏差。
4.11.3未经表面处理的蒸发器的翅片外观质量
4.11.3.1翅片不允许有裂纹、裂边、松动和焊接融化现象，不允许有明显的变形、歪斜、伤痕和卷边。
4.11.3.2翅片允许有轻微的划伤和不明显的变形。
4.11.4焊接外观质量
焊接表面应光滑或呈均匀鱼鳞纹，不允许有气孔、夹杂、严重氧化和深度超过2mm的焊接凹坑。
4.11.5经表面静电喷塑处理的蒸发器外观质量
喷塑表面应均匀一致，不允许有漏喷、涂层剥落、明显杂斑和严重皱纹。
4.11.6丝管式蒸发器焊接外观质量
4.11.6.1盘管焊缝应光滑、清洁、无毛刺、无表面损伤及电弧击伤痕迹.
4.11.6.2盘管上下第一排焊接处应无漏焊、开焊等缺陷，每根钢丝上的两个相连的焊点不允许同时开焊,整片蒸发器上的开焊点不得多于3‰。
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4.11.6.3丝管式蒸发器钢丝与管路点焊要牢固。按Q/XFJ5中的４.８条进行点焊拉力试验，钢丝两端焊接不得有脱焊现象。其余同钢丝上脱焊不得多于两点，总脱焊数不得多于六点。
4.12 矿物油及氯离子含量
----矿物油及氯离子含量按Q/XFJ172测试。
----R134a冷凝器加工成型及检验过程中不得使用矿物油、含氯溶剂接触管内表面，且检验器材为R134a专用。
4.13 毛细管流量
镶嵌毛细管蒸发器按5.12条方法测试，其毛细管流量允许偏差为
±0.05l/min。
5 试验方法
5.1 材料化学成分分析方法和机械性能
5.1.1 铝板、铝管化学成分分析方法按GB/T6987规定进行。
5.1.2铜管、铜毛细管化学成分分析方法按GB/T5121规定进行。
5.1.3其它材料按相应国家标准规定进行。
5.2 尺寸测量方法
5.2.1 板的厚度用精度用不低于0.01mm的量具在表面处理前测量，测量点不少于两处。5.2.2管的外径、高度用精度不低于0.05mm的量具在表面处理前测量，测量点不少于两处。
5.2.3 管板式蒸发器与板之间的间隙用精度不低于0.05 mm的塞规测量。
5.2.4 外形等其它尺寸用精度为1mm的钢板尺、钢卷尺测量。板式蒸发器图形允许用经检验合格的专用样板测量。
5.3 管路内容积测定方法
5.3.1设备
a) 蒸发器质量不超过2kg时采用分度值为0.5g的邮件秤，超过2kg时采用分度值不大于5g的其它秤。
b) 水槽
5.3.2测定步骤
a) 将蒸发器管路口用胶塞或其它材料密封，不能进水；
b) 将蒸发器防在秤上称量，计下蒸发器质量（Mk）；
c) 将蒸发器完全浸入水中，并悬挂在秤上称量，计下蒸发器浸入水中的称量值（Ms）；
5.3.3 计算
a) 铝质铜铝连接管蒸发器内容积计算公式
V=（0.63Mk-Ms+0.26Mt）/ρs
式中：
V —内容积，立方厘米；
ρs —水的密度，1克/立方厘米；
Mk —空气中蒸发器质量，克；
Q/XFJ6-2005 Mt —铜铝连接管中铜管部分理论计算质量，克。
b) 其它材质好增发起内容积可有水中体积减去空气净体积（空气中质量与密度之比）计算。
5.4密封性能试验方法
5.4.1 供货厂家应在管路内充入干燥氮气后用橡胶堵头予以密封，在检测时，拔掉堵头应有明显气流声。
5.4.2 R12系统的蒸发器管路内充入0.2Mpa的R12制冷剂，放置在正压室内，检漏仪调定到年漏量0.5g，对蒸发器任何部位进行检漏，观察检漏仪显示结果。
R134a系统的蒸发器管路内充入0.2Mpa的R134a制冷剂，放置在正压室内，检漏仪调定到年漏量0.3g，对蒸发器任何部位进行检漏，观察检漏仪显示结果。 R600a系统的蒸发器管路内充入0.2Mpa的R600a制冷剂，放置在正压室内，检漏仪调定到年漏量0.3g，对蒸发器任何部位进行检漏，观察检漏仪显示结果。
5.5 管路内残留杂质量测定方法
5.5.1 试剂: 三氯乙烯
5.5.2仪器、设备
a) 3～4级精度万分之一分析天平；
b) 超声波；
c) 电热板；
d) 无油气体压缩机；
e) 电热恒温干燥箱。
5.5.3 测定步骤
a).用万分之一天平精确测量一个干燥的烧杯，计下烧杯质量；
b).用注射器从蒸发器的进口注入三氯乙烯，注入量为蒸发器内容积的（50±5）%，用胶塞盖好全部管路口，选蒸发器长度方向为震荡方向，有氟的不用震荡，无氟的用超声波震荡5min。
c) 然后将蒸发器的出口放在称量后的烧杯中，并用无油气体压缩机把蒸发器管路中的三氯乙烯全部排到烧杯中。
d) 将烧杯放在电子恒温水浴锅内加热，使三氯乙烯逐步蒸干，即将蒸干时将烧杯放入温度为105℃的电热恒温干燥箱内烘烤10min，接着取出烧杯放入干燥器内冷却至室温，最后用万分之一天平精确测量蒸干后带残留杂质的烧杯总质量。
5.5.4 测量结果蒸干后烧杯总质量（mg）减去烧杯质量（mg）既为管路内残留杂质量（mg）。
5.6管路内残留水量测定方法
按UIS-3冰箱系统测水仪仪器使用说明进行读书和计算。
5.7 管路变形试验方法
在板式蒸发器管路内充进符合表10规定压力的干燥空气，在保持压力情况下用精度不低于0.1mm量具测量管路高度的变化，并用肉眼观察管路表面有无裂纹。
5.8 管路耐破坏试验方法
用水压泵对蒸发器管路内，以0.06MPa/s～0.10MPa/s的速率增加水压，直至管路内水压增加至2.5MPa时，保持1min，用肉眼观察有无管路渗水、开裂、穿通等破坏现象。5.9 表面涂层性能试验方法
5.9.1 涂层厚度的测定按GB1764《涂膜厚度测定法》规定的杠杆千分尺法进行。
5.9.2 涂层附着力的测定是在室温条件下，GB/T1720《涂膜附着力测定法》规定进行。
5.9.3 丝管式蒸发器镀涂层柔韧性实验，在室温条件下，用直径为50mm弯曲工具把圆管弯
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成180°，弯曲后的表面应符合4.9.4的要求。
其余蒸发器涂层柔韧性的测定是在室温条件下，按GB/T 1731《漆膜柔韧性测定法》
中外径为15mm套管上进行。但试样应是蒸发器板上裁下的25mm×120mm平整喷塑板。
5.9.4 涂层硬度的测定是在室温条件下，按GB/T 1730规定进行，但试样应是蒸发器板上裁下的平整喷塑板。
5.9.5 镀层盐雾试验按GB/T2423.17《电工电子产品基本环境试验规程Ka，盐雾试验方法》进行。表面喷塑处理类蒸发器试验周期为168h，铜制蒸发器试验周期144h,铝制盘管试验周期为96h,其余为24h，各厂家每一类型蒸发器每月做二至三次试验，试验结果应符合
4.9.7要求，试验用蒸发器整片。
5.10 管内酸碱度测定
管内注入510ml/平方米（按内表面积）的蒸馏水，摇动10min ，放置4h 后再摇动10min ，倒入清洁容器内用PH试纸试酸碱度。
5.11 焊点拉力试验
参见Q/XFJ5标准3.8.7条。
5.12 毛细管流量测定方法
首先打开氮气阀门，接好仪器，调节阀门使毛细管进口压力为1.0Mpa，对毛细管进行流量测定，测量时先测标准毛细管流量g1，然后测检毛细管流量g2，e=（g1-g2）/g1X100%不得超过4.13规定值。
5.13 涂层完整检验方法见表11
6 检验规则
蒸发器须经检验合格后方可入库，并附有产品质量合格证或标记。
蒸发器的检验分为进厂检验和型式检验两种。
6.1进厂检验
6.1.1对于供货的厂家，化验每批抽检3个。
6.1.2对于供货的厂家，尺寸外观抽检数量按1～150抽检3个，151～3200抽检13个，
3201～35000抽检20个。
6.2 型式检验
6.2.1 每种蒸发器进厂样件以及在设计、材料等有重大改变，以至影响产品性能时，或间隔半年以上再进货时，应按本标准进行型式检验。
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定型后连续生产的产品也应定期进行型式检验，型式试验包括涂层厚度、材料化学成分、板式蒸发器变形压力、静电喷塑涂层附着力、静电喷塑涂层柔韧性、静电喷塑涂层硬度及耐磨性，要求厂家提供质检报告，且每年不得少于两次。
6.2.2型式检验应包括表1规定的与该蒸发器的型式、规格、加工状态有关的全部检验项目。
6.2.3型式检验的抽样采用GB/T2829中二次抽样方案检查。判别水平使用Ⅱ，对重不合格品，不合格质量水平RQL为30 ，对轻不合格品，不合格质量水平RQL为50，具体抽样方案为：
RQL=30 一次抽样6件，合格判定数0，不合格判定数2；
一次抽样6件，合格判定数1，不合格判定数2；
RQL=50 一次抽样6件，合格判定数1，不合格判定数3；
一次抽样6件，合格判定数4，不合格判定数5；（不要）
7 包装
7.1包装设计和包装件应符合GB/T1019的规定。
7.2包装箱应有足够的强度，不能因箱子破损使产品受到损伤。
7.3包装箱的尺寸规格应能满足产品尺寸的要求。保证产品在箱内无窜动或挤折。
7.4各种包装箱应规整，不歪斜。
7.5长行包装箱加强带的带距应能满足包装箱的坚固性要求，底带的大小应能满足吊车和叉车运输的要求。
7.6木制包装箱连接时，钉子的位置应成迈步形排列，钉帽要打靠，钉尖要盘倒，不准有露钉。
7.7包装时，均应在包装箱内铺一层中性或弱酸性防潮纸或其它防潮材料和两层中性或弱酸性浸油纸。产品装入箱时，产品之间必须有塑料气垫膜或瓦楞纸等其它材料充分隔离。装箱后四边的包装材料应向上折叠好，上面再盖一层防潮纸和一至二层浸油纸，方可加盖并用钉子或铁腰子封箱。
7.8 蒸发器在包装前必须用橡胶塞或其它方式将蒸发器管口密封，防止杂质、水分进入管内。
7.9 包装箱内应有装箱单，其中注明：
a) 供方名称
b) 产品型号
c) 批号
d) 数量
e) 供方技术监督部门印记
f) 验收日期
附加说明：
本标准由冰箱研究所起草
本标准主要起草人：张广宇陈朝学翟洪轩
. 新乡双赢蒸发器选择计算的任务是选择合适的蒸发器类型和计算蒸发器的传热面积，确定定型产品的型号与规格。蒸发器的传热面积计算公式为 Qe=kA△tm 式中Qe----蒸发器的制冷量，W； K-----蒸发器的传热系数，W/(M2.℃); A-----蒸发器的传热面积，M2； Tm----蒸发器的平均传热温差，℃。 对于冷却液体或空气的蒸发器，蒸发器的制冷量应为 Qe=Mc（T1-T2） Qe=M（H1-H2） 式中M---被冷却液体（水、乙二醇）或空气的质量流量，kg/s; C--------被冷却液体的比热，J/(kg.℃); T1、T2----被冷却液体进、出蒸发器的温度，℃； H1、H2----被冷却空气进、出蒸发器的比焓，J/kg。 对于制冷系统，M、c、T1、T2，通常是已知的。例如，为空调系统制备冷冻水，其流量、要求供出的冷冻水温度（T2)及回蒸发器的冷冻水温度（T1)都是已知的。因此，蒸发器的热负荷Qe是已知的。对于热泵系统，进蒸发器的温度T1与热泵的低位热源有关。例如，水作低位热源时，T1决定于水位（河水、湖水、地下水、海水等）的温度。而T2、M的确定需综合考虑热泵的COPh、经济性等因素确定。 蒸发器内制冷剂出口可能有一定的过热度，但过热所吸收的热量比例很小，因此在计算传热温差时，制冷剂的温度就认为是蒸发温度Te，平均传热温差应为 T1--T2 △tm=----------------- T1--Te LN--------- T2--Te △tm和Te的确定影响到系统的运行能耗、设备费用、运行费用等。如果Te取得低，则△tm增大，传热面积减少，降低了蒸发器设备费用；而系统的制冷量、性能系数减小，压缩机的功耗增加，运行费用增大。如果取得高，则与之相反。用于制取冷水的满液式蒸发器Te一般不低于2℃。关于△tm或（T2-Te）的推荐值列于表中。蒸发器的传热系数K与管内、外的放热系数、污垢热阻等因素有关，详细计算请参阅文献。表中还列出了常用蒸发器传热系数K的推荐值。 '.
多效蒸发器操作手册
文档编号：多效蒸发器操作手册.DOC 多效蒸发仿真培训系统 操作说明书 ■ 东冇IfiKsl* 北京东方仿真软件技术有限公司 二零零七年八月
一.工艺流程说明 1、多效蒸发工作原理简述 通常，无论在常压、加压或真空下进行蒸发，在单效蒸发器中每蒸发1kg 的水要消耗比1kg 多一些的加热蒸汽。因此在大规模工业生产过程中，蒸发大量的水分必需消耗大量的加热蒸汽。为了减少加热蒸汽消耗量，可采用多效蒸发操作。 将加热蒸汽通入一蒸发器，则液体受热而沸腾，所产生的二次蒸汽，其压力和温度必较原加热蒸汽（为了易于区别，在多效蒸发中常将第一效的加热蒸汽称为生蒸气）的为低。因此可引入前效的二次蒸汽作为后效的加热介质，即后效的加热室成为前效二次蒸汽的冷凝器，仅第一效需要消耗生蒸汽，这就是多效蒸发的操作原理，一般多效蒸发装置的末效或后几效总是在真空下操作。将多个蒸发器这样连接起来一同操作，即组成一个多效蒸发器。每一蒸发器称为一效，通入生蒸汽的蒸发器称为第一效，利用第一效的二次蒸汽以加热的，称为第二效，以此类推。由于各效（末效除外）的二次蒸汽都作为下一效蒸发器的加热蒸汽，故提高了生蒸汽的利用率（又称为经济程度），即单效蒸发或多效蒸发装置中所蒸发的水量相等．则前者需要的生蒸汽量远大于后者。例如，若第一效为沸点进料，并忽略热损失、各种温度差损失以及不同压力下蒸发潜热的差别，则理论上在双效蒸发中，1kg 的加热蒸汽在第一效中可以产生1kg 的二次蒸汽，后者在第二效中又可蒸发1kg 的水，因此，1kg 的加热蒸汽在双效中可以蒸发2kg 的水，则D/W=0.5。同理，在三效蒸发器中，1kg的加热蒸汽可蒸发3kg的水，则D/W=0.333。但实际上由于热损失，温度差损失等原因，单位蒸汽消耗量并不能达到如此经济的数值。 多效蒸发操作的加料，可有四种不同的方法：并流法、逆流法、错流法和平流法。工业中最常用的为并流加料法，溶液流向与蒸汽相同，既由第一效顺序流至末效。因为后一效蒸发室的压力较前一效为低，故各效之间可毋需用泵输送溶液，此为并流法的优点之一。其另一优点为前一效的溶液沸点较后一效的为高，因此当溶液自前一效进入后一效内，即成过热 状态而自行蒸发，可以发生更多的二次蒸汽，使能在次一效蒸发更多的溶液。 2、工艺流程简介 本仿真培训系统以NaOH水溶液三效并流蒸发的工艺作为仿真对象。仿真范围内主要设备为蒸发器、换热器、真空泵、简单罐和阀门等。 原料NaOH水溶液(沸点进料，沸点为1438C)经流量调节器FIC101控制流量
三效减压强制循环蒸发设备 操 作 说 明 书
目录 一、设备简介....................................................................... - 3 - 二、设备工艺介绍 ............................................................... - 6 - 三、操作规程....................................................................... - 8 - 四、故障分析..................................................................... - 13 - 附图： 工艺流程图
1、设备生产厂家：陕西长城长食品工业有限公司 2、设备名称：三效卧式强制循环蒸发器 3、设备型号：SWQZ-Ⅲ-1500型 4、设备参数
6、设备特性简介 （1）加热室 各效加热室均采用卧式安装，管程均进行分段排布，总体物料流向为混流（有效的降低了强制循环泵所需的流量扬程从需降低了泵的功率）。各效效体上部均装有不凝汽管路，不凝汽管口装置节流垫片，可调节各效真空度与温度，这样可有效的保证各效真空度与温度达到技术参数表所标数据。各效均装置冷凝水管口。 （2）分离器 各效分离器上均装置真空表、温度计与灯孔视镜，时时观测各效真空、温度与物料蒸发状态；各效下部出料口均装置防旋装置。（3）预热器 预热器为列管式预热器，卧式安装。预热器热源利用各效加热室与物料换热产生的二次蒸汽，可有效的节省了蒸汽耗量，提高了热源的利用率；预热器因安装于三效分离器与冷凝器之间，在预热物料的同时对二次蒸汽进行冷凝，降低了冷凝器的负担并降低了冷却用水量。 （4）冷凝器 冷凝器为间接表面接触式冷凝器，卧式安装。以温度相对较低的冷却水在冷却管内冷却在管外的流动可凝气体，冷凝后的冷凝水下降至冷凝器底部后，用冷凝水泵抽出，不存在与冷却水的混合，杜绝了二次污染。
多效蒸发器设计计算 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
多效蒸发器设计计算 （一）蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1）根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发 器、刮膜蒸发器）、流程和效数。 （2）根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3）根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温差。 （4）根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5）根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。（二）蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量（1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W1 + W2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即
（1-4） 对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 （1-8） 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，℃； p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'
蒸发器设计计算 已知条件：工质为R22，制冷量kW 3，蒸发温度C t ?=70，进口空气的干球温度为C t a ?=211，湿球温度为C t b ?=5.151，相对湿度为34.56=φ％；出口空气的干球温度为C t a ?=132，湿球温度为C t b ?=1.112，相对湿度为80=φ％；当地大气压力Pa P b 101325=。 （1）蒸发器结构参数选择 选用mm mm 7.010?φ紫铜管，翅片厚度mm f 2.0=δ的铝套片，肋片间距 mm s f 5.2=，管排方式采用正三角排列，垂直于气流方向管间距mm s 251=，沿 气流方向的管排数4=L n ，迎面风速取s m w f /3=。 （2）计算几何参数 翅片为平直套片，考虑套片后的管外径为 mm d d f o b 4.102.02102=?+=+=δ 沿气流方向的管间距为 mm s s 65.21866.02530cos 12=?=?= 沿气流方向套片的长度为 mm s L 6.8665.21442=?== 设计结果为 mm s L 95.892565.2132532=+?=+= 每米管长翅片表面积： f b f s d s s a 100042221? ??? ?? -?=π ()5 .21000 4.10414.36 5.212522???? ???-??= m m 23651.0=
每米管长翅片间管子表面积： f f f b b s s d a ) (δπ-= ()5 .21000 2.05.24.1014.3? -??= m m 203.0= 每米管长总外表面积： m m a a a b f of 23951.003.03651.0=+=+= 每米管长管面积： m m d a i i 2027.0)20007.001.0(14.3=?-?==π 每米管长的外表面积： m m d a b b 2003267.00104.014.3=?==π 肋化系数： 63.14027 .03951 .0== = i of a a β 每米管长平均直径的表面积： m m d a m m 2 02983.020086 .00104.014.3=?? ? ??+?==π （3）计算空气侧的干表面传热系数 ①空气的物性 空气的平均温度为 C t t t a a f ?=+=+= 172 13 21221 空气在下C ?17的物性参数 3215.1m kg f =ρ
布尔顿（中国）紧固件有限公司 三效蒸发器操作说明书 2018/06
一、设备主要组成部分及功能
主要设备功能 1污水加热器：位于平台下半部分的加热器，其内部构造基本相同，由导热油给一效加热器加热至沸腾，产生的蒸汽作为二效加热器的热源。同理，二效产生的蒸汽亦是三效加热器的热源，污水在加热器中换热不蒸发；2气水分离器：废水在加热器中在高于正常液体沸点压力下加热至过热。加热后的液体进入气水分离器后，废水的压力迅速下降导致部分废水闪蒸，或迅速沸腾。废水蒸发后的蒸气进入二效加热器作为动力蒸气对二效蒸发器进行加热，未蒸发废水和盐分暂存在气水分离室；3加料泵：给加热器补充水源；4循环泵：防止浓缩物在加热管壁糊管，每次运行时打开3-5分钟即可； 5导热油加热器：是设备唯一的动力热源，里面包含5套加热系统，及温控系统，用QB320型号导热油为媒介为设套设备提供热源，每次设备开机前首先要将加热系统打开。6列管冷凝器：作为设备的冷却系统，由泵循环水泵连接至降温塔，为整套设备提供降温作用，将污水中蒸发出来的水蒸气冷凝成蒸馏水供车间回用。 7冷凝蓄水罐：污水蒸发后生成的冷凝水水收集罐 8污水进料口：设备污水总进料口，首先进到三效蒸发器在其次呦加料泵向前面补料 9物料降温器：当污水蒸发到达排放的浓度后，由泵打入物料降温器，通入循环水给浓缩液降温，冷却3-4分钟后排入浓缩物收集桶内。
蒸发器安全操作流程 设备运行前熟悉各个部分功能及电控柜操作系统 （一）检查设备：检查导热油液位要超过加热棒，并触及温度探头；检查设备汽水分离液位，循环水等无遗漏、缺水现象。 （二）启动5个加热系统则待油温超过90 度，开启导游热循环泵，，然后打开循环水 泵，与此同时打开真空泵。 通过真空泵或加料泵来调节汽水分离液位， 打开污水进料口（8）（三效分离器液位至中 视窗口，一效二效液位调制上玻璃视窗口靠 下的位置）。液位调整好后关闭进料阀门。（注明：由于水中含乳化剂等去油成分比较多，蒸发状态泡沫比较大，故此污水液位不宜过高，使用过程中通过排气阀喷加消泡剂，）（三）待一效分离器温度到达90度时候通过排气阀（16），调节一效负压0.00-0.02之间。通过调节负压来保证分离室一直处于沸腾状态，这样的话可以更好的为二效加热器输送热源。调节二效负压至0.04-0.06之间，二效分离室会在75-83度之间沸腾。三效负压调节0.06-0.085温度在55-65度之间沸腾。（注意：此过程注意观察玻璃视窗，防止压力过高，污水瞬间生成气泡，污染冷凝水）随着温度的升高到后期温度会略有升高，负压稍有降低属正常现象。 （4）每次设备启动的同时开启循环泵5分钟，防止粘壁糊管。
*************有限公司 三效蒸发结晶装置 操作说明书 一、安全事项 警告： 1.本装置电气控制柜内部严禁进水或受潮。 2.操作人员必须严格按照本公司所提供的操作说明操作。 3.操作人员必须具备基本的电气常识和机械常识，并经过培训考核合格后才能操作。 4.严禁在无介质的状态下运转本装置。 5.严禁在介质蒸发干后，继续运转。 6.操作人员在操作之前应该注意到本装置的警示标志。 7.本装置安装有报警装置，一旦发现异常，立刻按照程序处理。 安全注意事项 1.请牢记停止开关的位置，以便出现异常时可以立即停机； 2.无论进行何种保养，检查，调整，请务必关闭机台及主开关； 3.停电时请关闭主电源开关。 安全标志 1.在机台上必要的地方张贴防止事故的警告等的安全标志，并请务必遵守标志中显 示的注意事项； 2.请勿剥除机台上所附的警告等安全标志，若标志丢失或因污损等原因使其无法辩 认时，请与本公司联系并设法替换。 二、设备基本组成 详见三效蒸发装置竣工图（PID图）。
三、操作说明 开车前的检查、准备工作： 1.操作人员必须事先经过培训后才能操作该设备，并遵循操作说明书的要求； 2.检查设备各法兰，阀门，管道有没有漏气，漏水的现象； 3.检查各泵的油位是否充足，应在二分之一处； 4.启动密封水泵，保证各泵有充足的冷却密封水供应； 5.提前确认相关连接部分，蒸汽系统、冷却水系统、配电室等，蒸汽、电、冷却水、 原水正常情况下开车； 6.开机前确保主电源正常，设备电源在接通状态。所有阀门在设定的开关状态，仪 表正常工作； 7.开机前确认浓缩装置原水池液位，浓缩装置物料槽在高液位时可以进行处理。如 不在设定液位时，需要处理，必须随时掌握处理进度； 8.本设备实现自动化，执行一键开机运行，设备按设置程序自动运行。 自动时，执行以下操作： 1.首次启动时需要往真空泵补水，。若真空泵之前有运行过，则无需再次补水。 此操作只需打开手动补水阀，补水完成请关闭手动补水阀。 2.真空泵的冷却是通过真空泵内循环的水循环冷却，系统启动首先启动冷却水循环 泵，开机前请检查确定冷却塔循环泵选择开关却换到自动状态，打开冷却水管路 手动阀。 3.真空泵确认正常后，触摸屏的选择开关切换到自动状态。 4.进料泵为一备一用，启动前确认进料手动阀是否打开，触摸屏的选择开关切换到 自动状态，根据原液槽和一效分离器的液位许可，两个液位都许可时，自动启动。 5.一效进料电动阀是进料泵的出口电动阀，一效进料阀选择开关切换到自动状态后， 进料泵才可以切换到自动状态。二效、三效进料阀选择开关切换到自动状态后，在分离器液位为L以下时自动打开，补充物料到H液位。 6.强制循环泵是密闭循环泵，密封需要自来水冷却，机封冷却水电磁阀控制冷却自 来水，机封冷却水电磁阀选择开关切换到自动状态，确认完冷却水电磁阀后，强 制循环泵选择开关切换到自动状态。 7.一效出料泵也是密封循环泵，机封需要自来水冷却。系统启动后一直启动状态，
多效蒸发器设计计算 （一） 蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1） 根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝 器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮膜蒸发器）、流程和效数。 （2） 根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3） 根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温 差。 （4） 根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5） 根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则 应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。 （二） 蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量 （1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W 1 + W 2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即 （1-4） 对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：1.1：1.2 （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 p ?1p k p '∑∑? -'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?
文件编号：TP-AR-L1915 There Are Certain Management Mechanisms And Methods In The Management Of Organizations, And The Provisions Are Binding On The Personnel Within The Jurisdiction, Which Should Be Observed By Each Party. （示范文本） 编制：_______________ 审核：_______________ 单位：_______________ 三效蒸发器操作规程正 式样本
三效蒸发器操作规程正式样本 使用注意：该操作规程资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的管理机制和管理原则、管理方法以及管理机构设置的规范，条款对管辖范围内人员具有约束力需各自遵守。材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。 1. 工艺要求 1.1 产出合格的水； 1.2 达到废液浓缩要求； 1.3 做好液体平衡工作，控制处理量、接收量、 排放量平衡； 2．岗位任务 接收精冶工段、化验室废水，利用炉前岗位蒸汽 热能，通过本岗位设备，将废液中水利用蒸发冷凝分 离出回用，浓缩后废液再处理的工艺。 3. 开、停车程序及注意事项 3.1 开车前准备
3.1.1 确认在试水过程中出现问题的设备均已检修完毕，通知公用工程准备开车；检查所有放空、放净、取样、冲洗阀门均处于关闭状态。 3.1.2. 协调前工段操作人员准备向本工段进料。 3.1.3. 检查一次水已经供至车间，各用水点排气完毕，水质无明显的铁锈及杂物。 3.1. 4.打开各泵的机械密封冷却水的阀门，机械密封不能在无冷却液的情况下运转。 3.1.5.检查循环冷却水供水压力(0.4MPaG)，打开间接冷凝器（E05）进口管线CWS01阀门和出口管线CWR01阀门，并调整阀门开度，检查循环冷却水上水压力(PG05)、温度(TG05)及回水温度(TG06)仪表示参数是否准确。 3.2 上料
多效蒸发器设计计算 （一） 蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1） 根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强 及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环 蒸发器、刮膜蒸发器）、流程和效数。 （2） 根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3） 根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有 效总温差。 （4） 根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5） 根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相 等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5）， 直到所求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。 （二） 蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量 （1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W 1 + W 2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即 （1-4） )110x x F W -=（n W W i =i i W W W F Fx x ---=210
对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 （1-8） 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，℃； — 由于蒸发器中溶液的静压强而引起的温度差损失，℃； — 由于管路流体阻力产生压强降而引起的温度差损失，℃。 n p p p k '-=?1p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'?''?'''
资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。 目录 一、用途、适用范围及技术参数 (2) 二、主要结构、工作原理及特点 (2) 三、电气原理 (4) 四、安装与调试 (4) 五、设备的操作规程 (5) 六、常见故障及原因 (6) 七、附件
资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。 一、用途使用范围及技术参数 1、本套设备主要用于提高鲜奶干物质含量,并可使牛奶脱膻, 为了降低蒸发温度,控制蛋白变化,鲜奶在真空状态下瞬 间蒸发,不破坏牛奶任何成分及添加物质。整套设备操作 简单,运行平稳,可实现就地清洗。 手控操作系统----由手测浓缩后比重,进而调整进汽压力, 控制浓度。 2、技术参数: —物料处理量≥10000k g/h —水分蒸发量≥1000k g/h —进料温度:≥60℃ —蒸发温度:55℃～60℃ —进料浓度:11.5% —出料浓度:12.7% —蒸汽耗量:≥800k g/h —蒸汽压力:≥0.6M p a —耗电:9k w/h —冷凝器供冷却水温度:≤35℃ —冷凝器供冷却量:≥40T/H 二、主要结构、工作原理及特点 1、主要结构
资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。 本设备主要由降膜闪蒸室、分离室、冷凝室、西门子水环式真空泵、仿进口双机械密封卫生泵、连接管道及电气控制柜等组成。所有设备采用S U S304-2B制造 蒸发器1台蒸发器有可拆卸的顶盖,有进料管,在顶盖下面,是物料分配系统,可将物料均匀分配到每根蒸发管,加热室底部装有视镜,蒸发器底部装有人孔,出料口有防涡流结构。 ●分离器1台分离器采用旋涡切向进口结构,分离效率高,并配备C I P清洗装置。 ●出料泵１台仿进口泵,流量20T/H,扬程28M功率为4K W。将物料从蒸发器中排出,选用双端机械密封卫生泵。 ●冷凝器１台冷凝器为列管式冷凝器, 直立安装,在生产中绝对不产生二次污染,能严格保证产品质量。 ●真空泵1台西门子产品。2.3K W ●冷凝水泵1台流量10T/H,扬程20M功率为 2.2K W。 ●管路、阀门、管件用于连接上述部件、输送物料、冷凝水以及不凝性气体均采用304不锈钢管件及阀门。包括上面带有
多效蒸发器设计计算 Prepared on 22 November 2020
多效蒸发器设计计算（一）蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1）根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮 膜蒸发器）、流程和效数。 （2）根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3）根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温差。 （4）根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5）根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所 求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。 （二）蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量（1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W1 + W2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即
（1-4） 对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 （1-8） 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，℃； p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'
三效浓缩蒸发器操作规程 1目的 规范员工的操作技能，提高员工的操作水平，保证设备正常运转2适用范围 适用于三效浓缩蒸发器 3编写依据：《三效浓缩蒸发器说明书》 4职责 4.1本生产岗位操作工严格按本规程执行 4.2车间负责人负责监督检查规程的严格执行，对执行情况负责5内容： 5.1准备 5.1.1确认所需浓缩物料准备足够，并处于储罐待浓缩状态 5.1.2确认锅炉所产蒸汽充足，并能满足本次生产的全过程 5.1.3确认冷却水供应充足并温度适宜，冷却塔所用设备处 于正常运行状态
5.1.4确认三效各分离器破空阀、所有泵前排污阀处于关闭状态 5.1.5确认真空泵冷却水打开适宜状态（开1/3为宜），各效 泵冷却水阀门处于开启状态，并保证各效泵冷却密封水充足，检查冷却水出口有冷水流出（在冷却水未开启前禁止开启设备） 5.1.6对所需浓缩物料打入平衡槽适量，准备浓缩 5.2开机操作 5.2.1开机顺序：真空泵一一进料泵一一一效循环泵一一二效循环泵一 一三效循环泵一一出料泵（同时打开蒸汽阀）一 —冷凝水泵 5.2.2开启真空泵，当三效分离器真空度达到0.08MPa时， 微开蒸汽主阀门，并将分气缸底部的阀门打开，排净冷凝水 （注：若此时遇情况关闭真空泵、或者真空度在0.06MPa以上时，再开启真空泵时必须先打开真空泵放气阀，待真空泵开启后放水完毕再关闭放气阀） 5.2.3观察各效真空度，当达到0.09MPa时，要微开进料泵的回流 阀，系统会自动开启进料泵，料液经预热器进入一效分离器，并观察料液流量（现定7方/小时左右），一二三效 循环泵及出料泵、冷凝水泵相续自动开启。（注：同时观察 各 分离器内是否有物料流入，若没物料流入，立即停止该效循环泵以及
多效蒸发器设计计算 Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT
多效蒸发器设计计算（一）蒸发器的设计步骤 多效蒸发的计算一般采用迭代计算法 （1）根据工艺要求及溶液的性质，确定蒸发的操作条件（如加热蒸汽压强及冷凝器压强）、蒸发器的形式（升膜蒸发器、降膜蒸发器、强制循环蒸发器、刮 膜蒸发器）、流程和效数。 （2）根据生产经验数据，初步估计各效蒸发量和各效完成液的组成。 （3）根据经验，假设蒸汽通过各效的压强降相等，估算各效溶液沸点和有效总温差。 （4）根据蒸发器的焓衡算，求各效的蒸发量和传热量。 （5）根据传热速率方程计算各效的传热面积。若求得的各效传热面积不相等，则应按下面介绍的方法重新分配有效温度差，重复步骤（3）至（5），直到所 求得的各效传热面积相等（或满足预先给出的精度要求）为止。 （二）蒸发器的计算方法 下面以三效并流加料的蒸发装置为例介绍多效蒸发的计算方法。 1.估值各效蒸发量和完成液组成 总蒸发量（1-1） 在蒸发过程中，总蒸发量为各效蒸发量之和 W = W1 + W2 + … + W n （1-2） 任何一效中料液的组成为 （1-3） 一般情况下，各效蒸发量可按总政发来那个的平均值估算，即
（1-4） 对于并流操作的多效蒸发，因有自蒸发现象，课按如下比例进行估计。例如，三效W1：W2：W3=1：： （1-5） 以上各式中 W — 总蒸发量，kg/h ； W 1，W 2 ，… ，W n — 各效的蒸发量，kg/h ； F — 原料液流量，kg/h ； x 0, x 1,…, x n — 原料液及各效完成液的组成，质量分数。 2.估值各效溶液沸点及有效总温度差 欲求各效沸点温度，需假定压强，一般加热蒸汽压强和冷凝器中的压强（或末效压强）是给定的，其他各效压强可按各效间蒸汽压强降相等的假设来确定。即 （1-6） 式中 — 各效加热蒸汽压强与二次蒸汽压强之差，Pa ； — 第一效加热蒸汽的压强，Pa ； — 末效冷凝器中的二次蒸汽的压强，Pa 。 多效蒸发中的有效传热总温度差可用下式计算： （1-7） 式中 — 有效总温度差，为各效有效温度差之和，℃； — 第一效加热蒸汽的温度，℃； — 冷凝器操作压强下二次蒸汽的饱和温度，℃； — 总的温度差损失，为各效温度差损失之和，℃。 （1-8） 式中 — 由于溶液的蒸汽压下降而引起的温度差损失，℃； p ?1p k p '∑∑?-'-=?)(1k T T t ∑?t 1T k T '∑?∑∑∑∑?'''+?''+?'=??'
*************有限公司三效蒸发结晶装置 操作说明书 第1页共9页
一、安全事项 警告： 1.本装置电气控制柜内部严禁进水或受潮。 2.操作人员必须严格按照本公司所提供的操作说明操作。 3.操作人员必须具备基本的电气常识和机械常识，并经过培训考核合格后才能操作。 4.严禁在无介质的状态下运转本装置。 5.严禁在介质蒸发干后，继续运转。 6.操作人员在操作之前应该注意到本装置的警示标志。 7.本装置安装有报警装置，一旦发现异常，立刻按照程序处理。 安全注意事项 1.请牢记停止开关的位置，以便出现异常时可以立即停机； 2.无论进行何种保养，检查，调整，请务必关闭机台及主开关； 3.停电时请关闭主电源开关。 安全标志 1.在机台上必要的地方张贴防止事故的警告等的安全标志，并请务必遵守标志中显示的注 意事项； 2.请勿剥除机台上所附的警告等安全标志，若标志丢失或因污损等原因使其无法辩认时， 请与本公司联系并设法替换。 二、设备基本组成 详见三效蒸发装置竣工图（PID图）。 三、操作说明 开车前的检查、准备工作：
1.操作人员必须事先经过培训后才能操作该设备，并遵循操作说明书的要求； 2.检查设备各法兰，阀门，管道有没有漏气，漏水的现象； 3.检查各泵的油位是否充足，应在二分之一处； 4.启动密封水泵，保证各泵有充足的冷却密封水供应； 5.提前确认相关连接部分，蒸汽系统、冷却水系统、配电室等，蒸汽、电、冷却水、原水 正常情况下开车； 6.开机前确保主电源正常，设备电源在接通状态。所有阀门在设定的开关状态，仪表正常 工作； 7.开机前确认浓缩装置原水池液位，浓缩装置物料槽在高液位时可以进行处理。如不在设 定液位时，需要处理，必须随时掌握处理进度； 8.本设备实现自动化，执行一键开机运行，设备按设置程序自动运行。 自动时，执行以下操作： 1.首次启动时需要往真空泵补水，。若真空泵之前有运行过，则无需再次补水。 此操作只需打开手动补水阀，补水完成请关闭手动补水阀。 2.真空泵的冷却是通过真空泵内循环的水循环冷却，系统启动首先启动冷却水循环泵，开 机前请检查确定冷却塔循环泵选择开关却换到自动状态，打开冷却水管路手动阀。 3.真空泵确认正常后，触摸屏的选择开关切换到自动状态。 4.进料泵为一备一用，启动前确认进料手动阀是否打开，触摸屏的选择开关切换到自动状 态，根据原液槽和一效分离器的液位许可，两个液位都许可时，自动启动。 5.一效进料电动阀是进料泵的出口电动阀，一效进料阀选择开关切换到自动状态后，进料 泵才可以切换到自动状态。二效、三效进料阀选择开关切换到自动状态后，在分离器液位为L以下时自动打开，补充物料到H液位。 6.强制循环泵是密闭循环泵，密封需要自来水冷却，机封冷却水电磁阀控制冷却自来水，
《食品工程原理》课程设计 目录 一 《食品工程原理》课程设计任务书 ............................................................................. 1 (1)．设计课题 ....................................................................................................................... 2 (2)．设计条件 ....................................................................................................................... 2 (3).设计要求.......................................................................................................................... 2 (4).设计意义.......................................................................................................................... 2 (5).主要参考资料 .................................................................................................................. 3 二 设计方案的确定 ............................................................................................................. 3 三 设计计算 ......................................................................................................................... 4 3.1.总蒸发水量 ..................................................................................................................... 4 3.2.加热面积初算 ................................................................................................................. 4 （1）估算各效浓度 ............................................................................................................. 4 （2）沸点的初算 ................................................................................................................. 4 （3）温度差的计算 ............................................................................................................. 5 （4）计算两效蒸发水量1V ，2V 及加热蒸汽的消耗量1S ................................................. 6 （5）总传热系数K 的计算 ................................................................................................. 7 （6）分配有效温度差，计算传热面积 ............................................................................. 9 3.3.重算两效传热面积 ....................................................................................................... 10 （1）第一次重算 ............................................................................................................... 10 3.4 计算结果 ...................................................................................................................... 11 四 蒸发器主要工艺尺寸的计算 (13) 五 简图-----------------------------------------------------------------------------------------------------13 （1）工艺流程图-----------------------------------------------------------------------------------------13 （2）细节图-----------------------------------------------------------------------------------------------14