维普资讯 https://www.doczj.com/doc/6918813769.html,
浅谈渐开线花键设计应用 天津阿尔斯通水电设备有限公司段会胜 【摘要】：本文主要浅显地讨论了花键设计的一些准则和相关的实际应用。 【关键词】：花键，定心，配合，作用尺寸，检验 一．花键联接的类型、特点和应用 花键联接是有外花键和内花键组成，花键联接是平键联接在数目上的发展而成。但是由于结构型式和制造工艺的不同，与评键联接相比，花键联接在强度、工艺和使用上具有以下几个优点：a）因为花键是在轴和孔上直接而均匀地制造出较 多的齿与槽，因而联接受力较均匀；b）因齿或槽较浅，齿根处应力集中较小，轴与轮毂的强度削弱较少；c）齿数较多，总接触面积增大，故而能能承受较大 的载荷；d）花键联接的轴与轮毂的对中性及导向性好。因此花键联接适用于定心精度要求高、载荷大或经常滑移的联接。花键联接可用于静联接或动联接。按其齿形不同，可划分为矩形花键和渐开线花键两类。本文就探讨一下渐开线的设计及其应用。 渐开线花键的齿廓为渐开线。与渐开线齿轮相比，渐开线花键齿较短，齿根较宽，不发生根切的最少齿数较小。渐开线花键可以用制造齿轮的方法来加工，工艺性较好，制造精度也较高，花键齿的根部强度高，应力集中小，易于定心，当传递的扭矩较大且轴颈也大是，宜采用渐开线花键联接。 二．渐开线花键的设计 1.花键设计的标准 花键设计的标准有有4个，分别是DIN 5480，ISO 4156，ANSI B92.2M和 GB/T 3478。这四个标准都涉及三种不同的分度圆压力角30°、37.5°和45°，
但是最常用的是30°分度圆压力角的渐开线花键。四个标准就花键的基本原则是相同的，只是侧重点不同。DIN 5480中对于花键的公差等级划分比较多，且已将每一级的公差详细地列出，设计工程师只需根据应用选取相应的公差即可。DIN 5480的实用性较其它标准要高。GB/T 3478非等同采用ISO 4156，ANSI B92.2M是米制花键的标准。ISO 4156，ANSI B92.2M和GB/T 3478中，公差等级只给出了4，5，6，7四个等级，最常用的等级为7级。 设计中采用的公差等级越高，对于花键的功能性越好，但是相应地增加了生产制造的困难和成本。故而合理地选取花键的公差等级对于设计工程师来说至关重要。 2.花键的定心与配合、 1）花键有三种定心方式：齿侧定心，大径定心和小径定心。齿侧定心时（见下图），扭矩的传递和内外花键的对中都是由花键的齿面所提供。此时外花键的大径比内花键的大径小 0.1M（M为花键的模数），外花键的小径比内花键的小径小0.1M。内外花键的对中精度取决于内花键的齿槽宽和外花键的齿厚的精度等级。内花键的小径公差可取H11，外花键的公差大径可取h11。 大径定心时（见下图），扭矩的传递是由齿侧完成的。内外花键的对中是由各自的大径决定的。此时外花键的大径公差可取h6，内花键的大径公差可取H7，内位花键的大径基本尺寸取自参考尺寸dB。大径公差需在生产制造时严格保证。 小径定心时（见下图），扭矩的传递是也是由齿侧完成的。内外花键的对中是由各自的小径决定的。此时外花键的小径公差可取h6，内花键的小径公差可取H7。小径公差需在生产制造时严格保证。
齿轮安装孔位置度检具精度分析 1.产品如下图：齿轮有12个直径11的孔，下偏差为0，上偏差为+0.1mm，形位公差要求：相对于平面T及尺寸为直径139mm，下偏差为0，上偏差为+0.04mm的内圆轴线A位置度要求为0.1mm。 2.检具要求：因为齿轮的批量很大，通用的检测仪器比较费时，调整麻烦，需要设计一款快速简便的检具。 3.检具方案：下图所示为1个典型的12孔位置度检具，1为本体，2为衬套，3为插销。检测时先把12个衬套装配到本体，然后把本体套到被动齿轮上，最后把12个插销全部插到齿轮孔内，如果有任何
一个插销插不入就判断此齿轮不合格。此检具原理简单，结构可靠，关键点在于各个零件精度的确定。 3.公差选择 a本体与衬套装配后不拆卸，基本无间隙，采用H7/n6配合公差，认为衬套内孔的位置精度完全取决于本体孔的位置精度。
b因插销需要拆卸，因而插销与衬套配合公差为H7/g6 c本体与此类内孔配合，本体也是要经常拆卸的，因而公差选择h7。 d最后确定插销直径d，齿轮产品的12个孔在不同的尺寸公差下其最大实体直径是不同的，在孔尺寸为下偏差时加上位置误差，此时最大实体直径最小，设为D1。再考虑插销和衬套最大配合间隙，设为j1,插销和衬套本身两个圆柱同心度误差，设为j2,本体12个孔制造误差，设为j3,最后得插销d=D1-j1-j2-j3。本体与齿轮之间的配合也是有间隙的，这个间隙不影响d，因而不用考虑。
4.改进措施：由以上的分析可知，影响插销的主要是零件本身加工误差及配合精度。通过改进零件结构，减少零件数量及配合次数可以提高检测的准确性，如下图：插销与本体直接配合，装配好之后不拆卸，因而可以做成消除间隙的配合，影响d的因素就只有本体本身孔的位置误差。插销固定后减小了操作量，提高检测效率，避免了频繁拆装插销导致与衬套间隙加大的问题。
第四部分 轴的设计与校核 4.1输入花键轴设计与校核 4.1.1材料、性能参数选择以及输入花键轴的设计计算 (1)已经确定的运动学和动力学参数假设转速m i n /900 r n =；轴所传递的扭矩mm N T ??=31018.3 (2)轴的材料选择:因为花键轴齿轮左端同样是和花键齿轮啮合，所以由表选用45（调质）， 根据材料主要性能表查得：抗拉强度极限MPa b 640=σ，屈服强度极限MPa s 355=σ，弯曲疲劳极限MPa 2751=-σ，剪切疲劳极限MPa 1551=-τ，屈服许用弯曲应力为 []MPa 601=-σ (3)根据机械设计手册式12.3-1计算轴的最小直径： [] 3 min 5τT d ≥ 根据表12.3-2取[]MPa 35=τ 代入数据得： [] mm T d 69.735 3180 553 3 min =?=≥τ (4)因为轴上有花键，所以采用增大轴径的方法来增加轴的强度。根据选用的轴承为94276/-T GB 深沟球轴承16003，根据轴承标准件查的其轴径是17mm ，长度是7mm ；借鉴双踏板设计，此处的定位右边是利用矩形花键的外轴径定位，左端是定位是箱体孔，采用过盈配合夹紧。矩形花键长度是57.5mm ，为了便于加工与左端轴承的配合，直接将左端轴承处一起加工，总长为64.5mm 。根据所选用的花键为420166???=???B D d N ，其轴径为20mm ，，右端为94276/-T GB 深沟球轴承16005，所以它的轴径为25mm 长度为8mm ，定位是靠右端大轴花键828246???=???B D d N 的长度为7mm ，有段突出部分轴径12mm ，长度也是12mm ，最后轴的设计总长为98.5mm 。其中齿轮定位采用弹性挡圈定位。 至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。 4.1.2输入花键轴二维图标注和三维图如下：
第二部分花键的检测 15目的和范围 这部分内容介绍花键的检测。尺寸规格的一致性保证所需要的配合，和互换性装配，标志有REF的尺寸不需要被检测控制。这个基本原则对所有类型的花键都适用。 15.1检测方法 15.1.1花键量规用于例行检查生产零部件。 15.1.2分析检查通常用于检查个体的尺寸和公差，可能会被需要。 A- 为了补充检查计，例如，NOT GO 复合量规，取代，NOT GO 部分量规，和公差必须被控制， B- 为了评价被量规拒绝的部分 C- 原型元件或者short runs 没有运行的时候。 D- 为了补充量规的检测的个体差异，必须限定这个公差的一大部分，这个公差是在最小材料实际尺寸和最大材料有效尺寸。 16量规检测。 见图11，说明了变化的齿槽宽和齿厚极限之间的关系，和用于检测的主要形式的量规。 16.1量规的种类 16.1.1 复合花键量规有一个完整的齿形。 16.1.2 分段式花键量规量具，有两种截然相反的齿形。 16.1.3 分段式花键塞规，每段只有连个牙形。通常被称为桨式量规。 16.1.4分段式环规只有两个牙型在每段上，叫卡环规。 16.1.5 渐进式量规：是一种包含两种或者多种相邻段的不同的检测功能。渐进式的 GO量规是量规的物理组合，检测连续的第一组功能，或者他们之间的联系的另一种功能。 16．2 通规和止规 16.2.1 通规用于检测最大的材料条件，（包括最大外尺寸，最小内尺寸），它们经常 用于检测个体的尺寸，或者两个或者多个功能尺寸之间的关系，他们控制着最小的松弛，或最大的干涉。
16.2．2 止规通常被用于检测最小材料条件，（最小外尺寸和最大内尺寸），因此可 以控制最大松弛度和最小干涉。除非另有约定，止规不能通过的零件，才算合格的。止规只能检测一个尺寸。检测多个是行不通的，只能导致失败，即使只有一个外部尺寸被限制。在此情况下的所有尺寸在外边的限制，他们的关系可能是如允许接受。 16.3有效和实际尺寸 16.3.1 有效尺寸有效齿槽宽和有效齿厚，被检测通过综合量规检测。 16.3.2 实际尺寸这个实际齿槽宽，和实际齿厚，被检测通过分段式式塞规，和环规，或者通过量棒。 16.4 功能和表的选择。产品图纸通常遵守表4中的方法。需要对于内部的元素，来控制： A- 最大实际齿槽宽 B- 最小有效齿槽宽 对于外部的，控制： C- 最大有效齿厚 D-最小实际齿厚 复合通规和分段式止规被需要。这种复合的量规控制着最小有效间隙和核对机械公差的大小，还有有效公差。 16.4.1 实际齿槽宽或者实际齿厚的界限被REF标记，在表4中的B方法，最大和最小有效齿槽宽和有效齿厚，也是需要控制的尺寸。这些尺寸需要复合的止规和通规，来控制最大和最小的有效间隙，但是不控制有效公差。 16.5 齿侧配合和大径配合的量规。相同形式的量规通常被用于检测这些配合除了下面的。还有，大径配合花键需要检测大径的量规，齿侧配合不需要这些。 16.5.1 齿侧配合复合通规，检测最小有效齿槽宽或者最大有效齿厚，和形圆直径。 16.5.2 大径配合复合通规，检测和齿侧配合复合通规一直的特征，还检测节圆和大径圆的同心度，还有内花键的大径区域。 16.5.3 标准中的量规不控制外花键大径的倒角。独立的检测或者特殊的量规被需要。 16.6 45度压力角渐开线花键，这个量规是根据渐开线花键的牙型制造的，即使这部分由随机的直侧形状。 16.7 量棒测量的公差 表70 表明了机械制造的合理公差，这些公差是量规齿厚和齿槽宽的。跨棒距应该在这些公差上计算，精度应达到小数点后面五位有效数字。在这种情况下需要一个更高的量规公差，这将成为购买者和量规供应商之间的一个协议。 17量规半成品（Gage Blanks） 17.1 标准半成品：有或者没有内部引导的被查到在CS8 17.1.1 引导为了量规更容易的进入，但是引导没有量规功能，内部引导在切花键牙型时 可以被切出来。锥形塞规没有先导。 17.2 校正量规半成品这些半成品很有用当啮合长度比标准长度大时，量规长为啮合 长的75%时正合适。 18 内花键量规 18.1 复合通齿侧配合塞规：它检测最小有效齿槽宽和形圆直径。它分清大径圆和小径圆。
检具计算说明 要求测量M8螺纹空位置度①0.4。 M8螺纹孔在位宜度检测时根据最大时效尺寸可当做①6.647誉心，° = 6.647〃〃" 采用台阶式插入型功能量规 D、、w = D、、厂t ?)=6. 647-0. 4=6. 247mm T, = T 】)+ T、、产°?265 + 0.4 = 0.665mm 由表一可査得 T 产W| = 0.012mm 7； = W= 0.008mm S 二0.005mm —mm (=0. 02mm 11 = 0.006mm 由表二可得 p(=0.063mm 对检验部位有 dm = Dm =6.247mm d. = (%+”)〉(6.247+0?063)二=6.31 爲呷 diw = (d IB+Fl)一(Ti+W|)=(6247+0.063) -(0.012+0.012) = 6.286mm 对导向部位 取d G B = DGB=8inin D( ；W = D GB +(T G + W(；)= 8 + (0.008 + 0.008) = &016mm
d G=(d GB-S min)l T( = (8—0.005)：驱=7.995爲呷d GW =(d GB-S n,n)-(TG+Tw)=(8-0.005)-(0.008+0.008)=7.979mm 对加位部位 (|>28.8± 0.2mm dkB = D M = 28.6mm T, = 0.4mm 由表一 T] =Wi. = 0.012mm =28.6 -0.012 dk=dLB_Ti duv = di.B 一(Ti+W J = 28.6 - (0.012+0.0 ⑵=28.576mm
摘要：位置度检测是机动车零部件检测中经常进行的一项常规检验。所谓“位置度”是指对被评价要素的实际位置对理想位置变动量的指标进行限制。在进行位置度检测时首先要很好地理解和消化图纸的要求，在理解的基础上选择合适的基准。位置度的检测就是相对于这些基准，它的定位尺寸为理论尺寸。 关键词：三坐标；位置度 1 位置度的三坐标测量方法 1.1 计算被测要素的理论位置 ①根据不同零部件的功能要求，位置度公差分为给定一个方向、给定两个方向和任意方向三种，可以根据基准体系及确定被测要素的理论正确位置的两个理论正确尺寸的方向选择适当的投影面，如xy平面、xz平面、yz平面。②根据投影面和图纸要求正确计算被测要素在适当投影面的理论位置。 1.2 根据零部件建立合适的坐标系。在pc-dmis软件中，可以把基准用于建立零件坐标系，也可以使用合适的测量元素建立零件坐标系，建立坐标的元素和基准元素可以分开。 1.3 测量被测元素和基准元素。在被测元素和基准元素取点拟合时，最好使用自动程序进行，以减少手动检测的误差。 1.4 位置度的评价。①在pc-dmis软件中，位置度的评价可以直接点击位置度图标。②在位置度评价对话框中包含两个页面，特征控制框和高级，首先根据图纸要求设置相应的基准元素，在基准元素编辑窗口中只会出现在编辑当前光标位置以上的基准特征，如图1所示。 ③基准元素设置完成，回到特征控制框选择被测元素，设置基准，输入位置度公差。④在位置度评价的对话框中选择高级，在此对话框中可以设置特征控制框尺寸的信息输出方式和分析选项。如图2的对话框，在标称值一栏中手动键入被测要素的理论位置值，点击评价。 1.5 在报告文本中刷新就可以看到所评价的位置度结果。 2 三坐标测量位置度的注意事项 2.1 评价位置度的基准元素选择和建立坐标系的元素选择有相似之处，都要用平面或轴线作为a基准，用投影于第一个坐标平面的线作为b基准，用坐标系原点作为c基准。如果这些元素不存在，可以用构造功能套用、生成这些元素。 2.2 对位置度公差的理解。如位置度公差值t前加注φ，表示公差带是直径为t的圆内的区域，圆心的位置由相对于基准a和b的理论值确定。（如图3） 如位置度公差值前加注sφ，表示公差带是直径为t的球内的区域，球心的位置由相对于基准a、b和c的理论值确定。（如图4） 2.3 对于深度小于5mm的孔，可以直接计算测量其位置度。对于深度大于5mm的孔，必须采用先测量圆柱，然后与上、下端面求相交，再对交点求位置度的方法来控制测量误差，上、下端面一般是指整个孔的两端面。或者尽量取靠近两端面孔的截面位置，如果仅测量一个截面，求其位置度是不能保证此孔在整个长度范围上所有截面的位置度都合格的。因为交点是圆柱轴线与两端平面相交得到，不管轴线方向往哪个方向倾斜，如果两端交点位置度合格，中间各截面的位置度也应该是合格的。 2.4 对于有延伸公差带要求的，评价时要包含延伸的长度。 2.5 在位置度公差设置时，有时会出现[m] [l] 图标，它们的含义各不相同，其主要目的是为了尺寸公差和形状、位置度公差之间的相互补偿。 ①孔的最小实体位置度公差。 它的含义是计算位置度时，要遵守最小实体状态原则，并按最小实体要求输出其位置度误差值，如上所示φ14的孔，当其实测值小于φ14，例如为φ13.9时，孔的最小实体位置度公差补偿值=13.9-14。
一种渐开线综合量规的制造与检测方法研究 渐开线综合花键有较好的同轴度定位精度和导向精度，可以传递较大的扭矩，广泛应用于航空产品中，其精度高，加工困难，常采用高精度慢走丝或数控套齿磨床制造，与传统方法相比具有修整后的砂轮型面质量高、加工效率高等特点。渐开线花键量规加工质量好坏和检测质量的高低，直接影响渐开线花键类零件的尺寸精度、位置精度，文章将着重介绍渐开线花键量规的制造与检测方法。 标签：渐开线花键量规；检测；误差；精度；砂轮型面 1 渐开线花键量规的介绍 渐开线综合花键量规是全齿型的通过量规，主要控制渐开线花键的几何形状误差和相互位置误差，对渐开线花键齿寸综合影响的最大值。 1.1 基本参数 渐开线花键量规参数与齿轮的基本参数完全一致，基本参数有：模数：m，齿数：z，压力角：α，齿厚：s，齿距：t，齿顶圆：Da，分度圆：d，齿根圆：Df等。 1.2 渐开线花键量规检查的精度指标 评定渐开线花键量规的精度有齿型误差、相邻齿距误差、齿距累计误差、齿向偏差、径向、齿厚偏差、跳动误差及公法线长度偏差等精度指标决定，以下对主要精度指标进行分析：（1）齿型误差。齿形误差是指实际齿廓对理论齿廓的偏离量，即垂直于渐开线齿廓的方向上渐开线量规端平面内的计值，渐开线齿型精度高低直接影响零件的传动平稳性。（2）相邻齿距误。相邻齿距误差是指在渐开线量规端平面上，在齿型中部的一个与量规基准轴线同心的圆上，理论齿距与实际齿距的代数差值中，绝对值最大值。渐开线齿相邻齿距精度直接影响零件的传动平稳性、传递运动的准确性。（3）齿距累计误差。齿距累计误差是指在渐开线量规端平面上，在齿型中部的一个与量规基准轴线同心的圆上，任意两个同侧渐开线型面上的理论弧长与实际弧长的代数差值中，绝对值最大值。渐开线齿距累计误差直接影响零件传递运动的准确性。（4）齿向偏差。齿向偏差是指在端面基圆切线方向上理论螺旋线与实际螺旋线的偏差量，渐开线齿向偏差直接影响零件承受载荷分布的均匀性。（5）径向跳动误差。径向跳动误差是指将测头相继放入被测渐开线量规每个齿槽内，在接近齿型中部的位置与左右渐开线型面接触时，从该测头到该渐开线量规基准轴线的最大距离与最小距离之差。 2 渐开线花键综合量规的设计概述 2.1 渐开线花键塞规的设计
位置度∮t ：(每个)被测轴线必须位于直径为公差值∮t，由以对于基准的理论正确尺寸所确定的理想位置为轴线的圆柱面内。例法兰螺钉孔位置度：(1)用V型铁支承距离最远两端主轴颈（A-B），将螺纹检轴紧密旋入螺纹孔中，曲轴销孔中心旋转至X（水平）方向，用带有杠杆百分表的高度游标卡尺，将基准中心调整至等高（同时，将位置度检具某一平面调整水平后，固定）。分别测量各螺纹检轴中心线与基准中心线在X(水平)方向的误差值即：Fx。曲轴销孔中心旋转至Y(垂直)方向（同时位置度检具原垂直面为水平），此时测量各螺纹检轴中心线与基准中心线在Y方向的误差值即：Fy。位置度误差为：ΔF=2(Fx2+ fy2)1/2。(2)用V型铁支承距离最远两端主轴颈（A-B），将螺纹检轴紧密旋入螺纹孔中，曲轴连杆轴颈基准(C)旋转至X（水平）方向，用带有杠杆百分表的高度游标卡尺，将基准中心调整至等高（同时，将位置度检具某一平面调整水平后，固定）。分别测量各螺纹检轴中心线与基准中心线在X(水平)方向的误差值即：Fx；曲轴连杆轴颈基准(C)旋转至Y (垂直)方向（使位置度检具原垂直面为水平），此时测量各螺纹检轴中心线与基准中心线在Y(垂直)方向的误差值即：Fy。螺纹孔位置度误差为：ΔF =2(Fx2+ Fy2)1/2。取各螺纹检轴位置度误差最大值，作为评定的依据。例定位销孔位置度1、大柴：(1)销孔对基准平面的位置度(水平方向): 用V型铁支承距离最远的两个主轴颈（A-B）且调至等高，把检轴紧密插入销孔，慢慢调整曲轴，用带有杠杆百分表的高度游标卡尺将基准轴线调至等高后（同时，将位置度检具水平方向平面调整等高后，固定）。测量销孔中心与基准轴线高度差的二倍，即为销孔位置度误差。 (2) 销孔轴线对主轴颈轴线的位置度(垂直方向)：用V型铁支承距离最远的两个主轴颈（A-B）且调至等高，把检轴紧密插入销孔，慢慢调整曲轴，连杆轴颈基准(C)调整至 Y (垂直)方向（即位置度检具原垂直面为水平），并用带有杠杆百分表的高度游标卡尺，测量销孔中心线到基准轴线的数值与理论正确尺寸之差的二倍。即为销孔位置度误差。2、上柴：(1)用V型铁支承距离最远两端主轴颈（A-B），将连杆轴颈基准(C)旋转至X（水平）方向，用带有杠杆百分表的高度游标卡尺将基准调整至等高（同时，将位置度检具水平方向平面调整等高后，固定）。分别测量销孔中心线与基准轴线在X(水平)方向的误差值即：Fx。曲轴连杆轴颈基准(C)旋转至Y(垂直)方向（即位置度检具原垂直面为水平），此时测量Y方向销孔中心线与基准的误差值即：Fy。销孔位置度误差为：f=2 。3、潍柴用V型铁支承距离最远两端主轴颈（A-B）且等高，将连杆轴颈基准(C)旋转至X（水平）方向，用带有杠杆百分表的高度游标卡尺将基准调整至等高（同时，将位置度检具水平方向平面调整等高后，固定）。分别测量销孔中心线与基准轴线在X(水平)方向的误差值即：Fx。曲轴连杆轴颈基准(C)旋转至Y(垂直)方向（即位置度检具原垂直面为水平），此时测量Y方向销孔中心线与基准的误差值即：Fy。销孔位置度误差为：f=2 。答案补充比如 " 位置度￠0.3 A B C" 中位置度公式"△X的平方＋△Y的平方,再开根号.之后乘以2.
机械制造工艺学 课程设计说明书 设计题目：花键套零件机械加工工艺规程设计学生： 学号： 学院： 班级： 指导教师：
机械制造工艺学课程设计任务书 一、课程设计的目的与要求 1、运用机械制造工艺学及有关课程(工程材料与热处理、机械设计、公差与技术测量、金属切削机床、金属切削原理与刀具等)的知识，结合生产实践，独立地分析和解决工艺问题，初步具备编制中等复杂程度零件机械加工工艺规程的能力。 2、掌握查阅、应用有关手册、规范、图表等技术资料的能力。 二、课程设计的内容 1、根据生产类型，对零件进行工艺分析，绘制零件图； 2、选择毛坯种类及制造方法，绘制毛坯图(零件——毛坯合图)； 3、拟订零件的机械加工工艺过程； 4、选择各工序的加工设备及工艺装备(刀具、夹具、量具、辅具)，确定各工序切削用量及工序尺寸，计算某一代表工序的工时定额； 5、填写工艺文件； 6、撰写设计说明书。 具体要求： 1、零件CAD图 1张 2、机械加工工艺过程卡片 1套 3、机械加工工序卡片 1套 4、课程设计说明书 1份 （注：要求提交纸质文件和电子版各一份）
目录 1 零件的分析 (1) 1.1零件结构工艺性分析 (1) 1.2 零件的技术要求分析 (1) 2 毛坯的选择 (1) 2.1 毛坯种类的选择 (2) 2.2毛坯制造方法的选择 (2) 2.3毛坯形状及尺寸的确定 (2) 3 工艺路线的拟定 (2) 3.1 定位基准的选择 (2) 3.2零件表面加工方案的选择 (2) 3.3加工顺序的安排 (3) 3.3.1加工阶段的划分 (3) 3.3.2机械加工顺序的安排 (3) 3.3.3热处理工序的安排 (4) 3.3.4辅助工序的安排 (4) 4 工序设计 (4) 4.1 机床和工艺装备的选择 (5) 4.2工序设计 (5) 4.3切削用量及工时定额计算 (8) 5 结论 (10) 参考文献
. . 加工工艺工艺课程设计 花键轴零件加工工艺 教学单位：机电工程系 班级：数控加工092班 设计：徐胜 学号：200902060224 指导：彭京城老师 湖南铁道职业技术学院 2011年5月7日
目录 课程设计课题任务书 (3) 第一部分零件工艺分析 花键轴介绍 (5) 图样分析 (5) 第二部分工艺设计 毛坯选择 (7) 材料及热处理 (8) 加工方法 (9) 加工顺序 (10) 加工方案 (10) 走到路线和对刀点选择 (10) 零件定位基准和装夹方式 (10) 加工设备 (14) 切屑用量的确定（粗车、半精车，粗铣键） (15) 工时定额计算（粗车、半精车，粗铣键槽） (16) 加工余量的确定及工序尺寸的计算 (17) 零件加工工艺卡 (19) 机械加工工序卡 (21) 第三部分后序 感想 (24) 参考文献 (25)
课程设计任务书(数控加工方向) 机电工程系 一、设计课题名称: _____典型零件的数控加工工艺设计___ 二、指导教师:____彭京城______ 三、设计要求 (1) 根据所给定的零件，选择合适的加工机床、刀具、切削用量，合理的进给路线，制定经济高效的工艺方案。 (2) 工艺过程及工序卡片的编制。 (3) 说明书要求格式完整、内容精简、书写清楚。所有设计内容不得复印和抄袭。 四、设计依据 零件图 生产纲领：_______中批量___________ 生产设备:__________________________ 五、参考资料 1、《机械加工工艺与夹具设计》顾京主编机械工业出版社出版 2、《机械加工工艺手册》机械工业出版社 六、设计内容及工作量 1、设计内容 (1)确定生产类型，对零件进行工艺分析，并绘制零件图。 (2)选择毛坯种类及制造方法，绘制毛坯图。 (3)拟定零件的机械加工工艺过程，选择各工序加工设备和工艺装备（刀具、夹具、量具、辅具），确定各工序切削用量及工序尺寸。 (4)填写工艺文件：工艺过程卡、工序卡。 (5)对数控加工工序进行工艺分析确定工步、走刀路线、刃、量具、加工参数。 (6) 填写数控加工刀具调整卡. (7)撰写设计说明书。 2、设计结果 零件图（手工、电子各一份）2张 毛坯图1张
检具计算说明 要求测量M8螺纹空位置度Φ0.4。 M8螺纹孔在位置度检测时根据最大时效尺寸可当做Φ6.6470.2650+， 6.647M mm D = 采用台阶式插入型功能量规 D =-ＭＶＭ ｔＤ○M =6.647-0.4=6.247mm 0.2650.40.665mm =+=+=ｔ ＤＭＴＴＴ 由表一可查得 11 0.012mm ==ＴＷ 0.008mm ==ＧＧＴＷ min =0.005mm S mm t １ ＝0.02 G 0.006mm t'= 由表二可得 1 =0.063mm F 对检验部位有 MV IB =6.247mm d D = 1000I 0.0120.012-T =mm 1IB )(d (6.2470.063)F d 6.31--==++ 11IW IB 1()(+)(6.2470.063)(0.0120.012) 6.286mm d d W F T =+-=+-+= 对导向部位 取GB GB =8mm d D = T 0.008G 00=mm GB 8D d G ++= GW GB G G ()8(0.0080.008)8.016mm W D D T =++=++= G 000G 0.0080.006mm GB min T ()(80.005)d 7.995d S --===--- G W GW GB min ()()(80.005)(0.0080.008)7.979mm d d S T T =--+=--+=
对定位部位 28.80.2mm φ± M LB 28.6mm d D == t 0.4m m T = 由表一 L L 0.012mm W T == L 00L 0.012LB T d 28.6d -==- L LW LB L ()28.6(0.0120.012)28.576mm d d W T =-+=-+=
通用量具测量位置度的方法及数据处理分析 李全义1 冯文玉2 司登堂1 (1.北方股份公司质量保证部;2.内蒙古北方重工业集团有限公司网络信息公司,内蒙古包头014030) 摘 要:对位置度的测量一般有专用量具测量法、三坐标机测量法和通用量具测量法3种方法。第3种方法操作相对简便,对人员的要求也不高,使用的量具是通用的,成本低廉,但速度较慢,测量精度对操作人员的水平依赖性强。对生产规模中等,生产批量不大,生产品种较多的企业第3种方法比较适用。介绍了在实际中使用的通用量具测量位置度的方法及数据处理分析方法。 关键词:位置度;专用量具;通用量具;三坐标测量机 在机械加工行业数据测量方面,位置度测量相 对比较复杂,对人员和设备也要求较高。目前普遍 使用的有专用量具测量法、三坐标机测量法2种方 法。专用量具测量法操作简便,速度快,但适用范围 小,一种工件需一种量具,成本高;三坐标机测量法 测量速度快,准确,一机多用,但设备成本高,并要有 专门技术人员操作。还有一种通用量具测量法,与 前二者相比,可以扬长避短,但由于数据处理难度比 较大,往往拿着测量结果无法判定其结果是否合格, 也有出现误判的时候,使得此方法的使用受到极大的限制。 本文介绍在实际中使用的通用量具测量位置度的方法及数据处理分析方法。 1 测量方法 工件如图1所示。 图1 法兰盘示意图 测量过程与操作方法:将工件置于平台,进行调整,使基准A的轴线与平台面平行,顺序测量Ф100各孔的轴线位置并记录数据;将工件旋转90°,重复上述工序。测得的数据如表1。 表1 工件测量数据 坐标 孔序号 12345678910 X坐标值0-176.36-285.34-285.33-176.350.04176.35285.33285.33176.35 Y坐标值300.05242.7292.74-92.75-242.73-300.02-242.75-92.7592.74242.74位置度0.10.1020.0840.0940.0570.0890.0940.0940.0750.075 2 数据处理和计算方法 2.1 三角函数法 根据工件产品图的尺寸、位置公差要求,将在平台上的测量值在一定的几何图形中通过三角函数的计算得到实际位置度。 如图1所示工件,该件的公差是一个以圆心确定的Ф600圆周上以36°均布的理想位置为轴线,以Ф0.1为直径的10个圆柱形,如圆2所示,实际轴线 ＊收稿日期:2010-11-11 作者简介:李全义(1957-),男,包头人,北方重工集团工程师,主要从事机械加工方面的技术工作。计量检测：ｗｗｗ．ｃｑｓｔｙｑ．ｃｏｍ 计量检测：ｗｗｗ．ｃｑｓｔｙｑ．ｃｏｍ
1.基准﹔ 2.理論位置值﹔ 3.位置度公差 三、位置度公差帶 位置度公差帶是一以理論位置為中心對稱的區域。
四、位置度的標注與測量方法
3﹑以中心线左边第二根端子为例﹐测出实际尺寸D1(0.82)﹑D2(1.02)﹐根据位置定义﹐ DE=abs(Da-Dt) =abs{(D1+D2)/2-Dt)} =abs[(0.85+1.00)/2-0.90}] =0.025<0.05 其中﹐DE表示实际偏差 abs表示绝对值 Da表示实际位置尺寸 Dt表示理论位置尺寸﹐对于不同的端子﹐它们的理论位置尺寸是不测量时测量者须自行计算 DE=abs(Da-Dt) =abs{(D1+D2)/2-Dt)} =abs{[(d1+Dt)+(Dt-d2)]/2-Dt)} =abs[(d1-d2)/2]
(二)﹑IDE44P垂直位置度的标注与测量 如图﹐IDE44P端子在垂直方向上具有以下特点﹕排数少（只有两排）﹐每排端多（达22PIN）﹐长度值为端子材厚值﹐对于不同的端子﹐其值差异极小﹐因此我们排端子和下排端子分别看成两个整体。下面以下排端子为例介绍其测量方法。 一、测出角柱垂直方向上Φ1.70的实际尺寸﹐然后置中归零﹔ 二、往下偏移2.00﹐然后归零﹔ 三、
为基准﹐用于控制端子锡脚与与PCB板的配合﹐现其位置度公差0.18﹔另一个是端子域的位置度﹐此位置度以KEY为基准﹐用于控制端子接触区域与对插件的配合﹐现其度公差0.3。对于第一个位置度﹐其标注方式已统一﹔对于第二个位置度﹐有如下两种式﹕
以上两种标注方式中﹐第一种直接对124根端子接触区域一一测量其位置度﹐由接触区域是包在主体内部﹐若采用这种方式﹐测量繁琐困难﹔对于第二种测量方式﹐子是下料成型﹐且插在主体插槽中﹐插槽控制了端子的平面度﹐因此只须控制KEY相POST的位置度与端子锡脚相对POST的位置度﹐相应地也就控制了端子接触区域相对 水平位置度Th和垂直位置度Tv后﹐須再驗証其是否滿足公式Th2+Tv2≦0.152。
安徽机电职业技术学院毕业设计（论文） 孔距检具设计 系别机械工程系 专业机械质量管理与检测技术 班级机质3091班 姓名 *** 学号 1206093003 2011～ 2012 学年第一学期
摘要 本文主要介绍了利用专用检具对孔距进行检测，开始先对孔检具的一些基本知识进行了说明，比如孔距检具的原理、孔距检具的作用、孔距检具一些部件的工艺及加工方法等。然后对一些常规的孔距检测方法进行了介绍并对其中涉及的一些常用检具进行了说明，最后针对一个图纸设计了一款专用检具进行孔距的检测。在整篇文章的开始我先说明了专用检具在平时生产中的重要作用。 在现代制造业中孔距检具的应用越来越广泛了，对孔距检具的要求也越来越高，随之对孔距的检测也要求更加准确，更加快速，所以要求我们设计专用检具来快速准确的判断零件是否合格已经是形式所趋了。
目录 摘要 (2) 前言 (4) 第一章绪论 (5) 第1.1节选题背景 (5) 第1.2节孔距检具概述 (5) 第1.3节研究该题的意义 (5) 第1.4节检具国内外现状和发展趋势 (7) 第1.5节孔距检具工作原理 (9) 第二章中心距检具总体设计 (16) 第2.1节孔距检具设计要求 (16) 第2.2节孔距检具零件设计原则 (17) 第2.3节定位装置设计 (17) 第2.4节夹紧装置设计 (18) 第三章零件加工工艺流程及工艺分析 (19) 第3.1节工艺流程分析 (19) 第3.2节对底座螺纹孔制定出的加工工序 (19) 总结 (22) 参考文献 (23) 致谢 (24)
前言 时间已不知不觉，竟悄无声息的从我身边流过，不给任何提示，突然才发现它以来到毕业前夕！ 毕业设计是其中最后一个环节，是对以前所学的知识及所掌握的技能的综合运用和检验。随着制造业的迅速发展，中心具检具应用愈来愈广泛。在完成几年的课程学习和课程、生产实习，我熟练地掌握了机械制图、机械设计、机械加工工艺、检测等专业基础课和专业课方面的知识，对零件的检测有了一个系统、全面的理解，达到了学习的目的。对于孔距具检具这个实践性非常强的设计课题，我上网和在图书馆寻找了大量的资料。在指导老师的协助下和同学之间的讨论中设计时，将充分利用和查阅各种数据,尽最大努力搞好本次毕业设计。在设计的过程中，将有一定的困难，但有指导老师的悉心指导和自己的努力，相信会完满的完成毕业设计任务。 本次设计以孔距测量为主线，综合了百分表，最后到专业量具的设计。在设计该专业量具的同时总结了以往专用量具的一般方法、步骤，把以前学过的基础课程融汇到综合应用本次设计当中来，所谓学以致用。在设计中除使用传统方法外，同时引用了CAD、UG等技术，力求达到减小劳动强度，提高工作效率的目的。 由于实际经验和理论技术有限，设计的错误和不足之处在所难免，希望各位老师批评指正，谢谢！
《矩形花键量规》国家标准（草案） 编制说明 一、工作简况 1、任务来源： 根据国家标准化管理委员会下达2019年第一批推荐性国家标准计划的通知（国标委发【2019】11号）的要求，《矩形花键量规》国家标准修订项目被列入了2019年国家标准修订计划，序号：493，计划编号：20190679-T-604，计划完成年限为：2020年。 2、工作的主要过程： 起草阶段按照全国量具量仪标准化技术委员文件（量标委〔2019〕15号），标委会秘书处向主要起草单位布置了标准起草任务。起草单位接到任务后马上成立了标准起草工作组，并开展相应的工作。先后收集了国内外有关标准、有关厂家的相关企业标准、产品技术指标以及产品样本等，并对此进行了认真阅读、分析，在此基础上，起草了本标准的草案稿，并于2019年9月17日召开了工作组会议，讨论了《矩形花键量规》标准框架，细化具体内容，明确具体参数，X月完成了《矩形花键量规》标准草案稿。 3、主要参加单位和工作组成员 为更好地完成本标准的修订工作，根据标委会秘书处的国家标准项目制（修）定计划安排，成立了标准起草工作组，由恒锋工具股份有限公司负责标准起草和工作组成员召集工作，标准起草工作组由： 恒锋工具股份有限公司； 成都工具研究所有限公司； 杭州长庚测量技术有限公司； 中国计量大学； 河南省计量科学研究院； 苏州国量量具科技有限公司。 共六个成员单位共同组成起草工作组参加起草工作。主要起草成员为：XXX、XXX、XXX、XXX、XXX、XXX。 二、标准的编制原则和主要内容 1.编制原则 本标准是在原2006年版标准的基础上进行的修订的，为推荐性国家标准。
位置度∮t：(每个)被测轴线必须位于直径为公差值∮t，由以对于基准的理论正确尺寸所确定的理想位置为轴线的圆柱面内。例法兰螺钉孔位置度：(1)用V型铁支承距离最远两端主轴颈（A-B），将螺纹检轴紧密旋入螺纹孔中，曲轴销孔中心旋转至X（水平）方向，用带有杠杆百分表的高度游标卡尺，将基准中心调整至等高（同时，将位置度检具某一平面调整水平后，固定）。分别测量各螺纹检轴中心线与基准中心线在X(水平)方向的误差值即：Fx。曲轴销孔中心旋转至Y(垂直)方向（同时位置度检具原垂直面为水平），此时测量各螺纹检轴中心线与基准中心线在Y方向的误差值即：Fy。位置度误差为：ΔF=2(Fx2+ fy2)1/2。 (2)用V型铁支承距离最远两端主轴颈（A-B），将螺纹检轴紧密旋入螺纹孔中，曲轴连杆轴颈基准(C)旋转至X（水平）方向，用带有杠杆百分表的高度游标卡尺，将基准中心调整至等高（同时，将位置度检具某一平面调整水平后，固定）。分别测量各螺纹检轴中心线与基准中心线在X(水平)方向的误差值即：Fx；曲轴连杆轴颈基准(C)旋转至Y (垂直)方向（使位置度检具原垂直面为水平），此时测量各螺纹检轴中心线与基准中心线在Y(垂直)方向的误差值即：Fy。螺纹孔位置度误差为：ΔF =2(Fx2+ Fy2)1/2。取各螺纹检轴位置度误差最大值，作为评定的依据。例定位销孔位置度1、大柴：(1)销孔对基准平面的位置度(水平方向): 用V型铁支承距离最远的两个主轴颈（A-B）且调至等高，把检轴紧密插入销孔，慢慢调整曲轴，用带有杠杆百分表的高度游标卡尺将基准轴线调至等高后（同时，将位置度检具水平方向平面调整等高后，固定）。测量销孔中心与基准轴线高度差的二倍，即为销孔位置度误差。 (2) 销孔轴线对主轴颈轴线的位置度(垂直方向)：用V型铁支承距离最远的两个主轴颈（A-B）且调至等高，把检轴紧密插入销孔，慢慢调整曲轴，连杆轴颈基准(C)调整至Y (垂直)方向（即位置度检具原垂直面为水平），并用带有杠杆百分表的高度游标卡尺，测量销孔中心线到基准轴线的数值与理论正确尺寸之差的二倍。即为销孔位置度误差。2、上柴：(1)用V型铁支承距离最远两端主轴颈（A-B），将连杆轴颈基准(C)旋转至X（水平）方向，用带有杠杆百分表的高度游标卡尺将基准调整至等高（同时，将位置度检具水平方向平面调整等高后，固定）。分别测量销孔中心线与基准轴线在X(水平)方向的误差值即：Fx。曲轴连杆轴颈基准(C)旋转至Y(垂直)方向（即位置度检具原垂直面为水平），此时测量Y方向销孔中心线与基准的误差值即：Fy。销孔位置度误差为：f=2 。3、潍柴用V型铁支承距离最远两端主轴颈（A-B）且等高，将连杆轴颈基准(C)旋转至X（水平）方向，用带有杠杆百分表的高度游标卡尺将基准调整至等高（同时，将位置度检具水平方向平面调整等高后，固定）。分别测量销孔中心线与基准轴线在X(水平)方向的误差值即：Fx。曲轴连杆轴颈基准(C)旋转至Y(垂直)方向（即位置度检具原垂直面为水平），此时测量Y方向销孔中心线与基准的误差值即：Fy。销孔位置度误差为：f=2 。答案补充 比如" 位置度￠0.3 A B C" 中位置度公式"△X的平方＋△Y的平方,再开根号.之后乘以2"
孔组位置度检具设计分析及其自身 位置度超差时的判定 伊顿液压系统（济宁）有限公司 刘军 功能量规是当最大实体要求应用于被测要素和（或）基准要素时，用来确定它们的实际轮廓是否超出边界（最大实体实效边界或最大实体边界）的全形量规。孔组位置度检具就是常见的一种功能量规，相比三坐标检测，它的检测效率比较高，使用比较方便，然而它的准确性却常常引起人们的质疑，另外其自身位置度超差时，我们该如何对其进行判定。下面我们对孔组位置度检具的的设计进行分析，以研究其位置度和尺寸公差对零件的影响。文中所有尺寸单位均为mm 。 图1 零件图 一、根据我国标准《GB/T 8069-1998 功能量规》，对图1中的零件设计一套整体型位置度检具，过程如下： d IB =D MV =12-0.2=11.8；T t =0.2+0.2=0.4 查表得：T I =W I =0.008；t I =0.012；F I =0.02 d I =(d IB +F I )0-TI =(11.8+0.02)0-0.008 =11.820 -0.008 d IW =(d IB +F I )-(T I +W I )=(11.8+0.02)-(0.008+0.008)=11.804 图2 检具图A 对于零件： 最大实体实效尺寸D MMVS =12-0.2=11.8 最小实体实效尺寸D LMVS =12.2+0.4=12.6 对于检具： 最大实体实效尺寸 d MMVS =11.82+0.012=11.832 最小实体实效尺寸d LMVS =11.82-0.008-0.012=11.8 检测销到达磨损极限时： 最大实体实效尺寸 d MMVS =11.804+0.012=11.816 最小实体实效尺寸= d LMVS =11.804-0.012=11.792 2×Φ1242 ?Φ0.2 M +0.2 0看 42 ? Φ0.012 2×Φ11.82E 看0看 -0.008 (磨损极限：11.804)
孔位置度综合检具的设计及使用规范 【摘要】检验夹具是指零件在加工制造过程中在生产线上专用（尺寸）检测工装（简称检具），检具不但具有定量功能同时具有定性功能（非机械加工零件所使用检具同时具备测量支架功能），检具设计时其测量功能，定位原则应满足图纸测量技术要求，从而保证加工制造；测量评定基准的一致性。综合检具适用于大批量生产的产品如汽车零部件等，用来替代卡规，塞规，CMM（三坐标测量机），游标卡尺等测量工具，操作简单，使用方便，省时省力，精度可靠，检验效率高。本文设计的检具主要是指测量各个加工孔位置度的计数型（定性功能）综合检具，它是用来检验最大实体要求的被测要素和（或）基准要素，以确定它们的实际轮廓是否超出相应的边界。 【关键词】孔位置度设计组合检具 1 孔位置度综合检具的设计 检具整体结构如图1所示： 此检具是一个组合检具，由定位装置、测量装置、夹紧装置、辅助装置（包括导向装置、传动装置、测量零件的紧固装置）组成。检具结构确定后，检具设计关键在于确定定位装置、测量装置、夹紧装置、辅助装置尺寸.本例中零件基准孔尺寸和一个加工孔尺寸如图2所示，加工孔只列举1个，其它检测销尺寸计算方法与本检测销检测方法相同： 本文位置度公差是最大实体原则同时应用于被测要素和基准要素的实例。当被测孔和基准B和基准C均处于最大实体状态时（最大实体状态，是指实际要素在给定长度上处处位于极限尺寸之内，并具有允许的材料量最多的状态，称为最大实体状态.）设计此综合位置检具是模拟被测件的装配极限（实效边界）情况下的一种标准匹配件。以下分别介绍定位装置、检测装置、夹紧装置、辅助装置尺寸的计算方法。 1.1 检具定位装置设计 为了明确地确定一非旋转对称之物体的位置，必须用所有六个可能的运动方向来对其定位，即3-2-1定位法则，如图所示1面（A面），两销（直销定位销B，菱形销定位销C）限制6个自由度。两个定位销采用固定式，如图3所示，定位销尺寸计算如下： 1.1.1 定位销B的定位部位尺寸 DMV=DM-t=（6.09-0.02）-0.05=6.02mm Tt=TD+t=（0.02+0.02）+0.05=90μm；