30米T梁存梁台座验算
本工程40m预制T梁边跨边梁自重最大约为89.2317T。截面积采用50cm（宽）*40cm（高），拟采用C30砼台座，单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2；拟定梁存放间距（按最小间距）为3米，存梁高度拟定为2层。
1、参数
地基承载力，
取[fa0]=250Kpa (试验室现场测得)
30mT梁自重90T，取G1=90×9.8=882KN
台座基础底面积A=1.5×3=4.5m2
台座及基础体积V=1.5×0.8×3+0.4×0.5×3=4.2m3
台座及基础重力G2=2.600×4.2×9.8=107.016KN
C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=30Mpa
2、台座地基承载力验算
单侧存梁台座对地基的压力最大值（2层设计）为：
Fmax=G1/2×2+G2 =882+107.016=989.016KN
在每m2对地基的压力为：
f=Fmax
A =989.016
4.5
= 219.78KN/m2=219.78 Kpa<250 Kpa
3、存梁台座受力验算
台座混凝土为C30，[fcd]=30Mpa
单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2 箱梁对台座的压力大小为：
F1=G1/2×2=882KN 箱梁存梁台座验算书
f=Fmax
A =882
0.25
=3528KN/m2
=3528Kpa=3.528Mpa<[fcd]=30Mpa 所以，存梁台座受力满足要求。
花溪区洛平新城集中安置点建设项目一标段 悬挑脚手架作用下阳台梁承载力验算书 一、悬挑脚手架对其下结构梁的受力影响 1、悬挑脚手架的节点做法 悬挑脚手架悬挑钢梁的常规做法是利用型钢（一般是Ⅰ字型钢），一端从建筑物伸出，另一端伸入楼层内，在楼层内梁板上锚固。锚固点一般是在楼层外边梁一处，另一处在钢梁的尾端（见图1）。 （图1） 2、悬挑钢梁对结构梁的受力分析 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）规定，悬挑钢梁按纯悬挑构件计算，钢丝绳不参与计算，其计算模型见图2： （图2） 从以上模型中可以很容易看出，A点处悬挑钢梁受到向上的支撑力，反之，结构边梁受到悬挑钢梁向下的压力，即一道悬挑钢梁对其支撑梁施加了一个向下的集中荷载。在实际施
工中，一跨边梁上往往会支撑三到四道钢梁，这些钢梁就相当于对结构梁施加了二到四个集中荷载，当这些集中荷载增加到一定程度后，显然会对支撑梁结构安全有一定影响，尤其是在实际施工中会将阳台的悬挑梁和阳台边梁作为悬挑架的支撑构件，其受到的影响较大。下面通过对各型号的标准层阳台梁受力的计算，来验算阳台梁结构是否受影响。 二、4-6、17-19栋阳台梁（11-17交A轴外挑梁）验算 一）悬挑钢梁放置在悬挑阳台边梁的计算、验算 2.1 建筑物建筑构件概况 4-6、17-19栋标准层住宅，阳台尺寸为3.5m×1.5m，阳台悬挑梁尺寸为200mm×400mm,阳台边梁为200mm×400mm，阳台板厚100，混凝土强度为C30，楼板及梁底面、侧面均不粉刷，直接刮腻子刷乳胶漆，楼地面做法为30mm厚干干硬性水泥砂浆上铺10厚地板砖。阳台边梁上带100高C20钢筋混凝土翻沿，翻沿上做900高栏杆。 2.2 脚手架搭设方案 本工程采用型钢悬挑钢管扣件式脚手架，悬挑钢梁选用I16工字钢,脚手架步距为1.8m，纵距为1.5m，横距为0.8m，内立杆距墙面0.3m，每层设拦腰杆，悬挑钢梁挑出长度为1.2m，楼层内锚固长度为1.8m，脚手架搭设高度按照《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》要求按19.6m（7层10.8步）计算，连墙件为每层三跨布置，竹脚手板满铺两层（首层和操作层），操作层按一层同时施工，安全网采用密目网在外侧全封闭。 2.3 脚手架内外立杆荷载计算（根据悬挑脚手架方案所得） 内外立杆总荷载分别为：P1=6.64KN;P1=6.64KN 2.4 悬挑钢梁的受力计算 将内外立杆荷载P1、P2代入以下悬挑钢梁计算简图： P1=6.64 KN; P2=6.64KN;q=0.246KN/m； 求得A点处支撑梁受到悬挑钢管的向下的集 中荷载为：N=18.45KN
10.主梁截面承载力与应力验算 预应力混凝土梁从预加力开始到是受荷破坏，需经受预加应力、使用荷载作用，裂缝出现和破坏等四个受力阶段，为保证主梁受力可靠并予以控制。应对控制截面进行各个阶段的验算。在以下内容中，先进行持久状态承载能力极限状态承载力验算，再分别验算持久状态抗裂验算和应力验算，最后进行短暂状态构件的截面应力验算。对于抗裂验算，《公预规》根据公路简支标准设计的经验，对于全预应力梁在使用阶段短期效应组合作用下，只要截面不出现拉应力就可满足。 10.1持久状况承载能力极限状态承载力验算 在承载能力极限状态下，预应力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破坏，下面验算这两类截面的承载力。 10.1.1正截面承载力验算 （1）确定混凝土受压区高度 根据《公预规》5.2.3条规定，对于带承托翼缘板的T 形截面； 当' ' Pd P cd f f f A f b h ≤成立时，中性轴带翼缘板内，否则在腹板内。 左边=Pd P f A =1260×50.4×0.1=6350.4(kN) 右边=' 'cd f f f b h =22.4×220×15×0.1=7392(kN) ''Pd P cd f f f A f b h ≤成立，即中性轴在翼板内。 设中性轴到截面上缘距离为x ，则： x= 0'126050.4 12.89()0.4(200012.85)74.86()22.4220 pd p b cd f f A cm h cm f b ξ?= =<=?-=? 式中：ξb ——预应力受压区高度界限系数，按《公预规》表5.2.1采用，对于C50混凝土 和钢绞线，ξb =0.40； h 0——梁的有效高，0p h h a =-, 说明该截面破坏时属于塑性破坏状态。 （2）验算正截面承载力： 由《公预规》5.2.5条，正截面承载力按下式计算： '000()2 cd f x M f b x h γ≤- 式中：γ0——桥梁结构的重要性系数，按《公预规》5.1.5条采用，本设计取1.0。 右边=30.1285 22.410 2.20.1289(20.1285)11478.732 kN m ????-- =? 08658.42(d M kN m >?=?跨中） 所以，主梁跨中正截面承载能力满足要求。 （3）验算最小配筋率 由《公预规》9.1.12条，预应力混凝土受弯构件最小配筋率应满足下列条件： ud cr M 1.0M ≥
金茂紫庭1-5号楼阳台结构承载力验算 计 算 书 深圳市特辰科技有限公司 二○一○年五月二十日
阳台梁承载力验算 该工程阳台面梁、挑梁截面均为200×450，面梁配筋为2φ14、2φ16；挑梁配筋为4φ18、2φ14。根据升降架平面布置和阳台梁的跨度和配筋，可知5号楼中的4号机位处的阳台挑梁为最不利受力梁，其配筋为4φ18、2φ16；2号机位处的面梁为最不利受力面梁，其配筋为2φ14、2φ16。其计算如下： 一、计算依据 1、建筑施工安全技术标准 JGJ59-99 2、钢结构设计规范 GBJ17-88 3、企业标准《建筑升降脚手架》Q/STC001-1999 4、建筑结构荷载设计规范GBJ9-87 5、简明钢筋混凝土房屋结构设计手册 二、升降架荷载分析 由我公司升降架设计计算书可知，升降架在最大布置跨度7.2m，且最大跨度7.2m×架高小于110m2时的计算荷载合计如下： 取动力系数γb＝1.05 冲击系数γc＝1.5 恒载分项系数γa＝1.2 活载分项系数γq＝1.4 1、静载： P静＝1.2×（3825＋4016＋23655）＝37795N 2、活荷载：P活＝1.4×7.2×0.9×3×2000＝54432N 3、工作时：P＝γb×(P静＋P活)＝1.05(37795＋54432)＝96838 N 4、升降时：P升＝37795＋1.4×7.2×0.9×500＝42331 N （升降时，不允许人员停留在升降架上，也不允许架体上堆放杂物、垃圾和各种材料，故活荷载仅取一步架）。 从中可以分析，工作时荷载为96838N，由三个导向座（三点）共同承载，故每个导向座所受荷载约为 96838N／3＝32246N，升降时由一点受力，承受荷载42331 N，故取升降荷载为最不利荷载计算：P升＝42331 N（架体跨度为7.2m 时） 三、阳台面梁验算 根据导座式升降脚手架平面布置图可知，阳台面梁处升降架最大跨度为5.2米，本计算书取跨度为5.4米的升降架荷载来计算。则架体荷载为： P1= P升×5.4/7.2＝42331N×5.4/7.2=31800N 梁截面200×450，三级钢，面筋为2φ14，底筋为2φ16，As＝402mm2，砼强度为C30，为了保守计算，按简之梁和单筋矩形梁来计算，查《简明钢筋混凝土房屋结构设计手册》可得梁能承受的最大弯矩为：
架梁吊车地基承载力验算 1、依据 计算依据规范为《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D632007 （以下 简称规范）。 2、工程概况 200T 吊车自重72t 、最大配重65t ; 300T 吊车自重79.68t 、最大 配重98.2t ;吊车支腿下垫钢板为 2.5m X 2.5m X 0.05m 。T 梁最重 85.8t 。 3、承载力计算 两台吊车吊梁过程匀速水平，每台吊车各自承受1/2T 梁重；承载 力计算考虑200T 吊车自重及最大配重，并且4个支腿受力均匀。 (4.2.24) 式中:P —基底平均压应力： .V —山本规范第1.68条规定的作用短期效应组合在基底产生的竖向力; A ——基础底面面积d N=1.2X( 72+65)X 10+1.4 x( 85.8 -2)x 10=2244.6KN A=4X 2.5 X 2.5=25 P= N/A=2244.6/25=89.784 KN/ m =89.784kpa 考虑到上跨铁路架梁施工，取1.2倍的安全系数，则地基承载力为 f a > 1.2 P =107.7408 kpa ?108 kpa 即现场碾压夯实后的地基承载力必须大于等于 4、沉降量计算 P0 = p -帀=89.784 - o = 89.784kpa 厚 5cm 钢板尺寸长 L=2.5m,宽 b=2.5m, L/b=1 Z 2=4.81m, Z 3=9m, Z 3/b=3.6, a ^ 0.463 , a ^ 0.276 以上《 n 根据l/b 及z/b 可查询《规范》附录M 桥涵平均附加系数a ［人］ 108 kpa ，取 120kpa. 第一层换填土: Z 0=0m , Z 1=0.5m ,乙/b ~ 0.2, a 0 7 a^0.987 第二层杂填土: Z 1=0.5m , Z 2=4.81m , Z 2/b ~ 1.9, a^ 0.987, a^0.463 第三层粉质粘土:
连续箱梁承载力验算 一、计算依据 1、箱梁混凝土浇注方法：分为两次浇注，第一次浇注至底板以上30cm处，第二次浇注腹板、顶板、翼板。 2、模板支架使用材料 （1）2cm胶合板 （2）方木断面8×8cm，跨长90cm （3）可调整高度的顶托 （4）φ50mm钢管，壁厚3mm，间距90×90cm （5）门式架 3、荷载取值 （1）钢筋混凝土自重18.9kN/m2； （2）胶合板自重0.08kN/m2； （3）活荷载取值：计算模板及上方木时取2.5kN/m2；计算下方木时取 1.5kN/m2；计算支架立杆时取 1.5kN/m2；混凝土振捣力1.0kN/m2；混凝土冲击荷载4.0kN/m2；荷载系数，静载系数取γG=1.2，活荷载系数取γQ=1.4。 二、受力计算 1、上方木及支架强度和刚度复核 胶合板方木计算，方木间距0.3m，跨度0.9m，截面8×8cm。 （1）方木受活荷载：Q=(2.5+1+4)×0.3=2.25kN/m （2）方木受静荷载：G=(18.9+0.08)×0.3=5.694kN/m （3）方木设计荷载：q=γG·G+γQ·G=1.2×5.694+1.4×
2.25=10kN/m （4）方木受线荷截后产生最大内力： M=1/10ql2=(1/10)×0.9×0.9=0.81kN·m （5）方木抗变截面模量及应力： W=1-6bh2=(1/6)×8×8×8=85.3cm3 σ=M/W=810000N·m/85300mm3=9.5N/ mm2 σ<[σ]=12 N/ mm2，符合要求。 （6）方木挠度计算 I=bh3/12=0.9×0.93/12=3.41×10-6 F=(1/128)×(q·l4)/E·I=(1/128)×(10×0.94)/9×106×3.41×10-6=1.67cm f/L=1.67/900=1/539<[f/L]=1/150，符合要求。 2、下层方木计算 下层方木距离90cm一排，每根长90cm （1）受静荷载：5.694 kN/m （2）受活荷载：Q=(1.5+1+4)×0.3=1.95 kN/m （3）下方木上设计值：q=γG·G+γQ·G=1.2×5.694+1.4×1.95=10.18 kN/m （4）下方木各支点最大反力为第二支点 M max=N2=(0.606+0.526)ql=1.132×10.18×0.9=10.37kN （5）由上方木传下来的集中力N2作用在下方木上，产生内部力分别为： 在跨中：M max=k1·N2·l=0.244×10.37×0.9=2.28 kN·m<[M]=9.49
计算书 惠环站钢结构工程安全专项施工方案 轨道梁承载力检算 二〇一四年七月
目录 一、概述······························ - 1 - 1.1工程概况·························- 1 - 1.2 轨道梁总体布置······················- 1 - 1.3轨道梁结构形式······················- 1 - 1.4钢架梁吊装方案······················- 1 - 二、复核计算···························· - 2 - 2.1复核计算的内容······················- 2 - 2.2 计算荷载及组合······················- 2 - 2.2.1 永久荷载······················- 2 - 2.2.2可变荷载·······················- 3 - 2.2.3荷载组合·······················- 3 - 2.3主要材料及力学特性····················- 3 - 2.3.1混凝土························- 3 - 2.3.2钢材·························- 3 - 2.3.3计算结果中的符号与单位规定··············- 3 - 2.4 20m连续梁预应力钢筋混凝土箱梁整体受力分析········- 4 - 2.4.1计算模型·······················- 4 - 2.4.2 预应力钢束应力验算·················- 4 - 2.4.3轨道梁压应力验算···················- 4 - 2.4.4轨道梁抗裂验算····················- 5 - 2.4.5轨道梁正截面抗弯承载力验算··············- 6 - 2.4.6轨道梁斜截面抗剪承载力验算··············- 17 - 2.4.7轨道梁抗扭承载力验算·················- 28 - 2.4.8轨道梁刚度验算····················- 34 - 2.5 15m跨钢筋混凝土简支箱梁整体受力分析···········- 34 - 2.5.1计算模型·······················- 34 - 2.5.2轨道梁正截面抗弯承载力验算··············- 35 - 2.5.3轨道梁斜截面抗剪承载力验算··············- 38 -
龙门吊轨道承载力验算书 2016年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验算 1.1 龙门吊基础验算 图7.1预制场龙门吊立面图（单位mm） 1.1.1 受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（112.1t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。 1、龙门吊自重：m=45t G1=45×103kg×10N/kg＝450 KN 2、30m边梁重量：m=40.2m3×2.6t/m3+7.6t=112.1t G2=112.1×103kg×10N/kg＝1121 KN 集中荷载P=G2/2=1121/2=560.5KN 均布荷载q=G1/L=450/31=14.52KN/m 当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：
图1.1.1龙门吊受力简图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=722.28KN，N2=288.34KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为7m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
图7.1.1-2龙门吊侧面受力简图 受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得 N1=N+N （1-5） 由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为 N=361.14KN 1.1.2力学建模 根据《路桥施工计算手册》p358可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系： 23 0(1)10cr P b E s ωυ-=-? (1-6) 其中： E0-----------地基土的变形模量，MPa ； ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79； ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值； Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ； s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ； b-------------承压板宽度或直径，mm ； 不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。故令地基承载的刚度系数32623101010cr cr P b P b k s s --???==?，则302101-b E k ωυ??=（）（KN/m ）。 另考虑到建模的方便和简单，令b=200mm （纵梁向20cm 一个土弹簧），查表得粉质粘土νn =0.25～0.35，取ν=0.35粉质粘土的变形模量E 0=16 MPa 。带入公式(1-6)求解得： K=4.144×106
一、极限工作状态下主梁承载力计算 在极限工作状态时，可能出现全部荷载施加在汽车吊某端支腿座落的主梁上的情况。即汽车吊自重＋工作荷载共计320KN全部施加在落于主梁的两支支腿上，每支支腿向梁施加160KN集中荷载。 1、恒荷载计算：楼板厚120mm；主梁尺寸400×600，净跨L=7.4m。 说明：本工程实际为井字梁结构，实际其荷载图与下图有异。但为了计算简便，本方案将井字梁区考虑为整板，按下图进行荷载分布计算，其结果大于实际情况，有利于整体计算结果的安全性。在实际情况中可能有某些情况在本方案中没有预计，故在荷载组合时特将恒荷载×1.4的系数，或荷载×1.2的系数，以确保整个计算结果的保守。 楼板荷载在主梁上分布图 板q’=0.12×8×25=24KN/m q1= 5q/8=15KN/m 梁q2=0.4×0.6×25=6KN/m 梁板均布荷载q=q1+q2=21KN/m Mmax1=-M A1=M B1=qL2/12=95.83KN·m
M C1=qL2/24=47.92KN·m 插图 2、活荷载（吊车、起重量）计算： 考虑最不利情况，所有荷载集中于两支座上，每支座最大荷载值为160KN。 a1=1m，b1=6.4m；a2=6.4m，b2=1m。 插土 Mmax2=-M A2=M B2= (a1×b12+a22×b2)× F/L2=138.38KN·m 3、荷载组合结果： 主梁上最大弯距为梁支座处： Mmax＝1.2Mmax1＋1.4Mmax2＝308.728KN·m 4、主梁正截面抗弯截面验算: 该梁为400×600；220+625－6/2；525 上部筋：一排220+425 As1 =2592mm2 二排425 As2 =982mm2 下部筋：525 As’=2454mm2 先仅按第一排算：fc=14.3N/mm2，fy=fy’=360 N/mm2 αs ＝25＋25/2＝37.5mm h0＝600-37.5＝562.5mm 因为 fyAs- fy'As' 8.685 fc b x mm ==＜2αs, 所以M=fyAs(h0-αs)=489.9 KN·m＞Mmax=308.728KN·m 由于只计算第一排钢筋就已经满足承载力要求，故不再进行其他
悬挑脚手架作用下阳台梁承载力验算 根据本工程特点，外脚手架需进行分段卸荷于主体结构上，结合脚手架施工方案，型钢悬挑脚手架分别设置在8#栋7、13层，9、10、14#栋10层，考虑到阳台处脚手架外附加荷载较大，为保证结构传力可靠，需对阳台梁承载力进行验算。 结合8、9、10、14#栋结构图，选取以下阳台进行受力验算： 1、9、10、14#栋南向大阳台选取跨度和荷载都较大的9、10#栋6~15轴南向阳台进行结构受力验算。 2、8#栋阳台选取跨度最大的14~22及29~37轴内阳台进行结构受力验算， 3、14#栋10层北向阳台（2~8、10~16、18~2 4、26~32轴）验算 4、8#栋7、13层南向阳台（10~14、37~41轴）验算 5、8#栋7、13层北向阳台验算（16~18、33~35轴）验算 6、8#栋 7、13层南向阳台（3~5、46~48轴）验算 7、9、10#栋10层北向阳台（7~9、12~14、26~28、31~33轴）验算 验算成果见附件各栋阳台加强配筋图。 阳台梁上由外架传来的集中力大小及位置详见附图 9、10#栋6~15轴南向阳台受力验算 一、阳台连系梁承载力验算 阳台连系梁截面为200*400，混凝土强度等级为C30，受力纵筋采用HRB400三级钢，箍筋采用HPB300一级钢，阳台板厚为100mm。 1、荷载统计 恒荷载
阳台连系梁自重：q1=0.2*0.4*25=2KN/M 阳台板传给连系梁自重：q2=0.65*0.10*25=1.625KN/M 阳台活荷载：q3=2.5KN/M2*1=2.5 KN/M 则均布荷载设计值为q=1.2*( q1+ q2)+1.4* q3=1.2*(2+1.625)+1.4*2.5=7.85KN/M 外脚手架型型钢传给阳台连系梁的集中力为27.2KN，集中力间距为1.3m。 考虑连系梁两端固接于阳台悬挑梁上，其受力计算简图如下： 经计算，其弯矩包络图及剪力包络图如下：
6 混凝土梁承载力计算原理 6.1 概述 本章介绍钢筋混凝土梁的受弯、受剪及受扭承载力计算方法。钢筋混凝土梁是由钢筋和混凝土两种材料所组成，且混凝土本身是非弹性、非匀质材料。抗拉强度又远小于抗压强度，因而其受力性能有很大不同。研究钢筋混凝土构件的受力性能，很大程度上要依赖于构件加载试验。建筑工程中梁常用的截面形式如图6-1所示。 6.2 正截面受弯承载力 6.2.1 材料的选择与一般构造 1)截面尺寸 为统一模板尺寸以便施工，现浇钢筋混凝土构件宜采用下列尺寸： 梁宽一般为100mm、120mm、 150mm、180mm、 200mm、220mm、250和300mm，以上按 b/，50mm模数递增。梁高200～800mm，模数为50mm，800mm以上模数为100mm。梁高与跨度只比l h/，主梁为1/8～1/12，次梁为1/15～1/20，独立梁不小于1/15（简支）和1/20（连续）；梁高与梁宽之比b 在矩形截面梁中一般为2～2.5，在T形梁中为2.5～4.0。 2)混凝土保护层厚度 为了满足对受力钢筋的有效锚固及耐火、耐久性要求，钢筋的混凝土保护层应有足够的厚度。混凝土保护层最小厚度与钢筋直径，构件种类、环境条件和混凝土强度等级有关。具体应符合下表规定。 表6-1 混凝土保护层最小厚度 注：（1）基础的保护层厚度不小于40mm；当无垫层时不小于70mm。 （2）处于一类环境且由工厂生产的预制构件，当混凝土强度不低于C20时，其保护层厚度可按表中规定减少5mm，但预制构件中的预应力钢筋的保护层厚度不应小于15mm；处于二类环境且由工厂生产的预制构件，当表面另做水泥砂浆抹面层且有质量保证措施时，保护层厚度可按表中一类环境数值取用。 （3）预制钢筋混凝土受弯构件钢筋端头的保护层厚度不应小于10mm，预制肋形板主肋钢筋的保护层厚度应按梁的数值采用。 （4）板、墙、壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于10mm，梁、柱中箍筋和构造钢筋的保护层厚度不应小于15mm。 （5）处于二类环境中的悬臂板，其上表面应另作水泥砂浆保护层或采取其它保护措施。
架梁吊车地基承载力验算 1、依据 计算依据规范为《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63——2007（以下简称规范）。 2、工程概况 200T 吊车自重72t 、最大配重65t ；300T 吊车自重79.68t 、最大配重98.2t ；吊车支腿下垫钢板为 2.5m ×2.5m ×0.05m 。T 梁最重85.8t 。 3、承载力计算 两台吊车吊梁过程匀速水平，每台吊车各自承受1/2T 梁重；承载力计算考虑200T 吊车自重及最大配重，并且4个支腿受力均匀。 N=1.2×（72+65）×10+1.4×（85.8÷2）×10=2244.6KN A=4×2.5×2.5=25㎡ P= N/A=2244.6/25=89.784 KN/㎡=89.784kpa 考虑到上跨铁路架梁施工，取1.2倍的安全系数，则地基承载力为 f a ≥1.2 P=107.7408 kpa ≈108 kpa 即现场碾压夯实后的地基承载力必须大于等于108 kpa ，取120kpa. 4、沉降量计算 kpa o h p P 784.89784.890=-=-=γ 厚5cm 钢板尺寸长 L=2.5m,宽b=2.5m, L/b=1 第一层换填土：Z 0=0m ，Z 1=0.5m ， Z 1/b ≈0.2，10___ =a ，987.01___ =a 第二层杂填土：Z 1=0.5m ，Z 2=4.81m ，Z 2/b ≈1.9，987.01___ =a ，463.02___=a 第三层粉质粘土：Z 2=4.81m, Z 3=9m, Z 3/b=3.6，463.02___=a , 276.03___ =a 以上n α根据b l /及b z /可查询《规范》附录M 桥涵平均附加系数α.