绪论
毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。
我的毕业设计题目为——成县某中学五层教学楼设计。在毕设前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土设计》、《建筑结构抗震设计》等书籍，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。
毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD、天正、探索者等绘图软件，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。
框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。
1 建筑设计理念及设计依据
1.1 设计理念
教学楼是为人们学习提供最为良好环境的建筑。纵观教学建筑的发展历史，无不体现着人类文化、文明的历史进程和时代特征。教学楼建筑设计同设计其他类型建筑一样有许多共同点，也有许多不同的特点和要求。随着时代的发展，办公楼的内容和形式都在不断发生变化。因此，我对教学楼的设计过程和设计方法进行了详细研究，经过一番思考，我认为本设计应该具有以下
特点：（1）弹性。从设计、结构到服务功能都应做到开放性，以适应时空的变化。（2）紧凑性。教室以及其它辅助用房的空间布置要做到紧凑合理。（3）易接近性。从楼外到楼内，从入口到各个部门，要规划得合理，要设计一个良好的导引系统。（4）可扩展性。在未来扩展时可灵活延伸，将损失减小到低程度。（5）舒适性。在环境、通风、温湿度、光线等方面要柔和、协调，尽量借用外部的自然环境。（6）环境的稳定性。（7）安全性。建筑安全防护措施做到不仅满足规范要求而且更加人性化。（8）济性。把建设和维护一座教学楼所需要的经费和人员控制在最低限度。在整个设计过程中，我本着“安全，适用，经济，美观”的原则，在满足设计任务书提出的功能要求前提下，完成了建筑设计这一环节，合理的选择框架，并为以后的结构设计打下了良好的基础。
1.2 工程概况
本设计教学楼位于成县，用地755方米，红线范围为50m×20m。该地段地势平坦，环境较好，在选址和环境营造方面，注意自然景色的优美，也重学习环境各交通条件的因素，更强调人与自然环境的协调统一，比较适合教学楼功能的充分利用。根据设计资料的规划要求，本教学楼建筑要求的主要功能有：门卫室，教师休息室，大教室，小教室，多媒体教室等。设计标高：室内外高差：450mm。墙身做法：墙身采用250厚的加气混凝土块。内粉刷为混合沙浆浆底，纸筋抹灰面，厚20mm, 内墙涮两度涂料,外墙贴砖。楼面做法：楼面（大理石楼面），100厚现浇钢筋砼楼板，20厚板底抹灰。屋面做法（上人屋面）：见建筑设计部分。门窗做法：塑钢窗和木门。地质资料：工程地质和水文地质
建筑场地的地质钻孔资料如下表：
表1 地质资料
岩土名称土层厚度（m）层底高程（m）承载力特征值?
aka （Kpa）
杂填土0.5 -0.5 80 粘土 1.3 -1.8 280
场地土的特征周期（卓越周期）为0.30s，勘测时间，勘测范围内未见地下水。地震烈度：7度，设计基本地震加速度为0.1g，Ⅱ类场地，设计地震分组为第一组，抗震等级三级。
基本风压： 0 =0.40KN/m2
雪压：0.30 KN/m2，地面粗糙度类别为B类
上人屋面活荷为2.0KN/m2，走廊、楼梯活荷载为2.5KN/m2，卫生间楼面活荷载为2.0KN/ KN/m2，教室楼面活荷为2.0KN/ KN/m2。
1.3设计依据
(1) 成县某中学五层教学楼毕业设计（论文）任务书
(2) 成县某中学五层教学楼毕业论文开题报告
(3) 相关建筑设计规范
2 建筑设计
2.1 平面设计
该建筑物总长度为42.4m，总宽度为17.8m，共五层，总建筑面积为3773.6m2,主体结构采用现浇钢筋混凝土框结构。
图2-1 建筑平面图
2.1.1 使用部分的平面设计
使用房间面积的大小，主要由房间内部活动的特点，使用人数的多少以及设备的因素决定的，本建筑物为教学楼，主要使用房间为教室，各主要房间的具体设置在下表一一列出，如下表：
表2-1 房间设置表
序号房间名称数量
单个面积
1 大教室29 64.8
2 小教室 5 43.2
3 教师休息室 5 43.2
4 门房 1 10.8
5 储藏室 1 10.8
7 洗手间 5 43.2
2.1.2 门的宽度、数量和开启方式
房间平面中门的最小宽度是由通过人流多少和搬进房间家具设备的大小决定的，如果室内人数多于50人，或房间面积大于60 m2时，按照防火要求至少要设两个门，分别设在两端，以保证安全疏散，在进出人流频繁的地方，应使用弹簧门。
教室设置两扇900宽的门，门扇开向室外。为了在发生危险时便于疏散，正面大门采用两扇宽为1.8m的双扇门，走廊两端的采用0.75m的双扇门，均向外开。
2.1.3 窗的大小和位置
房间中窗的大小和位置主要是根据室内采光通风要求来考虑。采光方面，窗的大小直接影响到室内照明是否充足。各类房间照明要求是由室内使用上直接影响到室内是用上精确细密的程度来确定的。通常以窗口透光部分的面积和房间地面的采光面积比来初步确定或检验面积的大小。
教室采光面积比为1/6～1/8，走廊和楼梯间大于1/10。
教室采光面积比为1.8 1.8
0.33
3.3 3.0
?
=
?
，在范围之内
楼梯间: 1.8 1.2
0.22 3.3 3.0
?
=
?
均满足要求。
2.1.4 辅助房间的平面设计
通常根据各种建筑物的使用特点和是用人数的多少，先确定所需设备的个数，建筑物中公共服务的卫生间应设置前室，这样使得卫生间比较隐藏，又有利于改善通向卫生间的走廊或过厅的卫生条件。为了节省交通面积，并使管道集中，采用套间布置。
在本设计中，每层大约有400人上课，按规范规定:
男卫生间：大便器 5具/80人，设5具；小便器1具/40人，设10具； 女卫生间：大便器1具/40人，设10具； 洗手盆 ：1具/200人 ，设2具。 2.1.5交通部分的平面设计
走廊的应符合人流通畅和建筑防火要求，通常单股人流的通行宽度约为500～600mm 。由于走廊两侧设房间，走廊宽度采用3000mm ，根据建筑物的耐火等级为二级，层数五层，走廊通行人数为60人，防火要求最小宽度为1m,符合要求。
楼梯是房屋个层间的垂直交通部分，各楼层人流疏散的必经通路。楼梯设计主要根据使用要求和人流通行情况确定梯段和休息平台的宽度，梯段的宽度通常不小于1100mm ～1200mm 。
2.2 立面设计
结构韵律和虚实对比，是使建筑立面富有表现力的重要设计手法。建筑立面上结构构件或门窗作用有规律的重复和变化，给人们在视觉上得到类似音乐诗歌中节奏韵律变化的感受效果。在本设计中，正立面中所有的窗尺寸都是一样的，给人以特别整齐的感觉！
房屋外部形象反映建筑类型内部空间的组合特点，美观问题紧密地结合功能要求，同时，建筑物所在地区的气候、地形、道路、原有的建筑物以及绿化等基地环境，也是影响建筑物立面设计的重要因素。
2.3 建筑剖面设计
为防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，将使内地坪提高到室外地坪450mm 。首层、标准层与顶层层高均为3.3m 。
3 截面尺寸初步估计
3.1柱截面设计
该结构选用C30的混凝土214.3/c f N mm =，选用二级钢筋HRB3352300/y f N mm =。 结构抗震等级为三级，由公式
Afc
N =λ (3-1)
式中 λ取0.8
fc 取14.3×103 kN/m 2
N=15×A （其中15为面荷载）
从而得到
N=15×3×（21×7.2＋2
1
×3.0）=230KN
可得 A=nN fc λ=3
23050.814.310
???=0.101m 2 =101000mm 2
取b=h=400mm.
3.2梁的截面设计
梁的截面宽度b: 框架梁取300mm,楼面连系梁取200mm 。 梁的截面高度h 取值如下：
框架梁： h 1=（81～121
）L (3—2)
AB 、CD 跨: h 1=121L=7200
12
=600mm 取h 1=600mm
BC 跨：在AB 和CD 之间，考虑到整体性，故也取h 1=600mm
连系梁： H2≥121L h 2=121L=3000
12
=250mm,
k 取h 2=400mm 。
综上可知，各梁的截面如下：
框架梁： b 1×h 1=300mm×6000mm （AB 跨、BC 跨、CD 跨） 连楼面系梁： b 3×h 3=200mm×400mm
4 框架侧移刚度的计算
根据规范可知，对于现浇楼板其梁的线刚度应进行修正： 边框架梁 I =1.50I 中框架梁 I =20I
取结构图中5号轴线的一榀框架进行计算
图4－1 框架示意图
4.1 横梁线刚度i b的计算
表4－1 横梁线刚度i
b
计算表
类别
E c
(N/mm2)
b
(mm)
h
(mm)
I0
(mm4)
l
(mm)
E c I0/l
(kN·m)
1.5E c I0/l
(kN·m)
2E c I0/l
(kN·m)
AB、CD
跨 3.0?104300 600 5.4?1097200 2.25?1010 4.5?1010
BC跨 3.0?104300 400 1.6?1093000 1.6?1010 3.2?1010
4.2 柱线刚度i c的计算
表4－2 柱线刚度i
c
计算表
2~4 3.0?104400 400 3300 2.1?109 1.9?1010
图4－2 线刚度示意图
4.3各层横向侧移刚度计算
4.3.1 底层
A、D柱
i=2.37
αc=(0.5+i)/(2+i)=0.66
D11=αc×12×i c/h2
=0.66×12×1.9×1010/33002
=13818
B，C柱
i=(4.5+3.2)/1.9=6.18
αc=(0.5+i)/(2+i)=0.82
D12=αc×12×i c/h2
=0.82×12×1.9×1010/33002
=17168
4.3.2 第二层
1，4号柱
i=4.5×2/（1.9×2）=2.37
αc=i/(2+i)=0.54
D21=αc×12×i c/h2
=0.54×12×1.9×1010/33002
=11305
2，3号柱
i=4.5×2+3.2×2/（1.9×2）=4.05
αc=i/(2+i)=0.67
D22=αc×12×i c/h2
=0.67×12×1.9×1010/33002
=14028
4.3.3 三、四、五层
三层，四层和五层的计算结果与二层相同
D31=D34=11305
D32=D33=14028
D41=D44=11305
D42=D43=14028
D51=D54=11305
D52=D53=14028
表4-3横向侧移刚度统计表
层次 1 2 3 4 5
∑D i （N/mm）61972×15=92
9580
50666×15=759
990
75
9990
759
990
759
990
该框架为横向承重框架，不计算纵向侧移刚度。
∑D1/∑D2=929580/759990>0.7，故该框架为规则框架。
5水平荷载计算
5.1风荷载计算
垂直作用在建筑物表面的风荷载 按下式计算：
k
W =z βs μz μo W
(5-1)
式中 k W —风荷载标准值（kN/m 2）；
z β —高度z 处的风振系数；
μs —风荷载体型系数； z μ—风压高度变化系数；
o W —基本风压 （kN/m 2）
。 根据所给条件：基本风压 W o =0.4 kN/m 2 。
则
风压高度变化系数μz 由《建筑结构荷载规范》确定 横向风荷载的标准值W k 为： W k =βz μs μz W o
表5-1 W k 值计算表 离地高度 Uz Bs Us Wo hi hj Wk 16.50 0.77 1.75 1.3 0.40 3.30 2.80 6.411405 13.20 0.74 1.62 1.3 0.40 3.30 3.30 6.187896 9.90 0.74 1.47 1.3 0.40 3.30 3.30 5.593302 6.60 0.74 1.31 1.3 0.40 3.30 3.30 4.998708 3.30
0.74
1.16
1.3
0.40
3.30
3.30
4.404114
图5-1 风荷载示意图
表5-2 侧移值计算表
框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算： V ij =D ij V i
/∑D ij
(5-3) M b ij =V ij ×yh (5-4)
M u ij =V ij （1-y ）h 5-5)
y=y n +y 1+y 2+y 3 (5-6)
注：y n 框架柱的标准反弯点高度比。
y 1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。 y 2、y 3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。 y 框架柱的反弯点高度比。 Wk Vj ED
△u △u/h 6.411405 6.41 50666.00 0.00013 0.000008 6.187896 12.60 50666.00 0.00025 0.000019 5.593302 18.19 50666.00 0.00036 0.000036 4.998708 23.19 50666.00 0.00046 0.000069 4.404114 27.59 61972.00 0.00045 0.000135
第1层A、D柱的反弯点高度为：
查表得y0=0.55 y1=0 y2=0 y3=0
所以y=0.55
同理可算出各层的反弯点高度，各层的反弯点高度详见弯矩计算表中。
表5-3 A、D柱弯矩计算表
层号h
i /m K V
∑D
ij
Di/∑
Dij
D
i
V
i y yh
M
c上
M
c下
M
b总
5
3
.3
2.
37
6.
41
50
666
113
05
.223
1.
43
0.
42
1.
39
2
.74
1.9
8
14.
78
4
3
.3
2.
37
12
.60
50
666
113
05
.223
2.
81
0.
45
1.
49
5
.10
4.1
7
7.0
9
3
3
.3
2.
37
18
.19
50
666
113
05
.223
4.
06
0.
50
1.
65
6
.70
6.7
10.
87
2
3
.3
2.
37
23
.19
50
666
113
05
.223
5.
17
0.
50
1.
65
8
.54
8.5
4
15.
23
1
3
.3
2.
37
27
.59
61
972
138
18
.223
6.
15
0.
55
1.
82
9
.14
11.
17
17.
67
表5-4 B、C柱弯矩计算表
层号h
i /m K V
∑D
ij
Di/∑
Dij
D
i
V
i y yh
M
c上
M
c下
M
b总
5
3
.3
4.
05
6.
41
50
666
140
28
.277
1.
77
0.
45
1.
49
3
.22
2.6
4
3.2
2
4
3
.3
4.
05
10
.46
50
666
140
28
.277
2.
90
0.
50
1.
65
4
.78
4.7
8
7.4
1
3
3
.3
4.
05
14
.51
50
666
140
28
.277
4.
02
0.
50
1.
65
6
.63
6.6
3
11.
41
2
3
.3
4.
05
18
.56
50
666
140
28
.277
5.
14
0.
50
1.
65
8
.48
8.4
8
15.
11
1
3
.3
6.
18
24
.74
61
972
171
68
.277
6.
85
0.
55
1.
82
1
0.18
12.
44
18.
66
表5-5 风载作用下柱端剪力和轴力计算图
层
次
AB,CD梁剪力计算
BC梁剪力计
算柱轴力计算
M1M2
l
V
A,D
M
3
M
4l
V
B,C
A,D柱
轴力
B,C柱
轴力
5 2.7
4
1.8
8
7
.2
.64
1.
34
1.
343
.89-0.64-0.25
4 7.0
9
4.3
3
7
.2
1
.59
3.
08
3.
083
2
.06-2.23-0.72
3 10.
87
6.6
6
7
.2
2
.44
4.
75
4.
753
3
.16-4.66-1.45
2 15.
23
8.8
2
7
.2
3
.34
6.
29
6.
293
4
.19-8.00-2.30
1 17.
67
10.
90
7
.2
3
.97
7.
76
7.
763
5
.18-11.97-3.51
图5-2 风荷载作用下框架的弯矩剪力及轴力图
5.2 地震荷载计算
5.2.1 横向自振周期的计算
横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。
基本自振周期T1（s）可按下式计算：
T1=1.7ψT（u T）1/2(5-7)
注：u T假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值G i作为水平荷载而算得的结构顶点位移。
ψT结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.6。
u T按以下公式计算：
V Gi=∑G k
(5-8)
（△u）i= V Gi/∑D ij (5-9) u T=∑（△u）k (5-10)
注：∑D ij 为第i层的层间侧移刚度。
（△u）i为第i层的层间侧移。
（△u）k为第k层的层间侧移。
s为同层内框架柱的总数。
结构顶点的假想侧移计算过程见下表，其中第四层的G i为G4和G e之和。
表5-6 结构顶点的假想侧移计算
层次G
i （KN）∑D
i
（N/m）△u
i
（m）u
i
（m）
5 9336.75 759990 12.28×10－347.44×10－3
4 7006.5
5 759990 9.22×10－335.16×10－3
3 7006.55 759990 9.22×10－325.94×10－3
2 7006.55 759990 9.22×10－316.72×10－3
1 6976.10 929580 7.50×10－37.50×10－3
T1=1.7ψT（u T）
=1.7×0.6×(47.44×10－3)1/2
=0.222(s)
5.2.2 水平地震作用及楼层地震剪力的计算
本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：
结构等效总重力荷载代表值G eq
G eq=0.85∑G i
=0.85×（9336.75+7006.55×3+6976.10）
=31732.63（KN）
计算水平地震影响系数а1
查表得二类场地近震特征周期值T g=0.35s。
查表得设防烈度为7度的аmax=0.08
结构总的水平地震作用标准值F Ek
F Ek=а1
G eq
=0.08×31732.63
=2538.61（KN）
因1.4T g=1.4×0.35=0.49s＞T1=0.216s，所以不考虑顶部附加水平地震作用。
各质点横向水平地震作用按下式计算：
F i=
G i
H i F Ek（1-δn）/（∑G k H k）(5-11) 地震作用下各楼层水平地震层间剪力V i为
V i=∑F k（i=1，2，…n）(5-12) 计算过程如下表：
表5-7 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表
层次H i（m）G i（KN）G i H i（KN·m） G i H i/∑G j H j
F i
（KN）
V i
（KN）
5 16.5 9336.75 154056.3
8 0.404
1025.
36
1025.
36
4 13.2 7006.55
92486.46 0.242 615.5
6
1640.
92
3 9.9 7006.55
69364.85 0.182 461.6
7
2102.
60
2 6.6 7006.55
46243.23 0.121 307.7
8
2410.
38
1 3.3 6976.10
23021.13 0.060 153.2
2
2563.
60
∑
381418.1 6
各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图：
图5-3 水平地震剪力作用分布
5.2.3 多遇水平地震作用下的位移验算
水平地震作用下框架结构的层间位移（△u）i和顶点位移u i分别按下列公式计算：（△u）i = V i/∑D ij (5-13) u i=∑（△u）k (5-14) 各层的层间弹性位移角θe=（△u）i/h i，根据《抗震规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值*θe]<1/550。
计算过程如下表：
表5－8 横向水平地震作用下的位移验算
层次V i（KN）∑D i（N/mm）△u i（m）u i（m）h i（m）θe=（△u）i /h i
5 1025.3
6 759990 0.00135 0.01221 3.3 1/2446
4 1640.92 759990 0.00216 0.01086 3.3 1/1528
3 2102.60 759990 0.00277 0.00870 3.3 1/1193
2 2410.38 759990 0.00317 0.0059
3 3.3 1/1040
1 2563.60 929580 0.00276 0.00276 3.3 1/1197
由此可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，1/1040<1/550，满足规范要求。
5.2.4 水平地震作用下框架内力计算
计算5号轴线横向框架的内力：
表5-9 各层柱端弯矩及剪力计算（A、D柱）
层次h i（m）
V i
（KN）
∑D ij
（N/mm）
1,4号柱
D i1
（N/
mm）
V i1
（K
N）
k
y
（
m）
M上
（KN
·m）
M 下
（KN
·m）
5 3.3
1025.36 759990 11305
19.22173
2.37
0.4
2 29.19 21.14
4 3.3
1640.92 759990 11305
33.68042
2.37
0.4
5 44.30 36.25
3 3.3
2102.60 759990 11305
44.52444
2.37
0.5
0 51.61 51.61
2 3.3
2410.38 759990 11305
51.75378
2.37
0.5
0 59.16 59.16
1 3.3
2563.60 929580 13818
55.31332
2.37
0.5
5 56.59 69.16
表5-10 各层柱端弯矩及剪力计算（B、C柱）
层次
h i
（m）
V i
（KN）
∑D ij
（N/mm）
2，3号柱
D i2
（N/mm）
V i2
（KN）
k
y
（m）
M 上
（KN·m）
M下
（KN·m）
5 3.3
1025.36 759990 14028
18.93
4.0
5
0.45
34.35 28.11
4 3.3
1640.92 759990 14028
30.29
4.0
5
0．50
49.98 49.98
3 3.3
2102.60 759990 14028
38.81
4.0
5
0.50
64.04 64.04
2 3.3
2410.38 759990 14028
44.49
4.0
5
0．50
73.41 73.41
1 3.3
2563.60 929580 17168
47.35
4.0
5
0.55
70.31 85.93
梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算：
M l b=i l b（M b i+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） (5-15)
M r
b =i r
b
（M b
i+1，j
+ M u
i，j
）/（i l
b
+ i r
b
） (5-16)
V b=（M l b+ M r b）/ l (5-17)
N
i =∑（V l
b
- V r
b
）
k
(5-18 )
具体计算过程见下表：
表5-11 梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算
AB梁BC梁BC梁柱轴力
层次
M1b M2b l Vb M3b M4b l Vb 边柱N 中柱N
5 29.19 20.0
6 7.2 6.84 14.29 14.29 3 9.53 -6.84 -2.69
4 65.44 45.60 7.2 15.42 32.48 32.48 3 21.6
5 -22.2
6 -8.92
3 87.85 66.58 7.2 21.45 47.43 47.43 3 31.62 -43.71 -19.09
2 110.77 80.27 7.2 26.5
3 57.18 57.18 3 38.12 -70.25 -30.67
1 115.75 83.93 7.
2 27.7
3 59.79 59.79 3 39.86 -97.98 -42.80
6框架的内力组合
结构抗震等级：
根据《抗震规范》，本方案为三级抗震等级。
框架梁内力组合：
本方案考虑了七种内力组合，即1.2S Gk+1.4S Qk ,1.2×S Gk+1.4×S Wk , 1.2×S Gk+1.4×0.9×(S Qk+S Wk), 1.2×S Gk+1.3×S Ek, 1.35×S Gk+1.4×(0.7×S QK+0.6×S WK) , 考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.8），以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。
6.1 梁柱的内力组合
表6-1梁的内力组合
三
截
面位
置
内
力
S Gk S Qk
S Ek(1
)
S Ek(2)
S Wk(
1)
S Wk(
2)
1.2×
SGk+
1.4×
SQk
1.2×SGk+
1.4×SWk
1.2×SGk+
1.4×0.9×
(SQk+SWk)
1.2×SGk+1.3×
SEk
1.35×
SGk+
1.4×
(0.7×SQK+
0.6×
SWK)
Mma
x
及相
应V
Mmin
及相
应V
Vmax
及相
应M
5
A
B左
M
-29.
02
-7.8
2
29.
19
-29.1
9
14.7
8
-14.
78
-50.7
1
-17.
78
-59.
16
-30.8
6
-68.1
1
-0.52 -76.42 -64.26 -76.42 -64.26 V
73.
33
18.6
9
-6.8
4
6.84
-2.3
1
2.3
1
114.
16
84.
76
91.2
3
108.
63
114.
46
79.1
96.89 119.25 96.89
119.2
5 A
B中
M
96.
16
-26.
70
149.
79
149.7
9 A
B右
M
-60.
80
-15.
17
20.
06
-20.0
6
1.88
-1.8
8
-95.0
8
-70.
69
-75.
95
-90.5
3
-95.2
7
-47.2
4
-99.40 -99.29 -99.40 -99.29 V
83.
41
21.0
5
-6.8
4
6.84
-2.3
1
2.3
1
129.
56
96.
86
103.
33
123.
70
129.
53
91.2
108.9
8
135.17
108.9
8
135.1
7 B
C左
M
-41.
95
-9.4
9
14.
29
-14.2
9
1.34
-1.3
4
-60.6
8
-46.
15
-49.
90
-57.7
3
-61.1
-29.4
5
-66.60 -64.01 -66.60 -66.60 V
24.
06
5.63
-9.5
3
8.53
-0.8
9
0.8
9
36.7
5
27.
63
30.1
2
34.8
4
37.0
9
16.4
8
39.96 38.75 39.96 39.96
B
C中
M
-26.
51
-5.8
-35.3
9
-35.39
4
A
B左
M
-31.
14
-11.
87
65.
44
-65.4
4
7.09
-7.0
9
-60.3
3
-32.
06
-51.
91
-49.5
6
-67.4
3
43.0
8
-127.0
6
-66.03 43.08
-127.0
6
-66.03 V
47.
82
19.1
-15.
42
15.4
2
-1.5
9
1.5
9
84.1
2
55.
16
59.6
1
79.4
5
83.4
5
37.3
4
77.43 84.61 37.34 77.43 84.61
A
B中
M
52.
54
23.6
8
106.
64
106.6
4 A
B右
M
-41.
73
-16.
62
45.
60
-45.6
4.33
-4.3
3
-28.6
4
-47.
07
-59.
20
-25.6
3
-36.5
4
6.14
-112.4
2
-46.27 6.14
-112.4
2
-28.64 V
51.
04
20.0
6
-15.
42
15.4
2
-1.5
9
1.5
9
89.3
3
59.
02
63.4
7
84.5
2
88.5
3
41.2
81.29 89.90 41.20 81.29 89.33
B
C左
M
-19.
38
-8.1
9
32.
48
-32.4
8
3.08
-3.0
8
-31.9
9
-17.
00
-25.
62
-27.0
5
-34.8
1
20.9
1
-63.54 -34.04 20.91 -63.54 -63.54 V
15.
87
7.04
-21.
65
21.6
5
-2.0
6
2.0
6
28.9
16.
16
21.9
3
25.3
2
30.5
1
-9.10 47.19 30.05 -9.10 47.19 47.19 B
C中
M
-7.4
8
-3.2
-10.6
6
-10.66
19
3
A
B左
M
-29.
18
-11.
67
87.
85
-87.8
5
10.8
7
-10.
87
-56.1
5
-23.
05
-53.
49
-40.6
6
-68.0
5
75.9
4
-152.4
7
-64.70 75.94
-152.4
7
-152.4
7 V
47.
48
19.0
6
-21.
45
21.4
5
-2.4
4
2.4
4
83.6
6
53.
56
60.3
9
77.9
2
84.0
7
29.0
9
84.86 84.83 29.09 84.86 84.86
A
B中
M
53.
88
23.8
2
108.
35
108.3
5
A
B右
M
-41.
01
-16.
55
66.
58
-66.5
8
6.66
-6.6
6
-27.4
1
-42.
44
-61.
09
-21.4
5
-38.2
4
34.7
9
-138.3
2
-46.78 34.79
-138.3
2
-46.78 V
51.
38
20.6
8
-21.
45
21.4
5
-2.4
4
2.4
4
90.6
1
58.
24
65.0
7
84.6
4
90.7
9
33.7
7
89.54 91.68 33.77 89.54 91.68
B
C左
M
-19.
89
-8.2
4
47.
43
-47.4
3
4.75
-4.7
5
-33.0
4
-15.
61
-28.
91
-25.9
8
-37.9
5
39.4
-83.92 -36.58 39.40 -83.92 -83.92 V
15.
87
7.04
-31.
62
31.6
2
-3.1
6
3.1
6
28.9
14.
62
23.4
7
23.9
3
31.9
-22.0
6
60.15 30.98
-22.0
6
60.15 60.15
B
C中
M
-7.9
8
-3.2
6
-11.6
-11.60
2
A
B左
M
-29.
18
-11.
67
110
.77
-110.
77
15.2
3
-15.
23
-56.1
5
-16.
95
-59.
59
-35.1
7
-73.5
5
105.
73
-182.2
7
-68.36
105.7
3
-182.2
7
-182.2
7 V
47.
48
19.0
6
-26.
53
26.5
3
-3.3
4
3.3
4
83.6
6
52.
30
61.6
5
76.7
8
85.2
22.4
9
91.47 85.58 22.49 91.47 91.47
A
B中
M
65.
88
23.8
2
108.
35
108.3
5
A
B右
M
-41.
01
-16.
55
80.
27
-80.2
7
8.82
-8.8
2
-27.4
1
-39.
42
-64.
12
-18.7
3
-40.9
6
52.5
8
-156.1
2
-48.60 52.58
-156.1
2
-156.1
2
V
51.
38
20.6
8
-26.
53
26.5
3
-3.3
4
3.3
4
90.6
1
56.
98
66.3
3
83.5
91.9
2
27.1
7
96.15 92.44 27.17 96.15 96.15
B
C左
M
-19.
89
-8.2
4
57.
18
-57.1
8
6.29
-6.2
9
-33.0
4
-13.
45
-31.
07
-24.0
4
-39.8
9
52.0
7
-96.59 -37.87 52.07 -96.59 -96.59 V
15.
87
7.04
-38.
12
38.1
2
-4.1
9
4.1
9
28.9
13.
18
24.9
1
22.6
4
33.1
9
-30.5
1
68.60 31.84
-30.5
1
68.60 68.60
B
C中
M
-7.9
8
-3.2
6
-11.6
-11.60
20