1．积灰形成的原因
2．在锅炉的运行中，当含灰烟气在流经受热面时部分灰粒沉积在受热面上的现象称为积灰。由于烟气进入尾部烟道时，烟气温度低于700℃以下，烟气中已无熔化的灰粒，碱金属氧化物蒸汽已凝结完毕，省煤器上的积灰大多为疏松的积灰，用吹灰器可以消除积灰。
3．烟气中灰粒的直径大多在10～30μm以下的范围内，沉积在受热面上的大多数为10μm以下的细小灰粒。当含灰气流横向流过管子时，背风面上产生旋涡，较大直径的灰粒在惯性作用下不会被卷吸到管子背风面上，而细小灰粒被旋涡卷吸到管子背风面上并沉积在管壁上，所以，管子背风面最容易积灰，而正面很少积灰。这是因为迎风面受大灰粒的冲刷的缘故。只有烟气流速较低时管子迎风面才会发生灰粒的沉积。管子两侧受飞灰的冲刷磨损，一般不会发生积灰。
4．灰粒在管壁上的沉积在最初阶段是很快的，但达到动平衡状态后基本不再变化。
这时，一方面细灰在沉积，另一方面烟气中大直径灰粒又将其剥离管壁，达到灰粒的沉积和被剥离处于动平衡状态。只有当烟气流动速度发生变化，才会破坏这种动平衡，直到建立新的动平衡为止。实验证明，积灰的程度与烟气流动速度有关。当烟气流速较高时，背风面积灰逐渐减少，迎风面基本无积灰。烟气流速不同时，受热面上积灰的情况如图所示。
5．管子的排列方式和节距对积灰有较大的影响，因为排列方式和节距将会影响到烟气流动速度和冲刷方式。当管束顺列布置时，管子的背风面不易受到灰粒的冲刷，第二排管以后的管子迎风面也不易受到灰粒的冲刷，故积灰较为严重。当管节距较小时，相邻管之间的积灰搭桥，会造成局部堵灰。当管束错列布置时，由于管子的背风面也受到气流和灰粒的冲刷作用，积灰相对较轻。当适当减小纵向节距时，背风面冲刷作用加强，积灰将进一步减轻。
6．
省煤器磨损的原因分析及改造 发表时间：2009-02-11T09:46:09.280Z 来源：《黑龙江科技信息》2008年9月下供稿作者：吕向东 [导读] 阐述了省煤器的磨损原因，对410t/h锅炉省煤器改造前后进行了数据分析。 摘要：阐述了省煤器的磨损原因，对410t/h锅炉省煤器改造前后进行了数据分析。 关键词：螺旋肋管；磨损；积灰 锅炉省煤器的磨损和积灰问题，一直是困扰着锅炉工程技术人员的难题。为了降低锅炉省煤器的磨损和积灰，延长省煤器的使用寿命，采取了许多措施。通过光管与肋片管的比较，螺旋肋片管能大幅度地扩展传热面积，减少管排数，尽可能的增大管排间距，降低烟速，减少磨损。因此螺旋肋片管具有良好的传热性能。 1 影响磨损的因素 对于煤粉锅炉烟气中飞灰粒在高速飞灰冲刷，对流受热面管束将使管子表面受到激烈撞击。造成管子表面磨损和积灰等问题，它将影响锅炉的可用性和热效率。这主要与烟速、受热面的结构和燃料中矿物质的原始成分有关。 1.1由于高速的灰粒具有一定的动能灰粒冲击壁面消耗动能的冲击和切削的作用，使金属颗粒与母体分开产生磨损。流动着飞灰的动能与烟速成正比烟气速度增加磨损增加，而且磨损与烟速的立方成正比。 1.2单位时间冲刷到金属表面灰量燃料的Ap增大，磨损加大因此对多灰燃料烟速要低一些。 1.3同种燃料的灰在温度不同时，磨损不同，温度低硬度高，所以省煤器的磨损比过热器高，省煤器烟速低。 1.4管束的布置和结构对磨损有影响。横向与纵向冲刷，其磨损程度和位置不同。 2 减少省煤器的磨损所采取的措施 2.1降低烟气流速受热面的飞灰磨损速度与烟气流速的 3.3~3.4次方成正比，降低烟气流速可大大延长管子的使用寿命，但烟气流速低于7m/s可能造成严重的积灰。为了减少磨损的同时防止积灰，烟速选择7.3m/s。 2.2采取保护措施在省煤器已磨损的部位加防磨瓦在已形成烟气走廊的部位加防磨盖板，但往往堵住了一个部位而另一个部位又形成了烟气走廊。因此不一定达到预期的效果。目前的防磨涂料提高一定耐磨性，超首速喷技术能大大提高管子的耐磨性能，但成本较高。 2.3采用合理的结构采用带肋管扩展受热面时减少省煤器磨损的一种有效方法，它既能减少设备空间降低烟速，又能保证传热量不变。 3 螺旋肋片管省煤器与其他型省煤器的区别 目前锅炉省煤器采用光管式，由于烟气侧对流放热系数远远大于水侧的对流放热系数，要强化省煤器传热就得首先考虑从降低烟侧热阻着手，为减低飞灰磨损，强化验测热交换何时省煤器结构更加紧凑，可采用鳍片管、肋片管和模式省煤器，综合比较，在同样的金属耗量和通风耗电的情况下焊接鳍片管省煤器所占空间比光管式大约减少20%~25%，，采用扎制鳍片管可是省煤器外形尺寸大约减少40%~45%，模式省煤器不仅减少金属耗量，而且结构紧凑，有利于使不受热面的布置便于安装。新型螺旋肋片管式省煤器鳍片管和模式省煤器的共同特点是可在烟道截面不变的情况下增大管间横向节距，使烟气流通面积增大，烟气流速降低，从而减轻飞灰磨损和通风电耗。新型螺旋肋片管式省煤器的主要特点是在于光管式省煤器相同的体积下，其热交换面积可增大5倍以上，这对缩小省煤器的体积减少材料消耗量有重要意义。 肋片管有环形肋片和螺旋肋片两种形式。环形肋片管的肋片平面与管轴线垂直，一般是将加工好的肋片套装在基管上，但在肋片与基管间存在接触热阻。与环形肋片管不同，螺旋肋片官的肋片面与与管轴的平面之间呈一定的接触角β，当β=90时螺旋肋篇管束得换热特性和流动特性与环形肋片管束相同。新型螺旋肋片管采用高频电阻焊将肋片材料绕在管子上，然后是肋片管与基管压溶为一体。其热阻近似为0，它能承受高热应力，焊接无咬肉现象，焊接不变形。 4 使用螺旋肋片管省煤器前后的数据对比 某电厂410t/h锅炉低温段省煤器用于磨损爆管多次，造成多次停炉。而且锅炉布置紧凑在抢修时造成人力物力的极大浪费。通过论证改为螺旋肋片管式省煤器，明显的降低了排烟温度，极大地改善了传热效果。 该技术改造是根据《锅炉管子制造技术条件》执行的。省煤器管屏数124屏，纵向12排，技术参数见表1。
空气预热器堵灰及腐蚀的原因及预防措施 【摘要】回转式空气预热器在运行中常见的问题是堵灰及腐蚀，堵灰及腐蚀严重影响锅炉运行的安全性及经济性。本文针对我厂#4炉空气预热器在运行中存在的问题，并就其中原因作出简要的分析，提出几点预防建议措施，以供同行参考。【关键词】空气预热器、堵灰、腐蚀 一、概述 湛江电力有限公司#4机组装机容量为300MW，汽轮机为东方汽轮机厂制造的亚临界、中间再热、两缸两排汽、凝汽式汽轮机，型号为N300-16.7/537/537/-3（合缸），采用喷嘴调节。锅炉DG1025/18.2-Ⅱ（5）为东方锅炉厂制造的亚临界压力、中间再热、自然循环单炉膛；全悬吊露天布置、平衡通风、燃煤汽包炉。锅炉配备两台型号为LAP10320/3883的回转式三分仓容克式空气预热器。空气预热器还配有固定式碱液冲洗装置和蒸汽、强声波吹灰装置，在送风机的入口装有热风再循环装置。 二、空气预热器运行中存在的主要问题 1 空气预热器堵灰 运行中，首先发现一次、二次风压有摆动现象，随后摆幅逐渐加大，且呈现周期性变化。其摆动周期与空气预热器旋转一周的时间恰好吻合，这说明空气预热器有堵塞现象。这是因为当堵塞部分转到一次风口时，一次风压开始下降；当堵塞部分转到二次风口时，二次风压又开始下降，在堵塞部分转过之后，风量又开始增大。#4锅炉燃烧较不稳定，空气预热器堵灰时，由于风量的忽大忽小，炉膛负压上下大幅度波动，严重影响锅炉燃烧的稳定性。 2 空气预热器腐蚀 空气预热器堵灰及腐蚀是息息相关的。空气预热器堵灰时，空气预热器受热面由于长期积灰结垢，水蒸汽及SO3容易黏附在灰垢上，加重了空气预热器的腐蚀；而空气预热器腐蚀时，受热面光洁度严重恶化，加重了空气预热器的积灰。空气预热器堵灰及腐蚀时，运行中表现出空气预热器出口一、二次风温降低，排烟温度升高，锅炉效率降低。
编号：SM-ZD-49587 省煤器灰斗吊装作业指导 书 Through the process agreement to achieve a unified action policy for different people, so as to coordinate action, reduce blindness, and make the work orderly. 编制：____________________ 审核：____________________ 批准：____________________ 本文档下载后可任意修改
省煤器灰斗吊装作业指导书 简介：该制度资料适用于公司或组织通过程序化、标准化的流程约定，达成上下级或不同的人员之间形成统一的行动方针，从而协调行动，增强主动性，减少盲目性，使工作有条不紊地进行。文档可直接下载或修改，使用时请详细阅读内容。 1. 工程概况及工作量 可门发电厂一期#1机组锅炉安装省煤器大灰斗一件，总重为77385KG，吊装重量为60吨，与省煤器接口处尺寸为18856*13240mm。由于大灰斗重量、体积大，小灰斗另组合吊装，根据现场吊机性能大灰斗需拆分为两部分在锅炉组合场组合，组合后灰斗外形尺寸为9628mm×13240mm ×5056mm，重量为30吨，吊装前转运到炉右侧用50吨圆筒吊吊装存放后，完成支撑架的安装。 2. 依据的图纸、文件及标准 2.1 《火电施工质量检验及评定标准（锅炉篇）》1996年版； 2.2 《电力建设施工及验收技术规范》（火力发电厂焊接篇）DL5007-92； 2.3 《电力建设施工及验收技术规范（锅炉机组篇）》DL/T-5047-95；
省煤器输灰系统简要技术规范一、总的技术条件 1.3灰渣量见下表；
飞灰真实密度按 2000～2200kg/m3考虑；飞灰堆积密度在容积计算中按 750 kg/m3考虑，在载荷计算时按 1400kg/m3考虑；锅炉总灰量按120t/h考虑，省煤器灰量按总灰渣量5％考虑；在MCR(最大连续出力)一台炉省煤器灰量： 6 t/h。 二、设计和结构规范 2.1总则 2.1.1每台机组锅炉有4只省煤器灰斗，设两套独立的仓泵气力除灰系统，每两个灰 斗通过三通裤衩管共用一套输灰系统，仓泵收集的飞灰通过管道直接输送至电除尘入口烟道，从省煤器灰斗至电除尘入口烟道的距离约60m，灰管布置由业主确认。为减轻输灰管道磨损，输灰管道材质推荐选用陶瓷管或高耐磨合金材料，为避免灰斗堵灰，灰斗下部管道应布置捅灰孔。 2.1.2确定和推荐输灰系统安全、合理的运行周期、每次运行时间以及详细程控方案和 PID图由设备供应商提供。省煤器区域系统控制方式为时间控制。 2.1.3阀门执行机构均采用气动执行机构；所有气动阀门都有全开和全闭两种位置反馈信 号。 2.1.4设计阶段应充分考虑输灰管路的防堵和吹堵措施，尤其考虑弯头处堵灰的吹扫措 施。 2.1.5 删除。 2.1.6在每只省煤器灰斗、灰斗出口短管上安装温度测点，以便监视出灰系统的运行情况。 2.2压力输送系统 2.2.1该气力除灰系统能连续或能间断地从省煤器灰斗卸灰，系统能完全自动和顺序控 制。并能使运行者根据工况变化而变换运行方式。 2.2.2输灰器，省煤器每两个灰斗共用一套输灰器。仓泵具有足够的容积尽量减少阀门动 作时间。其出力必须和气力输送系统要求的出力相适应，并保证在工作温度下安全可靠的工作。仓泵必须固定在省煤器下部平台上，在每个仓泵上方落灰管上设膨胀
锅炉省煤器泄漏原因分析 我厂锅炉为济南锅炉厂生产的75t/h循环流化床锅炉，其中燃料有混煤、煤泥、煤气。从04年11月份投产运行至今。自2010年12月至2011年2月因省煤器泄漏停炉共计4次，其中2#炉两次，3#炉两次，目前1#炉已堵管8根，2#炉堵管9根，3#炉堵管10根。锅炉省煤器的频繁泄漏，致使电厂生产组织比较被动，针对省煤器的磨损、腐蚀、设备结构、生产操作等方面4月8日厂部组织召开分析讨论会，参会人员有技术装备部、总工办、生产运行部以及电厂司炉以上专业人员。通过大家讨论分析对电厂省煤器泄露得到以下结论： 一、省煤器泄漏机理分析 锅炉省煤器泄漏的原因非常复杂，主要由磨损、腐蚀引起。以下主要就这两方面探讨省煤器泄漏的机理。 1.磨损 由磨损导致的泄漏中，飞灰磨损是主要原因，影响的因素包括飞灰浓度、烟气流速、飞灰的磨损性能等方面；另外，省煤器的结构也会磨损。 1.1 飞灰浓度 飞灰浓度大，表明烟气中含灰量多，灰粒撞击受热面的次数增多，引起磨损加剧。煤质变差，灰分增加，发热量低，燃煤量也增加，造成烟气中飞灰浓度剧增，增加了省煤器的磨损。从去年8月份到今年二月份所消耗燃料统计如下：
从上表可以看出，最近4个月所消耗混煤明显增多，且灰分相对较高。这样所消耗燃料相等于去年单月的2—3倍，锅炉飞灰浓度也就增加了2—3倍，对受热面的磨损程度也就可想而知。 1.2烟气流速 烟气流速是影响受热面磨损的最主要因素。研究表明，磨损量与烟气流速的2.3次方成正比。烟气流速越高，则省煤器的磨损越严重。磨损量甚至能与烟气速度成n（n＞3）次方关系。原因可以解释为：冲蚀磨损源于灰粒具有动能，颗粒动能与其速度的平方成正比。磨损还与灰浓度（灰浓度又与速度的一次方成正比）、灰粒撞击频率因子和灰粒对被磨损物体的相对速度有关。若近似地认为vp≈vg时，磨损量就将和烟气的三次方成正比。烟气速度的提高，会促使上述原因的作用加强，从而导致冲蚀磨损的迅猛发展，所以烟气流速越大时，n值也就越大。造成烟气流速高的原因： 受煤质影响，运行中一次风较大、总风量过大，使引风机电流偏高处于44-47A之间（正常应为38-41A），尾部烟道负压大（过热器前烟气温度经常处于980度以上），造成烟气流速高，加剧了对省煤器的磨损。 1.3煤颗度大，按要求应为0-8mm，但实际上有三分之一煤颗粒度最大能粒达到45mm，这样导致飞灰颗粒变大，对省煤器的冲刷加重。 1.4设备结构的影响 所选省煤器的型式和结构不同，其磨损程度不同。 （1）在相同条件下，光管、鳍片管、膜式管束其抗磨性能依次减弱，本厂属于鳍片管式省煤器。 （2）省煤器管束顺列布置比错列布置磨损要轻，本厂属于顺列布置。（3）错列布置磨损最严重的为第二排管子，顺列布置磨损最严重的则在第五排之后； （4）鳍片管省煤器的鳍片越高，磨损越严重。当鳍片高度较小（h=3㎜）时与光管的磨损程度较为接近。故加装小高度鳍片对防磨有利； （5）膜式省煤器错列布置时，大管径比小管径的管子磨损要轻。 2、腐蚀
仅供参考[整理] 安全管理文书 空预器堵灰原因分析及防范措施 日期：__________________ 单位：__________________ 第1 页共6 页
空预器堵灰原因分析及防范措施 在企业中为提高经济效益，做到节能减排，提高锅炉热效率，以充分利用烟气余热，降低排烟温度，提高锅炉热效率，工业锅炉的尾部都加装了空气预热器。但是作为锅炉尾部的空气预热器，通常是含有水蒸汽和硫酸蒸汽的低温烟气区域，工作条件比较恶劣，容易出现低温腐蚀和堵灰，从而影响锅炉安全运行。我们采用了当今先进的热管技术对空预器进行了改造，彻底解决了这一问题。 腐蚀机理 造成锅炉尾部受热面低温腐蚀的原因有两点：一是烟气中存在着三氧化硫；二是受热面的金属壁温低于烟气中的酸露点温度。 锅炉燃料中或多或少的都含有硫。当燃用含硫量较多的燃料时，燃料中的硫份在燃烧后，大部分变成二氧化硫，在一定条件下其中的少部分进一步氧化成三氧化硫气体。三氧化硫气体与水蒸汽能结合成硫酸蒸汽，其凝结露点温度高达120℃以上，露点温度越高，烟气含酸量愈大，腐蚀堵灰愈严重。当空气预热器管壁温度低于所生成的硫酸露点时，硫酸就在管壁上凝结而产生腐蚀，叫做低温腐蚀(见图1)。金属壁面被腐蚀的程度取决于硫酸凝结量的多少，浓度的大小和金属壁面温度的高低。硫酸象一层胶膜，一面粘在管壁上腐蚀，一面不断粘着烟灰，形成多种硫酸盐，并逐渐增厚，这就是低温式结渣。 煤中含硫量的多少,影响锅炉排烟温度的选取。同时，鉴于对锅炉排烟热损失与防止尾部受热面低温腐蚀等因素的综合考虑，目前，装有空气预热器的锅炉设计排烟温度一般为160～190℃。事实上，由于某些单位使用蒸汽时负荷变化较大，或长期低负荷运行，引起操作不当，增加大量过剩空气；设备失修，不及时清灰等原因而造成排烟温度长期低 第 2 页共 6 页
#1炉省煤器单元输灰不畅原因分析及采取措施 输灰不畅的原因： 1、省煤器单管内有异物，阻挡了积灰的输送； 2、省煤器压力罐出口处与输灰阀之间有异物卡涩，使出力不 足； 3、省煤器有泄露，使灰潮湿，输送时阻力增大； 4、煤质、煤量变化，使省煤器处飞灰粒径变粗，灰量增大， 加大了输送难度； 5、省煤器单管内结垢严重，使管径变细，减小了省煤器单元 的出力； 6、省煤器压力罐料位计失灵，使压力罐内装灰过多，增加了 输送压力； 7、省煤器压力罐内喷嘴脱落，影响了输灰； 8、省煤器单元各手动供气阀开度调整不当，使灰气比调整不 合理，从而出现输不动的现象； 9、因省煤器压力罐上、下部进气管逆止阀内漏，使灰进入并 堵塞供气管道，导致供气量不足，影响输灰系统的正常运 行； 10、省煤器单元处的气动阀阀芯装反，与热工信号不符，或阀 芯与气动头脱离，因气量不足而影响输灰； 11、电除尘零米省煤器单管补气管路逆止阀内漏，使供气管路
内堵灰，导致气量不足，影响输灰； 12、省煤器单管补气阀阀芯脱落或装反； 13、电除尘电场压力罐上、下部进气阀调整不当，开度过大。处理措施： 1、联系检修人员检查省煤器压力罐及输灰单管内有无异物； 2、注意观察省煤器处灰质是否干燥，并及时与集控值班员联 系，若确实省煤器内泄露，应立即停运省煤器单元，防止 湿灰进入后级输灰管道；同时应联系检修人员，拆开省煤 器灰斗下方膨胀节，防止水进入省煤器斜槽及压力罐，并 汇报值长； 3、随时关注集控煤量的变化，注意调整各供气手动阀开度， 必要时可调整省煤器各灰斗手动插板阀开度及数量，并适 当缩短装灰时间，通过少装多输的方法改善输灰压力曲线； 4、联系热工人员检查省煤器压力罐料位计是否正常，及时处 理，如暂时无法处理，可采用缩短装灰时间的方法，待料 位计处理好后再恢复正常； 5、联系检修人员检查压力罐内喷嘴是否正常； 6、根据输灰压力曲线调整各手动阀开度，并在就地观察各气 动阀开关是否正常，状态是否正确，否则联系检修人员及 时处理； 8、联系检修人员有针对性的检查主要供气管路上的逆止阀是 否正常，供气管路是否畅通，否则应及时更换逆止阀，并
省煤器设计中的问题 一、省煤器的作用及种类 1.1省煤器的作用 省煤器是汽水系统中的承压部件，其任务是利用锅炉尾部烟气的热量加热锅炉给水。锅炉采用省煤器后，会带来以下好处： a.节省材料。 在现代锅炉中，燃料燃烧生成的高温烟气，虽经水冷壁，过热器和再热器的吸热，但其温度还很高，如直接排入大气，将造成很大的热损失。在锅炉尾部装设省煤器后，利用给水吸收烟气热量，可降低排烟温度，减少排烟热损失，提高锅炉效率，因而节省燃料。省煤器的名称也就由此而来。 b.改善了汽包的工作条件。 由于采用省煤器，提高了进入汽包的给水温度，减少了汽包壁与进水之间的温度差，也就减少了因温度差而引起的热应力。从而改善了汽包的工作条件，延长了使用寿命。c.降低了锅炉造价。 由于给水进入蒸发受热面之前，先在省煤器中加热，这样减少了水灾蒸发受热面中的吸热量。这就由管径较小、管壁较薄、价格较低的省煤器受热面代替了一部分管径较大、管壁较厚、价格较高的蒸发受热面，从而降低了锅炉造价。 因此，省煤器已是现代锅炉中不可缺少的部件。 1.2省煤器的种类 省煤器按使用材料可分为铸铁省煤器和钢管省煤器。铸铁省煤器强度低，不能承受高压，但耐磨耐腐蚀性较好，通常用在小容量锅炉上。目前，大容量锅炉广泛采用钢管省煤器，其优点是强度高，能承受冲击，工作可靠；同时传热性能好，重量轻，体积小，价格低廉。缺点是耐磨耐腐蚀性较差。 二、钢管式省煤器 1，钢管式省煤器的结构 钢管式省煤器结构是由许多并列的管径为42~51mm蛇形管与进、出口联箱组成。为使省煤器受热面结构紧凑，应力求减少管间距。省煤器管束的纵向节距s2受管子的最小弯曲半径的限制。当管子弯曲时，弯头的外侧管壁将变薄。弯曲半径愈小，外壁就愈薄，管壁强度降低的就愈多。通常，采用错列布置时，采用s1/d=2~2.5,s2/d=1~1.5;采用顺列布置时，s1/d=2~2.5,s2/d=2。 为便于检修，省煤器组的高度是有限制的。当管子为紧密布置（s2/d≤1.5）时，管组的高度不得大于1m；布置教稀时，则不得大于1.5m。如果省煤器受热面较多，沿烟气行程的高度较大时，就应将它分成几个管组。管组之间留有高度不小于600~800mm的空间。省煤器和其相邻的空气预热器间的空间高度应不小于800~1000mm,以便进行检修和清除受热面上
编号：AQ-JS-00092 ( 安全技术) 单位：_____________________ 审批：_____________________ 日期：_____________________ WORD文档/ A4打印/ 可编辑 空气预热器腐蚀积灰问题探讨Discussion on corrosion and ash deposition of air preheater
空气预热器腐蚀积灰问题探讨 使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科 学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。 摘要：空气预热器作为电站锅炉的重要设备，目前存在的主要问题是空预器易发生腐蚀和堵灰现象，这主要是由于传统的烟气低温腐蚀和氨逃逸带来的硫酸氢铵腐蚀的影响。针对2种不同的影响因素，需要采取不同的解决措施。在分析空预器堵塞原因的基础上，综述了近年来我国为解决空预器堵塞而采取的相关措施，如优化暖风器设计、采用碱性吸收剂控制SO3的技术、空气预热器的改造等。 关键词：暖风器；低温腐蚀；空气预热器；氨逃逸 当前燃煤发电作为我国最主要的发电形式，面临节能减排要求的日渐提升，煤价的不断上涨，锅炉空预器的出口烟温也越来越低，仅略高于酸露点的温度。 在低温烟气环境中，空气预热器容易发生低温腐蚀和堵灰现象，某300MW燃煤机组，采用电袋除尘器除尘，机组运行了半年的时间，空气预热器已经堵塞，在滤袋的表面附着着大量的黏附物，黏
附物为有较强的黏附能力的黑色硬质物质，黏附物很难通过人为手工去除。空气预热器堵塞造成电袋除尘器的运行阻力增大，烟尘排放超标；同时也导致风机的通道阻力增大，增加了风机的电耗。若堵灰严重时则必须采取停炉的措施，将增加机组非正常停机的次数，严重影响了电厂的经济效益。 对于北方的电站锅炉，在冬季的情况下，空气预热器由于入口处空气初始温度偏低，低温腐蚀积灰的问题也更加严重。空气预热器堵灰会影响机组高负荷运行，降低机组的经济性和稳定性，因此，解决空气预热器的腐蚀积灰问题对于保障机组的正常稳定运行有重要的意义。 空预器腐蚀积灰的主要原因有2种：烟气的低温腐蚀和氨逃逸造成的硫酸氢铵腐蚀。针对这2种不同的腐蚀积灰原因，必需要采取相应的不同措施，以增强机组的经济性和稳定性。 1烟气低温腐蚀 烟气低温腐蚀是指当锅炉的排烟温度低于烟气的酸露点时，在锅炉的低温受热面上会凝结烟气中的水蒸气和硫酸蒸气，凝结的水
1 项目概况 福建石狮鸿山热电厂二期2×1000MW机组工程，#4机组锅炉是东方锅炉(集团)股份有限公司生产的超超临界参数、变压直流燃煤炉、对冲燃烧方式、单炉膛、一次再热、平衡通风、全钢构架（带紧身封闭）、全悬吊П型结构。 省煤器大灰斗主要由高温段护板及大灰斗组成，总重约为265t，整体长乘以高乘以宽尺寸为14630mm×12556 mm×33968 mm，整体尺寸较大，因此将高温段护板及大灰斗沿锅炉对称中心线分两部分安装。燃烧器大风箱尺寸为2500 mm×25029 mm×34973 mm，总重约为180.7t，风箱桁架重约为294t。 2 编制依据 3 作业前准备工作及施工应具备条件 3.1 作业前准备工作 3.2 施工工器具
具定期检验合格。 4 主要工作量、进度计划及人员安排 4.1 主要工作量 省煤器大灰斗锅炉厂厂供部分为成片到货，需现场拼装后安装，主要安装量约265t。燃烧器大风箱及风箱桁架主要安装量约为476t。锅炉厂部分图纸如下： 4.2 进度计划和人员安排
5 作业程序、方法5.1 施工工艺流程 5.2 施工方法和要求
5.2.1 省煤器大灰斗组合 如图所示省煤器大灰斗“第1段”为标高46.8m以上的高温段护板，总重量约为42t，可沿锅炉对称中心线分为两件组合吊装，待整体省煤器大灰斗临抛就位在后烟井钢架上后，再进行焊接安装。“第2段”即大灰斗总重为225t。考虑到整体尺寸、重量及运输吊装等问题，故将“第2段”沿锅炉对称中心线再分为两部分，每部分重量约为113t，使用650t履带吊吊装。 省煤器大灰斗 第1段 第2段 5.2.1.2 省煤器大灰斗组合安装要求 省煤器大灰斗组件在#3组合场进行组合，组合时先将底部框架铺在工字钢上并找平，之后完成底部框架的对接、组合。底部框架焊接完成后进行大灰斗桁架和前后侧墙护板的安装。为保证施工安全，将组立起来的桁架用槽钢或钢管进行加固，每个桁架左右各加两个葫芦加固。组立起三个桁架后进行后墙护板的安装，形成一个整体的框架以保证施工安全。后墙护板组合完成后再上剩余的4个桁架，所有桁架均组合完成后立刻组合剩余的后墙护板，待后墙护板组合完成后并形成稳定的整体结构后再安装前墙护板。前墙护板组合完成后大灰斗已形成一个稳定的整体，最后安装灰斗的其他结构。 5.2.1.3 省煤器大灰斗临时支撑点选取 省煤器大灰斗支撑点的选取主要为在前墙护板斜面取5点做为支撑点；在锅炉31.8m平台K4G3～K4G5梁上选取5点做主支撑点，在锅炉30m处K4G6G5、K4G2G3梁上取2点做副支撑点，且在省煤器大灰斗K4轴7个支撑点上方加道通长的双拼32#工字钢；在锅炉31.8m平台K4K5G3～K4K5G5梁上选取5点做支撑点。大灰斗前墙护板支撑点放在斜面桁架位置，支撑点在K3排柱向炉后的凸出平台上，在灰斗支撑墙板的位置尽量靠近桁架位置，保证受力均衡。大灰斗上方临时存放后炉膛集箱，集箱重量约为200t，大灰斗加上集箱及挡板门总重约为500t。大灰斗前墙护板支撑点和底面支撑点各分担80t和420t的重量,K4轴的5根主支撑点各分担72t的重量，2个副支撑点分别分担30t的重量，前墙护板支撑点分配16t的重量。根据受力情况可选最大受力底面支撑的主支撑点进行受力校核。
630MW火力发电机组省煤器输灰系统改造探索 省煤器输灰系统是锅炉的重要组成部分，如果不能正常运行，将造成空预器磨损与堵塞，影响换热元件的换热效果。大唐三门峡发电有限责任公司2×630MW 机组#3、4炉省煤器使用压缩空气浓相输送形式，由落料圆顶阀、仓泵、输送管路、补气阀等组成。从省煤器灰斗下方，收集飞灰中的大颗粒，在输灰程控系统的控制下，各仓泵一起落灰后，统一输送至省煤器小灰库。由于目前系统运行可靠性差，输灰管线的多处补气点浓度稳定器与逆止阀胶管老化、脱开，止回阀芯积灰、漏灰造成严重环境污染，使省煤器輸灰系统无法正常运行，必须进行改造。 标签：省煤器；干除灰；改造；优化；探索 引言 新型栓塞式输送系统的工作原理：根据输灰管管径、输送介质、输送距离及输灰管现场弯头布置等不同，设计每隔一定距离加装气力输送器，仓泵进气采用底部静压进气，仓泵进气口采用减压阀，输送时仓泵内保持一定的低于气源压力的恒压，压力的高低设计取决于总气源压力和要求的输送量，压力高则出灰速度快，输送效率就高。栓塞式输送最大的优点就是运行稳定、用气量少、管道磨损低、输送效率高。 1 系统概述 新型栓塞式输送系统类似柱塞式输送系统，实现了点进气，哪里堵管哪里进气，且堵管消除后自动停止进气，进气时堵管压力根据实际输送距离和输送介质现场调节。 栓塞输送设备规范 优点： （1）保证系统长期稳定运行，绝无堵管现象。 （2）系统用气量大大小于常规输送，包括紊流双套管系统。 （3）系统输送浓度高，为满管输送，输送流速低，管道及弯头磨损极小。 （4）系统对物料适应性广，可以对大比重，大颗粒的物料进行输送。 （5）系统无需吹扫过程，大大提高了系统的输灰效率。 （6）系统关出料阀的压力可设置为0.08-0.12Mpa，节省气源。
省煤器灰斗吊装作业指导书 (2021版) Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0530
省煤器灰斗吊装作业指导书(2021版) 1.工程概况及工作量 可门发电厂一期#1机组锅炉安装省煤器大灰斗一件，总重为77385KG，吊装重量为60吨，与省煤器接口处尺寸为18856*13240mm。由于大灰斗重量、体积大，小灰斗另组合吊装，根据现场吊机性能大灰斗需拆分为两部分在锅炉组合场组合，组合后灰斗外形尺寸为9628mm×13240mm×5056mm，重量为30吨，吊装前转运到炉右侧用50吨圆筒吊吊装存放后，完成支撑架的安装。 2.依据的图纸、文件及标准 2.1《火电施工质量检验及评定标准（锅炉篇）》1996年版； 2.2《电力建设施工及验收技术规范》（火力发电厂焊接篇） DL5007-92； 2.3《电力建设施工及验收技术规范（锅炉机组篇）》
DL/T-5047-95； 2.4锅炉厂提供的烟道安装图纸及相关技术资料 2.5施工组织设计—锅炉专业篇； 2.6《电力建设安全工作规程》DL5009.1-2002 3.作业准备和条件要求 3.1作业使用吊机：50吨圆筒吊吊一台，45吨轮胎吊一台。 3.2需用主要工具有：φ36mm的钢丝绳---4根---14米；卡环12.5吨---4个。 3.3需用主要工具有：5.0m钢卷尺一把，割刀、水平尺各一把，链条葫芦、钢丝绳、卡环、扳手若干。其测量工具必须在标定期的有效期使用期内。 3.4施工必备条件 3.4.1.省煤器大灰斗组合已完成，施工用材料、工机具已准备好； 3.4.2.场地要求：要求一个20m×20m的平整场地，可满足省煤器大灰斗吊装前临时存放；
省煤器输灰不畅原因分析及改进措施 纳雍发电总厂热机二毛宏鑫 摘要：纳雍发电总厂二厂4×300MW采用哈尔滨锅炉厂有限公司引进英国BEL公司技术制造的HG-1025/17.3-WM18型“W”型火焰锅炉，单炉膛平衡通风、露天布置、全钢架结构，一次中间再热、亚临界参数、自然循环单汽包锅炉。省煤器烟道输灰系统布置七个灰斗共用一条管路采用气力输送至灰库。由于入炉煤质的下降，省煤器输灰已成为锅炉重要辅助设备。由于机组运行中省煤器防磨瓦掉落输灰系统运行杂物较多及输送灰分的特殊性等因素，输灰系统经常出现堵塞输灰较困难，长期以来处于停运状态。针对这些情况提出解决措施，能大大减少输灰系统的故障次数，提高机组运行可靠性，保证输灰畅通并减少空预器磨损与堵塞。关键词：输灰堵塞，省煤器， 纳雍发电总厂二厂4×300MW机组省煤器输灰系统采用压缩空气浓相输送方式，由SK 阀、仓泵、输送管路、补气阀等组成。从省煤器灰斗下方，收集飞灰中的大颗粒，在输灰程控系统的控制下，各仓泵依次落灰后，统一输送至粗灰库。 一、系统无法正常运行原因分析： 1、省煤器灰斗作为该段烟道的最低点，施工遗留杂物及受热面上磨损脱落部件（如焊条、固定件等）易卡在管道和仓泵中导致输灰管堵塞,输灰无法停运大量粗灰堆积在灰斗内，灰斗重量增加，影响灰斗的安全。 2、输送管线距离太长，省煤器输灰现无法正常投运，该种运行方式对空预器系统的堵塞及换热原件换热效果均产生了负面作用。 3、煤质、煤量变化，使省煤器处飞灰粒径变粗，灰量增大，加大了输送难度； 4、省煤器单管内结垢严重，使管径变细，减小了省煤器输灰出力。 5、省煤器出口烟道的灰斗串联为独立的省煤器单元，用一根粗灰输送管输送至粗灰库，由于省煤器灰粒较粗，灰粒输送特性不良，需沿输灰管道布置补气装置，这种布置方式，系统耗气量大，而且输送距离长。如图：
锅炉受热面结渣的影响因素 锅炉的结渣问题是燃煤电厂普遍存在的问题。所谓“结渣”，是指熔灰在锅炉受热壁面上的积聚，其本质为锅炉中高温烟气携带处于熔融或部分熔融状态下的未燃尽煤粉颗粒，遇到低温的壁面冷却、凝固而形成沉积物的过程。锅炉结渣是一个非常复杂的过程，涉及因素很多，它不仅与燃用煤种的成分和物理、化学特性有关，而且还与锅炉的设计参数有关(如燃烧器的布置方式、炉膛热负荷、炉内空气动力结构、炉膛出口烟温、过热器的布置位置、各部分的烟气流速和烟温、炉膛负压等)，同时还受锅炉运行工况的影响(如负荷的变化、过量空气系数、煤粉细度、炉膛燃烧温度的控制、配风方式以及炉内燃烧空气动力场的控制等)。这些因素总的来说可以分为两大类，一为先天因素，如燃用煤种的特性和锅炉的设计参数；二为后天因素，如锅炉的运行工况。因此，在分析解决锅炉的结渣问题时就需要从这两个方面来考虑，以此判断导致锅炉结渣的主要因素。 1煤质特性对锅炉结渣的影响 实际煤质与设计煤质偏差很大是造成炉膛结渣的主要原因之一, 灰的熔融特性是判断燃烧过程中是否发生结渣的一个重要依据, 不同煤质的灰具有不同的成分和熔融特性。另外, 灰分中碱性和酸性两类氧化物含量之比即碱酸比偏高, 那么这种煤质容易发生结渣。 1.1 煤灰熔融温度 在煤灰熔融性的四个特征温度中，一般以软化温度ST 作为集中代表。通常认为ST 为1 350℃，是一个分界点，高于1 350℃，锅炉不易结渣，软化温度ST 越高，结渣可能性越小。反之，ST 低于1 350℃，锅炉易于结渣，软化温度ST 越低，结渣可能性就越大，也就越严重。 煤灰熔融温度的高低，一般将煤灰分为易熔、中等熔融、难熔、不熔四种，其熔融温度范围大致为：易熔灰，ST 值低于1 160℃：中等熔融灰，ST 值在1 160℃～1 350℃范围内；难熔灰，ST 值在1 350℃~1 500℃范围内；不熔灰，ST 值高于15℃。 在考察煤灰熔融性时，还要尤其注意煤灰熔融性是在什么样气氛条件下的测值。由于煤灰中的铁在不同气氛下处于不同的价态，在氧化气氛中，铁呈三价，32O Fe 熔点为1 565℃。在还原性气氛中，铁呈金属状态，FeO 的熔点为1 535℃。而在弱还原性气氛中，铁呈二价，FeO 的熔点为1 420℃。 1.2 煤中含硫量和灰分含量 灰的结渣指数取决于从中碱性氧化物与酸性氧化物的比值及煤中含硫量。煤灰中碱性氧化物与酸性氧化物比值越小，煤中含硫量越低，则锅炉结渣指数值越小。煤灰碱性氧化物与酸性氧化物的比值稳定，结渣指数则由煤中含硫量决定。因此，煤中含硫量低，对避免锅炉结渣非常有利。煤中灰分含量太高，炉膛中从量很大，一旦结渣，自然渣量也就很大，结渣的危害也就越大。同时，煤中灰分含量较高，意味着煤的热值较低，煤粉可能燃烧不完全，导致不完全燃烧，增加热损失，而在炉膛内容易产生还原性气体，促使灰熔融温度降低，有助于产生结渣或加剧结渣的严重程度，电厂煤粉锅炉也不宜燃用灰分含量过低，热值过高的
1、2000.3.23—2000.3.24 抢修负责人：罗勇 爆管位置： 省煤器 炉后 3（甲乙）注：管子型号与材质φ51×6.5 20G 爆管泄漏原因：A处是甲乙数第13排第2根管炉后偏甲侧方向，焊缝处产生3mm气孔，是安装焊缝质量不合格造成，该气孔介质又刺破甲乙数第12排第1根管，13排第1根造成泄漏。 检修方法：更换A处焊缝上下长250mm直管段，更换其它2根管直管及弯头部位。 2、2000.3.27—2000.3.28 抢修负责人：龚方祥 炉后
爆管位置：乙甲数第二排，炉后炉前数第三根管焊缝处，该处漏点又刺破周围管段，如上图，造成泄漏。 原因：装焊缝质量不合格 检修方法：更换这5根直管段。 3、2000.3.30—2000.3.31 抢修负责人：罗勇 炉前炉后 爆点 位置：甲乙数第31、32排最底部管焊缝处。 原因：第32排最底部处管焊缝有沙眼，刺破第31排最底部处管，为安装焊缝质量不合格造成。 检修：将水平段向下烘弯成30°角，以便焊工焊到，更换这二处管段。 4、2001.5.29—2001.6.20 小修负责人：罗勇 （1）由化学分场制定取样管位置：A侧炉后A B数第15根管子，长500mm（进口联箱） （2）其它管屏检查未见明显缺陷。 5、2002.3.8—2002.3.27 小修负责人：汪红兵 宏观检查良好，未发现明显缺陷。 6、2003.10.26—2003.11.12 小修负责人：罗勇
（1）省煤器经中试所锅检检查，未发现异常，在省煤器出口联箱管段弯头处，中部弯头管段重新喷涂，部位：迎烟流侧上、下弯头，约 44.09M 2。 （2）其它管屏检查，未发现明显缺陷。 7、2004.4.12—2004.4.18 临修负责人：罗勇 省煤器宏观检查，未发现明显缺陷。 检查人员：罗勇、胡忠东 8、2004.9.19—2004.10.21 小修 省煤器检查及锅检：对锅检中发现的护瓦脱落、翻转等，按缺陷单要求进行整改完成，其它未发现缺陷。 9、2005.4.15—2005.5.18 主省进口部分防磨脱落，已做防磨。 10、2006.2.2—2006.2.18 小修负责人：张迎庆 （1）省煤器下灰斗处清灰，共计300袋。 （2）对省煤器疏水门检查。
施工技术方案报审表 工程名称：中电投新疆能源化工乌苏热电（2×330MW）机组烟气脱硝改造工程编号：YDHB—4020H—JW001
中电投新疆能源化工乌苏热电（2×330MW）机组烟 气脱硝改造工程 1#机组省煤器灰斗新增输灰系统排堵装置施工方案 批准： 年月日 审核： 年月日 编制： 年月日 中电投远达环保工程有限公司 年月日
1 编制依据 1.1合同、设计单位提供的有关资料,乌苏脱硝施工图。 1.2有关规范、标准： 《电力建设施工质量验收及评定规程》第8部分加工配制篇DL/T5210.82009 《火力发电厂焊接技术规程》DL/T869—2012 《电力建设施工质量验收及评定规程》第2部分，锅炉部分DL/T5210.2－2009 《电力建设施工质量验收及评定规程》第7部分，焊接DL/T5210.7-2010 《电力建设安全健康与环境管理工作规定》 《电力建设安施工技术规范》第2部分锅炉机组DL/5190.2-2012 《电力建设安全工作规程》（火力发电厂部分）DL5009·1—2002 《安装施工组织设计》 2 工程概况及主要工程量 2.1工程概况 #1机组省煤器灰斗新增输灰系统的排堵装置管道，管径为DN50无缝钢管，接口位置在20米输灰管道上方8.6米省煤器灰斗里。 3 参加施工作业人员的资格和要求 3.1 所有参加管道接口安装作业的人员均需通过三级安全教育。 3.2 焊工必须具有焊接资质。 4 施工作业所需工器具的规格及等级和配备及劳动力配备 4.1施工作业所需工器具的规格及等级 4.2劳动力安排如下表所示：
注：焊工必须有焊工合格证。起重、操作工必须具有起重、司索证。电工、钳工等工种必须具备相应的合格证书。 5 施工准备 5.1技术准备 1、了解现场，熟悉拆除物周围环对境，周边各类设施（设备、管线）的分部状况。 2、施工前，要认真检查影响安全施工的各种设备的保护工作是否完毕，确认安全后方可施工。 3、疏通运输道路，接通施工中临时电源。 4、作业人员掌握施工技术要点和基本技能，重要工序由熟练作业人员担当。 5.2 生产准备 1、施工用电：从业主提供的供电点处引出，根据施工现场的具体要求设置各级分控（配）电箱（柜）移动用电电源采用手提式插座箱。 2、用火管理：施工现场使用电焊、气割时除设有管理人员外要设置灭火器和水桶。 3、高空防护：高空做业除配置安全带外要设置牢固钢管架。 5.3前期准备 1、确保省煤器灰斗里灰料清理干净以及输灰系统停止工作，办理工作票。 6 施工过程中的具体实施方案及要求 6.1 搭设脚手架 省煤器灰斗开口位置为距离20米平台8.6米处，为了保障人员安全作业以及顺利施工，需要在4号仓泵旁搭建3层脚手架，且铺设木板保证人员能正常施工。 6.2 保温拆除 此次施工在省煤器灰斗上开一大于DN50的圆孔，保证DN50的排堵管道能插入省煤器灰
锅炉空气预热器堵灰原因分析及预防措施 【摘要】本文介绍了托电公司空冷机组锅炉空预器的堵灰状况，并对空预器的堵灰状况进行了分析，通过分析得出了空预热器堵灰的主要原因。对此提出了预防空预器堵灰的防止措施，措施实施后空预器堵灰明显减轻，运行周期增长，保证了机组安全经济运行。 【关键词】空预器；堵灰；控制措施 1.空预器及其吹灰器运行情况 内蒙古大唐国际托克托发电有限责任公司（以下简称托电公司）的#5、#6、#7、#8机组为600MW亚临界空冷机组，每台锅炉的风烟系统配备2台豪顿华公司设计生产的32VNT1830型垂直轴三分仓旋转、减速箱顶置式空预器。换热原件热端厚度为880mm,中温端厚度为1000mm，冷端厚度为300mm。空气预热器设计最高烟气入口温度为383℃，烟气出口温度为124.4℃，最低冷端综合温度为138℃。为了防止冬季进风温度低造成空预器冷端结露形成低温腐蚀，在空预器一次风和二次风入口布置有暖风器。每台空预器配置2台吹灰器，分别安装在空预器入口烟道处和出口烟道处，吹灰器工作时所需的介质取自锅炉屏式过热器出口集箱和机组高温辅汽联箱。空预器吹灰采用PLC程序控制，频率为每8小时投运2次，每次吹灰时间50分钟。 2.空预器堵灰机理及现象 2.1 堵灰的机理 燃煤中的硫在燃烧过程中生成二氧化硫，空气中的氧气在高温下被分解的自由氧原子与二氧化硫作用生成三氧化硫，烟气中的三氧化硫与水蒸气作用生成硫酸蒸汽，当空预器冷端温度低于或接近硫酸的露点温度时（110℃－160℃）,硫酸蒸汽就会在波形板受热面上凝结下来，并可能大量粘住烟气中所携带的灰份，此种情况一般发生在冷端烟气侧，当大量灰分粘在空预器的波形板受热面时就造成了空预器的堵灰。此外烟气中水的含量约为10％－15％，露点温度为45℃－54℃，因此当空预器冷端温度低于水的露点时也会凝结粘灰，此种情况一般发生在冷端一、二次风侧。 2.2 堵灰的机理 当空预器堵灰时，机组在额定负荷运行工况下空预器出入口差压增大至2.0以上KPa(正常时为1.0KPa以下)。引风机静叶开度增大，电机电流明显增大，空预器出口一、二次风温下降，锅炉排烟温度上升。一次风机送风机出口压力升高，引风机出入口风压差增大，当空预器堵灰不均匀时炉膛负压及锅炉总风量随空预器转动做周期性波动，空预器堵灰严重时还会引起风机喘振，甚至造成锅炉灭火。 托电公司的4台空冷机组每次检修时都要对锅炉空预器冷端进行检查，每次检查都发现存在不同程度的堵灰现象，从空预器蓄热片上采集灰样时发现灰垢层非常坚硬，厚度约为3-5mm,灰垢非常均匀的粘附在冷端受热面波形板上。由于空预器冷端灰垢层非常坚硬，用常规冲洗方法已经无法将其冲掉，每次停炉检修都采用了压力为100MPa，流量为50升/分钟的高压水连续冲洗了60小时/每台，才能将冷端积灰冲洗干净。 3.空预器堵灰主要原因分析 3.1 吹灰蒸汽带水
燃煤电站锅炉折焰角积灰的原因分析及对策研究 火电站锅炉所使用的燃煤烟气含量一般在25%左右，质量较差的燃煤的烟气含量更高，在长期的使用过程中锅炉内部势必会积存大量的烟灰，折焰角积灰在燃煤电站中十分常见，如果不能加以解决将直接影响电站生产的经济性和安全性，威胁作业人员的生命安全，因而必须针对积灰找出恰当的解决对策。 1锅炉折焰角积灰原因分析。 本文的研究对象是某燃煤电站9号锅炉折焰角斜坡的积灰，该锅炉选用的燃煤质量中上等，高低温过热器底部的煤灰厚度均超过一米，且由于长时间未对其进行处理导致折焰角积灰的严重性日趋增加。该锅炉布置在半露天的环境之下，锅筒数量只有一个在自然循环下下降和上升，排渣炉为固态。空气预热器、省煤器以及烟道交错分布在炉膛的尾部，煤粉燃烧器采用当前通用的双通道形式，正四角中间存储仓的煤粉通过热风进行传送。 1.1实验分析。 笔者对该9号锅炉的运行状况数据进行了分析，研究结果表明该锅炉长时间在低负荷状态工作，实际负荷量与满负荷状态标准负荷量
相差近20%.此外该锅炉内部烟气流速不均匀且流速较低，其中下烟道流速在6.5-7.5m/s,上烟道烟气流速8-9m/s,上下烟道流速相差在1.5m/s左右，与正常12m/s的烟气流速相差甚远，煤灰很难被这种低流速的烟气带走，此外不均匀的烟气流速使得折焰角这种边角落难以被烟气吹到，进而会造成折焰角的积灰较多。结合燃煤电站锅炉运行原理和煤灰堆积特点进行分析，锅炉在满负荷状态下运行煤灰往往不宜结渣，而长期的低负荷运行也会使得折焰角处的煤灰日益固化，处理的难度大大提升。 1.2理论分析。 通过锅炉折焰角烟气流动压力分布和回流区域的模拟发现燃煤电站的折焰角区域上部的压力要明显小于其他位置，该区域形成回流，烟气流流经此处时由于较低的压力导致流速降低且出现回流现象，气流所携带的飞灰就会有很多沉降在此处，这是折焰角积灰的来源。为了使积灰自然排出需要将折焰角的斜度坡度设计的偏大一些，但是该锅炉的折焰角坡度却无法达到这一要求。吹灰器作为避免烟灰堆积的主要装置，应当有足够的能量让折焰角的飞灰重新返回烟气流场中，以便于被烟气带走，但是该电站原来使用的声波吹灰能量器对积灰产生的动能较小，折焰角堆积的煤灰无法被声波带回气流中。此外高低温过热器之间较短的距离使得飞灰流动性大大减弱，为烟尘在折焰角的堆积创造了条件。