龙潭嘴施工组织设计
计算说明书
第一章导流的水力计算
一导流标准
根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）和《防洪标准》（GB50201-94）和《小型水力发电站设计规范》GB50071-2002的规定：龙潭嘴水库总库容大于0.1亿m3，属Ⅲ等中型工程，水工建筑物为3级。按《水利水电工程组织设计规范》（SL303-2004）(以下简称《规范》)规定，相应的施工导流建筑物为Ⅳ级建筑物。综合分析龙潭嘴的地形地质以及水文等资料，本工程采用全段围堰隧洞导流、围堰过水的方案。由于本河流水文实测资料系列较长，并且根据《规范》，导流建筑物洪水标准采用所要求洪水重现期上限值，即10年洪水重现期。因此导流建筑物的设计洪水标准确定为10年重现期洪水，相应流量为1203m3/s，导流标准为10年重现期的分期分月施工洪水，即826m3/s(原水文资料为413m3/s，经导师修改为826m3/s）。
二导流建筑物的设计
隧洞断面尺寸，取决于通过流量的大小。在流量一定的情况下，隧洞经济断面的选择，需拟定几个隧洞尺寸，计算相应的围堰高度，并计算不同断面尺寸的隧洞与围堰的工程量造价。两者相加，总造价最小的断面尺寸即为经济断面。
但由于隧洞开挖及衬砌单价高，围堰的单价低，比较的结果往往是小隧洞配高围堰最经济。因此隧洞尺寸的选择不能单从经济上分析。经济合理的隧洞断面尺寸应体现以下的方面：①尽量发挥隧洞效益的同时，务使围堰能在一个枯水期内建成，并保证围堰的安全及技术上的可靠性；②洞内流速不能超过允许抗冲流速；③满足通航、放木等综合利用的要求；④施工方便；⑤满足中后期施工度汛要求。
隧洞经济断面分析，虽不能作为断面尺寸的唯一的依据，但从总的趋势来看，在围堰高度允许的情况下，尽量减少隧洞断面是经济的。
（1）隧洞的设计
本工程采用的是双隧洞导流方式，在水力计算中，导流隧洞中水流为有压流，其泄流能力由《水利水电工程施工组织设计手册1-施工规划》中的式（6-1-2）计算：
)h -2g(T μωQ p 0= （6-1-2） 式中 μ——流量系数，见式（6-1-3）； ω—— 隧洞出口断面面积；
0T ——上游水面与隧洞出口底板高程差T 及上游行进流速水头 ν2/2g 之和，一般可认为0T ≈T ；
p h ——隧洞出口断面水流的平均单位势能，p h =0.5a+p /γ； 其中 a ——出口断面洞高；
p /γ为出口断面平均单位压能。
当自由出流时，p /γ取决于出口断面下游的边界衔接情况和出口断面的弗汝德数，一般小于0.5a 。它反映了出口断面压力分布不符合压力规律和出口段顶部存在负压的情况。当出口段为逐渐收缩和注意改善出口断面与下游边界的衔接条件时，从而使出口断顶部负压得以消除，可取p /γ=0.5a 计算。
本工程计算中，水流为自由出流，为方便计算，取p ／γ=0.5a ，即p h =a 。 式（6-1-2）中的流量系数μ，可由式（6-1-3）计算： ∑∑2i i 2i i 2
i i )ωω(R C gl 2)ωω
(
ζ11
μ++=
（6-1-3）
式中 ω——隧洞出口断面面积；
i ζ——某一局部能量损失系数，与之相应的流速所在的断面为i ω （指根号内第二项中的i ω）；
i l ——隧洞某一段的长度，与之相应的断面面积、水力半径和舍齐系 数分别为i ω（指根号内第三项中的i ω）、i R 和i C ； R ——水力半径，m ，χ
ω=
R ，χ为过水断面湿周；
C ——谢齐系数，s /m 2/1,其值按曼宁公式n /R C 6/1=； n ——糙率；
糙率n 值表： 衬砌材料 n 现浇混凝土衬砌 0.014 预制装配式混凝土衬砌 0.017 浆砌石衬砌
0.017 经过修整的不衬砌断面 0.03~0.035 未经过修整的不衬砌断面 0.04~0.045
本设计为简化计算过程，假设隧洞各处断面面积均相等，即i ωω=，而且忽略局部能量损失；隧洞不分段，即流量系数的计算公式简化为式（6-1-3-1）：
R
C gl 2112
+
=
μ （6-1-3-1）
式中各符号含义与（6-1-3）中符号含义相同。
为确定合理经济的隧洞尺寸和围堰高度，需要试算，试算过程如表1： 表1： 宽 b(m) 高 h(m) 面积ω(m2) 湿周χ(m) 水力半径R(m) 糙率n 4 4 16.000 16.000 1.000 0.014 4.2 4.2 17.640 16.800 1.050 0.014 4.2 4.4 18.480 17.200 1.074 0.014 4.2 4.4 18.480 17.200 1.074 0.014 4.4 4.6 20.240 18.000 1.124 0.014 4.4 4.7 20.680 18.200 1.136 0.014 4.8 5.4 25.920 20.400 1.271 0.014 5.1 5.4 27.540 21.000 1.311 0.014 5 5.2 26.000 20.400 1.275 0.014 4.8 5.2 24.960 20.000 1.248 0.014 4 4.6 18.400 17.200 1.070 0.014 4.6 5 23.000 19.200 1.198 0.014 5.1
5.4
27.540
21.000
1.311
0.014
谢齐系数C(m?/s) 洞长L(m) 流量系数μ 高差H
（m ） 流量Q （m3/s）
71.429 500
0.585 20.0 185.296 72.012 500 0.597 22.0 218.842 72.288 500 0.603 22.0 231.521 72.288 500 0.603 24.0 241.816 72.839 500 0.615 24.0 269.948 72.966 500 0.618 25.0 282.724 74.337 500 0.646 27.0 385.119 74.730 500 0.654 28.4 424.808 74.375 500 0.647 30.0 407.691 74.115 500 0.641 33.0 407.134 72.236 500 0.602 40.0 310.260 73.611 500 0.631 40.0 406.382 74.730 600
0.619
28.4 402.393
由于没有关于造价资料，所以通过比较试算的结果以及参考其他已建工程，且降低施工难度，双隧洞尺寸均选为5.1m×5.4m 。 （2）上游围堰的设计
㈠ 堰顶高程的确定
根据要求，本工程的上游围堰选用的型式是过水土石围堰。围堰的堰顶高程由式（1-2-1）确定：
堰H h H d u += （1-2-1） 式中 u H ——上游围堰堰顶高程，m ； d h ——河底高程，m ； 堰H ——上游围堰高度，m ； 上游围堰高度由式（1-2-2）确定：
z b a h H -H H +=堰 (1-2-2) 式中 a H ——上游水位高程，m ； b H ——河底高程，m; z h ——破浪爬高，m ； 上游水位高程由式（1-2-3）确定：
a -H -H H c a = （1-2-3）
式中 H ——表1中的高差，m ； c H ——下游水位，m ； a ——隧洞高，m ；
本工程中由水文资料查得Q=826m 3/s 对应的下游水位为c H =608.67m 。由表1查得H 为28.4m ，即28.4=a H -608.67-5.4，可求得a H =642.47m 。
破浪爬高z h 由官厅水库公式确定：
L
H Π2cth
L
h Πh )h (4.10L D
V 0166.0h 1
l z 8
.0l 3
/14
/50
l 2
=
==
式中 0V ——计算风速，m/s; D ——吹程，km ； 1H ——上游水深，m ； 本工程中，0V =14.3m/s,D=2km
1H =a H -b H =642.47-604=38.47m m 582.023.140166.0h 3/14/5l =××= 741.6582.04.10L 8.0=×= m 58.0741
.647
.3814.32cth
741
.6582
.014.3h 2
z =×××=
由（1-2-2）式
z b a h H -H H +=堰=642.47-604+0.58=39.05m ，即堰高为39m 。 由（1-2-1）堰H h H d u +=可求知u H =604+39=643m ，即堰顶高程为643m 。 ㈡ 堰顶宽度的确定
堰顶宽度视围堰高度、结构形式及其材料组合等而定。高于10m 的围堰，其最小宽度不小于3m ；堰高超过20~30m 时，宽度一般为4~6m 。如果堰顶需要通行汽车等大型车辆，其宽度应视交通要求而定。当需挡御超标准洪水时，还应考虑设置子堰或防汛抢险材料堆存要求。
本工程的上游围堰高39m ，没有交通要求，也不需挡御超标准洪水，所以选择的堰顶宽度为6m 。
㈢ 围堰底宽的确定
围堰的底宽可由式（1-2-4）确定：
b )m m H d 21++×=（堰 （1-2-4） 式中 d ——堰底宽，m ； 堰H ——围堰高度，m ； 1m ——上游边坡比； 2m ——下游边坡比； b ——堰顶宽，m ；
本工程中，围堰的上游边坡比为1:2.5，即1m =2.5；下游边坡比为1:2，即
2m =2。由前面的计算可知，堰H =39m ；b=6m 。所以可求：
m 5.1816)25.2(39d =++×=，即上游围堰底宽为181.5m 。 （3) 下游围堰的设计
由于导流期间允许基坑淹没，故下游围堰设计成过水土石围堰。虽然设计成过水围堰，但是根据下游围堰的作用，即下游围堰挡水保证基坑干地施工，所以为满足要求，任然要按照不过水围堰的要求设计，查围堰设计规范DL/T 5087——1999，围堰断面设计要求表7.7.1,不过水围堰堰顶安全超过下限值对Ⅳ~Ⅴ土石围堰δ=0.5m
表2 不过水围堰堰顶安全超过下限值
围堰型式
围堰级别
Ⅲ
Ⅳ
土石围堰 0.7 0.5 砼围堰 0.4
0.3
有坝址处水位流量关系曲线知，当Q=826m 3/s 时，其相应的水位高程为608.67m ，则下游围堰堰顶高程由式（1-2-5）确定:
δ++=z d h H H 下 （1-2-5） 式中 d H ——下游围堰堰顶高程，m ； 下H ——下游水位，m ；
z h ——波浪爬高，m,；
δ——安全超高，m ，选用表2；
d H =608.67+0.58+0.5=609.75，取609.8m 。
下游围堰的高为609.8-604=5.8m ，即围堰高不超过10m ，其堰顶宽取为3m ，上游边坡比为1:2，下游边坡比为1:2.5，由式（1-2-4）可求知堰底宽：
1.293)5.22(8.5d =++×=m ，取堰顶宽为29m 。
第二章 截流的水力计算
一 截流标准
由规范可知，截流时段一般多选在枯水初期，流量已有明显下降的时候，而不一定选在流量最小的时刻。一般可按工程的重要程度，设计时选用截流时期内重现期5~10年的旬或月平均流量。本工程的截流流量为重现期5年的12月月平均流量，即10.06m 3/s （5.03m 3/s ×2）,因做此次设计的需要，经指导老师批准，改用108m 3/s ，即截流流量为108m 3/s 。 二 戗堤的设计
2.1 戗堤顶高程的确定
当戗堤修筑完毕后，截流流量将全部通过导流隧洞导流，故戗堤顶高程可由式（2-2-1）确定：
δ++=0s q H H H （2-2-1） 式中 q H ——戗堤顶高程，m ；
s H ——隧洞进口断面底板高程，606m ；
0H ——以隧洞进口断面底板高程起算的上游总水头，m ； δ——安全超高，0.5~1.0m ；
由于截流流量较小，导流隧洞分流时其泄流能力不受洞长影响，进口水流为宽顶堰流，所以以隧洞进口断面底板高程起算的上游总水头0H 由宽顶堰流流量公式（2-2-2）反推确定，式（2-2-2）如下：
5
.10s H g 2b m Q σ= （2-2-2）
式中 Q ——堰流流量，m 3/s ；
b ——矩形隧洞过水断面的宽度，当过水断面为非矩形时，k k h /ωb =； k h ——临界水深，m ；
k ω——相应于k h 时的过水断面面积，m 2；
s σ——淹没系数，当下有水位较高，已淹没进口的收缩断面，使该 处水深c h ′>0.750H 时，为淹没流，s σ值与c h ′/0H 有关，当 c h ′<0.750H 时，为自由出流，s σ=1，当淹没时，c h ′可近似的 以下游水位减去进口底板高程而得； c h ′——进口断面处水深，m ；
m ——流量系数，决定于进口翼墙的型式、上游水库或渠首的过水断 面面积与隧洞过水断面面积之比，一般取m=0.32~0.36，若进 口翼墙 较平顺，断面缩窄较小，应取较大的m 值，反之应取 较小的 m 值。
本工程的截流流量为108m 3/s ，导流隧洞为双洞，所以Q=54m 3/s ；由隧洞尺寸知b=5.1m ；水流为自由出流，即s σ=1;取m=0.34。所以式（2-2-2）可化为：
108/2=0.34×1×5.1×8.92××5
.10H
求知 0H =3.67m 所以根据式（2-2-1）可知：
q H =606+3.67+（0.5~1.0）取整为610.5m ，即戗堤顶高程为610.5m 。戗堤的高度为610.5-604=6.5m ，即戗堤高位6.5m 。
2.2 戗堤的顶宽的确定
堤顶宽度主要根据戗堤进占施工强度的需要及施工车辆行车等要求，经分析后确定。根据国内外立堵截流的实际经验，堤头有2个卸料点同时供10t 级自卸车抛投，顶宽一般为10.0m ——15.0m ；堤头有3个卸料点同时供自卸车（配合使用推土机）抛投，当用20.0——30.0t 自卸汽车时，顶宽一般一般为15.0——20.0m ；当用30t 级以上自卸车时，为20.0——25.0m 。
根据本工程施工要求及工程特点，堤顶宽度取10m 。 2.3 戗堤边坡的确定
戗堤边坡很大程度上取决于抛投材料与水流相互作用的结果。参考国内外实际工程，高度不超过20.0m 的由石渣和块石抛筑的戗堤，设计边坡一般可取上游为1:1.2——1:1.3，下游为1:1.4——1:1.5，堤头垂直流向的边坡为1:1.3——1:1.5.
本工程设计边坡取上游为1:1.3，为8.45m ，下游取1:1.4，为9.1m ，堤头垂直流向边坡取1:1.4，为9.1m 。
2.4 戗堤底宽的确定
戗堤底宽可由式（2-2-3）确定：
b )m m H d 21++×=（堰 （2-2-3） 式中 d ——戗堤底宽，m ； q H ——戗堤高度，m ； 1m ——上游边坡比； 2m ——下游边坡比； b ——戗堤顶宽，m ；
本工程中，戗堤的上游边坡比为1:1.3，即1m =1.3；下游边坡比为1:1.4，即2m =1.4。由前面的计算可知，q H =6.5m ；b=10m 。所以可求：
m 55.2710)4.13.1(5.6d =++×=，取为27.6m ，即戗堤底宽为27.6m 。 三 龙口段的水力计算
龙口段进占水力学计算求得合龙过程中不同口门宽度的水力学指标，据此计算不同施工区段的抛投材料。 3.1 水力计算假定
(1) 计算中视龙口为梯形或三角形断面的宽顶堰，计算基于简化的宽顶堰理论，假定龙口底部是水平的，忽略波状水面的影响，不计回弹落差。
(2) 合龙过程中，不考虑龙口底部冲刷对过水断面的影响，不计水库调蓄对上游水位的影响；
(3) 同一截流流量时，龙口上游水位与导流隧洞上游水位一致，不计横比降； (4) 计算龙口泄量时不计戗堤渗流量； 截流计算的基本基本方法： 截流设计流量
Q 由四部分组成：
as
s d 0Q Q Q Q Q +++=
式中Q —龙口流量；
d
Q —分流建筑物中通过的分流量；
s Q —戗堤渗流量；
ac
Q —上游河槽中的调蓄流量。
在截流过程中，上游来水量，也就是截流设计流量，将分别经由龙口、分流建筑物及戗堤的渗流量下泄，并有以部分拦蓄在水库中。截流过程中，若库容不大，拦蓄在水库中的水量可以忽略不计。且忽略后流速偏大，工程的安全性得到了提高，在此忽略上游河槽中的调蓄流量。
则有截流流量d 0Q Q Q += 3.2 隧洞分流计算
本工程截流时采用双隧洞分流，由于分流流量较小，其计算可用式（2-2-2）计算。计算结果如表3所示：
表3 导流隧洞分流计算成果表 流量系数m 宽b 进口水头0H 淹没系数
s σ 单分流量q 分流总量d Q 上游水位
a H 0.34 5.10 0.00 1.00 0.00 0.00 606.00 0.34 5.10 0.20 1.00 0.69 1.37 606.20 0.34 5.10 0.40 1.00 1.94 3.89 606.40 0.34 5.10 0.60 1.00 3.57 7.14 606.60 0.34 5.10 0.80 1.00 5.50 10.99 606.80 0.34 5.10 1.00 1.00 7.68 15.36 607.00 0.34 5.10 1.20 1.00 10.10 20.20 607.20 0.34 5.10 1.40 1.00 12.72 25.45 607.40 0.34 5.10 1.60 1.00 15.55 31.09 607.60 0.34 5.10 1.80 1.00 18.55 37.10 607.80 0.34 5.10 2.00 1.00 21.73 43.45 608.00 0.34 5.10 2.20 1.00 25.07 50.13 608.20 0.34 5.10 2.40 1.00 28.56 57.12 608.40 0.34
5.10
2.60
1.00
32.20
64.41
608.60
0.34 5.10 2.80 1.00 35.99 71.98 608.80 0.34 5.10 3.00 1.00 39.91 79.83 609.00
0.34 5.10 3.20 1.00 43.97 87.94 609.20 0.34 5.10 3.40 1.00 48.16 96.32 609.40 0.34 5.10 3.60 1.00 52.47 104.94 609.60 0.34 5.10 3.62 1.00 52.91 105.81 609.62 0.34 5.10 3.64 1.00 53.35 106.69 609.64 0.34 5.10 3.66 1.00 53.79 107.57 609.66 0.34 5.10 3.67 1.00 54.01 108.01 609.67
3.2.1 隧洞分流能力曲线
3.2.2 分流总量与上游水位关系曲线
3.3 单戗立堵截流 3.3.1 龙口流量的计算
将龙口过水断面概化为梯形或三角形断面的宽顶堰，并假定轴线断面的水面时水平的。
龙口泄流量分别按式（3-3-1）和式（3-3-2）计算： 非淹没流时：
2
/30g H g 2B m Q = （3-3-1）
淹没流时：
2
/30g H g 2B m σQ = （3-3-2）
式中 m ——流量系数，其值受戗堤头形状和抛投材料粗糙度影响， 实际计算中一般取0.30~0.32； g B ——龙口轴线断面平均过水宽度，m ；
0H ——龙口上游水头，m ，如有护底，则从护底表面起算； σ——淹没系数，其值与淹没界限（即下雨水深s h 和上游水深 H 的比值）有关。一般认为梯形过水断面时，当H /h s ≥
0.7为淹没水流，其值查巴甫洛夫淹没系数表；三角形 过水断面时，当H /h s ≥0.8为 淹没水流，其值查别列 津斯基淹没系数表 ； ；参见表4和表5。
表 4 巴甫洛夫淹没系数表
h/H ≤0.7 0.75 0.8 0.83 0.85 0.87 0.9 0.92 0.94
σ 1.000 0.974 0.928 0.899 0.855 0.815 0.739 0.676 0.598 h/H 0.95
0.96
0.97
0.98
0.99 0.995 0.997 0.998 0.999
σ 0.552 0.499 0.436 0,360 0.257 0.183 0.142 0.116 0.082
表 5 别列津斯基淹没系数表
h/H 0.8
0.82 0.83 0.84 0.85 0.86 0.87 0.88 0.89 σ 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.93 0.90 0.87 h/H 0.9 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 σ 0.84 0.82 0.78 0.74 0.7 0.65 0.59 0.5 0.4
由式（3-3-1）和式（3-3-2）可知，龙口流量的计算是与水位密切相关的，而根据水力假设可知，在一个截流设计流量下，下游水位是保持不变的，所以现在的问题就是确定上游水位，从而得到龙口轴线断面水深，求出龙口平均过水宽度。
假定已知某一龙口宽度下的上游水位，一般都采用前苏联H.B.列别捷夫建议的试验曲线确定轴线处落差B Z 值（见图3.3.1），然后由式（3-3-3）求出轴线处水深h ：
B
Z -H h
= （3-3-3）
式中 H 和B Z 的含义见图3.3.1。
图 3.3.1 立堵龙口B Z /H=f(Z/H)曲线
为方便理论上的计算，将图3.3.1中的数据拟合成函数B Z /H=f(Z/H)之间的关系曲线，如下：
0123.0H
h H 855.0)H
h H (759.0H
h H t 2t －－－－－+= （3-3-4）
式中 H ——堰前水头，上游水位减去戗堤底部高程，m ； h ——龙口轴线处水深，m ；
t h ——下游水位高于戗堤底部高程时，为下游水位减去戗堤底部高 程；当下游水位低于戗堤底部高程时，为0，m ；
式（3-3-4）应用于求龙口轴线处水深h 。进而求出龙口平均过水宽度g B 。g
B 可由式（3-3-5）求出：
d g B mh B += （3-3-5） 式中 m ——戗堤头边坡比，本工程取m=1.4； d B ——龙口底宽，m ；
图3.3.2 立堵截流水力计算简图
3.3.2 龙口平均流速的计算
龙口平均流速由式（3-3-6）确定： h
B Q V g =
（3-3-6）
式中 V ——龙口平均流速，m/s; Q ——龙口流量，m 3/s; g B ——龙口平均过水宽，m ； h ——龙口轴线处水深，m ； 3.3.3 抛投料粒径的计算
抛投料粒径可按式（3-3-7）计算： 2
s )K
V (g
21d γ
γγ－=
（3-3-7）
式中 d ——抛投料化为球体的当量直径，m ； g ——重力加速度，9.8m/s 2； s γ——抛投料容重，取2.3t/m 3； γ——水的容重，取1.0t/m 3； V ——计算流速，m/s ； K ——稳定系数，按表6选用。
表 6 几种计算情况的V和K
计算情
况初期护底稳定校核度汛护底的稳定校核
截流护底表层
稳定校核
计算流量Q 施工时段P=5%~10%的河
道流量
汛期P=5%最大日平
均流量
截流计算流量
计算流速V 龙口处平均或最大垂线
平均流速
龙口处平均流速
龙口或分区最
大流速
稳定系数K 护底
下层
河床光滑K=0.86
同种材料基础上
K=1.20
同种材料基础
上K=1.20 河床粗糙K=1.20
护底
上层
同种材料K=1.20
注按初期或汛期求得的d很小时，多按实际可能取用较大粒径。
由于本工程采用立堵截流且公式选用伊兹巴什公式，用式（3-3-8）计算时，稳定系数K=0.9。
3.3.4 截流计算试算过程及成果
3.3.
4.1 试算过程
截流计算的试算过程如表7所示：
表 7
龙口宽B 龙口底宽
b
底高程
流量系数
m1
下游水位
h
上游水位
H
60 41.8 604 0.32 605.50 605.50 60 41.8 604 0.32 605.50 605.55 60 41.8 604 0.32 605.50 605.60 60 41.8 604 0.32 605.50 605.65 60 41.8 604 0.32 605.50 605.70 50 31.8 604 0.32 605.50 605.75 50 31.8 604 0.32 605.50 605.80 50 31.8 604 0.32 605.50 605.85 50 31.8 604 0.32 605.50 605.83 40 21.8 604 0.32 605.50 605.90 40 21.8 604 0.32 605.50 605.95 40 21.8 604 0.32 605.50 606.00 40 21.8 604 0.32 605.50 606.05 40 21.8 604 0.32 605.50 606.10 40 21.8 604 0.32 605.50 606.15
30 11.8 604 0.32 605.50 606.20 30 11.8 604 0.32 605.50 606.30 30 11.8 604 0.32 605.50 606.40 30 11.8 604 0.32 605.50 606.50 30 11.8 604 0.32 605.50 606.60 30 11.8 604 0.32 605.50 606.70 30 11.8 604 0.32 605.50 606.80 30 11.8 604 0.32 605.50 606.78 20 1.8 604 0.32 605.50 606.90 20 1.8 604 0.32 605.50 607.00 20 1.8 604 0.32 605.50 607.10 20 1.8 604 0.32 605.50 607.20 20 1.8 604 0.32 605.50 607.30 20 1.8 604 0.32 605.50 607.40 20 1.8 604 0.32 605.50 607.50 20 1.8 604 0.32 605.50 607.60 20 1.8 604 0.32 605.50 607.70 20 1.8 604 0.32 605.50 607.80 20 1.8 604 0.32 605.50 607.90 20 1.8 604 0.32 605.50 607.93 18.2 0 604 0.32 605.50 608.00 18.2 0 604 0.32 605.50 608.05 18.2 0 604 0.32 605.50 608.10 18.2 0 604 0.32 605.50 608.15 18.2 0 604 0.32 605.50 608.20 18.2 0 604 0.32 605.50 608.25 18.2 0 604 0.32 605.50 608.23 15 0 605.14 0.32 605.50 608.35 15 0 605.14 0.32 605.50 608.40 15 0 605.14 0.32 605.50 608.45 15 0 605.14 0.32 605.50 608.50 15 0 605.14 0.32 605.50 608.55 15 0 605.14 0.32 605.50 608.60 15 0 605.14 0.32 605.50 608.65 15 0 605.14 0.32 605.50 608.70 15 0 605.14 0.32 605.50 608.69
10 0 606.93 0.32 605.50 608.90
10 0 606.93 0.32 605.50 609.00
10 0 606.93 0.32 605.50 609.10
10 0 606.93 0.32 605.50 609.20
10 0 606.93 0.32 605.50 609.30
10 0 606.93 0.32 605.50 609.31
5 0 608.71 0.32 605.50 609.35
5 0 608.71 0.32 605.50 609.40
5 0 608.71 0.32 605.50 609.45
5 0 608.71 0.32 605.50 609.50
5 0 608.71 0.32 605.50 609.55
5 0 608.71 0.32 605.50 609.60
5 0 608.71 0.32 605.50 609.64
0 0 609.67 0.32 605.50 609.67 续表 7
水位差
Z 上游水深
ΔH
水深比
hs/ΔH
淹没系数
σ
龙口水
深h
平均过水宽
Ｂ
0.00 1.50 1.00 0.000 1.522 43.931 0.05 1.55 0.97 0.436 1.531 43.943 0.09 1.60 0.94 0.598 1.541 43.957 0.15 1.65 0.91 0.708 1.555 43.977 0.19 1.70 0.89 0.784 1.569 43.997 0.20 1.75 0.86 0.835 1.618 34.065 0.30 1.80 0.84 0.872 1.606 34.048 0.35 1.85 0.81 0.915 1.626 34.076 0.33 1.83 0.82 0.903 1.618 34.065 0.40 1.90 0.79 0.915 1.647 24.106 0.45 1.95 0.77 0.937 1.670 24.138 0.50 2.00 0.75 0.956 1.694 24.171 0.55 2.05 0.73 0.974 1.719 24.206 0.60 2.10 0.72 0.984 1.745 24.242 0.65 2.15 0.70 1.000 1.771 24.280 0.63 2.13 0.70 1.000 1.759 24.263 0.70 2.20 0.68 1.000 1.799 14.319 0.80 2.30 0.65 1.000 1.857 14.400
1.00
2.50 0.60 1.000 1.980 14.572 1.10 2.60 0.58 1.000 2.046 14.664 1.20 2.70 0.56 1.000 2.113 14.758 1.30 2.80 0.54 1.000 2.182 14.854 1.28 2.78 0.54 1.000 2.168 14.835 1.40 2.90 0.52 1.000 2.252 4.953 1.50
3.00 0.50 1.000 2.324 5.054 1.60 3.10 0.49 1.000 2.397 5.156 1.70 3.20 0.47 1.000 2.472 5.260 1.80 3.30 0.46 1.000 2.547 5.366
1.90 3.40 0.44 1.000
2.623 5.473
2.00
3.50 0.43 1.000 2.700 5.581 2.10 3.60 0.42 1.000 2.778 5.690 2.20 3.70 0.41 1.000 2.857 5.800 2.30 3.80 0.40 1.000 2.937 5.911 2.40 3.90 0.39 1.000 3.017 6.023 2.43 3.93 0.38 1.000 3.041 6.057 2.50
4.00 0.38 1.000 3.097 4.336 2.55 4.05 0.37 1.000 3.138 4.393 2.60 4.10 0.37 1.000 3.178 4.450 2.65 4.15 0.36 1.000 3.219 4.507 2.70 4.20 0.36 1.000 3.260 4.564 2.75 4.25 0.35 1.000 3.301 4.622 2.73 4.23 0.36 1.000 3.285 4.599 2.85 4.35 0.35 1.000 2.731 3.824 2.90 4.40 0.34 1.000 2.779 3.890
2.95 4.45 0.34 1.000 2.824
3.954
3.00
4.50 0.33 1.000 2.869 4.017 3.05 4.55 0.33 1.000 2.915 4.081 3.10 4.60 0.33 1.000 2.960 4.144 3.15 4.65 0.32 1.000 3.006 4.208 3.20 4.70 0.32 1.000 3.051 4.271 3.19 4.69 0.32 1.000 3.040 4.256 3.30 4.80 0.31 1.000 1.713 2.399 3.40 4.90 0.31 1.000 1.805 2.527 3.50
5.00 0.30 1.000 1.897 2.655
3.70 5.20 0.29 1.000 2.080 2.912 3.80 5.30 0.28 1.000 2.172 3.040 3.81 5.31 0.28 1.000 2.181 3.053 3.85 5.35 0.28 1.000 0.586 0.821 3.90 5.40 0.28 1.000 0.632 0.885
3.95 5.45 0.28 1.000 0.678 0.949
4.00
5.50 0.27 1.000 0.724 1.013 4.05 5.55 0.27 1.000 0.770 1.078 4.10 5.60 0.27 1.000 0.816 1.142 4.14 5.64 0.27 1.000 0.852 1.193 4.17 5.67 0.27 1.000 0.000 0.000
续表 7
龙口流量Q1 流量系数
m
隧洞宽
b
进口水头
H
分流量Q2 总流量Q
0.00 0.340 5.100 (0.496) 0.00 0.00 52.41 0.340 5.100 (0.450) 0.00 52.41 75.13 0.340 5.100 (0.404) 0.00 75.13 93.55 0.340 5.100 (0.350) 0.00 93.55 108.00 0.340 5.100 (0.304) 0.00 108.00 93.35 0.340 5.100 (0.250) 0.00 93.35 101.64 0.340 5.100 (0.200) 0.00 101.64 111.22 0.340 5.100 (0.150) 0.00 111.22 107.95 0.340 5.100 (0.170) 0.00 107.95 81.89 0.340 5.100 (0.100) 0.00 81.89 87.31 0.340 5.100 (0.050) 0.00 87.31 92.65 0.340 5.100 0.000 0.00 92.65 98.10 0.340 5.100 0.050 0.17 98.27 102.91 0.340 5.100 0.100 0.49 103.40 108.51 0.340 5.100 0.150 0.89 109.40 106.92 0.340 5.100 0.130 0.72 107.64 66.24 0.340 5.100 0.200 1.37 67.61 71.20 0.340 5.100 0.300 2.52 73.73 76.34 0.340 5.100 0.400 3.89 80.23 81.66 0.340 5.100 0.500 5.43 87.09 87.15 0.340 5.100 0.600 7.14 94.29
计算器使用说明书 This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020
计算器使用说明书目录 取下和装上计算器保护壳 (1) 安全注意事项 (2) 使用注意事项 (3) 双行显示屏 (7) 使用前的准备 (7) k模式 (7) k输入限度 (8) k输入时的错误订正 (9) k重现功能 (9) k错误指示器 (9) k多语句 (10) k指数显示格式 (10) k小数点及分隔符 (11)
k计算器的初始化 (11) 基本计算 (12) k算术运算 (12) k分数计算 (12) k百分比计算 (14) k度分秒计算 (15) kMODEIX, SCI, RND (15) 记忆器计算 (16) k答案记忆器 (16) k连续计算 (17) k独立记忆器 (17) k变量 (18) 科学函数计算 (18) k三角函数／反三角函数 (18) Ch。6 k双曲线函数／反双曲线函数 (19)
k常用及自然对数／反对数 (19) k平方根﹑立方根﹑根﹑平方﹑立方﹑倒数﹑阶乘﹑ 随机数﹑圆周率（π）及排列／组合 (20) k角度单位转换 (21) k坐标变换（Pol（x, y）﹐Rec（r, θ）） (21) k工程符号计算 (22) 方程式计算 (22) k二次及三次方程式 (22) k联立方程式 (25) 统计计算 (27) 标准偏差 (27) 回归计算 (29) 技术数据 (33) k当遇到问题时...... (33) k错误讯息 (33) k运算的顺序 (35)
设备使用说明书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN
立式收口机 使 用 说 明 书 镇江市恒源汽车零部件有限公司
非常感谢您选择使用镇江市恒源汽车零部件有限公司生产的立式收口机,请详细阅读本品的使用说明书，以便于您的安全使用。 目录 1.安全说明 ................................................................................................... 错误!未定义书签。 2.设备用途和适用范围................................................................................. 错误!未定义书签。 3.设备参数 ................................................................................................... 错误!未定义书签。 4.设备动力系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 5.设备操纵系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 6.设备电气系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 7.设备冷却系统............................................................................................ 错误!未定义书签。 8.设备运输、安装及试车 ............................................................................. 错误!未定义书签。 9.设备维护与保养 ........................................................................................ 错误!未定义书签。 10.设备的结构及调整 .................................................................................. 错误!未定义书签。 11.设备易损零件及加工图 ........................................................................... 错误!未定义书签。 12.设备功能简介 .......................................................................................... 错误!未定义书签。
风电场整定计算说明 风电场一般由进线、升压变、35kV母线、集电线路、接地变、SVG无功补偿装置、站用变、箱变、风机发电机。所涉及到的电压风机一般有主变高压侧（220kV、110kV），主变低压侧（35kV），SVG连接变低压侧（10kV），箱变低压侧（690V），站用变低压侧（0.4kV）。 一般风电场一次接线图如下所示： 整定计算依据： DL/T 684-2012《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》 DL/T 584-2007《3kV~110kV电网继电保护装置运行整定规范》 GB 14285-2006《继电保护和安全自动装置技术规程》 保护装置厂家说明书、设备参数和电气设计图纸 整定计算参考资料： 《大型发电机组继电保护整定计算与运行技术》高春如 《发电厂继电保护整定计算及其运行技术》许正亚 《宁夏电网2015年继电保护整定方案及运行说明》 关于风电场继电保护整定计算与核算，由于目前风电机组短路电流计算模型尚不成熟，现阶段在保护定值计算中都将将风电场当做负荷对待。随着风电、光伏对系统的影响越来越大，因此在电网设备选择、校验和继电保护配置整定时，应该考虑风电对故障时短路电流的影响，为此特制定以下原则： 1风电场输电线保护整定原则：
风电场输电线：指系统与风电场升压变压器高压侧母线连接的输电线路 1.1配置：风电场输电线应为光差保护配置。 整定原则：与其它同电压等级的常规输电线路保护整定原则相同。 1.2 主保护： 两侧主保护正常投入； 1.3 后备保护： 1.3.1 系统侧： 后备保护均投入并带方向；方向由母线指向线路，整定原则按照相应规程执行。 1.3.2 风电场侧110kV 及以上线路： 单回线零序电流保护、距离后备保护考虑与系统侧其它110kV 馈线适当配合后可投入运行，零序I段退出运行，距离I 段可投入，整定原则按照相应规程执行。双馈式异步发电机的暂态波形含有非工频的衰减交流分量，导致距离元件、相突变量方向元件及选相元件等工作不正常，使距离I 段保护会超范围动作，建议以双馈式异步发电机为主的风电场送出线路距离I 段退出运行。 双回线整定原则同系统双回并列短线路负荷侧后备保护整定原则，零序I 段退出。 1.3.3 风电场侧35kV 线路： 速断保护退出；投入限时速断及过电流保护，不带方向，按与风电场升压变高压侧过流保护配合。 1.4 重合闸： 两侧均投入。一侧无电压检定，另一侧同期检定。对未配置线路抽取PT 的，尽快完善设备，以实现有条件重合闸方式。没完善前可暂时退出重合闸。 2 风电场升压变保护整定原则： 风电场升压变：指接入各台风机组的汇集线与系统之间配置的两卷或三卷变压器 2.1 配置： 变压器差动保护；两段式过电流保护，可带方向。 2.1.1 主保护整定原则： 差动保护整定原则按照整定规程整定； 2.1.2 高压侧后备保护： 一段带方向，方向由高压母线指向变压器，考虑与变压器低压侧带方向段过流配合；一段不带方向，作为变压器的总后备，考虑与高压侧出线、低压侧不带方向过流配合，保证升压变低压母线故障时灵敏度≥1.2； 零序保护应作为系统的后备保护，由调度下发。根据《3kV~110kV电网继电保护装置运行规程》DLT584-2007；对于风电等新能源中的主变等与电网配合有关的电力变压器，中性点直接接地的变压器零序电流保护主要作为变压器内部、接地系统母线和线路接地故障的后备保护，一般由两段零序电流保护组成。 变压器零序电流保护中，应有对本侧母线接地故障灵敏度系数不小于1.5的保护段。 对于单侧中性点直接接地变压器的零序电流I段电流定值，按保母线有1.5灵敏度系数整定，动作时间与线路零序电流I段或II段配合，动作后跳母联断路器，如有第二时间，则可跳本侧断路器。 零序电流II段电流和时间定值应与线路零序电流保护最末一段配合，动作后跳变压器各侧断路器，如有两段时间，动作后以较短时间跳本侧（或母联断路器），以较长时间跳变压器各侧断路器。 2.1.3 低压侧后备保护： 一段带方向，方向由变压器指向低压母线，考虑与低压侧出线的速断或限时速断配合，
华东理工大学 第一届化工设备计算机辅助概念设计 比赛说明书 设计者： 高一聪（过程0１2) 杜鼎（机设015） 孙英策（机设011) ２0０3年1１月6日
目录 一.设计要求???? (3) 二.设计思路概述?? (3) 三.设计尺寸??? (4) 四.设计建模过程???………………４ 塔体???? (4) 裙座??? (4) 接管??? (6) 法兰??? (6) 人孔??? (6) 吊柱????………………７ 操作平台??? (7) 梯子??? (8) 五.椭圆形封头钣金展开???………………９ 六.心得体会????? (13) 七.参考书目???………………１4
一.设计要求 1塔设备三维造型 2设计平台、扶梯、并与塔组装。 ａ除了图中已注尺寸,其余部分形状大小由设计而定。 b塔筒体内零件忽略不作,只作塔设备外形。 c接管、人孔、支座等方位由设计而定。 d平台与扶手形状、大小自行设计。 e支座数量为4个。 f 支座与法兰大小应由有关系列标准而定。 3画出塔设备椭圆封头的展开图。展开方法合理，所用材料最省。 二．设计思路概述 塔设备是化工,炼油生产中最重要的设备之一。它主要分为板式塔和填料塔两大类。我们设计的塔设备就是以板式塔为模板的。我们通过查看实物图片,查阅相关塔设备资料和设计标准手册研究除了一套较合理的方案。我们的设计主要分为以下几部分: １、塔体：塔设备的外壳。它由等直径、等厚度的圆筒和作为头盖和低盖的椭圆形封头组成。 2、塔体支座：塔体安放在基础上的连接部分。它用以确定塔体的位置。本题中塔 设备采用的是最常用的支座形式——裙座。 3、除沫器：用于捕集夹带在气流中的液滴。对于回收物料，减少污染非常重要。 4、接管：用以连接工艺管道,把塔设备与其他设备连成系统。安用途可分为进液 管、除液管、进气管、出气管等。 5、人孔：为安装、检修、检查的需要而设置的。
充电不?时，秒针会每两秒?动?下。按照“充电时间指南”（第64页）?节 中的说明，给?表充电。 请每??次地将?表较长时间置于直射阳光下 充电。 ?
本表可以在时间模式（TME ，三个位置）和当地时间模式（L -TM ）内接收电 波。不能在任何其他模式内接收电波。 定时接收（?动接收） ?需操作按钮可进?定时接收。 本表会在每天上午2点接收电波。如在上午2点没有接收到电波，则会在上午4点 再次?动接收，据此调节时间和?期。 强制接收（?动接收） 可在任何时间接收电波。 因接收环境的变化不能进?定时接收时请利?此功能。进?强制接收时请勿移动 ?表以确保正确接收电波。（最多需要?约13分钟。） ???<接收电波>从?腕上取下?表，将其置于易于接收电波的窗?附近的稳定的平?上，并将6点位置对准电波发讯基地台?向。按下位于4点位置的(A )钮两秒以上开始强制接收。确定?响起并且秒针?到RX ：接收就绪位置（12点）后，放开按钮。在?出和?落前后可能难以接收电波。请勿在此时间段内接收电波。有关接收电波的详情，请参照“电波接收”（第18页）。在定时接收时不必按下右下侧(A )钮。<确认接收状态>要确定接收电波是否正确，请在试图接收电波后按位于4点位置的(A )钮。正确接收电波时，秒针显?H 、M 或L 。此时，本表可以使?。没有正确接收电波时，秒针显?NO 。改变?表位置再次接收。??? 电波接收的步骤
?表因被收起或因被?服遮盖?不受光照30分钟或更长，秒针将停在12点位置以 省电。 其他表针将继续正常?动。 ?旦?表再次接受光线照射，节能功能将取消，秒针开始正常?动。 * 有关细节，请参阅“节能功能”（第62页）。 ???录1. 您的?表........................................................................................122. 操作表把........................................................................................133. 使?之前........................................................................................14A . 电波接收功能 ..........................................................................14<为了提?接收效果>......................................................................14<接收需要的时间> .........................................................................15<接收较差区域> .............................................................................16电波接收4. 电波接收........................................................................................18A . 接收时的秒针位置 ...................................................................21B . 确认接收状态 ...........................................................................22C . 接收程度和接收状态................................................................23D . 接收区域说明 ..........................................................................24节能功能
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日
井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验： 负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）： 反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）； 取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)： 通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)； 取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限； 短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω； 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；
XX-XX XXXXX设备 使用说明书 项目名称： 文件编号： 密级： 编制： 最新版本：V1.00 编辑软件：WPS 2019中文版 版本说明：
目录 1概述 (1) 1.1产品特点 (1) 1.2主要用途及使用范围 (2) 1.3型号的组成及代表意义 (2) 1.4使用环境条件 (2) 1.5工作条件 (3) 1.6对环境及能源的影响 (3) 1.7安全 (3) 2结构特征及工作原理 (3) 2.1总体结构及其工作原理、工作特性 (4) 2.2主要部件或功能单元的结构、作用及其工作原理 (4) 2.3各单元结构之间的机电联系、系统工作原理、故障报警系统 (4) 2.4辅助装置的功能结构及其工作原理、工作特性 (4) 3技术特性 (5) 3.1主要功能 (5) 3.2主要参数 (5) 4尺寸、重量 (5) 4.1外形及安装尺寸（可分开） (5) 4.2重量 (5) 5安装、调试 (5) 5.1设备基础、安装条件及其安装技术要求 (5) 5.2安装程序、方法及注意事项 (5) 5.3调试程序、方法及注意事项 (5) 5.4安装、调试后的验收试验项目、方法和依据 (5) 5.5试运行前的准备、试运行启动、试运行 (5) 6使用、操作 (6) 6.1使用前的准备和检查 (6) 6.2使用前和使用中的安全及安全防护、安全标准及说明 (6) 6.3启动及运行过程中操作程序、方法、注意事项及容易出现的错误操作及防范措施 (6) 6.4运行中的检测和记录 (6) 6.5停机的操作程序、方法及注意事项 (6) 7故障分析及排除 (6) 7.1故障现象 (6) 7.2原因分析 (6) 7.3排除办法 (7) 8安全保护装置及事故处理（包括消防） (7) 8.1安全保护装置及注意事项 (7) 8.2出现故障时的处理程序和方法 (7) 9保养、维修 (7) 9.1日常维护、保养、校准 (7) 9.2运行时的维护、保养 (7) 9.3检修周期 (7)
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e =∑P e / √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e= 751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e 来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e =∑P e / √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e =4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
计算器按键的使用说明 . 1、电源开关键： ON、 OFF 2、输入键： 0— 9、. +/ —：正负转换键 3、运算功能键： + - * / ( 注意 : 加、减、乘、除键在计算时都可能代替等号键 ) √：开平方键，用来进行开平方运算。先输入数字，再按下此键，不必按等号键即可得 出结果。 4、等号键：＝ 5、清除键： ①C：清除键。在数字输入期间 , 第一次按下此键将清除除存储器内容外的所 有数值 . 如果是太阳能计算器，在计算器关闭状态下，按此键则开启电源，显示 屏显示出“ 0”。 ②AC或 CA键：全部清除键，也叫总清除键，作用是将显示屏所显示的数 字全部清除。 ③→：右移键。其功能是荧屏值向右位移，删除最右边的尾数。 ④CE：部分清除键，也叫更正键。其功能是清除当前输入的数字，而不是清除 以前输入的数。如刚输入的数字有误，立即按此键可清除，待输入正确的数字后，原运算继续进行。如 5+13，这时发现“ 13”输入错了，则按“ CE”键就可以清除 刚才的“ 13”，但还保留“ 5”这个数。值得注意的是，在输入数字后，按“ +”、“- ”、“/ ”、“* ”键的，再按“ CE”键，数字不能清除。 ⑤MC：累计清除键，也叫记忆式清除键。其功能是清除储存数据，清除存储 器内容，只清除存储器中的数字，内存数据清除，而不是清除显示器上的数字。 6、累计显示键： （1）M+：记忆加法键，也叫累加键。是计算结果并加上已经储存的数；用 作记忆功能，它可以连续追加，把目前显示的值放在存储器中（也就是将显示的 数字与内存中已有的任何数字相加，结果存入存储器，但不显示这些数字的和）。 如先输入“ 5×1.6 ”→按“ M+”键（把“ 5×1.6 ”的结果计算出来并储存起来）→然后输入“10×0.8 ”→按“M+”键（把“10×0.8 ”的结果计算出来并和前面储存的数相加）→接着输入“15×0.4 ”→按“M+”键（把“15×0.4 ”的结果计算出来并和前面储存的数相加）→最后按“MR”键（把储存的数全部取出来）→则出结果“ 22” （2）M-：记忆减法键，也叫累减键。是计算结果并用已储存的数字减去目前 的结果；从存储器内容中减去当前显示值（也就是将显示的数字与内存中已有 的任何数字相减，结果存入存储器，但不显示这些数字的差）. 计算“ 50- （23+4）”时→先输入“ 50”→按“ M+”（把“ 50”储存起来）→再输入“ 23+4”→按“ M-”键（计算结果是“ 27”）→再按“ MR”（用储存的“ 50”减去目前的结果“ 27”）→则出结果“ 23” 7、存储读出键： MR MRC GT ①MR：存储读出键。表示用存储器中数值取代显示值。按下此键后，可使存储在“ M+”或“ M－”中的数字显示出来或同时参加运算，数字仍保存在存储器中，在未按“ MC”键以前有效。 MR调用存储器内容，读取储存的数据。如有三组数字不连续在一起相加的时候，则用这个“ MR”键。举例：如输入“ 3+2”时，按“ M+”键，再输入“ 6+7”时，按“ M+”键，再输入“8+9”时按“ M+”键，然后再按“MR”，则三组数字的总和“ 35”就出来了。 ②MRC：MR和 MC功能的组合，即存储读出和清除键。按一次为 MR功能， 即显示存储数，按第二次为 MC功能，即清除存储数。
目录
井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风巷掘进工作面配电点、9112－2回风巷掘进工作面配电点、9111工作面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV ，电缆截面：35mm 2，电缆长度L ：1100m ，变压器容量：600kVA ，开关额定短路容量：25kA 。 一、K1点选择在高压开关进线端 1：电源系统电抗 X Sy =S 2 U a S U =102/433=Ω （式中系统短路容量Ss=×25×10000=433MVA ） 2：高压电缆阻抗：35mm 2高压电缆查表得Ro=Ω/km ，Xo=Ω/km ，可计算出：Xw 1=XoL=×=Ω Rw 1=RoL=×=Ω 3:短路回路总阻抗 Z=2121)(W SY X X Rw ++=2 20.09240.230940.6776）（++=Ω 4：K 1点两相短路电流 I 2= Z 2U U a ?=7508.0210000?=6660A I 3=?3 2I 2 =7691A 二、K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,500kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K2点两相短路电流：
I 2 =Z 2U U a ?=046.02690?=7500A I 3=?3 2I 2 =8660A 2台500kVA 变压器一样，所以计算结果一致。 三、K3点选择在100kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,100kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K3点两相短路电流： I 2= Z 2U U a ?=047.02690?=7340A I 3=?3 2I 2 =8476A 四、K4（9111采面配电点） 电缆截面：95mm 2，L=400m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=XoL=×=Ω R W 干=RoL=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω Z= ∑∑+ 2 2 X R =Ω K4点两相短路电流：I 2= Z 2U U a ?=2961A 五、K5点选择在绞车房 电缆截面：35mm 2，L=350m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=Ω R W 干=R0L=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω
开关整定值计算
供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.
则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q =6P e / √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q +∑I e =1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e =P e / √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ 8 -4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。
中文增强特点和功能指南
增强特点和功能指南 1 2 3 4 目 录 5 6 7
1.如何使用速度计 速度计通常用于测量汽车行驶过一段已知距离 之后的大概速度。 例）根据汽车行驶1公里或1英里所花费的秒 数（可用的最大测量范围为60秒）， 可计算该距离内的平均速度。 1）当汽车开始行驶时启动秒表。 2）在汽车行驶了1公里/1英里之后，停止秒表。通过观察秒针的当前位置和外表盘的读数，可确定该距离内的大概平均速度。 注意：速度计指示可能出现在刻度盘上，而非外表盘上（根据机型而定）。 如图所示，汽车行驶1公里或1英里花了45秒，因此大概平均速度为每小时80公里（每小时50英里）。
中文 〈检查剩余时间〉 将“▼”标记设到计划的时间。 ·您现在就可以看出直到计划点之前的剩余时间。 注意：符合ISO或JIS标准的潜水者手 表的旋转表盘仅可逆时针旋转，以减少出现错误的危险。 3.如何使用旋转表盘测量时间 〈检查经过时间〉 1）将旋转表盘上的零标记“▼”对到 分针的位置。 2）然后，读出旋转表盘上分针指向的 刻度以得出经过时间。如图中所 示，经过时间为10分钟。 经过时间
中文 4.如何使用计算器功能 注意：在某些机型中，内圈和外圈刻度是相反的。请确保对以下指示做正确 的更替。4-1. 简单计算 ［如何相乘］ 问：20 × 15 答：调整外圈刻度20使其指向内圈刻度10。 您可以从对应于内圈刻度15的外圈刻度上读出数字30，加上一个单位就
中文 ［如何相除］问：250 ÷ 20 答：调整外圈刻度25使其指向内圈刻度20。 您可以从对应于内圈刻度10的外圈刻度上读出数字12.5，得出答案12.5。 ［如何计算比率］问：30/20 = 60/A 答：调整外圈刻度30使其指向内圈刻度20。 您可以从对应于外圈刻度60的内圈刻度上读出数字40，并且在刻度上的所
差动保护（DCAP3040、DCAP3041）定值整定说明 说明：三圈变的整定计算原理与二圈变的整定计算原理相同，现以三圈变为 例来说明差动保护的整定计算。 1、计算变压器各侧额定一次电流 n n n U S i 3/= 式中 S n —变压器额定容量（kV A ）（注意：与各侧功率分配无关） U n —该侧额定电压（kV ） 2、计算变压器各侧额定二次电流 ln /n i K I n jx n ?=' 式中 K jx —该侧CT 接线系数（二次三角形接线K jx =3，星形接线K jx =1） n ln —该侧CT 变比 3、计算平衡系数 设变压器三侧的平衡系数分别为Kh 、Km 和Kl ，则： （a ）降压变压器：选取高压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为 ''=''==nl nh nm nh m h I I K I I K K //1 1 （b ）升压变压器：选取低压侧（主电源侧）为基本侧，平衡系数为 1//1=''=''=K I I K I I K nm nl m nh nl h 4、保护内部计算用变压器各侧额定二次电流 经平衡折算后，保护内部计算用变压器各侧二次电流分别为 '='=' =l l m m m h h I K I I K I Ih K I 1 保护内部计算用各侧额定二次电流分别为：
对降压变压器： '='='='='='=nh nl l nl nh nm m nm nh nh h nh I I K I I I K I I I K I 对升压变压器： '='='='='='=nl nl l nl nl nm m nm nl nh h nh I I K I I I K I I I K I 可见经平衡折算后I nh =I nm =I nl ,即保护内部计算用变压器各侧额定二次电流完 全相等，都等于所选的基本侧的额定二次电流。因而，在进行整定计算时，完 全不考虑变压器的实际变比，而以折合到基本侧的标幺值进行计算，此时容基 值应使用变压器额定容量S n ，电压基值应使用基本侧的额定电压U n ，电流值 就是I nh (=I nm =I nl )。 5、动作特性曲线参数的整定 差动保护动作特性曲线如下图所示： I sd I zd0 zd 图中I dz0为最小动作电流，I zd0为最小制动电流，I sd 为差流速断动作电流， K 为比例制动系数。 动作电流l m h dz I I I I ??? ++= 制动电流),,max(l m h zd I I I I ??? = 式中：c b a ,,=? 说明：差动保护为防止区外故障时，由于CT 特性不一致，引起不平衡电流造 成误动，采取了比率制动特性。理性的制动特性曲线为通过原点、且斜率为制动 系数为K1的一条直线，如图中OBC 线。 在变压器内部短路，当短路电流较小时，具有无制动作用，使之灵敏动作，为 此制动特性是具有一段水平线的比率制动特性曲线，如图中ABC 折线。水平的 动作电流称为最小动作电流Idz0，微机开始具有制动作用的最小制动电流称为拐 点电流Izd0。由于制动特性曲线不一定经过原点0，如图中ABD 折线，只有斜 率m=(Icd-Idz0)/(Izd-Izd0)为常数，而制动系数K=Icd/Izd 却随制动电流不断变化， 故整定的比率制动系数K ，实质上是折线的斜率m 。
计算器使用说明书目录 取下和装上计算器保护壳 (1) 安全注意事项 (2) 使用注意事项 (3) 双行显示屏 (7) 使用前的准备 (7) k模式 (7) k输入限度 (8) k输入时的错误订正 (9) k重现功能 (9) k错误指示器 (9) k多语句 (10) k指数显示格式 (10) k小数点及分隔符 (11) k计算器的初始化 (11) 基本计算 (12) k算术运算 (12) k分数计算 (12) k百分比计算 (14) k度分秒计算 (15) kMODEIX, SCI, RND (15) 记忆器计算 (16) k答案记忆器 (16) k连续计算 (17) k独立记忆器 (17) k变量 (18) 科学函数计算 (18) k三角函数／反三角函数 (18) Ch。6 k双曲线函数／反双曲线函数 (19) k常用及自然对数／反对数 (19) k平方根﹑立方根﹑根﹑平方﹑立方﹑倒数﹑阶乘﹑ 随机数﹑圆周率（π）及排列／组合 (20) k角度单位转换 (21) k坐标变换（Pol（x, y）﹐Rec（r, θ）） (21) k工程符号计算 (22) 方程式计算 (22) k二次及三次方程式 (22) k联立方程式 (25) 统计计算 (27)
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一继电保护灵敏系数 灵敏性是指在电力设备或线路的被保护范围内发生金属性短路时，保护装置应具有必要的灵敏系数。灵敏系数应根据不利的正常（含正常检修）运行方式和不利的故障类型计算，但可不考虑可能性很小的情况。灵敏系数应满足有关设计规范与技术规程的要求，当不满足要求时，应对保护动作电流甚至保护方案进行调整。 灵敏系数K m为保护区发生短路时，流过保护安装处的最小短路电流I k·min与保护装置一次动作电流I dz的比值，即：K m＝I k·min／I dz。 式中：I k·min为流过保护安装处的最小短路电流，对多相短路保护，I k·min取两相短路电流最小值I k2·min；对66KV、35KV、6~10kV中性点不接地系统的单相短路 保护，取单相接地电容电流最小值I c·min；对110kV中性点接地系统的单相短 路保护，取单相接地电流最小值I k1·min；I dz为保护装置一次动作电流。 各类短路保护的最小灵敏系数列于表1.1 表1.1 短路保护的最小灵敏系数 注：（1）保护的灵敏系数除表中注明者外，均按被保护线路（设备）末端短路计算。 （2）保护装置如反映故障时增长的量，其灵敏系数为金属性短路计算值与保护整定值之比；如反映故障时减少的量，则为保护整定值与金属性短路计算值之比。 （3）各种类型的保护中，接于全电流和全电压的方向元件的灵敏系数不作规定。 （4）本表内未包括的其他类型的保护，其灵敏系数另作规定。
二电力变压器保护 1电力变压器保护配置 电力变压器的继电保护配置见表4.1－1 表4.1－1 电力变压器的继电保护配置 注：（1）当带时限的过电流保护不能满足灵敏性要求时，应采用低电压闭锁的带时限的过电流； （2）当利用高压侧过电流保护及低压侧出线断路器保护不能满足灵敏性要求时，应装设变压器低压侧中性线上安装电流互感器的零序过电流保护； （3）低压侧电压为230/400V的变压器，当低压侧出线断路器带有过负荷保护时，可不装设专用的过负荷保护； （4）密闭油浸变压器装设压力保护； （5）干式变压器均应装设温度保护。
(19)中华人民共和国国家知识产权局 (12)实用新型专利 (10)授权公告号 (45)授权公告日 (21)申请号 201920290946.4 (22)申请日 2019.03.07 (73)专利权人 上海崇越航空科技有限公司 地址 201304 上海市浦东新区书院镇万松 路88号9幢12号楼地上1至3层 (72)发明人 赵崇超 (74)专利代理机构 上海昱泽专利代理事务所 (普通合伙) 31341 代理人 孟波 (51)Int.Cl. G01C 23/00(2006.01) (54)实用新型名称 一种转盘式航空计算尺 (57)摘要 本实用新型公开了一种转盘式航空计算尺， 包括尺子本体，尺子本体包括正面盘和反面盘， 正面盘和反面盘由定位夹条连接固定，正面盘包 括正面底盘和正面转盘，正面转盘可转动的固定 在正面底盘上，反面盘包括反面底盘和反面转 盘，反面转盘可转动的固定在反面底盘上；定位 夹条包括左定位夹条和右定位夹条，左定位夹条 和右定位夹条之间设有插卡，插卡可在左定位夹 条和右定位夹条、正面底盘和反面底盘之间抽插 移动，插卡分别与左定位夹条和右定位夹条连 接；右定位夹条靠近插卡的一侧设有阻尼发生装 置。采用上述技术方案制成了一种耐磨、防水、轻 薄便携且精度高的转盘式航空计算尺。权利要求书1页 说明书3页 附图7页CN 209372087 U 2019.09.10 C N 209372087 U
权 利 要 求 书1/1页CN 209372087 U 1.一种转盘式航空计算尺，其特征在于，包括尺子本体，所述尺子本体包括正面盘和反面盘，所述正面盘和反面盘通过定位夹条连接固定，所述正面盘包括正面底盘和正面转盘，所述正面转盘可转动的固定在正面底盘上，所述反面盘包括反面底盘和反面转盘，所述反面转盘可转动的固定在反面底盘上；所述定位夹条包括左定位夹条和右定位夹条，所述左定位夹条的上表面与正面底盘的下表面连接固定，所述左定位夹条的下表面与反面底盘的上表面连接固定，所述右定位夹条的上表面与正面底盘的下表面连接固定，所述右定位夹条的下表面与反面底盘的上表面连接固定；所述左定位夹条和右定位夹条之间设有插卡，所述插卡可在左定位夹条和右定位夹条、正面底盘和反面底盘之间抽插移动，所述插卡分别与左定位夹条和右定位夹条连接；所述右定位夹条靠近插卡的一侧设有阻尼发生装置。 2.根据权利要求1所述的一种转盘式航空计算尺，其特征在于，所述正面底盘和正面转盘的材质为透明塑料。 3.根据权利要求1所述的一种转盘式航空计算尺，其特征在于，所述反面底盘和反面转盘的材质为透明塑料。 4.根据权利要求2所述的一种转盘式航空计算尺，其特征在于，所述正面底盘的下表面和正面转盘的下表面上均印有刻度和文字，所述正面底盘下表面上的刻度和文字上覆盖有油墨层，所述正面底盘下表面的油墨层上贴有保护膜，所述正面转盘下表面的刻度和文字上覆盖有油墨层，所述正面转盘下表面的油墨层上贴有保护膜。 5.根据权利要求3所述的一种转盘式航空计算尺，其特征在于，所述反面底盘的上表面和反面转盘的上表面上均印有刻度和文字，所述反面底盘上表面上的刻度和文字上覆盖有油墨层，所述反面底盘上表面的油墨层上贴有保护膜，所述反面转盘上表面的刻度和文字上覆盖有油墨层，所述反面转盘上表面的油墨层上贴有保护膜。 2