掘进工作面供电设计
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总工程师：
机电矿长：
掘进工作面供电设计
一、掘进工作面设备配置
1.1 工作面基本情况
工作面位于二采区西部，南北向布置，地面大部分被第三、四系黄土覆盖,地貌为典型的黄土丘陵地貌，大部分为草地、散树覆盖，工作面北部、南部“V”或“U”型冲构发育，地层褶曲起伏，地层倾向以南西、东西、东北倾向为主，倾角一般为2～12°。
采用EBZ-200型掘进机进行截割装载，配套胶带运输机、刮板运输机运煤至xxxxx主运巷、4煤回风大巷、4#煤集中煤仓、9煤东翼主运大巷、南翼主运大巷、西翼主运大巷、主井皮带运到地面。
采用FBDNO6.3（2×30KW）局部通风机，双风机双电源，风机自动切换。
1.2 XXXXXX掘进工作面供配电情况
XXXXXX掘进工作面掘进机和动力电源由巷内移变硐室供配，移变硐室电源由四煤变电所供给。局部通风机主、备回路由四煤变电所风机专用线路供电。排水备用电源由四煤变电所另一回路供电。根据两移变硐室现有设备情况，为XXXXXX掘进工作面配备如下供配电设备：XXXXXX移变硐室：一台KBSGY-400/10/1.2变压器，一台KBSGY-630/10/0.69变压器，一台KBSGY-400/10/0.69变压器，三台KBZ 系列馈电开关。
四煤二联巷主运末端配电点:一台KBSGY-400/10/0.69变压器，一台KBSGY-400/10/0.69变压器, 两台KBZ系列馈电开关。
1.3 XXXXXX掘进工作面主要设备配置
前期电气设备配备表
二、供电设备选型
2.1 移变压器现有负荷计算
根据?煤矿电工手册中?第二分册?井下供电?下册查得煤矿井下变电站的负荷可按式：
∑=?
cos r
N
K P S 进行计算， 其中：ΣP N —为所有用电设备（不含备用）的额定功率之和; Kr —需用系数；（采用掘进机掘进工作面为0.5 ）;
cos φ—参加计算的电力负荷的加权平均功率因素;( 采用掘进机掘进工作面为0.6-0.7)
2.1.1掘进巷用动力移变总负荷计算：
该移变负责供34203辅运掘进巷660V 用电设备，包括：1部40KW 刮板输送机、1部2×75kW 皮带机、1台7.5kW 皮带涨紧电机、1台10kW 照明综保、1台5.5kW 潜水泵、1台37kW 潜水泵、1台55kW 潜水泵，所以负荷计算如下:
∑P N =305(kW)
∑≈?==kVA kVA K P S r N
23765
.05
.0305cos ?动 由于动力移变的容量为630KV A,因此，动力移变满足工作面动
力供电需求。
2.1.2掘进机(EBZ －200)用移变负荷计算： P=306KW
∑≈?==kVA kVA K P S r N
23565
.05
.0306cos ?动 由于机组移变的容量为400KV A,因此，机组移变满足工作面动
力供电需求。
2.1.3风机专用变压器负荷计算：
《煤矿安全规程》明确要求，局部通风机供电必须实现“三专”，因此需要专用风机变压器为局扇风机供电（专用开关、专用电缆、专
用变压器）
P=2×30=60KW
根据以上负荷计算所得数值，变压器选择时考虑到掘进工作并留有一定裕度并结合矿内设备情况，动力630kV A 变压器和掘进机400kV A 变压器、风机专用两台500kV A 变压器均符合要求，可以使用。 2.2馈电开关的选择
2.2.1 掘进机用馈电开关选择：
其长时工作电流g I 的计算（g I 正常负荷情况下，总的持续工作电流）：
I g =P/(φcos U 3e ??)=306/(1.732×1.14×0.7)≈221(A) 根据该系统负荷正常运行时的长时工作电流和我矿现有的馈电开关情况，选择KBZ-400型馈电开关一台，电压等级为1140V ，额定电流为400A 满足要求。(假如以后换大一点机组，可预留空间) 2.2.2 XXXXXX 掘进动力馈电开关选择：
XXXXXX 动力有：刮板机电机、皮带机电机、潜水泵电机、照明等负荷其长时工作电流g I 的计算（g I 正常负荷情况下，总的持续工作电
流）：
I g =
∑r
N
K
P /(φcos U 3e ??)=305×0.5/（1.732×0.66×0.7）≈191(A)
根据该系统负荷正常运行时的长时工作电流和我矿现有的馈电开关情况，选择KBZ-400型馈电开关一台，电压等级为660V ，额定电流为400A ，满足要求。 2.2.3 风机的馈电开关选择
该系统负荷长时工作电流g I 的计算：
I g = P /(3×U e ×cos φ)=30/3×0.66×0.85≈31(A)
根据风机机正常运行时的长时工作电流和我矿现有的馈电开关情况，选择KBZ-400型馈电开关两台，作为风机的馈电开关（一用一备），电压等级为660V ，额定电流为400A 。满足要求。 2.3磁力起动器的选择
2.3.1 动力设备磁力启动器的选择 1、75kw 皮带机电机磁力起动器的选择： 皮带机长时工作电流I g 的计算
I g =P e /(φcos U 3e ??)=150/（1.732×0.66×0.85）≈154（A ） 根据其长时工作电流并留有一定裕量，选择一台QBZ-200/0.69型磁力起动器，作为皮带电机的起动开关，其电压等级为660V ，额定电流为200A 。满足要求。
2、水泵电机磁力起动器的选择
水泵电机的长时工作电流I g （正常负荷情况下，总的持续工作电流，以55KW 水泵为例，其余水泵肯定满足要求）的计算
I g =P e /(φcos U 3e ??)=55/（1.732×0.66×0.85）≈57(A)
根据其长时工作电流，选择一台QBZ-80/0.69型磁力起动器，作为水泵电机的起动开关，其电压等级为660V ，额定电流为80A 。满足要求。
3、涨紧绞车电机磁力起动器的选择
涨紧绞车电机的长时工作电流I g （正常负荷情况下，总的持续工作电流）的计算
I g =P e /(φcos U 3e ??)=7.5/（1.732×0.66×0.85）≈8(A)
根据其长时工作电流，选择一台QBZ-80N/0.69型可逆磁力起动器，作为涨紧绞车电机的起动开关，其电压等级为660V ，额定电流为80A 。满足要求。
4、40kw 刮板机电机磁力起动器的选择： 皮带机长时工作电流I g 的计算
I g =P e /(φcos U 3e ??)=40/（1.732×0.66×0.85）≈41（A ） 根据其长时工作电流并留有一定裕量，选择一台QBZ-120/0.69型磁力起动器，作为皮带电机的起动开关，其电压等级为660V ，额定电流为120A 。满足要求。
2.3.2 其他装置的选择
照明信号综合保护装置选择一台ZXZ2-10.0/660M 型照明信号综合保护装置，放置于该掘进巷道配电点，提供照明电源。
三、供电电缆的选择
根据我矿的实际情况及《煤矿安全规程》的要求，该掘进工作面的高压进线用的干线电缆选择具有煤安标志的，满足煤矿井下使用的MYPTJ-10型橡套电缆，对其截面积进行选择，截面选择完毕后，还需进行相关校验以确定其是否满足要求；同样，低压各支线电缆选择具有煤安标志的、满足煤矿井下使用的MYPTJ-10型橡套电缆，只需对其截面积进行选择，然后进行相关校验以确定其是否满足要求。 3.1高压电缆的校验计算
从四煤变电所至XXXXXX 配电点高压电缆选择计算：（电缆型号MYPTJ-10）
按现在XXXXXX 所带最大负荷计算电缆截面，总负荷包括：包括：1部40kW 刮板机、2部75kW 皮带机、2部7.5kW 皮带涨紧电机、1台10kW 照明综保、1台5.5kW 潜水泵、1台37kW 潜水泵、1台55kW 潜水泵、一台306kW 掘进机（不含局部通风机）。
3.1.1长时工作电流g I 的计算
∑P N =611(kW)
S=∑P N ×K r /cos α=611×0.5/0.6≈509（kV A ） I g =S/(φcos U 3e ??)=509/（1.732×10×0.7）≈42（A) 3.1.2按持续工作电流以及电缆允许的载流量选择电缆截面积
查《煤矿电工实用手册》第二分册《矿井供电》（下）中表
12-2-26，选用MYPTJ-10 3×35mm 2 型电缆，该电缆的允许载流量为y I =171A ，远大于I g =42（A ），满足使用要求。 3.1.3按电压损失校验电缆截面积
MYPTJ-10 3×35mm 2 型电缆高压电缆长度预计为80米。校验计算时以80米长度进行校验。
00%(cos sin )/10g n U I L R X U φφ?=+
%U ? 电压损失百分数
n U 额定电压 (kV)
0R 、0X 电缆线路单位长度的电阻及电抗，Ω/km
L 电缆线路长度 km
00)%(cos sin )/(10%g n U I L R X U φφ?=+
=1.732×42×0.08×(0.522×0.6+0.084×0.8)/(10×10)% =0.022%
根据《全国供用电规则》的规定，高压系统中的电压损失在正常情
况下不得超过7%，故障状态下不得超过10%。所以，所选电缆的截面积符合要求。
3.1.4 按短路电流校验电缆的热稳定性
min (3)/K A I C ≥ 式中：
min A 电缆短路时热稳定要求的最小截面积 mm2
f T 短路电流作用的假想时间，由于线路较长，取开关跳闸时间为0. 1s
C 热稳定系数， 查表得C ＝120
(3)K I 线路最末端端短路时三相最大稳态短路电流 A (2)K I 线路最末端端短路时两相最大稳态短路电流 A
根据井工三矿高压整定计算说明可得：
)(1598K(2)A I =
I K(3)=1.15×I K(2)=1.15×1598=1838(A) A min ≥
f
T ×
(3)
K I /C=0.316×1838/120=4.8mm 2
所选电缆截面积为35mm 2 ，大于4.8mm 2 ，故合格。 3.2 EBZ-200掘进机组电缆的选择及校验 3.2.1按长时允许载流量进行该电缆的选择及校验
I g =P/(φcos U 3e ??)=306/（1.732×1.14×0.7）≈221(A)
选用MYP 0.66/1.14 3×95+1×35mm 2电缆,长度1000m,查表得其长期允许载流量为248A,大于221A,满足要求。 3.2.2按正常运行时的电压损失进行校验
网络允许的电压损失为ΔU=1200-（1140×95%）=117V 。 对于MYP 0.66/1.14 3×95+1×35mm 2电缆, R 0 =0.230、X 0=0.075（Ω/kM ）。
cos φ、sin φ、 tg φ 电动机的额定功率因数及相应的正弦正切值 该支线电缆中的电压损失为（长度为1000米）：
0000()/%(cos sin )/10n n g n P L U U I L R X U R X tg φφφ=??=++
=1.732×221×1×(0.230+0.075×1.02)/1.2=98V 式中：L 支线电缆的实际长度 km Pn 电动机总的额定功率 kW
Un 电网的额定电压 kV
电压损失小于117V ,满足要求。 3.2.3根据掘进机起动时进行校验
根据掘进机的工作情况，不宜同时起动各台电机。由于截割部电机起动时电压损失最大，因此只计算此种工作情况即可。按照规定，起动时电压损失不得大于额定电压的25%。截割部电机的起动电流按额定电流的6倍计算。
起动电流I=6×200/(1.732×1.14×0.7) ≈868A 电压损失:
00%(cos sin )/10%n U I L R X U φφ?=+
=1.732×868×0.5×(0.230×0.7+0.075×0.714)/12% ≈13.4%＜25% 满足要求。
3.3 XXXXXX 掘进巷动力电缆的选择及校验 3.3.1按长时允许载流量进行该电缆的选择及校验
I g =PK r /(φcos U 3e ??)=305×0.5/（1.732×0.66×0.7）≈191(A) 选用MYP 0.66/1.14 /3×70+1×35mm 2电缆,长度1000m,查表得其
长期允许载流量为215A,大于191A,满足要求。 3.3.2按正常运行时的电压损失进行校验
网络允许的电压损失为ΔU=690-（660×95%）=63V 。
对于MYP 0.66/1.14 3×70+1×35mm 2电缆, R 0 =0.314、X 0=0.078（Ω/kM ）。
cos φ、sin φ、 tg φ 电动机的额定功率因数及相应的正弦正切值 该支线电缆中的电压损失为（长度为50米）：
0000()/%(cos sin )/10n n g n P L U U I L R X U R X tg φφφ=??=++ =1.732×195×0.05×(0.314+0.078×1.02)/0.69=10V 式中：L 支线电缆的实际长度 km Pn 电动机总的额定功率 kW
Un 电网的额定电压 kV
电压损失小于63V ,满足要求。
经上述计算满足要求，故所选动力干线电缆MYP 0.66/1.14 3×70+1×35mm 2亦满足要求。 3.4 照明电缆的选择及校验
照明电缆选用MYP 0.66/1.14 3×2.5+1×1.5 mm 2型电缆若干，满足要求。
四、短路电流估算
根据《井工三矿高压整定计算说明书》中高压线路短路电流计算可知： XXXXXX 移变高压进线侧的两相短路电流
)(1598K(2)A I =
高压部分阻抗： 605.1=Rg Ω
6856.2=Xg Ω
10KV 级KBSGZY 矿用隔爆型移动变电站参数: KBSGZY-315(400/500/630/800)/10等容量的移动变电站短路电压百分数（阻抗电压）U K =4.0%;由于容量较大的变压器其电阻远小于电抗，故变压器电抗X T 就近似等于其阻抗Z T ;
T
2
c T S U U Z X K T ?
=≈
故有KBSGY-400/10-1140V 掘进机移变的阻抗：
Ω13.01000
4001140
114004.0S T 2c T =???=?=≈U U Z X K T
故有KBSGY-630/10-660V 动力移变的阻抗：
Ω0277.01000
630660
66004.0S T 2c T =???=?=≈U U Z X K T
根据低压电缆的换算系数：
MYP 0.66/1.14 3×95 k=0.52 MYP 0.66/1.14 3×70 k=0.71 MYP 0.66/1.14 3×50 k=1 MYP 0.66/1.14 3×35 k=1.36 MYP 0.66/1.14 3×25 k=1.91 MYP 0.66/1.14 3×16 k=3.1
MYP 0.66/1.14 3×50 R= 0.448 Ω/km X= 0.081Ω/km 4.1移变低压出口处两相短路电流值
KBSGY-400/10-1140V 掘进机移变低压出口短路电流
0212.07.8/605.1/22
===b K Rg R 机
X
机
1655.013.07.8/6856.2/22
=+=+=T b g X K X
I d 机=1140/(22
2机
机X
R +)
=1140/(2221655.00212.0+) ≈3416A
KBSGY-630/10-660V 动力移变低压出口短路电流
00695.02.15/605.1/22动===b K Rg R X
动
03932.00277.02.15/6856.2/22=+=+=T b g X K X
I d 动=660/(22动2动X R +) =660/(22203636.000565.0+) ≈8265A
4.2变压器到馈电开关的电缆末端发生两相短路时的短路电流Id1
Id3
因变压器到馈电开关的电缆比较短为10m ，所以其两相短路电流约等于移变出口处的两相短路电流,故有:
I d1= I d 机=3416A I d3= I d 动=8265A
4.3馈电开关至掘进机的电缆在其末端发生两相短路时的短路电流I d2 已知：MYP 0.66/1.14 - 3×95+1×35 mm 2电缆长1km R 2=1×0.52×0.448 = 0.23296 Ω
x 2=1×0.52×0.081 =0.04212 Ω
∑Ω≈+=+=25416.023296.00212.02R R R
机
∑Ω≈+=+=20762.004212.01655.02X X
X 机
R 、X 高压侧电缆和移变的电阻及电抗； R 2 、X 2 低压电缆的电阻及电抗；
I d2=1140/(2
2
2
X
R ∑∑+)
=1140/(22220762.025416.0+)
≈1737A
4.4馈电开关至水泵开关的电缆干线在其末端发生两相短路时的短路电流I d4
已知：MYP 0.66/1.14-3×50+1×25mm 2电缆长0.5km R4=0.5×0.448 = 0.224 Ω X4=0.5×0.081 =0.0405 Ω
∑Ω≈+=+=231.0224.000695.04R R R
动
∑Ω≈+=+=07982.00405.003932.04X X
X 动
R 、X 高压侧电缆和移变的电阻及电抗； R 2 、X 2 低压电缆的电阻及电抗；
I d4=660/(2
2
2
X
R ∑∑+)
=660/(22207982.0231.0+)
≈1350A
4.5馈电开关至水泵电机在其末端发生两相短路时的短路电流I d5 已知：MYP 0.66/1.14 3×50电缆长0.4km MYP 0.66/1.14 3×16电缆长0.1km R5=(0.4+0.1×3.01）×0.448 = 0.3140 Ω X5=(0.4+0.1×3.01)×0.081 =0.0567 Ω
∑Ω≈+=+=32095.03140.000695.05R R R
动
∑Ω≈+=+=09602.00567.003932.05X X
X 动
R 、X 高压侧电缆和移变的电阻及电抗； R 2 、X 2 低压电缆的电阻及电抗；
I d4=660/(2
2
2
X
R ∑∑+)
=660/(2221094.03945.0+)
≈985A
4.6馈电开关至皮带电机在其末端发生两相短路时的短路电流I d6
由于馈电开关至皮带电机之间的电缆不足50米，阻值可以忽略不计，因此该短路点的两相短路电流值取馈电开关的两相短路电流值；
I d6= I d3=8265A
4.7各短路点两相短路电流值
表五
五、开关柜、组合开关整定及灵敏度校验
磁力启动器电子保护器的过流整定方法： 整定值按公式（1）选择：
I Z ≥1.05I e （1）
式中：
I Z ——电子保护器的过流整定值，应取电动机额定电流的近似值，A ； I e ——电动机的额定电流，A 。
当运行中电流超过I Z 值时，即视为过载，电子保护器延时动作，当运行电流达到I Z-值的6-8倍及以上时，即视为短路，电子保护器瞬时动作。所以I Z 值整定不应超过I e ，也不得过小应整定在等于或最接近于电动机额定电流的档位上。
按公式（1）选择出来的整定值，应以电动机接线端两相短路电流进行校验保护装置的可靠动作系数。
应符合公式（2）的要求： K=
2
.182( Z
d I I ） （2）
式中I d (2)——最小两相短路电流，A ；
K ——可靠动作系数。
(2)、配电点馈电开关保护装置的整定计算方法
配电点馈电开关是用来停送被控支路电源的，对供电干线起过载保
护、短路保护作用，对电动机端短路起后备级保护作用，不承担电动机的过载保护。 1）、过载保护
过载整定值按公式（3）计算：
K x ∑Ie ＜Iz ≤Iy （3）
式中Iy ——电缆的长期允许工作电流，A ； ∑Ie ——被控制电动机额定电流之和，A ； Kx ——需用系数。 2）、短路保护
整定值按公式（4）计算：
I dz ≥I Qe +Kx ∑Ie （4）
式中 I dz ——短路保护电流整定值，A ；
I Qe ——容量最大的电动机的额定启动电流，A ；（估算时不能小于实际启动电流）
∑Ie ——其余电动机机的额定电流之和，A 。 3）、灵敏度系数 按公式（5）校验：
K=5.1 Z
d d I I （5）
在灵敏度系数足够大时，I dz 值应选择稍大一些，防止正常启动运转时开关跳闸
5.1 真空磁力起动器的整定
5.1.1 QBZ-200真空电磁起动器整定计算：
皮带机：P=150kW )(15485
.0660*******
cos 3A U P I e e e ≈??==?
1、过载整定：
I Z ≥1.05I e
QBZ-200磁力启动器的保护为JDB-200,过载电流值取162A 。 2、短路整定：
I Z2=8I e =8×154=1232(A)
短路保护整定值取1235A 3、校验灵敏度系数：
由于本线路d6点最小两相短路电流值最小8265A,如果将其带入式中满足,本点灵敏系数肯定也满足;故有
7.61232
8265
23≈=Z d I I > 1.5 满足灵敏度要求。 5.1.3 QBZ-80真空电磁起动器整定计算：
水泵：P=55kW; )(5785
.0660355000
cos 3A U P I e e e ≈??==?
1、过载整定：
I Z ≥1.05I e
QBZ-80磁力启动器的保护为JDB-80 ,过载电流值取60A 。 2、短路整定：
I Z2=8I e =8?57=456(A)
短路保护整定值取460A 3、校验灵敏度系数：
由于本短路电流d5点最小两相短路电流值985A,故有
16.2456
985
25≈=Z d I I > 1.5 满足灵敏度要求。
短路保护输入为4倍数值。 3、校验灵敏度系数：
99.167
.871173722≈=Z d I I > 1.5 满足灵敏度要求。 5.2.2 KBSGZY-630/10-660变压器二次侧总开关整定： 动力用KBZ-400/660型智能真空馈电开关过流、短路保护整定； 1、过负荷反时限保护整定：
∑≈?
+?==kVA kVA K K P S S r
N
22065
.05.31275
714.0286.0305cos ?
I g =S/(φcos U 3e ??)=220/（1.732×0.66×0.7）≈275(A)
某煤矿（整合0.15Mt/a）供电设计 （仅供参考） 第一节供电电源 一、供电电源 某煤矿矿井双回路电源现已形成，其中：一回路电源由1#变电所10kV直接引入，LGJ-70型导线，距离矿区7公里；另一回路电源由2#变电所10kV直接引入，LGJ-120型导线，距离矿区20公里。 第二节电力负荷计算 经统计全矿井设备总台数84台，设备工作台数66台；设备总容量1079.64kW，设备工作容量696.34kW，计算负荷为： 有功功率：513.24 kW 无功功率：425.94 kVar 自然功率因数COSΦ＝0.77 视在功率：666.96 kVA 考虑有功功率和无功功率乘0.9同时系数后： 全矿井用电负荷 有功功率：461.92 kW 无功功率：383.35 kVar 功率因数COSΦ＝0.77 视在功率：600.27 kVA 矿井年耗电量约243.89万kW·h，吨煤电耗约16.26kW·h/t。 负荷统计见表1。 第三节送变电 一、矿井供电方案 根据《煤矿安全规程》要求，矿井应有两回电源供电，当任一回路发生故障停止供电时，另一回路应能担负矿井全部负荷。根据本矿井现有的电源条件，设计在本矿井工业场地内建10kV变电所。两回10kV电源分别引自10kV 1#变电所
和2#变电所。 二、10kV供电线路 设计对线路导线截面，按温升、经济电流密度、线路压降等校验计算如下： 1、根据经济电流密度计算截面积 导线通过的最大电流：（两回10kV线路，当一回故障检修时，另一回10kV线路向本矿供电时，导线通过的电流最大） I j＝P／（3UcosΦ）＝513.24／（1.732×10×0.77）＝38.5A 导线经济截面： S＝I j／J＝38.5／0.9＝42.8mm2（J为经济电流密度） 通过计算，实际选用的钢芯铝绞线截面满足要求。 2、按电压降校验 由10kV1#变电所和2#变电所向本矿工业场地10kV变电所供电的两回10kV线路供电距离分别为7km和20km，正常情况下两回线路同时运行，当两回10kV线路中一回线路事故检修时，由另外一回10kV线路向本矿供电。按正常情况及事故情况对两回电源线路分别做电压降校验如下：1）正常情况下 两回10kV线路同时运行，线路电压损失： ⑴1#变电所10kV供电线路电压损失： ΔU％＝Δu％PL／2 ＝0.745×0.51324×7／2 ＝1.34％。 线路能满足矿井供电。 ⑵2#变电所10kV供电线路电压损失： ΔU％＝Δu％PL／2 ＝0.555×0.51324×20／2 ＝2.85％。 线路能满足矿井供电。 2）事故情况下 单回10kV供电线路电压损失： ⑴1#变电所10kV供电线路电压损失：
优秀文档，无限精彩！ 12101工作面设计说明书
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第一章概况 第一节概述 一、巷道名称、位置及相邻关系 12101工作面，位于12采区轨道下山的北部，上边（西部）为12061工作面采空区，下边（东部）为F101大断层（未开采），北面为14采区。 二、巷道用途 12101工作面上顺槽主要承担12101工作面回采期间的回风、运料等任务。 12101工作面下顺槽主要承担12101工作面回采期间的进风、运输、行人等任务。 三、巷道性质及工程量 1、12101工作面上顺槽为回采巷道，从12061下顺槽运料斜巷口开始扩修约30m，后225.8m沿原12061下顺槽下部的煤层顶板掘进，大部分为煤巷，不留保护煤柱，局部（由于按中线掘进，局部穿过12061采空区）为半煤岩巷。 从12101上顺槽运料斜巷口到12101上顺槽切眼位置，总工程量为255.8m。前400m方位角为34046′，坡度随煤层顶板起伏，在-9—00之间，大部分为-30左右。 2、12101工作面下顺槽为煤巷，局部会遇到构造带为半煤岩巷。设计长度（从12101下顺槽进风巷里口至12101切眼位置）共360.2m，沿煤层顶板掘
进，坡度随煤层顶板起伏，在-6—30之间，一般为-30左右，方位角为18017′。 3、12101工作面切眼设计长度（从12101上顺槽设计位置到12101下顺槽设计位置）48.7m，沿煤层顶板掘进，切眼坡度随煤层顶板起伏，在-8—-180之间，一般为-100左右，方位角156°。 详细情况可参照12101工作面设计平面图 4、开工时间：预计为2012年7月25日开始掘进。 竣工时间：预计2012年12月底竣工。 四、巷道服务年限 服务年限：服务年限为3年（包括掘进与回采期间）。 附：12101工作面设计平面图。 第二章地面位置及地质情况 第一节地面相对位置及邻近采区开采情况 12101工作面相应的地面位置、标高，区域内的水体和建、构筑物对工程的影响，以及巷道与相邻煤(岩)层、邻近巷道的层间关系见表1。 表1 12101工作面井上下关系对照表
内部编号：AN-QP-HT705 版本/ 修改状态：01 / 00 The Production Process Includes Determining The Object Of The Problem And The Scope Of Influence, Analyzing The Problem, Proposing Solutions And Suggestions, Cost Planning And Feasibility Analysis, Implementation, Follow-Up And Interactive Correction, Summary, Etc. 编辑：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 关于采掘工作面使用6KV电压等级供电系统的安全措施通用范本
关于采掘工作面使用6KV电压等级供电系统的安全措施通用范本 使用指引：本解决方案文件可用于对工作想法的进一步提升，对工作的正常进行起指导性作用，产生流程包括确定问题对象和影响范围，分析问题提出解决问题的办法和建议，成本规划和可行性分析，执行，后期跟进和交互修正，总结等。资料下载后可以进行自定义修改，可按照所需进行删减和使用。 为了保证综采、综掘工作面及井下其他地方安全使用移动变电站及6KV高压供电系统，有关单位及人员必须严格执行《煤矿安全规程》、《机电设备操作规程》中有关“矿井供电管理”部分的各项规定，并强调制定以下安全措施，请有关单位认真贯彻执行。 1、从变电所到移动变电站的6KV高压橡套电缆、移动变压器及其高、低压开关由机电二队负责管理、检修、维护。高压开关停送电工作、检漏试验工作，由机电二队负责。 2、从移变低压负荷侧到工作面所有电气设
采掘供电设计规范 一、设计依据 1、煤矿安全规程 2、煤矿供电设计手册 3、煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则 4、煤矿井下低压检漏保护装置的安装、运行、维护与检修细则 5、煤矿井下保护接地装置的安装、检查、测定工作细则 6、供电设计软件 二、设计要求 1、采掘工作面主要排水地点（涌水量30m3及以上）及有地质钻场的排水设备、局部通风机必须实现双回路供电。 2、掘进工作面瓦斯异常区域的局部通风机应采用三专（专用变压器、专用开关、专用线路）供电，高瓦斯及突出矿井推广采用双三专供电。使用局部通风机供风的地点必须实行风电闭锁，保证停风后切断停风区内全部非本质安全型电气设备的电源。使用2台局部通风机供风的，2台局部通风机都必须同时实现风电闭锁，保证当正常运转的局部通风机停止运转或停风后能切断停风区域内全部本质安全型电气设备的电源。 3、采掘供电不能混用，应分开供电。 4、煤巷掘进工作面风机配电点原则上设置在车场风门外侧。 三、供电计算范例 1、负荷统计与变压器选择 1.1负荷统计计算
变压器负荷统计表 公式参数说明： K x —— 需用系数； cos φpj —— 平均功率因数； cos φe —— 额定功率因数； P max —— 最大一台电动机功率，kW ； S b —— 变压器需用容量，kV?A； ∑P e —— 变压器所带设备额定功率之和，kW ； P d —— 变压器短路损耗，W ； S e —— 变压器额定容量，kV?A； U e2 —— 变压器二次侧额定电压，V ； U z —— 变压器阻抗压降； 1.2 变压器的选择 根据供电系统的拟订原则，变压器的选择原理如下： 1.2.1 变压器 T1： K x = 0.4 + 0.6× P max ∑P e cos φpj = ∑(P i ×cosφei ) ∑P i 将K x 值和cos φpj 值代入得 S b = K x ×∑P e cos φpj 选用KBSGZY-××/6/0.693 型号符合要求。 1.2.2 变压器 T2：
附件2: ***矿综采工作面供电设计 （一）综采工作面主要条件 该工作面属于3#煤层一盘区，平均煤层厚度5m，工作面长度225m,走向长度为2000m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度5.5m，工作面采用三进两回布置方式。 矿井井下高压采用10KV供电，由西翼盘区变电所负责向该综采工作面供电，西翼盘区变电所双回10KV电源来自地面***110KV站815、816号盘，变电所高压设备采用BGp9L-10型高压隔爆开关，保护选用上海山源ZBT——11综合保护，盘区变电所距综采工作面皮带机头200m。 （二）设备选用 1、工作面设备 采煤机选用德国艾柯夫公司生产的SL500型采煤机，其额定功率1815KW，其中两台截割主电动机功率为750KW,额定电压为3300V；两台牵引电机功率为90KW,额定电压为460V;调高泵电机电压1000V，功率35KW，破碎机功率100KW，额定电压为3300V。两台主电动机同时起动。 工作面刮板输送机采用山西煤机厂制造的SGZ1000-Z×700型输送机，机头及机尾都采用额定功率为350/700KW的双速电机，额定电压为3300V。 2、顺槽设备
1）破碎机：采用山西煤机厂制造PCM-315型破碎机，其额定功率315KW,额定电压1140V。 2）转载机：采用山西煤机厂制造SZZ1200/315型转载机。其额定功率315KW,额定电压1140V。 3）顺槽带式输送机：采用**集团机电总厂生产的SSJ-140/250/3*400型输送机（1部），驱动电机额定功率3×400 KW,循环油泵电机额定功率3×18.5KW,冷却风扇电机额定功率3×5.5KV,抱闸油泵电机额定功率2×4KW,额定电压均为1140V，自动涨紧油泵电机额定功率12KW，卷带电机额定功率15KW,电压1140V。皮带机采用CST启动方式。 4）乳化液泵站：三泵二箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW400/31.5型液泵，其额定功率250KW,额定电压1140V。 5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW516/13.2型（2台），其额定功率132KW,额定电压1140V。 3、其它设备 移动列车处安装JH2-18.5慢速绞车两部，用于移动列车牵引。绞车电机功率18.5KW,额定电压等级1140V；顺槽皮带机机头安装电磁除铁器一台，型号RCDC-25S，电机功率30KW,额定电压1140V；皮带顺槽巷采用2台15KW 排污泵临时排水，额定电压1140V；其余巷道排水设备及水仓处固定离心泵就近接取电源或另设移动变电站供电。 （三）工作面移动变电站及配电点位置的确定
掘进工作面供电系统设计 及计算 This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020
山西煤炭运销集团野川煤业运输巷掘进工作面 供 电 设 计 及 保 护 整 定 野川煤业机电科 王斌超 2014/10/19 一、运输巷掘进面供电设计 运输巷掘进面配电系统图附后：
一、主要负荷统计： 二、移动变电站选择计算 移动变电站的选择一般放在工作面的风巷内，应考虑： ①所处巷道内便于运输、顶底板条件良好、无淋水； ②尽量靠近大的用电设备，有条件的情况下，尽可能与液压泵站联合布置； ③距离采区变电所尽可能近，以减少高压电缆长度。 负荷分配： （1）移动变电站负荷：胶带输送机2×55KW、刮板输送机40KW、掘进机235KW、调度绞车、小水泵、共计：。 容量计算：
视载功率 ? cos /z e z K P S ?∑= 式中： z S 视载功率 e P ∑ 变压器供电设备额定功率之和 ?cos 电动机的平均功率因数 取 z K 需用系数 电力负荷计算 故运输掘进供电选用变压器400KVA 能符合要求， （2）掘进工作面局扇专用变压器负荷: 2×30KW 2台 故根据实际情况掘进工作面专用变压器200KVA 符合要求。 三、供电电缆的选择计算及校验 <一>高压电缆选择计算及校验 1、供电高压电缆的型号选用：MYJV22系列聚氯乙烯交联铠装电缆。 2、按长时工作电流选择电缆截面。线路中最大长时工作电流为 ①In=Sn/Ue ?3=304/×10=
. 大理州双河煤矿有限责任公司 井下巷道掘进 爆破设计 编制单位:大理州双河煤矿有限责任公司 编制部门:矿井小型机械化项目办公室 编制日期: 2016 年 11 月 25 日
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目录 矿井基本情况 井下巷道爆破环境描述掘进爆破设计目的及要求爆破参数的确定 凿岩工作
一、矿井基本情况 (一)项目名称、所在位置及隶属关系 1、项目名称：大理州双河煤矿有限责任公司双河煤矿机械化改造。 2、所在位置：大理州双河煤矿有限责任公司双河河煤矿（以下简称“双河煤矿）位于大理州剑川县城北西330°方向，直距约10km。地处剑川县东岭区石菜江村境内。 3、隶属关系：该机械化改造工程项目法人为大理州双河煤矿有限责任公司，属民营企业。 (二)项目背景 双河煤矿为大理州双河煤矿有限责任公司的子公司。 双河煤矿为一小型矿山企业，主要经营煤炭开采和销售，现在册职工125人。矿山始建于1965年，前身为国有煤矿，年产量1万吨左右。2006年以后，矿井通过技术改造，逐步完善了生产系统，矿井产量逐年增加，近年产量在4.5万吨左右，云煤行管[2008]23号文件核定生产能力5万t/a，在大理州“十一.五”煤炭资源整合中属单独保留型矿井，拟整合规模9万t/a。双河煤矿于2009年1月申请延续办理了采矿许可证，证号：C03120，有效期十年，自2009年1月至2019年1月。 根据《云南省大理州双河煤矿有限公司双河煤矿资源储量核实报
告》，双河煤矿截至2008年12月，矿界范围内共获资源总量386万吨。保有资源储量218万吨。为进一步规范采掘部署，改进采煤工艺，优化施工组织，充分合理地开发利用资源，确保矿井持续稳定发展，并为认真落实安监总煤行【2010】178号、云工信煤技【2012】614号精神，按照“大力推行小型煤矿机械化改造，淘汰落后生产工艺，提高技术装备水平，提升安全保障能力”的要求，双河煤矿拟在对矿井采掘运系统进行机械化改造。目前项目已经取得开工备案并与2015年6月正式开工建设。 二、井下巷道爆破环境描述 1、工作面位置范围：该掘进工作面位于四平硐下部，距四平硐硐口300m，南以16上山二级的上出口为界，北以四平硐运输平巷为界，西以原16上山二级上部的采空区为界，东以五平硐北三运上部的待采掘区域为界。 工作面走向长度为240m，倾向长度为76m，该煤层属双河南井田C1煤层，含矸1～2层，为简单结构煤层，煤层厚度稳定，变化不大，上层煤在1.2～1.6m，（可采煤层），中间夹矸为0.2～0.8m，下层煤0.2～0.5m，（一般不可采），即：1.4～1.8m，平均厚度1.6m；煤层倾角9～13°，平均倾角11°，为进水平煤层，该煤层属长焰煤，煤质中硬，硬度系数f：2～5、岩石硬度系数f：7～11。 2、掘进目的用途：主要为探明一采区的资源及地质构造情况，解决一采区采掘工作面的通风线路（主要是回风）过长等问题。详见
山西吕梁离石金晖荣泰煤业有限公司10102综采工作面供电设计说明书 设计：孟庆保 2011-6-21
10102综采工作面供电设计 （一）综采工作面主要条件 该工作面属于10#煤层一采区，平均煤层厚度3.3m，工作面长度180m,走向长度为1170m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度3.5m。 矿井井下高压采用10KV供电，由采区变电所负责向该综采工作面供电。变电所高压设备采用PBG23-630/10Y型高压隔爆开关，保护选用常州市武进矿用设备厂GZB-ARM-911系列智能型高压数字式综合继电保护装置，采区变电所距综采工作面皮带机头200m。 （二）设备选用 1、工作面设备 采煤机选用山西太重煤机煤矿装备成套有限公司生产的MG300/730-WD型采煤机，其额定功率730KW，其中两台截割主电动机
功率为300KW,额定电压为1140V；两台牵引电机功率为55KW,额定电压为380V;调高泵电机电压1140V，功率20KW。 工作面刮板输送机中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SGZ764/630型输送机，机头及机尾都采用额定功率为160/315KW的双速电机，额定电压为1140V。 2、顺槽设备 1）破碎机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的PCM-110型破碎机，其额定功率110KW,额定电压1140V。 2）转载机：采用中煤张家口煤矿机械有限责任公司制造的SZZ764/160型转载机。其额定功率160KW,额定电压1140V。 3）顺槽带式输送机：采用兖州市华泰机械公司制造的DSJ100/63/2*110型输送机（1部），驱动电机额定功率2×110 KW, 4）乳化液泵站：两泵一箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW200/31.5型液泵，其额定功率125KW,额定电压1140V。 5）喷雾泵：采用无锡威顺生产的BPW315/6.3型（2台），其额定功率45KW,额定电压1140V。 3、其它设备 （三）工作面移动变电站及配电点位置的确定 工作面电源电压为10kV,来自井下中央变电所。根据用电设备的容量与布置，采用1140V电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V。在临时变电所处设置移动变电站，为顺槽皮带机供电；在顺槽
YF-ED-J6090 可按资料类型定义编号 采掘工作面使用6KV电压等级供电系统的安全措施 实用版 In Order To Ensure The Effective And Safe Operation Of The Department Work Or Production, Relevant Personnel Shall Follow The Procedures In Handling Business Or Operating Equipment. （示范文稿） 二零XX年XX月XX日
采掘工作面使用6KV电压等级供电系统的安全措施实用版 提示：该解决方案文档适合使用于从目的、要求、方式、方法、进度等都部署具体、周密，并有很强可操作性的计划，在进行中紧扣进度，实现最大程度完成与接近最初目标。下载后可以对文件进行定制修改，请根据实际需要调整使用。 为了保证综采、综掘工作面及井下其他地 方安全使用移动变电站及6KV高压供电系统， 有关单位及人员必须严格执行《煤矿安全规 程》、《机电设备操作规程》中有关“矿井供 电管理”部分的各项规定，并强调制定以下安 全措施，请有关单位认真贯彻执行。 1、从变电所到移动变电站的6KV高压橡套 电缆、移动变压器及其高、低压开关由机电二 队负责管理、检修、维护。高压开关停送电工 作、检漏试验工作，由机电二队负责。
2、从移变低压负荷侧到工作面所有电气设备及电缆由使用队负责管理、检修、维护。移变低压负荷开关停送电由使用队负责。 3工作面向后移动电气设备车时，高压6KV 电缆收缩装专用电缆车时由使用队负责，在装车时必须办理高压停电工作票。高压6KV电缆的敷设、安装及回收掐、接工作由机电一队负责。 4、6KV高压电缆及高开、移变等设备的外套、外壳一律由机电一队在安装时必须用红色区别，并要求在明显位置标出6KV字样，悬挂“维护卡”、“标志牌”（填全内容）。若电缆外套为其它颜色时则要求每隔50-100米采用红漆标写明显的6KV字样并悬挂标志牌，另外还必须在各拐弯处、分支、穿墙的两边也挂上
山西煤炭运销集团野川煤业运输巷掘进工作面 供 电 设 计 及 保 护 整 定 野川煤业机电科 王斌超 2014/10/19
一、运输巷掘进面供电设计运输巷掘进面配电系统图附后： 一、主要负荷统计： 名称规格型号功率 (KW) 工作电压 (V) 备注 掘进机EBZ-160 235 1140 胶带输送机SSJ/2×55 2×55 1140 2部刮板输送机SGB-620/40 40 1140 调度绞车JD-1 11.4 1140 小水泵BQS15-70-7. 5 7.5 1140 合计403.9 二、移动变电站选择计算 移动变电站的选择一般放在工作面的风巷内，应考虑： ①所处巷道内便于运输、顶底板条件良好、无淋水； ②尽量靠近大的用电设备，有条件的情况下，尽可能与液压泵站联合布置； ③距离采区变电所尽可能近，以减少高压电缆长度。 负荷分配： （1）移动变电站负荷：胶带输送机2×55KW、刮板输送机40KW、掘进机235KW、调度绞车11.4KW、小水泵7.5KW、共计：403.9KW。 容量计算：
视载功率 ?cos /z e z K P S ?∑= 式中： z S 视载功率 e P ∑ 变压器供电设备额定功率之和 ?cos 电动机的平均功率因数 取 0.85 z K 需用系数 e z P P K ∑?+=/6.04.0max 电力负荷计算 KVA K P S z e z 30485.0/64.09.403cos /=?=?∑=? 64.09.403/1606.04.0=?+=z K 故运输掘进供电选用变压器400KVA 能符合要求， （2）掘进工作面局扇专用变压器负荷: 2×30KW 2台 KVA K P S z e z 6.7785.0/55.0120cos /=?=?∑=? 55.0120/306.04.0=?+=z K 故根据实际情况掘进工作面专用变压器200KVA 符合要求。 三、供电电缆的选择计算及校验 <一>高压电缆选择计算及校验 1、供电高压电缆的型号选用：MYJV22系列聚氯乙烯交联铠装电缆。 2、按长时工作电流选择电缆截面。线路中最大长时工作
1011工作面供电设计 第三章工作面供电设计 第一节容量计算 一、工作面负荷统计见附表（表6） 工作面负荷统计表表6 、 工 作 面 变 压 器 容量选定 由S B=Kx·∑Pe/cosφ=0.58×2241/0.7=1857（KVA） 式中:Kx=0.4+0.6Pd/∑Pe=0.58 ∑Pe=700+315+315+160+250+250+250=2871（KW） 则根据容量核算选定2台KBSGZY-1250/1.2其中： (1) 一台KBSGZY-1250/1.2的移动变电站供采煤机、转载机、前溜用
电。 (2) 一台KBSGZY-1250/1.2的移动变电站给后溜、破碎机及乳化液泵供电，2台移动变电站容量2500KVA>1857KW符合要求。 三、运输顺槽皮带变压器选定 用一台KBSGZY-500/0.6的移动变电站给运槽皮带及运槽、回风绞车、水泵供电供电，移动变电站容量500KVA>393KW符合要求。 第二节、供电方式、供电设备及电缆选型配备 一、供电方式及供电设备的确定 根据采区供电系统拟定原则，确定1011综放工作面的供电方案： 1、在东110运输顺槽配备2台KBSGZY-1250/6型移动式变压器，给把6KV变到1140V直接供给设备列车、工作面用电设备供电，移动变电站的高压电源引自采区变电所综采高压开关柜，供电路径为：采区变电所→102东巷机尾车场→采区运输下山→1011工作面运输顺槽→1011工作面移动变压器。 2、在下2＃联巷配备1台KBSGZY-500/6型移动式变压器，给把6KV 变到660V直接供运槽皮带及两道的绞车、水泵等其他设备。其供电路线为：采区变电所→102东巷机尾车场→采区运输下山→1011工作面运输顺槽→1011皮带机头移动变压器→1011皮带机头配电点→回风、运槽馈电→回风绞车水泵（→运槽绞车水泵，运槽皮带） 二、根据工作面设备数量，用电设备负荷情况，运输顺槽配备2台移动变电站，4台控制开关。综放工作面采煤设备的电压等级为1140V/660V，所选择开关为： 1、 QJZ-1600/1140（660）/6组合开关2台；
51110掘进工作面供电设计 根据矿机电科提供的51110掘进工作面设备简介和设备布置图，结合我矿机电设备情况，51110掘进工作面供电设计如下： 一：负荷统计 序号设备名称数量型号电压等级功率kw 1 刮板运输机6台SGB-620/40T660V6×40KW 2 皮带机2台DSJ65/10/2*22 660V4×22KW 3 皮带机1台DSJ100/63/2*75 660V2×75KW 4 卡轨车1台KWGP-40/600J 660V 55KW 5 卡轨车1台KWGP-90/600J 660V 110KW 6 排水泵4台100D-45*2 660V 4*37KW 7 风机4台FBD NO5.6/2*11 660V 4*22KW 8 回柱绞车1台JM-14 660V 18.5KW 9 回柱车4台JH-14B 660V 4*11KW 10 除尘风机1台KCS-145ZZ 660V 11KW 总计952.5KW 二：选择变压器 根据公式S=K r×∑Рn÷cosψ 式中：K r 需用系数 K r=0.4+0.6×Рs÷∑Рn Рs 最大容量电动机额定容量 cosψ计算负荷的功率因数，一般取0.7 ∑Рn 所有用电设备额定功率之和
K r=0.4+0.6×150÷952.5=0.49 所以S=(0.49×952.5)÷0.7=667KVA 所以660V系统采用一台KBSGZY-750/6型移变可以满足负荷要求。 三：负荷分配 因51110掘进工作面供电距较远，负荷大，所以660V系统采用1台KSGZY-750/6型移变来供电。 四：高压电缆选择 由于51110掘进工作面供电为1台变压器供电，所以其供电电缆应按长时间工作电流来计算。 根据公式KI P≥I a 式中：I P 空气温度为25℃，电缆允许载流量。 K 环境温度不同时，载流量修正系数，一般取1。 I a 通过电缆长时间工作电流 A。 所以根据公式I a=∑Рn÷（√3×U N） 所以I a=952.5/（1.732×6.3）=87A 原有的电缆MYJV22 3×70额定电流为218A满足要求。 五：高压开关整定 根据公式I≥1.2～1.4(I nst+∑I n)/K Tr×T i 式中：I nst起动电流最大一台或几台（同时起动）电动机的额定起动电流。 I 高压配电箱的过电流继电器电流整定值。 ∑I n 其余用电设备的额定电流之和。 K Tr变压器的变比。当电压为6000/660时K Tr=8.7
一、工程概况 (一)、采区设计说明书及批准时间 1、《采区设计》，批准时间2006年05月，《采区变更设计》，批准时间2008年12月。 2、掘进目的是为回采工作面形成生产系统,满足其回采时的煤炭运输的需要。 、皮带顺槽及切眼总工程量为1890m（平距）。巷道坡度为1°～9°，平均5°。 （二）、水文地质条件： 1、地面相对位置及邻近采区开采情况 该面位于工业广场以北，矿铁路专用线以东。工作面中部有孙刘庄村、西南有曹铺村；东北有北张村和梁宝寺二中、胶带厂；东南有邴庄村；以东有高庄村。另有2条高压线、一条通信线在该面上方穿过。 该工作面井下位于采区西翼轨道大巷北翼。以南为西翼集中轨道、西翼集中皮带、西翼集中回风大巷；北至F7断层上盘防水煤柱线；以西250m为正在掘进的16工作面皮带顺槽；以东为正在掘进的北翼集中轨道巷。 该面大部分位于孙刘庄村和高庄村保护煤柱内，小部分位于曹铺村、邴庄村、北张村、梁宝寺二中和胶带厂以及工业广场保护煤柱内。 2、煤（岩）层赋存特征 该面煤层为气煤，在距设计切眼以南约570m位置处煤层出现分岔；煤层结构较简单，煤层倾角1～9°，平均5°。据附近L4-6、L4-2、98-B2等钻孔资料，煤层总厚2.77～5.78m，平均4.2m。煤层普氏硬度系数f=1.8。 、地质构造 据物探资料，该工作面位于南宋庄背斜西部，煤岩层主要为向东北倾伏的褶曲构造，煤
层走向变化较大。该面煤岩层倾角1～9°，平均5°。依据三维物探资料，该面无陷落柱、古河流冲刷等地质现象。断层情况详见下表： 断层情况表 4、水文地质 （1）水文地质情况 影响该面掘进的含水层主要有煤层顶、底板砂岩裂隙含水层和３上煤层底板三灰岩溶裂隙含水层。 ①、煤层顶、底板砂岩裂隙含水层 根据附近L4-2、L4-6等钻孔资料，煤层顶板砂岩裂隙含水层厚度为2.1m；由细砂岩和中砂岩组成；煤层底板砂岩裂隙含水层，厚度为17.9m，由中砂岩组成。据地质报
一、概述： 51101工作面10KV电源来自中央变电所，工作面机巷走向长度1360米, 工作面采长200米，从由该工作面用电设备的容量与布置来看，该工作面3300V 及1140V用电设备应采用移动变电站方式供电，2台移动变电站和乳化液泵站放置51101机巷设备列车。 二、负荷统计： 三、移动变电站的选「择 工作面采用移动变电站方式供电。由中央变电所提供一路10K V电源, 分别供到一台1600KVA移动变电站（供工作面3300V采煤机）和另一台1600KVA移动变电站（供工作面刮板运输机、乳化液泵、喷雾泵和转载破碎机）和。高压电缆沿机巷敷设，2台放置在设备列车处。
根据供电系统拟定原则，选择两台移动变电站，其容量分别决定如下：1、移动变电站(T1)向930KW采煤机组供电，供电电压为3450V。 K ix=0.4+0.6(P ima>/ 艺Re)=0.4+0.6(400/930)=0.66 加权平均功率因数取cos? wm=0.7 S ib= 2 P ie K ix/cos ?wn=930X 0.66/0.7=874KVA 故移动变电站(T1)选用KBSGZY-1600/10/3.45干式变压器 S 1e=1600KVA> Sb=874KVA 满足工作需要 2、移动变电站(T2)向2*315KW运输机、250KV乳化液泵站、75KW喷雾泵站、 200KW转载机和160KW破碎机供电，供电电压为1140V,共计负荷1315KW K1x=0.286+0.714(P 1ma/ 2 Re)=0.286+0.714(630/1315)=0.628 加权平均功率因数取cos ? wm=0.7 S *=2 Re KMcos ?wm=1315X 0.628/0.7=1179KVA 故移动变电站(T2)选用KBSGZY-1600/10/1.2干式变压器 S 1e=1600KVA> Sb=1179KVA 满足工作需要 四、电气设备的选型 本次设计采用3300V 1140V两种电压等级，故所有选择的低压电器设备、电缆，均为千伏级。 根据煤矿井下电气设备选型原则，列表说明设备的控制开关选型配置情 况。
煤矿供电设计规范公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 表1-1 工作面负荷统计表格式 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++= ...cos ...cos cos cos 212211???? 加权平均效率计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P ++++++=......212211ηηηη 注：负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计 2、负荷计算
1）变压器需用容量b S 计算值为： pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。
二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法：pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ；（见变压器负荷统计中的结 果） x k ——需用系数；计算和选取方法同前。（见变压器负荷统计中的结果） e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000； pj ?cos ——加权平均功率因数； （见变压器负荷统计中的结果） pj η——加权平均效率。、电缆截面的选择 选择要求是： g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足： K I I g y ≥ ，初步筛选出符合条件的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值，A ； y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流，A ； K ——环境温度校正系数。 不同环境温度下的电缆载流量修正系数K
xxxxx掘进设计说明书编号：号 编制单位：xxxxxxx 编制日期：2017年10月
设计会审记录
目录 1. 概况........................................................... - 1 - 1.1概述 - 1 - 1.2编写依据 - 1 - 2. 地面相对位置及地质情况........................................... - 2 - 2.1 井上下对照关系表............................................ - 2 - 2.2 煤（岩）层赋存特征及地质构造................................ - 3 - 2.3 地质构造.................................................... - 5 - 2.4 水文地质.................................................... - 5 - 2.5 煤层自燃及煤尘爆炸性........................................ - 5 - 2.6 煤质指标.................................................... - 5 -3．巷道布置及支护设计.............................................. - 6 - 3.1 巷道布置.................................................... - 6 - 3.2支护设计 - 8 - 3.3支护工艺设计 - 13 - 3.4工程质量验收标准 - 14 - 3.5 矿压观测设计............................................... - 14 - 4. 施工方法及工艺设计.............................................. - 16 - 4.1 施工方法................................................... - 16 - 4.2 设备配备及技术特征......................................... - 17 - 5. 生产系统设计.................................................... - 20 -
综采工作面供电设计说明书 机电副总： 审核人： 编制人： 编制时间：
一、工作面电气设备技术数据见下表：
二、负荷统计 综采工作面设备均采用1140V电压等级。 工作面设备负荷统计：∑P=2135KW 三、初选开关、变电站、电缆 1、高爆开关选择： （1）由∑P=2135KW，折合至10KV，额定电流I=∑P/3Ucosφ=2135*1000/1.732*10500*0.85=138A，根据额定电流I=138A，可选择200/5A高爆开关两台，故选用PJG49—630/10Y型高爆开关，编号为04#、10#。 （2）高爆开关动稳定校验 东翼采区变电所PJG49-630/10Y矿用隔爆兼本质安全型永磁机构高压真空配电装置用的永磁断路器型号为ZNM—1016—630A，极限通过电流峰值为12.5KA。 按短路条件校验断路器的动稳定性，及其断路容量。 1）动稳定条件校验：因为并列运行时，通过断路器的短路电流最大。 因：极限通过电流峰值12.5KA＞7.2KA，动稳定符合要求。 2）断路容量的校验： 断路器断流容量S1=1.732×12.5×10.5=227MVA 系统次态短路容量S2=1.732×7.2×10.5=131MVA 因：S1＞S2，断路容量符合要求。
故所选断路器完全符合要求。 2、变压器容量的选择： 1140V设备∑P=2135KW，需用系数K r=0.4+0.6P s/∑P N=0.48，根据实际运行以及满足生产需要，取0.75，平均功率因素综采工作面取cos∮=0.75。 S=（∑P N*K r）/cos∮=（2135*0.48）/0.75=1366KVA 根据视在功率选择KBSGZY—1250/10/1.14型移动变压器1台，KBSGZY—1000/10/1.14型移动变压器1台和KBSGZY—500/10/1.14型移动变压器1台。 1台KBSGZY—500/10/1.14型移动变压器供132皮带机、160转载机,、张紧绞车和抱闸负荷。1台KBSGZY—1000/10/1.14型移动变压器供运输机、喷雾泵、乳化液泵、破碎机负荷，1台KBSGZY—1250/10/1.14型移动变压器供采煤机、转载机、乳化液泵。 3、电缆截面选择： 高压及低压电缆截面选择： 根据负荷统计，轨道巷设备视在功率为1695KVA，10KV侧额定电流为110A，根据电缆的允许截流量，50mm2电缆截流量为173A，选择MYPJ—3*50型高压电缆1580m。 KBSGZY—1000/10/1.14型移动变压器低压侧干线电缆通过的电流为：P e=835KW，I Z1=P有/（1.732*U e*cos∮）=835*0.46/（1.732*1.14*0.75）=259.4A，根据电缆的允许截流量，选择2趟MCP—3*95+1*35型低压电缆供四组合开关（运输机）和喷雾泵、乳
织金县贵平煤矿11405综采工作面供电设计 编制人：承举 编制单位：机运工区 编制日期：2014-8-10
11405综采工作面供电设计 （一）综采工作面主要条件 该工作面属于14#煤层一采区，平均煤层厚度3m，工作面长度115m,走向长度为235m，平均倾角7-8度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度3m。 矿井井下高压采用10KV供电，由采区变电所负责向该综采工作面配电点供电。配电点采用KBSGZY-1000及KBSGZY-1000移动变压器想该综采工作面供电，该配电点距综采工作面切眼400m。 （二）设备选用 1、工作面设备 采煤机选用天地科技股份生产的MG300/720-AWD3型采煤机，其额定功率725KW，其中两台截割主电动机功率为300KW,额定电压为1140V；两台牵引电机功率为55KW,额定电压为380V;调高泵电机电压1140V，功率7.5KW。 工作面刮板输送机矿机集团股份制造的SGZ730/400型输送机，机头及机尾都采用额定功率为2×200KW的双速电机，额定电压为1140V。 2、顺槽设备 1）1部吊挂带式输送机：采用研发工矿设备制造有限责任公司制造的DTS80/15/37S型机。其额定功率37KW,额定电压660V。 2）2部吊挂带式输送机：采用华豫煤矿机械有限责任公司制造的DTS80/35/2/2*55型机。其额定功率2*55KW,额定电压660V。
3)刮板输送机:采用能源机械集团制造的SGB630/55T 型刮板输送机，其额定功率55KW,额定电压660V 。 4）乳化液泵站：两泵一箱，乳化液泵采用新煤机械装备股份生产的BRW315/31.5型液泵，其额定功率200KW,额定电压1140V 。 5）喷雾泵：采用新煤机械装备股份生产的BPW250/10型（2台），其额定功率55KW,额定电压1140V 。 3、其它设备 （三）工作面移动变电站及配电点位置的确定 工作面电源电压为10kV,来自井下中央变电所。根据用电设备的容量与布置，采用1140V 电压等级供电，照明及保护控制电压采用127V 。在临时变电所处设置移动变电站，为顺槽皮带机供电；在顺槽皮带巷300米设置配电点，用以对工作面设备进行供电。 （四）负荷统计及移动变电站选择 1、1#移动变电站的选取 1#移动变电站负荷统计： 计算电力负荷总视在功率 S=ΣP N os r C K KVA 式中 S —所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ；
22107综采工作面供电设计 一、采区供电设计的原始资料： （一）、电压等级及主要电气设备： 井下主变电所进线电压为6KV，移动变电站馈出线为1140V，采区用电设备电压为660V，煤电钻及照明电压为127V。 （ （ １
二、采区负荷计算及变压器容量、台数确定： 使用MXA-700/3.2型采煤机的综采工作面，为保证供电质量和安全，根据主要电气设备确定在材料道设置移动变电站，按需用系数法计算变压器容量、台数。 1、向工作面供电的移动变电站容量： SB=Kx∑Pe/ COS?=0.63×1570/0.7=1413KVA 式中∑Pe----所供电的所有电动机额定容量之和； ∑Pe=700+400+220+250=1570KW Kx、COS?----需用系数，加权平均功率因数； Kx按式（1-3）计算： Kx=0.4+0.6Pd/∑Pe=0.4+0.6×600/1570=0.63 COS?取0.7 根据计算所得容量为1413KVA，故选用KBSGZY-800/6型移动变电站两台并联运行，容量为1600KVA>1413KVA。 2、移动变电站的功率分配 1#移动变电站所带负荷：ΣP =（300+2×45）+2*200=790 KW 1 =（300+18）+2*110+250=788 KW 2#移动变电站所带负荷：ΣP 2 注：括弧内的数字为煤机每根电缆所带负荷，在计算持续工作电流时，18KW的油泵电机忽略不计。 3、代22107两道的变压器容量选择： a 变压器台数确定 一台变压器供22107综采面溜子道负荷使用，一台变压器供22107材料道使用。 b 变压器容量选择 负荷统计：溜子道ΣP=150+150+132+22+1.2=455.2 KW 材料道ΣP=22+22+22+22+1.2=89.2 KW 由于材料道负荷不大，供电由-600南一变电所内KSJ-315KVA一台变压器单独供电，变压器选型不作计算，现单独对溜子道变压器选型作如下计算： 负荷需用系数 Kr =0.286+0.714×150/455.2 =0.52 取Kr=0.6 = Kr∑Pe/ COS?=0.6×455.2/0.7=390 KVA S j 选取KSGB-500/6矿用隔爆干式变压器一台。 三、采区供电系统的确定： ２