1、室外机汇总管套件
2、分歧管套件
3、室内机配管分歧管之间管径选择表
4、使用范围
总长度:300米
配管单程最长可达150米
第一分歧管到最远室内机配管长度达40米
室外机与室内机落差：室外机在上方时为50米，室外机在下方时为40米室内机与室内机的落差为：15米
三菱重工海尔：（KX4）
1、使用范围
配管总长度：510米以内
配管单程长度：160米以内
从室外机到第一分歧管长度：130米以内
第一分歧管到最远室内机配管长度：40米以内
室外机间的配管长度：到第一汇总管后5米以内（只限于组合使用）
室外机与室内机落差：室外机在上方时为50米以内，室外机在下方时为40米以内
同一系统室外机间的落差：1米以内
室外机到第一汇总管之间的配管长度为10米以内
室内机之间的落差：15米以内
2、室外机组合分歧管套件
3、分歧管套件
4、冷媒配管的选定要领
4-1 主管（室外侧分歧~室内侧第一分歧）
1）室外机容量在255~960时，最长从（室外机到最远的室内机）在90m以上时，一定将气侧、液侧的主管尺寸加大。
2）室外机容量在1010以上时，请不要将气管尺寸变大。液管加大到下表所示的尺寸。
4-2 分歧管之间配管选定4-3 室内机连接配管的尺寸
东芝：(SMMSi直流变速多联式中央空调) 1、使用范围：
总配管长度：1000米
最大当量接管长度235米，最大实际接管长度190米。
最大室内外机高度差：室外机在上方时70米，室外机在下方时40米
最大室内机高度差：40米
第一分歧管到最远室内机配管长度：90米
2、室外机组合分歧管套件
3、分歧管套件
大金：(VRVⅢ)（CMSⅡ）
1、使用范围
配管总长度：1000米
最大实际单程配管长度：165米等效单管长度190米
最大室内外机高度落差：室外机在上方时50米，室外机在下方时90米最大管长差：40米（离第一分歧管最近室内机到最远室内机距离）
室内机高度落差：15米
2、室外机组合分歧管套件
3、分歧管套件
4、配管尺寸
大金：(CMS)
1、使用范围
配管总长度：510米
最大实际单程配管长度：120米
最大室内外机高度落差：室外机在上方时50米
最大管长差：40米（第一分歧管离最远室内机长度）室内机高度落差：15米
2、分歧管套件
3、配管尺寸
约克YES多联式空调（A系列、B系列）1、使用范围
YDOH35-65
1.最大配管长度可达70米
2.室内机与室外机的水平落差可达30米（室外机在上）
3.室内机之间水平落差可达15米
YDOH80-480
4.最大配管长度可达125米
5.室内机与室外机的水平落差可达50米（室外机在上）
6.室内机之间水平落差可达15米
2、配管管径
YDOH-A
YDOH-B
LG
分歧管
＜16
＜33
＜71
＜145
＜232
格力
管道直径设计计算步骤 以假定流速法为例，其计算步骤和方法如下： 1．绘制通风或空调系统轴测图，对各管段进行编号，标注长度和风量。 管段长度一般按两管件间中心线长度计算，不扣除管件(如三通，弯头)本身的长度。 2．确定合理的空气流速 风管内的空气流速对通风、空调系统的经济性有较大的影响。流速高，风管断面小，材料耗用少，建造费用小；但是系统的阻力大，动力消耗增大，运用费用增加。对除尘系统会增加设备和管道的摩损，对空调系统会增加噪声。流速低，阻力小，动力消耗少；但是风管断面大，材料和建造费用大，风管占用的空间也增大。对除尘系统流速过低会使粉尘沉积堵塞管道。因此，必须通过全面的技术经济比较选定合理的流速。根据经验总结，风管内的空气流速可按表6-2- 1、表6-2-2及表6-2-3确定。除尘器后风管内的流速可比表6-2-3中的数值适当减小。 表6-2-1一般通风系统中常用空气流速（m/s） 支室内xx空干管 管进风口回风口气入口6～2～1.5～2.5～ 5.5～薄钢1483.53.5 工业建筑机6.5板、混凝土 械通讯 4～2～1.5～2.0～ 砖等
5～61263.03.0 工业辅助及 民用建筑 0.5 0.50.2～～0.7 自然通风～1.01.0类别 机械通风5～8 52～ 2～4风管 材料 表6-2-2空调系统低速风管内的空气流速部位 新风xx 总管和总干管 无送、回风口的支管 有送、回风口的支管频率为1000Hz时室内允许声压级（dB）＜40～60＞60 3.5～ 4.04.0～4.5 5.0～ 6.0 6.0～8.06.0～8.0 7.0～12.0 3.0～ 4.0 5.0～7.0 6.0～8.0 2.0～ 3.03.0～5.03.0～6.0表6-2-3除尘风管的最小风速（m/s）粉尘类
电缆穿管径对照表
————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：
电缆穿管管径表 VV VLV 0.6/ 1KV 电缆标 称截面 （MM2） 1. 5 2. 5 4 6 10 16 2 5 35 50 70 95 12 15 18 5 焊接钢 管（SC） 或水煤 气钢管 （RC） 最小管径（mm） 电 缆 穿 管 长 度 在 30 m 及 以 下 直线 20 25 32 40 50 70 80 一个 弯曲 时 25 32 50 70 80 100 二个 弯曲 时 32 40 50 70 80 100 125 YJV YJLV 0.6/ 1KV 电缆标称 截面（MM2） 1. 5 2. 5 4 6 10 16 2 5 35 50 70 95 12 15 18 5 焊接钢管 （SC） 或水煤气 钢管（RC） 最小管径（mm） 电缆 穿管 长度 在 30m 及以 下 直线 15 20 25 32 40 50 70 一个 弯曲 时 15 20 25 32 40 50 70 80 二个 弯曲 时 32 20 25 32 40 50 70 80 ZQD ZLQD 0.6/1K V 电缆标称截面 （MM2） 16 25 35 50 70 95 12 15 18 5 24 0 焊接钢管（SC） 或水煤气钢管 （RC） 最小管径（mm） 电缆 穿管 直线32 40 50 70 80 一个弯曲时40 50 70 80 100
长度 在 30m 及以 下 二个弯曲时50 70 80 100 125 注：适用于三芯、三芯+N及四芯等截面电力电缆。 VV VLV 0.6/1 KV 电缆标称 截面 （MM2） 1.5 2.5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 12 0 聚氯乙烯 硬质电线 管（PC） 最小管径（mm） 电缆 穿管 长度 在 30m 及以 下 直 线 20 25 32 40 50 63 一 个 弯 曲 时 20 25 32 40 50 63 二 个 弯 曲 时 25 32 40 50 63 YJV YJLV 0.6/1 KV 电缆标称截 面（MM2） 1.5 2.5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 聚氯乙烯硬 质电线管 （PC） 最小管径（mm） 电 缆 穿 管 长 度 在 30m 及 以 下 直线20 25 32 40 50 63 一个弯 曲时 20 25 32 40 50 63 二个弯 曲时 25 32 40 50 63
室内机主配管尺寸选定： 主配管尺寸 mm（不得大于主管的 下游内机容量 A （× 100W） 尺寸） 适用分歧管气管液管 A＜ 168 ￠ 15.9 ￠ 9.5 FQZHW-01C 168≤A＜224 ￠ 19.1 ￠ 9.5 FQZHW-01C 224≤A＜330 ￠ 22.2 ￠ 9.5 FQZHW-02C 330≤A＜470 ￠ 28.6 ￠ 12.7 FQZHW-03C 470≤A＜710 ￠ 28.6 ￠ 15.9 FQZHW-03C 710≤A＜1040 ￠ 31.8 ￠ 19.1 FQZHW-03C 1040≤A＜1540 ￠ 38.1 ￠ 19.1 FQZHW-04C 1540≤A＜1800 ￠ 41.3 ￠ 19.1 FQZHW-05C 1800≤A ￠ 44.5 ￠ 25.4 FQZHW-05C 注意： 1）A 表示：配管下游内机（从该配管的至最后一台内机之间所有内机） 的能力之和。 2）第一分歧管以外机总能力为准，其他分歧管不得大于第一分歧管。 3）与主配管相连的分歧接口尺寸若与主配管尺寸不符，续作适当转换。 室外机本身接口尺寸： 室外机接口管径尺寸（mm） 型号 气侧液侧8/10HP￠ 25.4￠12.7 12/14/16HP ￠ 31.8 ￠ 15.9 18HP￠ 31.8￠19.1 室外机主管尺寸：
室外机 容量 8HP 10HP 12~14HP 16HP 18~22HP 24HP 26~34HP 36~54HP 56~66HP 68~88HP 所有配管长度＜ 90m时主管尺寸所有配管长度≥ 90m时主管尺寸 气侧液侧室内第一分歧气侧液侧室内第一分歧（mm）（ mm）管（mm）（mm）管￠￠ FQZHN-02C ￠ ￠12.7 FQZHN-02C 19.1 9.53 22.2 ￠￠ FQZHN-02C ￠ ￠12.7 FQZHN-02C 22.2 9.53 25.4 ￠￠ FQZHN-02C ￠ ￠15.9 FQZHN-03C 25.4 12.7 28.6 ￠￠ FQZHN-03C ￠ ￠15.9 FQZHN-03C 25.4 12.7 31.8 ￠￠ FQZHN-03C ￠ ￠19.1 FQZHN-03C 28.6 15.9 31.8 ￠￠ FQZHN-03C ￠ ￠19.1 FQZHN-03C 28.6 15.9 31.8 ￠￠ FQZHN-03C ￠ ￠22.2 FQZHN-04C 31.8 19.1 38.1 ￠￠ FQZHN-04C ￠ ￠22.2 FQZHN-04C 38.1 19.1 38.1 ￠￠ FQZHN-05C ￠ ￠22.2 FQZHN-05C 41.2 19.1 41.2 ￠￠ FQZHN-06C ￠ ￠25.4 FQZHN-06C 44.5 22.2 54.0 注意： 1）表中所有配管指气管+液管等效管长之和。 2）请根据上表选择室外机连接配管管径，如果超配，出现主配管大于主管的情况，则按照就大原则选择较大值的主管和主配管。
流体在一定时间内通过某一横断面的容积或重量称为流量。用容积表示流量单位是L/s或 （`m^3`/h）；用重量表示流量单位是kg/s或t/h。 流体在管道内流动时，在一定时间内所流过的距离为流速，流速一般指流体的平均流速，单位为 m/s。 流量与管道断面及流速成正比，三者之间关系： `Q = (∏ D^2)/ 4 · v · 3600 `(`m^3` / h ) 式中 Q —流量（`m ^3` / h 或 t / h ）； D —管道内径（m）； V —流体平均速度（m / s）。 根据上式，当流速一定时，其流量与管径的平方成正比，在施工中遇到管径替代时，应进行计算后方 可代用。例如用二根DN50的管代替一根DN100的管是不允许的，从公式得知DN100的管道流量是DN50管 道流量的4倍，因此必须用4根DN50的管才能代用DN100的管。 给水管道经济流速 影响给水管道经济流速的因素很多，精确计算非常复杂。 对于单独的压力输水管道，经济管径公式： D=（fQ^3)^[1/(a+m)] 式中：f——经济因素，与电费、管道造价、投资偿还期、管道水头损失计算公式等多项因素有关的系数；Q——管道输水流量；a——管道造价公式中的指数；m——管道水头损失计算公式中的指数。 为简化计算，取f=1，a=1.8，m=5.3，则经济管径公式可简化为： D=Q^0.42 例：管道流量22 L/S，求经济管径为多少？ 解：Q=22 L/S=0.022m^3/s 经济管径 D=Q^0.42=0.022^0.42=0.201m，所以经济管径可取200mm。 水头损失 没有“压力与流速的计算公式 管道的水力计算包括长管水力计算和短管水力计算。区别是后者在计算时忽略了局部水头损失，只考虑沿程水头损失。（水头损失可以 理解为固体相对运动的摩擦力） 以常用的长管自由出流为例，则计算公式为 H=(v^2*L)/(C^2*R), 其中H为水头，可以由压力换算， L是管的长度， v是管道出流的流速， R是水力半径R=管道断面面积/内壁周长=r/2， C是谢才系数C=R^(1/6)/n，
空调铜管管径要求 1 编制目的： a. 介绍各种不同设计压力下冷媒系统配管壁厚选择计算方法和选择方法； b. 防止开发人员在进行管组设计选型时出现错误，造成批量问题。 2 参考资料： 引用文献：JIS B 8607 冷媒用喇叭口（flare ）铜管以及焊接管（brazing ）弯头 JIS H 3300 铜以及铜合金无接缝管 专家资料配管壁厚设计基准B-010 GB/T1804 制冷铜配管标准 3 适用的范围 这个设计选择标准，是针对一般的冷媒配管用铜管的种类、尺寸以及允许偏差而做的规定。另外，也适用于工厂组装品内部的冷媒配管。 （注） JIS B 8607 冷媒用喇叭口（flare ）铜管以及焊接管（brazing ）弯头，“工厂组装品内部的冷媒配管也是依照这个”来规定的。 4 配管的类别 配管的类别、根据最高使用压力（设计压力）来区分第1种、第2种以及第3种。 第1种：相当于R22（包括R407C, R404A, R507A）的设计压力（3.45MPa） 第2种：相当于R410A的设计压力件15MPa） 第 3 种：（4.7MPa）用 5 壁厚的计算公式
以日本冷冻保安规则关系为基准来求得的铜管(TP2M)必须厚度的计算公式、如下。 t = [( P >OD) /(2(T a + 0.8P)] + a (伽) t:必须的壁厚(伽) P:最高使用的压力(设计压力)(MPa) OD标准外径(伽) d a:在125C的基本许可应力(N /伽2) * d a = 33 (N /伽2) a :腐蚀厚度(伽)*但是，对铜管的话为0(伽)。 设计选择示例(TP2M :以下以O型(TP2M铜管设计为例 ①R22制冷系统排气管组壁厚选择，假设排气管组外径$ 19.05，其壁厚选择方法 如下： R22制冷系统排气侧最高压力取 3.45MPa,计算如下： 壁厚t = [(P x OD/ (2 d a + 0.8P)] + a (伽) =(3.45 X 19.05 ) / (2X 33+0.8 x 3.45 ) +0 =0.9558mm 取整，t=1.0mm。 注：国标GB/T1804规定$ 19.05的铜管壁厚V级偏差可以是土0.08mm这样如果供货厂家为节省成本，采用壁厚偏差-0.08mm来生产管组，则其壁厚就会选取为0.92mm了，这样由 计算结果可知，该管组在设计压力为 3.45MPa时，就会有裂管的隐患了。这时必须通过适当 增加铜管壁厚来保证该管组不会爆裂，或者在技术要求中明确规定管组壁厚在适当的偏差内，即偏差范围在(-0.4 , +0.08 ) mm内，以免除管组爆裂隐患。 实际上，一般设计的R22制冷系统最高压力不会超过 3.0MPa,以3.0MPa为设计压 力， $ 19.05 作为高压侧铜管时的壁厚，计算如下: 壁厚t = [( PX OD/ (2 d a + 0.8P)] + a (伽) =(3.0x19.05)/(2x33+0.8x3.0)+0 =0.8355mm 取整t=0.9mm,其壁厚偏差可以定在(-0.06 , +0.08 ) mm内，如果t取1.0mm,就按照国标GB/T1804规定不必考虑壁厚偏差了。
2 单相流(可压缩流体) 简述 2.1.1本规定适用于工程设计中单相可压缩流体在管道中流动压力降的一般计算，对某些流体在高压下流动压力降的经验计算式也作了简单介绍。 2.1.2可压缩流体是指气体、蒸汽和蒸气等(以下简称气体)，因其密度随压力和温度的变化而差别很大，具有压缩性和膨胀性。 可压缩流体沿管道流动的显着特点是沿程摩擦损失使压力下降，从而使气体密度减小，管内气体流速增加。压力降越大，这些参数的变化也越大。 计算方法 2.2.1注意事项 2.2.1.1压力较低，压力降较小的气体管道，按等温流动一般计算式或不可压缩流体流动公式计算，计算时密度用平均密度；对高压气体首先要分析气体是否处于临界流动。 2.2.1.2一般气体管道，当管道长度L>60m时，按等温流动公式计算；L<60m时，按绝热流动公式计算，必要时用两种方法分别计算，取压力降较大的结果。 2.2.1.3流体所有的流动参数(压力、体积、温度、密度等)只沿流动方向变化。 2.2.1.4安全阀、放空阀后的管道、蒸发器至冷凝器管道及其它高流速及压力降大的管道系统，都不适宜用等温流动计算。 2.2.2管道压力降计算 2.2.2.1概述 (1) 可压缩流体当压力降小于进口压力的10％时，不可压缩流体计算公式、图表以及一般规定等均适用，误差在5％范围以内。 (2) 流体压力降大于进口压力40％时，如蒸汽管可用式(2.2.2—16)进行计算；天然气管可用式—17)或式—18)进行计算。 (3) 为简化计算，在一般情况下，采用等温流动公式计算压力降，误差在5％范围以内。必要时对天然气、空气、蒸汽等可用经验公式计算。 2.2.2.2一般计算 (1) 管道系统压力降的计算与不可压缩流体基本相同，即 ⊿P＝⊿P f +⊿P S +⊿P N (2.2.2—1)
多联机配管选型表 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998
15.冷媒配管工程 冷媒配管设计 1、冷媒配管长度和落差(表1 ) 注： 1.分歧管折算长度为等价配管长度。 2.内机尽量均等地安装在U型分歧管的两边。 3.当外机在上的场合且落差超过20米，建议在主管的气管上每隔10m设置一个回油弯，回油 弯规格建议如图2。 4.当外机在下时，H≥40m主管与液管需加大一号。 5.连接到室内机的第一个分歧管组件的允许长度应等于或小于40m。但当下列条件全部满足的情 况下，允许长度可以延长为90m。
6.所有分歧管必须采用美的专用的分歧管，不按此要求操作可能导致系统严重故障! 图1 注：1、所有分歧管必须采用美的专用的分歧管，不按此要求操作可能导致系统严重故障； 2、内机尽量均等地安装在U型分歧管的两边。 图2 冷媒配管选取 1）冷媒配管类型选定(表2 ) 注： 1、所有分歧管必须采用美的专用的分歧管。 2、内机尽量均等地安装在U型分歧管的两边。 3、表中所有配管等效长度L1+…+L6+a+…+g+*6(分歧管折算为等价配管长度0.5m)。 4、配管等效长度为单程配管等效长度，即等于气侧或液侧的等效长度。 2)室内机主、配管尺寸选定(表3 ) 注意： 表示：配管下游内机（从该段配管的至最后一台内机之间所有内机）的能力之和。
B.第一分歧管以外机总能力为准，其他分歧管不得大于第一个分歧管。 C.与主配管相连的分歧接口尺寸若与主配管尺寸不符，须作适当转接 3）室外机主管尺寸，连接方法 (表4) 注意： 1）请根据上表选择室外机连接配管管径，如果超配，出现主配管大于主管的情况，则按照就大原则，选择较大值的主管和主配管。 例如：三台外机16+16+14并联（总容量为46HP），连接的所有内机总容量为1360，假设所有配管等效长度≥90m，则按照外机总容量为46HP查表得其主管为：ΦΦ；根据所有内机总容量为1360查表得其主配管为：ΦΦ，按照就大原则，最终确定主管规格为：ΦΦ。 4）室外机并联连接配管组件和并联管管径(表5)
火力发电厂标准 1.排放热源为过热蒸汽，安全阀的通流量为： G=0.0024μ1nF(p0/v0)0.5 2.排放热源为饱和蒸汽，安全阀的通流量为： G=0.0024μ1nF(p0/v0)0.5 3.设计压力为1MPa及以下的蒸汽管道或压力容器,可以按下式计算安全阀的通 过能力或在给定通流量下确定安全阀的个数: G=0.00508μ2nF[(p0- p2) /v0]0.5 以上三式中 G-安全阀的通流量,t/h; p0-蒸汽在安全阀前的滞止绝对压力,MPa; v0-蒸汽在安全阀前的滞止绝对比容,m3/kg; p2-蒸汽在安全阀后的绝对压力,MPa;确定p2时,应考虑阀后管道及附件的阻 力； n-并联装置的安全阀数量,个; μ1，μ2－安全阀的流量系数，应有试验确定或按厂家资料取值。可取μ1＝0.9； μ2＝0.6； B-考虑蒸汽可压缩的修正系数，与绝热指数k，压力比p2/ p0，阻力等因数有关。对于水，取B=1;对于蒸汽，可按 C.8.1查取； F-每个安全阀通流面的最小断面积，其值应按厂家资料确定， 对于全启式安全阀：F=πd2/4； 对于微启式安全阀：F=πdh； 其中d－安全阀最小通流截面直径mm； h＝安全阀的阀杆升程mm。 动力管道设计手册 安全阀的选择 1.由工作压力决定安全阀的公称压力； 2.由工作温度决定安全阀的温度适用范围； 3.由开口压力选择安全阀弹簧； 4.最后根据安全阀的排放量，计算安全喉部面积和直径，选取安全阀的 公称通径及型号、个数； 5.由介质种类决定安全阀的材质及结构。 微启式安全阀排放量小，出口通径等于一般等于进口通径，常用于液体介质。 全启式安全阀排放量大，DN≥40时，出口通径比进口通径大一级，多用于气体 介质。
管径计算公式 LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】
流体在一定时间内通过某一横断面的容积或重量称为流量。用容积表示流量单位是L/s或 （`m^3`/h）；用重量表示流量单位是kg/s或t/h。 流体在管道内流动时，在一定时间内所流过的距离为流速，流速一般指流体的平均流速，单位为 m/s。 流量与管道断面及流速成正比，三者之间关系： `Q=(∏D^2)/4·v·3600`(`m^3`/h) 式中Q—流量（`m^3`/h或t/h）； D—管道内径（m）； V—流体平均速度（m/s）。 根据上式，当流速一定时，其流量与管径的平方成正比，在施工中遇到管径替代时，应进行计算后方可代用。例如用二根DN50的管代替一根DN100的管是不允许的，从公式得知DN100的管道流量是DN50管道流量的4倍，因此必须用4根DN50的管才能代用DN100的管。 给水管道经济流速 影响给水管道经济流速的因素很多，精确计算非常复杂。 对于单独的压力输水管道，经济管径公式： D=（fQ^3)^[1/(a+m)] 式中：f——经济因素，与电费、管道造价、投资偿还期、管道水头损失计算公式等多项因素有关的系数；Q——管道输水流量；a——管道造价公式中的指数；m——管道水头损失计算公式中的指数。
为简化计算，取f=1，a=，m=，则经济管径公式可简化为： D=Q^ 例：管道流量 22 L/S，求经济管径为多少？ 解：Q=22 L/S=0.022m^3/s 经济管径 D=Q^=^=0.201m，所以经济管径可取200mm。 水头损失 没有“压力与流速的计算公式管道的水力计算包括长管水力计算和短管水力计算。区别是后者在计算时忽略了局部水头损失，只考虑沿程水头损失。（水头损失可以理解为固体相对运动的摩擦力）以常用的长管自由出流为例，则计算公式为 H=(v^2*L)/(C^2*R), 其中H为水头，可以由压力换算， L是管的长度， v是管道出流的流速， R是水力半径R=管道断面面积/内壁周长=r/2， C是谢才系数C=R^(1/6)/n， 给水管径选择 1、支管流速选择范围0..8～1.2m/s。 内径计算的,16mm也就相当于3分管,20mm差不多相当于4分的镀锌管径 一般工程上计算时，水管路，压力常见为，水在水管中流速在1--3米/秒，常取1.5米/秒。 流量=管截面积X流速=管径^2X流速(立方米/小时)^2：平方。管径单位：mm 管径=sqrt流量/流速) sqrt：开平方
管径选择与管道压力降计算 第一部分管径选择 1．应用范围和说明 1.0.1本规定适用于化工生产装置中的工艺和公用物料管道，不包括储运系统的长距离输送管道、非牛顿型流体及固体粒子气流输送管道。 1.0.2对于给定的流量，管径的大小与管道系统的一次投资费(材料和安装)、操作费(动力消耗和维修)和折旧费等项有密切的关系，应根据这些费用作出经济比较，以选择适当的管径，此外还应考虑安全流速及其它条件的限制。本规定介绍推荐的方法和数据是以经验值，即采用预定流速或预定管道压力降值(设定压力降控制值)来选择管径，可用于工程设计中的估算。 1.0.3当按预定介质流速来确定管径时，采用下式以初选管径： d=18.81W0.5 u-0.5ρ-0.5(1.0.3—1) 或d=18.81V00.5 u-0.5(1.0.3—2) 式中 d——管道的内径，mm； W——管内介质的质量流量，kg／h； V0——管内介质的体积流量，m3／h； ρ——介质在工作条件下的密度，kg／m3； u——介质在管内的平均流速，m／s。 预定介质流速的推荐值见表2.0.1。 1.0.4当按每100m计算管长的压力降控制值(⊿Pf100)来选择管径时，采用下式以初定管径： d＝18.16W0.38ρ-0.207 μ0.033⊿P f100–0.207(1.0.4—1) 或d＝18.16V00.38ρ0.173 μ0.033⊿P f100–0.207(1.0.4—2) 式中 μ——介质的动力粘度，Pa·s； ⊿P f100——100m计算管长的压力降控制值，kPa。 推荐的⊿P f100值见表2.0.2。 1.0.5本规定除注明外，压力均为绝对压力。
关于平台工艺管路设计（三） 本节主题：1.管道管径的计算 2. 管内流速的选择 1.概述 管径的计算在很多资料中都有叙述，一般过程是这样的：首先根据工艺条件明确:管内介质和流量，选择合适的介质流速，然后就可以计算管径了。管径计算公式很简单，其核心问题是正确选择管内流速以及压降的计算，还有管径选择的经济性分析。本节我们只介绍管径的计算和流速的选择，对于管道摩阻将专题做介绍。本节的目标是能够根据项目的不同需求选择合理的管径。 2.管道管径的计算 计算公式：d=式2.1 其中：d——管子内径m; Q——流量m3/s; V——流速m/s; 根据式2.1,只要确定其中的两个参数，就能推导出第三个变量。 3．管内流速的选择 流速的选择要考虑管材质、流体性质、系统使用寿命、使用频率。对于海洋平台上的管路流速，管子流速一般在1～5m/s 之间，如果流速小于1m/s, 液体中的砂或其他固体可能沉积下来。若大于5m/s, 会对一些部位如控制阀，管件等产生喷射冲刷。在此流速范围内，一般摩阻很小。 下面分为液、气、油气混输三种情况介绍： 3．1液体 （1）对于铜镍合金管推荐流速 ≤2” 1.6m/s 4” <2.2m/s 6” <2.5m/s ≥8” <3.0m/s （2）碳钢管内液体推荐流速和压降
3．2 气体 可参见下图选择 3．3油气混输 油气两相流在管内的流动特点不同于单相流，其情况较为复杂。具有流体流态不稳定、流型变化多、管路中常有气液滑脱和积液现象等特点。 一般油气混输管路管内流速介于最小流速和冲蚀流速之间。 （1）最小流速 如果可能，气液两相流管路中的最小流速应该是大约3m/s,这样可以减少分离设备中的段塞流，这样对于有标高变化的长管路尤其重要。 （2）冲蚀流速 当超过冲蚀速度时，由于流体对管壁的撞击而产生冲蚀，其结果是对弯头和三通等会造成损害。由于流体中含砂等固体，是冲蚀问题变得更加复杂。 为了减少流体的冲蚀作用，就要限定流体在管内的流速，依照API RP14E标准，用下面经验公式可计算气液两相流的冲蚀流速： )-0.5 式3.1 Vc=C(ρ m 其中：Vc ——冲蚀流速m/s; C ——经验常数152（用于间断作业）；122（由于连续作业） ρm ——在操作情况下气液混合物密度kg/m3; 注意：如果流体中有固体（砂），则流速应该相应减少。 (本节结束，未完待续)整理日期：August 16,2002 Changshilong
VV VLV 0.6/1KV 电缆标称截面（MM2） 1. 5 2. 5 4 6 10 16 2 5 35 50 70 95 120 150 185 焊接钢管（SC） 或水煤气钢管（RC） 最小管径（mm） 电缆穿管 长度在 30m及以 下 直线20 25 32 40 50 70 80 一个弯 曲时 25 32 50 70 80 100 二个弯 曲时 32 40 50 70 80 100 125 YJV YJLV 0.6/1KV 电缆标称截面（MM2） 1. 5 2. 5 4 6 10 16 2 5 35 50 70 95 120 150 185 焊接钢管（SC） 或水煤气钢管（RC） 最小管径（mm） 电缆穿管 长度在 30m及以 下 直线15 20 25 32 40 50 70 一个弯 曲时 15 20 25 32 40 50 70 80 二个弯 曲时 32 20 25 32 40 50 70 80 ZQD ZLQD 0.6/1KV 电缆标称截面（MM2）16 25 35 50 70 95 120 150 185 240 焊接钢管（SC） 或水煤气钢管（RC） 最小管径（mm） 电缆穿管长度 在30m及以下 直线32 40 50 70 80 一个弯曲时40 50 70 80 100 二个弯曲时50 70 80 100 125 注：适用于三芯、三芯+N及四芯等截面电力电缆。 VV VLV 0.6/1KV 电缆标称截面（MM2） 1. 5 2. 5 4 6 10 16 2 5 35 50 70 95 120 聚氯乙烯硬质电线管 （PC） 最小管径（mm） 电缆穿管长 度在30m及 以下 直线20 25 32 40 50 63 一个弯曲 时 20 25 32 40 50 63 二个弯曲 时 25 32 40 50 63 YJV YJLV 0.6/1KV 电缆标称截面（MM2） 1. 5 2. 5 4 6 10 16 2 5 35 50 70 95 120 聚氯乙烯硬质电线管（PC）最小管径（mm） 电缆穿管长 度在30m及 以下 直线20 25 32 40 50 63 一个弯曲时20 25 32 40 50 63 二个弯曲时25 32 40 50 63 ZQD ZLQD 0.6/1KV 电缆标称截面（MM2）16 25 35 50 70 95 120 聚氯乙烯硬质电线管（PC）最小管径（mm） 电缆穿管长度直线32 40 50
令人厌烦的空调机组冷凝水滴漏对空调机组的排放、U形弯设置的原理作了详细的说明、以及在工程实践中由于U形弯设置不当和凝结水管管径过小和排水坡度不足而引起空调机组凝结水排水不畅的工程实例。空调机组、凝结水、U形弯、排放 1. 概述空气通过空调机组表冷器进行冷却降温去湿，会使表冷器表面产生大量冷凝水，此冷凝水必须有效地收集和排除。冷凝水是被收集在设置于表冷器下的集水盘，再由集水盘接管排向一个开式排水系统。通常卧式组装式空调机组，立式空调机组，变风量空调机组的表冷器均设于机组的吸入段(见图-1)，在机组运行中，表冷器冷凝水的排放点处于负压，为保证冷凝水的有效排放，要在排水管线上设置一定高度的U形弯，以使排出冷凝水在U形弯中能形成排放冷凝水所必须的高差原动力，且不致使室外空气被抽入机组，而严重影响冷凝水的正常排放。这是一个极其简单及明白的道理。工程实践中出现大量冷凝水排水管线配置不合理，所设U 形弯高差不够，而导致未能形成必须的水柱高差;再有排水管线坡度不够,有时还有反坡和抬高情况，均会使集水盘中的冷凝水溢至空调机组而导致冷凝水排水不畅，这样在空调机组运行时，冷凝水会从箱体四周滴出，而当机组停止运行后，大量贮存于空调机组箱体中的冷凝水便会倾刻从箱体缝隙排出，造成机房内地面大量积水。而对装于吊顶上的机组，冷凝水滴漏问题则更为严重，倾刻间会有大量冷凝水通过吊顶落入室内，会导致吊顶损坏，室内机器设备、办公用具受湿，引起财产损失，而业主则埋怨不已。 2. 抽吸式空调机组中表冷器冷凝水排放原理抽吸式空调机组是指表冷器设于负压段的机组。表冷器冷凝水的排放是在负压状态下向大气排放。U形弯设计和安置是否正确合理是保证冷凝水正常排放的关键。工程中常见的U形弯设置叙述有如下几种形式： 2.1. 冷凝水排水不设U形弯(见图-2) 在抽吸式空调机组中，当风机启动后，表冷器冷凝水排放处处于负压，负压值的大小和表冷器前所设置的初效、中效过滤器以及和表冷器的空气阻力有关，当凝水排水管上不设U形弯时，则由于空调机组内负压的存在，冷凝水不能正常排出，随着冷凝水的增多，集水盘中液面会一直增至高H，等于机组该处的负压值，当超过了集水盘的高度时。冷凝水便从集水盘溢出至空调箱。在机组运行时，由于空调机组保持负压，此时会有水滴从空调箱中滴出。 但到机组停止运行时，则机组内负压消失，贮存于机组内的冷凝水在重力的作用下，会瞬间从空调箱箱体四周缝隙处泄出，泄出的水量依空调机组的大小，及机组内的负压值大小而定，该冷凝水量有时达到惊人的程度。冷凝水排水管不设U形弯，在机组启动时，室外空气还会通过排水管反抽入机组，通过集水盘液面还会产生鼓泡现象。 2.2. 不正确的U形弯配置在工程实际中还常会看到如图-3所示的不正确的U形弯设置。 图3a和图3b中，示出了常见的不正确的U形弯设置，U形弯进出水口两端高度相同，当风机投入运行以后，空调机组内处于负压，集水盘中的冷凝水位会逐渐增高，同样会形成和机组内负压值相同的液位高度H，在形成H高水位过程中，水会从集水盘中溢出至空调机组内，当风机停止运行以后，贮存于空调箱内的冷凝水就会倾刻从空调箱四周缝隙排出，造成和不设U形弯相同的后果。 2.3. 正确的U形弯配置图4a、4b、4c，示出了在抽吸式空调机组中正确的U形弯设置，图中示出了在风机停止、启动和运行过程中U形弯中水柱高度的演变情况2.3.1. 风机停止工况当风机停止运行时，U形弯中两边水柱高度相同为A，其中B=2A。之所以B要等于2A，是为了避免风机启动时，机组内产生负压，而抽空U形管中的液柱，破坏U形管中的水封. 2.3.2. 风机启动工况风机启动运行
中 海 石 油 炼 化 有 限 责 任 公 司 惠 州 炼 油 项 目 管道寸D 统计方法规定 内部文件 注意保密
中海石油炼化有限责任公司惠州炼油项目 管道寸D统计方法规定 第一章总则 第一条为统一惠州炼油项目管道寸径统计方法，尽可能准确地反映焊工的实际工作量，特制定了本规定，同时作为《进度检测及控制管理办法》附件C 焊接工作量计算的补充规定。 第二条编制依据：《广东省安装工程综合定额》——第六册《工业管道工程》。 第三条本方法仅适用于中海石油炼化有限责任公司惠州炼油项目管道寸D的统计计算。 第二章寸径统计方法规定 第四条标准寸D的规定 以低压碳钢管道DN25的1道焊口为标准寸D，即1寸D，其它规格低压管道的寸D数见下表。 表1：低压管道公称直径—寸D对照表
第五条其它压力等级、材质及规格的管道寸D计算 其它压力等级和材质的管道以低压碳钢管相应公称直径的寸D数乘以下表中的系数，计算1道焊口的寸D数。 表2：管道寸D计算系数表
举例说明： 1）1道中压碳钢DN25的焊口寸D数=1标准寸D*1.3=1.3 D” 2）1道中压合金钢DN50的焊口寸D数=2标准寸D*1.9=3.8D” 3）1道低压不锈钢DN80的焊口寸D数=3标准寸D*1.7=5.1D” 注：D”为“寸D”的一种简单表示方法 第六条管道焊口数统计规定 管道焊口数以单线图中的焊口数为准，区分材质、压力等级分别统计（不区分对接焊口和承插焊口统一计算）。 第七条寸D数的合计 寸D数的合计首先区分材质小计，然后汇总为总寸D数量，如： 碳钢管道寸D数合计2300 D” 合金钢管道寸D数合计800 D” 不锈钢管道寸D数合计1200 D” 以上各项总寸D数=2300+800+1200=4300 D” 第三章附则 第八条本规定解释权归属控制部。 第九条本规定自发布之日起执行。 附：管道寸D工作量统计表
流体机械 F L U I D M A C H I N E R Y 2000 Vol.28 No.1 P.48-51 分体展示柜高位差制冷系统管径选择计算与试验研究 刘占杰华泽钊赵有信 摘要为了解决压缩机的回油问题，选择合适的润滑油，以压缩冷凝机组与蒸发器具有27m高差(蒸发器在压缩冷凝机组的下部)的分体一拖二展示柜为例，对制冷系统管径的选择进行了计算，并根据计算结果进行了试验验证。 关键词分体展示柜回油管径压缩冷凝机组 Calculation and Experimental Study on the Selecting Pipe Diameter of Apart Cabinet High Potential Refrigeration system Liu Zhanjie et al Abstract:The increase of the distance between the compressing and condensing unit and the evaporator will affect the cycle of the lubricating oil in the refrigeration system.The poor return oil will bring two aspects of damage:lubricating oil will deposit on the surface of the evaporator and affect heat transfer and the regular service of the compressor.This problem will more serious about high potential refrigeration system.In order to resolve the cycle of the lubricating oil,we first select suitable lubricating oil then with the apart cabinet as an example which has one compressor and two condensers and the high distance between the compressing and condensing unit is 27 meters (the evaporator in under the compressing and condensing unit),then select and calculate the pipe diameter and verify the calculation result through test. Keywords:apart cabinet,lubricating oil cycle,pipe diameter,compressing and condensing unit 1 引言 分体展示柜将压缩冷凝机组安装在商场外部空间，不仅消除了商场内因压缩机、风机所引起的振动、噪声及制冷剂冷凝所放出的热量，而且节省了宝贵的商场内部空间。但伴随着分体展示柜室内外机组距离的增大和相对高低位置的变化，使压缩机回油产生困难。若回油不良，则会造成油沉积在蒸发器表面，影响蒸发器的传热效果，降低制冷系统的制冷效果；另一方面会影响压缩机的正常运行。影响回油的因素除了油的粘度、油在制冷剂中的溶解度和制冷剂的流量外，还有油在管路中的流动速度；而油的流动速度除了与压缩冷凝机组与蒸发器的选择和距离有关外，主要是由制冷系统管路管径的选择所决定的。我们首先通过实验选择展示柜要求温度下在R22中溶解度较高的润滑油，然后以压缩冷凝机组与蒸发器有27m高差(蒸发器在压缩冷凝机组的下部)的分体一拖二
苏家坪隧道高压风管管径计算 压风管道的选择，应满足工作风压不小于0.5Mpa 的要求。空压机生产的压缩空气的压力一般在0.7~0.8Mpa 左右，为保证工作风压，钢管终端的风压不得小于0.6Mpa ，通过胶皮管输送至风动机具的工作风压不小于0.5Mpa 。 压缩空气在输送过程中，由于管壁摩擦、接头、阀门等产生阻力，其压力会减小，一般称压力损失。根据达西公式，钢管的风压损失△p 可按式（1-1）（1-2）进行计算。 6 210 2-???γ＝λ△g v d L p （1--1） ) 1.0(151 .02 +?=p d Q v π标 (1—2) 式中: λ——摩阻系数，见表1-3; L ——送风管路长度（m ）; d ——送风管内径（m ）； g ——重力加速度，采用9.81m ／s 2； γ____压缩空气重度。温度为t ℃时，其重度则为 3)273(2739.12m N t t +?=γ；此时，压力为p 的压缩空气的重度 31.0)1.0(m N p t +=γγ； p____空压机生产的压缩空气的压力，由空压机性能可知（Mpa ）； v____压缩空气在风管中的速度（m ／s ），根据风量和风管面积可得。 根据苏家坪隧道图纸可知：L=912m ；t min =5.2℃；p 须取最小值0.7Mpa ，
则:压缩空气的重度γ为101.27 N／m3；风压损失应满足△p≤0.1 Mpa时才能满足已知条件Q=100 m3／min风动机具在任何情况下的正常工作。以上计算的压力损失值过大，则需选用较大管径的风管，从而减少压力损失值，使钢管末端风压不得小于0.6 Mpa。 风管摩阻系数λ值表（1-3） 当风管内径d=150mm时；△p=0.12＞0.1 Mpa; 不满足要求当风管内径d=200mm时；△p=0.02＜0.1 Mpa; 满足要求 则苏家坪隧道应选择200mm的高压风管时才能满足在任何情况下洞内风动机具的正常工作。 班级：隧道3101班 组别: 第五组 2011-9-23
流量和管径压力流速之间关系计算公式 集团文件版本号：（M928-T898-M248-WU2669-I2896-DQ586-M1988）
流量与管径、压力、流速的一般关系 一般工程上计算时，水管路，压力常见为0.1--0.6MPa，水在水管中流速在1--3米/秒，常取1.5米/秒。 流量=管截面积X流速=0.002827X管内径的平方X流速(立方米/小时)。 其中，管内径单位：mm ，流速单位：米/秒，饱和蒸汽的公式与水相同，只是流速一般取20--40米/秒。 水头损失计算Chezy 公式 这里： Q???——断面水流量（m3/s） C???——Chezy糙率系数（m1/2/s） A???——断面面积（m2） R???——水力半径（m） S???——水力坡度（m/m） 根据需要也可以变换为其它表示方法: Darcy-Weisbach公式 由于 这里： h f ??——沿程水头损失（mm3/s） f ???——Darcy-Weisbach水头损失系数（无量纲） l????——管道长度（m） d????——管道内径（mm） v ????——管道流速（m/s） g ????——重力加速度（m/s2） 水力计算是输配水管道设计的核心，其实质就是在保证用户水量、水压安全的条件
下，通过水力计算优化设计方案，选择合适的管材和确经济管径。输配水管道水力计算包含沿程水头损失和局部水头损失，而局部水头损失一般仅为沿程水头损失的5~10%，因此本文主要研究、探讨管道沿程水头损失的计算方法。 1.1 管道常用沿程水头损失计算公式及适用条件 管道沿程水头损失是水流摩阻做功消耗的能量，不同的水流流态，遵循不同的规律，计算方法也不一样。输配水管道水流流态都处在紊流区，紊流区水流的阻力是水的粘滞力及水流速度与压强脉动的结果。紊流又根据阻力特征划分为水力光滑区、过渡区、粗糙区。管道沿程水头损失计算公式都有适用范围和条件，一般都以水流阻力特征区划分。 水流阻力特征区的判别方法，工程设计宜采用数值做为判别式，目前国内管道经常采用的沿程水头损失水力计算公式及相应的摩阻力系数，按照水流阻力特征区划分如表1。 适用于流态的不同区间，其中摩阻系数λ可采用柯列布鲁克公式计算，克列布鲁克公式考虑的因素多，适用范围广泛，被认为紊流区λ的综合计算公式。利用达西公式和柯列布鲁克公式组合进行管道沿程水头损失计算精度高，但计算方法麻烦，习惯上多用在紊流的阻力过渡区。 海曾—威廉公式适用紊流过渡区，其中水头损失与流速的1.852次方成比例（过渡区水头损失h∝V1.75~2.0）。该式计算方法简捷，在美国做为给水系统配水管道水力计算的标准式，在欧洲与日本广泛应用，近几年我国也普遍用做配水管网的水力计算。
部分数据来源《给排水设计手册》第五册 325页表6-2(沿程阻力损失没有标出）(空气管），其中根据自己的计算补充了部分管径的参数 Q DN(mm) 25324050657580100125150 m3/h m3/s v(m/s)v(m/s)v(m/s)v(m/s)v(m/s)v(m/s)v(m/s)v(m/s)v(m/s)v(m/s) 5.760.0016 3.26 6.480.0018 3.67 7.20 0.0020 4.07 8.10 0.00225 4.58 9.00 0.0025 5.09 3.11 9.90 0.00275 5.60 3.42 10.80 0.0030 6.11 3.73 12.60 0.0035 7.13 4.35 14.40 0.0040 8.15 4.97 3.18 16.20 0.0045 9.17 5.60 3.58 18.00 0.0050 10.19 6.22 3.98 21.60 0.0060 12.22 7.46 4.77 3.06 25.20 0.0070 14.26 8.70 5.57 3.57 28.80 0.0080 16.30 9.95 6.37 4.07 32.40 0.0090 18.33 11.19 7.16 4.58 36.00 0.0100 20.37 12.43 7.96 5.09 3.01 43.20 0.0120 14.92 9.55 6.11 3.62 50.40 0.0140 17.41 11.14 7.13 4.22 3.17 57.60 0.0160 19.89 12.73 8.15 4.82 3.62 3.18 64.80 0.0180 14.32 9.17 5.42 4.07 3.58 72.00 0.0200 15.92 10.19 6.03 4.53 3.98 81.00 0.0225 17.90 11.46 6.78 5.09 4.48 90.00 0.0250 19.89 12.73 7.53 5.66 4.97 3.18 99.00 0.0275 14.01 8.29 6.22 5.47 3.50