第26卷 第9期
2006年9月北京理工大学学报
Transactions of Beijing Institute of Technology
Vol.26 No.9Sep.2006
文章编号:100120645(2006)0920821203圆形计算全息图的设计及其参数计算
齐月静1, 王平1, 康果果1, 谢敬辉1, 刘 2, 杨辉2, 赵罘1
(11北京理工大学信息科学技术学院光电工程系,北京 100081;21中国航空精密机械研究所,北京 100076)
摘 要:为实现非球面的高精度检测,在设计全息图时采用虚拟玻璃的概念,即用光学设计软件ZEMAX 建立折射率为0的玻璃模型,实现全息片的出射波前沿非球面的法线方向入射,简化了补偿器的设计优化过程,提高了设计精度,最大光程差小于010007λ(λ=63218nm ).编制了衍射面工艺参数的计算程序,利用该程序可快速地计算出衍射面各环带的径向坐标、最小特征尺寸、最大环带数,还可以输出位相图、连续面形图、台阶图等,为光学设计和实际加工提供了有效的解决途径.
关键词:非球面;计算全息图;虚拟玻璃;ZEMAX ;补偿器中图分类号:O 43811 文献标识码:A
Design and Parameter C alculation of Circular
Computer G enerated H olograms
Q I Yue 2jing 1, WAN G Ping 1, KAN G Guo 2guo 1, XIE Jing 2hui 1, L IU Y i 2, YAN G Hui 2, ZHAO Fu 1
(11Department of Optical Engineering ,School of Information Science and Technology ,Beijing Institute of Technology ,
Beijing 100081,China ;21China Precision Engineering Institute for Aircraft Industry ,Beijing 100076,China )
Abstract :In order to test aspheric surfaces with high accuracy ,the concept of virtual glass is adopted and computer generated hologram is designed.G lass model whose index equaled to zero was established using ZEMAX.It can make the construction wave 2front of CGH impinge along the normal direction of aspheric surface ,simplify the design and optimization process of compensator and improve the accuracy of design.The maximum optical path difference is less than 010007λ(λ=63218nm ).Meanwhile ,the program computing technological parameters of CGH is made.The radial coordinate of every ring ,the minimum feature size ,the maximum number of rings are given ,figure of phase ,continuous surface and stair surface were listed using this program.It provided effective solution path for optical design and actual fabrication.
K ey w ords :aspheric surface ;computer generated hologram ;virtual glass ;ZEMAX ;compensator
收稿日期:20060312
基金项目:国家部委预研基金项目(5146403340101)
作者简介:齐月静(1977—
),女,博士生,E 2mail :qyjqzf @https://www.doczj.com/doc/5c16062133.html, ;王平(1953—),男,教授,E 2mail :wping @https://www.doczj.com/doc/5c16062133.html,. 非球面光学系统因其能够校正像差,提高光学特性,减小光学系统的体质量,简化光学系统的结构,得到了人们的重视.目前,补偿法是非球面检测普遍采用的方法,其中,将计算全息图作为补偿器的补偿法引起了广泛关注[1].作者采用圆形计算全息图实现非球面的高精度检测.圆形计算全息图的特
点:①照明波前、再现波前与被检面完全同轴,校准方便;②全息片采用台阶型可将大部分能量集中在感兴趣的衍射级上,衍射效率高[2].由于经过光学设计以后,得到的仅仅是计算全息面的位相分布,不是工艺参数,并不能直接用于光学加工.作者编制了计算衍射面工艺参数的计算程序,利用该程序可
快速计算出衍射面的特征参数,为光学设计和实际
加工提供了有效的解决途径.
1 圆形计算全息图的设计
采用计算全息片作为补偿器检测非球面,关键是确定全息片的位相函数,即使得从全息片出射的
波前处处沿非球面的法线方向入射.根据Snell 折射定律,有
n 2sin θ2=n 1sin θ1.(1)对于以不同入射角θ1入射到非球面的光线,要使该
光线恰好沿非球面的法线方向出射,要求sin θ2=0.为了实现这一目的,采用虚拟玻璃的概念[3]
,即假设所用玻璃的折射率n 1=0,此方法保证了通过非球面的光线处处沿非球面的法线出射.虚拟玻璃折射光路原理如图1所示.
图1 虚拟玻璃折射原理图
Fig.1 Refraction schematic diagram of virtual glass
根据虚拟玻璃的假设,通过在光学设计软件
ZEMAX 中建立折射率为0的玻璃模型[4],完成待检非球面的计算全息补偿器的设计,设计光路如图2所示.
图2 计算全息补偿器设计光路图
Fig.2 Design layout of CGH compensator
2 圆形计算全息图工艺参数的确定
圆形计算全息图的设计参数必将反映到工艺参
数上.该类计算全息图一般在平面基底上加工成形,它的工艺参数决定了在基底上形成的面形,这个
面形与菲涅耳透镜类似,由一些环带透镜组成.
圆形衍射面的相位分布为[5]
φ(r )=A 1r 2+A 2r 4+A 3r 6+A 4r 8+….
(2)
式中:r 为归一化半径坐标;A 1决定该面的光焦度,一般用来校正系统的色差;A 2,A 3等用来校正系统的高级像差.
211 各个环带的面形方程
全息片衍射面的各个环带的面形都是非球面的一部分,而且面形方程都不一样.一般来说,由于整个面是轴对称的,因此由一个截面的矢高方程也就决定了整个衍射面的面形.
各个环带面形方程的计算应该基于衍射面的位相方程.环带面形应该使得面引入的位相延迟方程为式(2).因此,运用光程差与位相延迟的关系,可得到衍射面的面形方程为[6]
z binary =λc (
n -1)1
2πφ(r )-int 12
πφ(r )2π.(3)当刻蚀台阶数为8时,d =λc
8(n -1)
.
(4)式中:n 为二元光学材料的折射率;λc 为系统应用波段的中心波长.
212 各个环带的径向半径坐标
二元光学各衍射环带的边界出现在位相数值恰
好为2
π的整数倍处,即令式(2)等于2π的整数倍[7]-2
πk =A 1r 2+A 2r 4+A 3r 6+A 4r 8+…,(5)解方程(5)可得出第k 个环带的归一化半径r k .213 最大环带数与最小特征尺寸
位相函数确定后,其最大的环带数k max 为 k max =int
A 1r 2
0+A 2r 4
0+A 3r 6
0+A 4r 8
0+…
2
π,(6)
式(6)中r 0为衍射面的半径与ZEMAX 软件中归一化半径R 的比值.第k 个环带的半径r ′k 为
r ′k =R r k .
(7)
衍射面的最小特征尺寸决定了其加工难易的程度,其值等于相邻台阶的横向坐标差值的最小值.
根据上面的分析和推导,利用Matlab 软件编制了衍射面工艺参数的计算程序.利用该程序可以计算衍射面各环带的坐标、最小特征尺寸、最大环带数,还可以输出位相图、连续面形图、台阶图等.
3 计算实例
根据虚拟玻璃的假设,在光学设计软件ZE 2
228北京理工大学学报 第26卷
MAX 中建立了折射率为0的玻璃模型,并对一个顶
点曲率半径为170mm 的抛物面进行全息补偿器的设计,设计光路如图2所示.设计时,将全息片到像面(聚焦点)的距离和全息片的各个位相系数设为变量进行优化,优化函数的光程差等于0.优化结果为:最大光程差为010003λ(λ=63218nm ).在优化结果满足要求后,再建立光路进行验证.从点光源发出的光经全息片位相调制后,其一级出射波前沿被测非球面的法线方向入射,若非球面加工无误差,则该波前沿原路返回;若非球面加工有误差,则
返回光线的偏离方向携带了非球面的面形误差信息.采用此方法设计全息片,可有效控制波前的出射方向,简化优化过程,提高设计精度,最大光程差为010007λ.
光学设计完成后,将设计所得的全息衍射面的位相系数、归一化半径、实际半径、采样个数、设计用光波波长、基底介质的折射率和量化台阶数输入程序窗口,即可计算出该全息衍射面的工艺参数.图3是参数输入窗口.图4是计算后的图形输出窗口.最大环带数为76,最小特征尺寸为918μ
m.
4 结 论
利用虚拟玻璃的概念,通过在光学设计软件中建立折射率为0的玻璃模型,可以方便地实现全息片的出射波前沿非球面的法线方向入射,简化了补偿器的优化过程,提高了设计精度.利用衍射面工艺参数计算程序,可以快速地计算出衍射面各环带的坐标、最小特征尺寸、最大环带数,还可以给出位相图、连续面形图、台阶图等,为光学设计和实际加工提供了有效的解决途径.
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(责任编辑:赵业玲)
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28第9期 齐月静等:圆形计算全息图的设计及其参数计算
2014-2015学年第一学期 统计质量管理课程论文 题目：参数设计的深入研究 姓名： xx 学号： xxxxxxx 专业： xxx 授课教师： xxx 完成时间：
参数设计的深入研究 摘要：田口玄一的参数设计的思想和方法已经在实际中取得了巨大的成功 ,同时也引起了学术界的重视。近十年来人们对此作了大量的研究.这些研究涉及参数设计的各个方面.本文试图对参数设计深入研究。 关键词: 参数设计交互作用 一、参数设计简述: 参数设计是产品开发三个阶段中的第二个阶段,即在给定基本结构后,系统中个参数如何确定,是的产品性能指标接那个达到目标值,又使它在各种环境下波动小,稳定好。譬如在惠斯顿电桥中如何选择A,B,D,F的电阻值和电动势E,使得电阻y能准确测量出来,并且在各种使用环境下测量值的波动小,稳定性好。 二、参数设计的基本方法: 参数设计是一个多因素选优问题。由于要考虑三种干扰对产品质量特性值的波动影响，找出抗干扰性能好的设计方案，故参数设计比正交试验设计要复杂得多。田口博士采用内侧正交表和外侧正交表直积来安排试验方案，用信噪比作为产品质量特性的稳定性指标来进行统计分析。 为什么即便采用质量等级不高、波动较大的元件，通过参数设计，系统的功能仍十分稳定呢？这是因为参数设计利用了非线性效应。 通常产品质量特性值y与某些元部件参数的水平之间存在着非线性关系，假如某一 D(一般呈正产品输出特性值为y，目标值为m，选用的某元件参数为x，其波动范围为 x D，引起y的波动为Dy1，通过参数设计，将x1态分布)，若参数x取水平x1，由于波动 x ，引起y 的波动范围缩小成Dy2，由于非线性效应十分移到x2，此时同样的波动范围 x 明显，即提高了元件质量等级后，对应于x1的产品质量特性y的波动范围仍然比采用较低质量等级元件、对应于水平x2的y波动范围D y2要宽，由此可以看出参数设计的优越性。 三、参数设计的基本流程 在产品设计阶段，研究不一样的产品在使用环境下，不同设计参数是如何影响产品性能的。而参数设计作为一种“放大器”，可以利用比较少的试验费用和时间来获得决策所需的信息。田口参数设计的关键部分就是致力于减少方差，或者说减少产品质量特
空调室内设计参数 室内设计参数与室内舒适标准及卫生要求有关，包括室内干球温度、相对湿度、新风量、流速、噪声和空气中含尘量六项指标。 1、室内干球温度： 夏季空调应采用22～28℃。高级民用建筑或人员停留时间较长的建筑可取低值，一般建筑或人员停留时间短的建筑应取高值。 冬季空调应采用18～24℃。高级民用建筑或人员停留时间较长的建筑可取高值，一般建筑或人员停留时间短的建筑应取低值。 2、室内相对湿度： 夏季空调应采用40%～65%，一般的或人员停留时间短的建筑可取偏高值。 冬季空调应采用30～60%。 商用中央空调系统一般用于高档公寓、别墅和面积较小的办公、商店、餐饮、娱乐等公共场所。对于业主来说，希望空调系统能提供舒适的室内环境，同时也希望空调系统的运行费用尽可能低。空调负荷计算表面，室内温度提高1℃，相对湿度提高5%，空调负荷将降低6%～8%，因此室内设计参数如温度、相对湿度的标准不应过高。 3、室内空气流速（人员活动区）： 室内空气流速对人体的舒适也有一定的影响，夏季冷风或冬季热风流速过大，会有不舒适的吹风感。一般夏季空气流速要求不大于0.3m/s，冬季要求不大于 0.2m/s。 4、噪声： 噪声过大将有损于人体健康，因此噪声指标也是一个重要指标，空调设计人员应对空调系统的噪声进行有效控制。 5、洁净度： 对于民用建筑，对空气中含尘量的要求不高，一般在空调风系统中安装初效过滤器即可。对于要求较高的场合，可采用中效过滤器。 6、新风量： 一般住宅的层高较低（2.8m左右），新风处理设备（例如：新风机组）及新风管的布置将很困难，而且住宅建筑中，人员密度非常低，因此常依靠门窗渗透，或间歇开窗引入室内新风来稀释室内的二氧化碳浓度，从而保证人员卫生健康要求的
一、设计依据及参数 １、设计依据： 1.1采暖通风与空气调节设计规范（GB50019-2003） 1.2 建筑给水排水设计规范(50015-2002) 1.3 室外给水设计规范（GBJ13—86） 1.4 给水排水制图标准（T50106-2001） 1.5 建筑设计防火规范（GBJ16—87） 1.6 建设单位的要求和各专业的设计图纸 2、设计参数: 2.1.根据当地气候室外气象条件: 冬季室内计算相对湿度：70% 冬季冷水计算温度：15 ℃； 冬季室外干球温度：20 ℃； 室外风速按3m/s算。 2.2热负荷计算参数： 泳池按恒温至28℃计； 二、泳池恒温热负荷计算 热量计算 初始加温所需热量； 游泳池水恒温所需热量，应为下列热量的总和： （一）、水面蒸发和传导损失的热量；
（二）、池壁和池底传导损失的热量； （三）、管道的净化水设备损失的热量; （四）、补充水加热需要的热量。 1、池水升温负荷（未加散热）： 通常初始加温时间设计为24小时，则 Q1＝118m3×1000×（28℃－15℃）/ 24h ＝63917kcal/h 2、游泳池水表面蒸发损失的热量。按下式计算： Qz=(1/β)ρ·y(0.0174V+0.0229)(Pb-Pq)A(B/B') =(1/133.32)×1×582.39×(0.0174×3+0.0229)×(3778.5-2337)×88×(760/760) =41616kcal/h 式中 Qz——游泳池水表面蒸发损失的热量（kcal/h）； β——压力换算系数，取133.32Pa； ρ——水的密度（kg/L）； у——与游泳池水温相等的饱和蒸汽的蒸发汽化潜热（kcal/kg）； VW ——游泳池或水上游乐池水面上的风速（m/s），一般按下列规定采用：室内游泳池或水上游乐池VW ＝0.2—0.5 m/s；露天VW ＝2—3 m/s； Pb——与泳池水温28℃对应的饱和空气的水蒸汽分压力（Pa）； Pq——在70%湿度下，与冬季室外温度20℃对应的水蒸汽压力（Pa）； A——游泳池的水表面面积88（m2）； B——标准大气压力（Pa）； B’——当地的大气压力（Pa）。
第2章渐开线圆柱齿轮几何参数设计计算 2．1 概述 渐开线圆柱齿轮设计是齿轮传动设计中最常用、最典型的设计，掌握其设计方法是齿轮设计者必须具备的，对于其它类型的传动也有很大的帮助。在此重点讨论渐开线圆柱齿轮设计的设计技术。 2．2 齿轮传动类型选择 直齿（无轴向力） 斜齿（有轴向力，强度高，平稳） 双斜齿（无轴向力，强度高，平稳、加工复杂） 2．3 齿轮设计的主要步骤 多级速比分配 单级中心距估算 齿轮参数设计 齿轮强度校核 齿轮几何精度计算 2．4 齿轮参数设计原则 （1) 模数的选择 模数的选择取决于齿轮的弯曲承载能力，一般在满足弯曲强度的条件下，选择较小的模数，对减少齿轮副的滑动率、増大重合度，提高平稳性有好处。但在制造质量没有保证时，应选择较大的模数，提高可靠性，模数増大对动特性和胶合不利。 模数一般按模数系列标准选取，对动力传动一般不小于2 对于平稳载荷：mn=(0.007-0.01)a 对于中等冲击：mn=(0.01-0.015)a 对于较大冲击：mn=(0.015-0.02)a （2）压力角选择 an=20 大压力角（25、27、28、30）的优缺点：
优点：齿根厚度和渐开线部分的曲率半径增大，对接触弯曲强度有利。齿面滑动速度减小，不易发生胶合。根切的最小齿数减小。缺点：齿的刚度增大，重合度减小，不利于齿轮的动态特性。轴承所受的载荷增大。过渡曲线长度和曲率半径减小，应力集中系数增大。 小压力角（14.5、15、16、17.5、18）的优缺点： 优点：齿的刚度减小，重合度增大，有利于齿轮的动态特性。轴承所受的载荷减小。缺点：齿根厚度和渐开线部分的曲率半径减小，对接触弯曲强度不利。齿面滑动速度增大，易发生胶合。根切的最小齿数增多。 （3）螺旋角选择 斜齿轮螺旋角一般应优先选取整:10-13. 双斜齿轮螺旋角一般应优先选取:26-33. 螺旋角一般优先取整数，高速级取较大，低速级取较小。 考虑加工的可能性。 螺旋角增大的优缺点： 齿面综合曲率半径增大，对齿面接触强度有利。 纵向重合度增大，对传动平稳性有利。 齿根的弯曲强度也有所提高（大于15度后变化不大）。 轴承所受的轴向力增大。 齿面温升将增加，对胶合不利。 断面重合度减小。 （4）齿数的选择 最小齿数要求（与变位有关） 齿数和的要求 齿数互质要求 大于100齿的质数齿加工可能性问题（滚齿差动机构） 高速齿轮齿数齿数要求 增速传动的齿数要求 （5）齿宽和齿宽系数的选择 一般齿轮的齿宽由齿宽系数来确定， φa=b/a φd=b/d1 φm=b/mn φa=(0.2-0.4)
第四章室内和室外空气设计参数 4．1内空气设计参数 4.1.1舒适性空调室内空气设计参数 舒适性空调泛指生活环境中如居室、办公室、餐厅等对温度、湿度没有太高的精度要求的空调方式。舒适性空调室内空气的温度、相对湿度要求见表4-1所示。 表4-1 舒适性空调室内设计温湿度及风速 部分建筑的室内空气设计温、湿度见表4-2所示。民用建筑空气调节房间室内计算温度见表1-4-3所示。 表4-2 部分建筑的室内空气设计温、湿度 表4-3 民用建筑空气调节房间室内计算温度
4.1.2工艺性空调室内空气设计参数 工艺性空调室内空气设计参数见表4-4至表4-5所示。 表4-4 工艺性空调室内空气设计参数
表4-5 机械工业部分室内参数要求 4.1.3电子计算机房的温、湿度要求 电子计算机房的温、湿度标准值见表4-6所示。电子计算机房的温、湿度条件见表4-7所示。 表4-6 温、湿度标准值 表4-7 电子计算机房的温、湿度条件
4.2 室外空气设计参数 1、 夏季空调室外计算干球温度t K 室外气象参数可按下面简化公式计算 夏季空调室外计算干球温度 t K ＝ 0.47 t x + 0.53 t r (℃) 式中 t x ——累年最热月平均温度 (℃) t r ——累年极端最高温度 (℃) 2、 夏季空调室的计算湿球温度t s （平均每年不保证50小时） 湿球温度t s 应分区计算 （1） 北部地区 黑龙江、吉林、辽宁、新疆、青海、甘肃、宁夏、内蒙和西藏等省、自治区计算公式如下 t s ＝ 0.72 t sx + 0.28 t sr (℃) （2） 中部地区 陕西、山西、北京、天津、河北、河南、山东、上海、江苏、安徽和湖北的
关于室外气象参数的文献综述 通过对《建筑热过程》这门课程的学习，使我体会到在做暖通空调设计时，室外气象参数的重要性。所以，需要对室外气象参数的来源、处理、计算方法、使用等等做进一步学习。 空调设计气象参数，包括设计干球温度、湿球温度和太阳辐射，是建筑空调系统设计必要和基本的数据。它们同时作用于建筑物，.是导致围护结构的传热和通过渗透和通风直接进行质交换的驱动势。在空调系统中同时发生的设计气象条件是确定空调系统容量的峰值冷负荷所必需的条件。不适当的设计气象数据将造成容量过大或偏小的HV AC系统，会导致不必要的额外初投资和较低的部分负荷效率，或者经常不能提供充足的制冷量。 1.室外空气计算参数的数据来源及分析比较 原始数据来源于中国气象局气象信息中心气象室编制的我国地面气象资料数据集和气象辐射资料数据集。我国地面气象资料数据集由我国地面气候观测网国家基准气候站和国家基本气象站连续定时探测大气变化所记录的各种气象要素资料组成。基准气候站每天进行24次定时观测，基本气象站每天进行4次定时观测，分别为02:00、08:00、14:00、20:00。 采用国家气象信息中心气象资料室提供的26城市1978年1月1月至2007年12月31日的地面气候资料为观测基础数据，按我国规范的确定方法和国外不保证率的方法为基础，对室外空气计算参数的确定方法进行讨论，并更新了部分城市的主要室外空气计算参数，主要结论如下: （1）分别计算统计年限为10年、15年、20年及30年的室外空气计算参数，参考气象学上的规定并综合冬夏室外空气计算参数的变化与累年气温的变化规律，认为30年是比较适宜的统计期。 （2）我国空调室外空气计算参数与ASHRAE相比，数值处于保证级别比较高的水平，只是形式不够灵活，不能让设计师在设计时根据建筑的不同用途、实际需要来选择对应的设计值。而且我国现在还不能提供满足统计要求的逐时气温数据，使用不保证率的方法条件还不够成熟。 （3）与GBJ19一87相比，夏季空调干球计算温度变化不大，大部分城市温度增长在1℃以内，个别城市如乌鲁木齐、徐州的夏季空调设计温度甚至低于原规范的设计参数;采暖城市30年统计期的采暖室外计算温度增幅较为明显，大部分上升了2一3℃，部分北方城市10年统计期的冬季采暖及空调设计参数呈现出下降趋势，有的甚至与30年的统计数据持平。 （4）对负荷计算方法进行分析并对比新老30年的计算参数，我国北方地区采暖室外计
出水、排水和水位的要求 消防水池的出水。排水和水位因符合下列要求： 1、消防水池的出水管应保证消防水池的有效容积能被全部利用 2.、消防水池应设置就地水位显示装置，并应在消防控制中心或值班室等 3、消防水池应设置溢流水管和排水设施，并应采用间接排水 条文说明 4.3.9本条为强制性条文，必须严格执行，消防水池的技术要求 1、消防水池是出水管的设计能满足有效容积被全部利用是提高消防水池的有效 利用率。减少死水区，实现节地的要求 消防水池（箱）的有效容积是设计最高水位至消防水池（箱）最低有效水位之间的距离，消防水池（箱）最低有效水位是消防水泵水喇叭口或水喇叭口以上0.6m 水位，当消防水泵吸水管或消防水箱出水管上设计防止旋流器时，最低有效水位为防止旋流器顶部以上0.2m 2.消防水池设置水位的目的是保证消防水池不因放空或各种因素漏水而照成的有效灭火水源不足的技术措施 3、消防水池溢流和排水采用见接排水的目的是防止污水倒灌污染消防水池内的 水 提示： 1，消防水池（箱）的有效容积可根据有效水深计算 2、喇叭口吸水管也可以在最低有效水位上方出池壁 3 在逆流水位、最低有效水位时应报警 4、水位位于正常水位的50~100mm时，应向消防控制中心或值班室报警消防水泵启动后低于正常水位时报警应停止 5、室外水池的就地水位显示装置可采用电子显示装置 消防水池容积的计算 （1）计算公式 有效容积为：V=3.6*(∑QPtp-Qbtb） V——消防水池的有效容积（m3）
QP——消火栓、自喷等自动灭火系统的设计流量（L/s） Qb——补水流量（L/s） t——火灾延续时间（H） （2）计算步骤 1、根据建筑类别和火灾危险性，确定消火栓延续时间：自动喷淋灭火系统火灾延续时间为1h 补水时间取最大值 2、根据建筑类别和规模。确定室外消火栓和室内消火栓的设计流量 3 、注意计算出消防水池容积与规定值要进行比较不应小于100m3 仅有消火栓系统时不应小于50m3
第一章系统概述 1.1 系统介绍 全方位轮参数计算设计软件是集国内外齿轮最新研究成果和实践经验，结合最新国家及国际标准，经知名齿轮专家的几十年研究和提炼，推出的全新设计的齿轮专家系统。系统提供了原始设计，精度计算、强度校核、几何计算、齿轮测绘等模块。在国内拥有众多客户，并得到了客户的认可和好评。 系统以专家模式，渐进方式指导用户快速完成从原始参数得到设计参数的优化设计过程，系统提供大量详实的资料，使得每步的操作和每个的功能都有根有据。同时设计过程在优化条件下，又提供了及其灵活的控制和操作，用户根据自己的经验和方法，选择完全符合自己的设计参数。在系统推荐的总变位分配方案下，可以根据不同的设计优化目的，提供了9种总变位分配方法。在齿轮精度计算中，软件使用了最新国际精度标准并且提供了多达8种的侧隙类型选择，提供了完整的齿厚检测方法。在强度计算中，软件采用了ISO6336-1/2/3强度计算标准（GB/T3480-1997等同采用ISO标准），并且提供了灵活智能的计算过程配置管理功能，使得强度计算可以按照客户的计算要求，并且一步完成包括接触、弯曲、胶合在内的所有计算内容，用户直接可以输出指定格式的计算报告。 使用本软件，用户可以大量节约设计时间和设计成本，提高生产效率。使得原本需要好几天甚至好几个星期的设计量，只需要几分钟或几小时就完成。 2 功能特点 1. 简单易用软件使用Windows标准界面和操作习惯，界面简洁美观，步骤思路清晰，操作方便灵活，对稍有机械传动设计知识的人员，无须培训，在短时间内即可熟悉操作过程。 2．使用范围广软件可以适合减速机行业、矿山机械、汽车行业、船舶行业等多种行业的传动件和传动设备的设计计算要求。 3．先进设计理念和最新标准本软件结合了国内外先进的传动设计技术和研究成
室内设计空间尺寸标准 所形成的空间所形成为人所用，建筑内的器物为人所用，因而人体各部的尺寸及其各类行为活动所需的空间尺寸，是决定建筑开间、进深、层高、器物大小的最基本的尺度。各类图书、手册均有详细的描绘，作为一名建筑师，可以参阅这类资料，但有些是必须牢记的，时刻需要提调出来使用的。诸如：人体的平均高度、宽度、蹲高、坐高、弯腰、举手、携带行李、牵带小孩以至于残疾人拄手拐、坐轮椅所需的活动空间尺寸等等。这些重要的。基本的尺寸数据，一般应熟记，因为由此导致了家具、器物以及各种通道、房间的大小尺寸的确定。在建筑设计时，除了那些因为宗教、政治以及艺术原因需要夸张、夸大的尺度外，都不会离开以人体尺度为本源来决定建筑尺寸的原则。 家具的尺度也是决定建筑空间的重要因素，例如床铺、书桌、餐桌、凳、椅、沙发柜橱这些基本家具的尺寸，都是必须熟记的。重要的是家具要与人的活动配合起来，留出人使用家具和搬运家具所需空间。近年行为科学兴盛，大家要研究人与人、人与物之间的“感觉空间”把“场”的理论运用到建筑设计中来，这是十分有意义的。 由上可知，人体、家具、活动空间构成了建筑设计尺度的基础，换句话说，也就是构成了建筑的基本空间，道理虽不深奥，但对建筑师来说，却十分重要，万变不离其宗。 门的尺寸 1.门高：
供人通行的门，高度一般不低于2m，再高也以不宜超过2.4m，否则有空洞感，门扇制作也需特别加强。如造型、通风、采光需要时，可在门上加腰窗，其高度从0.4m起，但也不宜过高。供车辆或设备通过的门，要根据具体情况决定，其高度宜较车辆或设备高出0.3～0.5m，以免车辆因颠簸或设备需要垫滚筒搬运时碰撞门框。至于各类车辆通行的净空要求，要查阅相应的规范。 如果是体育场馆、展览厅堂之类大体量、大空间的建筑物，需要设置超尺度的门时，可在大门扇上加设常规尺寸的附门，供大门勿需开启时，人们可以通行。 现今建筑内各种设备管井的检查门颇多，它不是经常通过的地方，所以一般上框高与普通门齐或还低一些，下边还留有与踢脚线同高的门槛，其净高就不必拘泥于2m，1.5m左右即可。 2.门宽： 一般住宅分户门0.9～1m，分室门0.8～0.9m，厨房门0.8m左右，卫生间门0.7～0.8m，由于考虑现代家具的搬入，现今多取上限尺寸。 公共建筑的门宽一般单扇门1m，双扇门1.2～1.8m，再宽就要考虑门扇的制作，双扇门或多扇门的门扇宽以0.6～1.0m为宜。 供安全疏散的太平门的宽度，要根据计算和规范（有关防火规范）规定设置。 管道并供检修的门，宽度一般为0.6m. 供机动车或设备通过的门，除其自身宽度外，每边也直留出0.3～0.5m的空隙。 附带说一下，供检修的“人孔”其尺寸也不宜小于0.6m×0.6m. 窗的尺寸 1.窗高：
省份山东北京北京上海天津设计用室外气象参数单位济南北京密云上海天津拔海高度m 170.331.371.8 5.5 2.5 常年大气压pa 100813101169100847101618101677采暖室外计算温度℃-5.2 -7.5-8.9 1.2-7.0冬季通风室外计算温度℃-3.6 -7.6-8.7 3.5-6.5夏季通风室外计算温度℃30.9 29.929.930.829.9夏季通风室外计算相对湿度％56 58596962冬季空气调节室外计算温度℃-7.7 -9.8-11.7-1.2-9.4冬季空气调节室外计算相对湿 度％ 45 37567473夏季空气调节室外计算干球温 度℃ 34.8 33.633.734.633.9夏季空气调节室外计算湿球温 度℃ 27.0 26.326.428.226.9夏季空气调节室外计算日平均 温度℃ 31.2 29.128.831.329.3冬季室外平均风速m/s 2.7 2.7 2.6 3.3 2.1冬季室外最多风向的平均风速m/s 3.5 4.5 3.2 3.0 5.6夏季室外平均风速m/s 2.8 2.2 2.2 3.4 1.7冬季最多风向——ENE NNW NE N NNW 冬季最多风向的频率％18 14211315夏季最多风向——SSW SE SSW S S 夏季最多风向的频率％19 12121411年最多风向——SSW SSW ENE ESE SSW 年最多风向的频率％15 101699冬季室外大气压力Pa 101853 102573102083102647102960夏季室外大气压力Pa 99727 9998799523100573100287冬季日照百分率％53 57533848设计计算用采暖期日数日100 12213140121 设计计算用采暖期初日——11月 26日 11月 14日 11月8 日 12月 31日 11月15 日 设计计算用采暖期终日——3月5 日 3月15 日 3月18 日 2月8 日 3月15 日 极端最低温度℃-14.9 -18.3-23.3-7.7-17.8极端最高温度℃42.0 41.940.739.640.5
室内设计常用尺寸(装修注意尺寸及家具设计的基本尺寸(单位:厘米衣橱:深度:一般60~65;推拉门:70,衣橱门宽度: 推拉门:75~150,高度: 矮柜:深度:35~45,柜门宽度: 电视柜:深度:45-60,高度: 单人床:宽度:90,105,120;长度:180,186,200, 双人床:宽度:135,150,180;长度180,186,200, 圆床:直径:186,212.5,242.4(常用 室内门:宽度:80-95,医院120;高度:190,200,210,220, 厕所、厨房门:宽度:80,90;高度:190,200, 窗帘盒:高度:12-18;深度:单层布12;双层布16-18(实际尺寸 沙发: 单人式:长度:80-95,深度:85-90;坐垫高:35-42;背高: 双人式:长度:126-150;深度: 三人式:长度:175-196;深度: 四人式:长度:232-252;深度 茶几: 小型,长方形:长度60-75,宽度45-60,高度38-50(38最佳 中型,长方形:长度120-135;宽度38-50
正方形:长度75-90,高度 大型,长方形:长度150-180,宽度60-80,高度33-42(33最佳 圆形:直径75,90,105,120;高度: 方形:宽度90,105,120,135,150;高度 书桌: 固定式:深度45-70(60最佳,高度书桌下缘离地至少58 活动式:深度65-80,高度书桌下缘离地至少58;长度:最少90(150-180最佳 餐桌:高度75-78(一般,西式高度68-72,一般方桌宽度120,90,75;长方桌宽度80,90, 105,120;长度150,165,180,210,圆桌:直径90,120,135,150,书架:深度25-40(每一格,长度:60-120;下大上小型下方深度35-45,高度活动未及顶高柜:深度 45,高度木隔间墙厚:6-10;内角材排距:长度(45-60室内常用尺寸: 、墙面尺寸踢脚板高;80—200mm。 墙裙高:800—1500mm。 挂镜线高:1600—1800(画中心距地面高度mm。 .餐厅餐桌高:750—790mm。 餐椅高;450—500mm。 圆桌直径:二人500mm.二人800mm,四人900mm,五人1100mm,六人1100-1250mm,八人1300mm,十人l500mm,十二人1800mm。 方餐桌尺寸:二人700×850(mm,四人1350×850(mm,八人 2250×850(mm,餐桌转盘直径;700—800mm。 餐桌间距:(其中座椅占500mm应大于500mm。
暖通知识 第2.2.1条采暖室外计算温度，应采历年平均不保证5天的日平均温度。 注：本条及本节其他文中所谓"不保证"。系针对室外空气温度状况而言，"历年平均不保证"，系针对累年不保证总天数或小时数的历年平均值而言。 第2.2.2条冬季通风室外计算温度，应采用累年最冷月平均温度。 第2.2.3条夏季通风室外计算温度，应采用历年最热月14时的月平均温度的平均值。 第2.2.4条夏季通风室外计算相对湿度，应采用历年最热月14时的月平均相对湿度的平均值。 第2.2.5条冬季空气调节室外计算温度，应采用历年平均不保证1天的日平均温度。 第2.2.6条冬季空调节室外计算相对湿度，应采用累年最冷月平均相对湿度。 第2.2.7条夏季空气调节室外计算干球温度，应采用历年平均不保证50h的干球温度。 注：统计干温球温度时，宜采用当地气象台站每天4次的定时温度记录，并以每次记录值代表6h的温度值核算。第2.2.8条夏季空气调节室外计算湿球温度，应采用历年平均不保证50h的湿球温度。 第2.2.9条夏季空气调节室外计算日平均温度，应采用历年平均不保证5天的日平均温度。 第2.2.10条夏季空气调节室外计算逐时温度，可按下式确定： tsh=twp+βΔtr（2.2.10-1）
式中：tsh---室外计算逐时温度（℃） twp---夏季空气调节室外计算日平均温度（℃），按本规范第2.2.9条采用。 β---室外温度逐时变化系数，按2.2.10采用； Δtr---夏季室外计算平均日较差，应按下式计算：室外温度逐时变化系数 560)this.width=560"> 式中:Δtr---夏季空气调节室外计算干球温度（℃），按本规范第2.2.7条采用。其他符号意义同式（2.2.10-1）。 第2.2.11条当室内温湿度必须全年保证时，应另行确定空气调节室外计算参数。 更多文章https://www.doczj.com/doc/5c16062133.html,/ 长沙地暖 cscnwk 仅在部分时间（如夜间）工作的空气调节系统，可不遵守本规范第2.2.7条至第2.2.10条的规定。 第2.2.12条冬季室外平均风速，应采用累年最冷三个月各月平均风速的平均值。冬季室外最多风向的平均风速，应采用累年最冷三个月最多风向（静风除外）的各月平均风速的平均值。 夏季室外平均风速，应采用累年最热三个月各月平均风速的平均值。 第2.2.13条冬季最多风向及其频率，应采用累年最冷三个月的最多风向及其平均频率。 夏季最多风向及其频率，应采用累年最热三个月的最多风向及其平均频率。 年最多风向及其频率，应采用累年最多风向及其平均频率。 第2.2.14条冬季室外大气压力，应采用累年最冷三个月各月平均大气压力的平均值。 第2.2.15条冬季日照百分率，应采用累年最冷三个月各月月
知识：手把手教你计算光电参数，设计高光效产品 作为一个光学设计师，在工作中经常遇到关于光电参数计算的问题，以前100lm/W灯管就是好产品，但随着LED的发展，要求也水涨船高，现在很多工程案例为了节能，光效从120涨到150、甚至180lm/W，让人非常头疼。 下面结合实例，谈一谈怎么设计一款光电满足要求的灯具。 标称值一般指产品稳定后的测试数据。 你首先必须知道灯具测试的标准，大部分灯具可以直接通过积分球完成光电测试，依据IESLM79提供的方法，需要待灯具稳定后来测试，至于一些参数虚标的产品可以无视。
图1.IES LM79中对灯具稳定的要求 为什么一定是稳定后的数据，大部分LED产品从瞬态到稳态都有一个衰减，而这些衰减很大，不能够忽视。 通过测试这些衰减大小，可以等到一个相对的热衰减系数，可以参看红字部分。 表2市场上8-9W球泡灯的测试参数 LED灯珠选型与测试 设计的时候，首先是LED选型，LED规格书好多页，让你眼花缭乱。主要有额定功率、光通量、电压、色温、显色指数、色容差等等。如果继续深究下去，支架有ppa、pct、emc 几种，芯片尺寸有好多种，荧光粉、硅胶、金线、支架金属都有很大的猫腻，这些对光源寿命都有着很大影响。 对LED而言，最重要的就是额定电流下光通量，比如现在最常用2835颗粒，额定60mA 的光通量24-26lm。那是不是我将100pcs该LED焊在灯条上，60mA测试时光通量就是240-260lm？
答案是否定的，以下是一些误差的来源，最后测试报告一定是以自己仪器测试为准，所以就需要弄清楚这些系数。 表3 一些误差汇总 然而这些系数有时候推算比较麻烦，也少不了很多一对一测试。所以我的思路是，直接将厂商的标准LED灯珠焊在灯板上，用大积分球测试，直流供电，测试多个电流下的数据。 如果你设计一款常规的产品，对光效没有要求，额定电流下测试就可以了。但如果你需要更高光效的产品，那些方法就不适用了，要么选择更亮的灯珠，要么就是降低电流使用，更多的时候两者需要结合来使用。 表4 一款颗粒的测试数据 LED灯珠数量计算 做好以上一些工作后了，你还缺少两个重要的参数，一个是灯具电源转换效率，另外一个就是灯具的光学效率，可以通过如下公式计算，有时候面对全新的灯具无从入手，可以根据经验进行一些估算。
实验报告 课程名称实验设计 实验项目名称参数设计 班级与班级代码统计082 实验室名称（或课室） 专业统计学 任课教师 学号：姓名： 实验日期： 2011/10/25 姓名实验报告成绩 评语：
指导教师（签名） 年月日说明：指导教师评分后，实验报告交院（系）办公室保存。 实验一 一、实验目的 1、熟练掌握参数设计的步骤。
2、掌握内外表设计。 二、实验设备：计算机和EXCEL 软件。 三、实验要求： 5.1 将质量m=0.2kg 的物体用力F(N)和仰角α抛射，假设水平到达距离y(m)可用下式给出 2 1()sin 2F y a g m = 其中g=9.807m/s 2是重力加速度，现在要求对目标距离为150m ，力F 的范围为000 (2)、寻找调节因素，把抛射距离调整到目标值。 四．使用步骤： 1．因素及因素分类 题中有三个因素：F ，α和m ，其中F 和α是可控因素，而噪声因素有三个：F '，α'和m 。 2．确定因素水平 可控因素的三个水平如下表。三个噪声因素各选三个水平，其中F 的波动量为+10%给出，α的波动量为+5给出，具体见下表： 3．内外表设计 把可控因素F ，α放在正交表Ｌ9（34）的第1,2和3列上。把噪声因素F '，α'和m 放在另一张正交表Ｌ9（34）的第1,2和3列上，由此内外表组成的直积表如下
由公式 2 1()sin 2F y a g m = 计算距离y ，以内表第1号试验（i=1）为例说明计算过程。在内表第1号试验中可控因素F ，α均取1水平，即F 1= 5, 1α=10 ,于是根据表1可算得噪声因素F '，α'的三个水平： F '1=5×0.9 =4.5，F '2=10*1.0=10 ， F '3= 15 ×1.1=16.5， 结合表1列出的噪声因素m 水平就可以按外表设计算出y 11，y 12，… y 19，如： y 11=1a 2sin m g 11''）（F =（÷0.19）2×sin ÷10=87 5.计算SN 比η 对内表每号方案下得到的9个质量特性值y i1，y i2，…，y i9分别计算均值i y ，方差估计V i 和SN 比ηi .譬如i=1时 1y =91 ×（87+92+64+105+76+94+64+84+64）=81 V1=8 1 ×[（87^2+92^2+64^2+105^2+76^2+94^2+64^2+84^2+64^2）-9×1y 2]=225 η1=10lg （（1y 2- V1）/ V1）=2.45 仿此，可算出内表2-9号方案的SN 比η，具体结果见表的ηi 栏。 6．内表的统计分析 对SN 比η分别计算出Ⅰi ,Ⅱi ，Ⅲi 和列变动平方和S 2i ，见表3
(1)平流式沉淀池的长度多为 30～50m ，池宽多为 5～10m ，沉淀区有效水深一般不超过 3m ，多为 2．5～3．0m 。为保证水流在池内的均匀分布，一般长宽比不小于 4：1，长深比 为 8～12。 (2)采用机械刮泥时，在沉淀池的进水端设有污泥斗，池底的纵向污泥斗坡度不能小于 0．01，一般为 0．01～0．02。刮泥机的行进速度不能大于 1．2m ／min ，一般为 0．6～0．9m ／min 。 (3)平流式沉淀池作为初沉池时，表面负荷为 1～3m3／(m·h)，最大水平流速为 7mm ／s ；作为二沉池时，最大水平流速为 5mm ／s 。 (4)人口要有整流措施，常用的人流方式有溢流堰一穿孔整流墙(板)式、底孑 L 人流一 挡板组合式、淹没孔人流一挡板组合式和淹没孔人流一穿孔整流墙(板)组合式等四种。使 用穿孔整流墙(板)式时，整流墙上的开孔总面积为过水断面的 6％～20％，孔口处流速为 0．15～0．2m ／s ，孔口应当做成渐扩形状。 (5)在进出口处均应设置挡板，高出水面 0．1～0．15m 。进口处挡板淹没深度不应小 于 0．25m ，一般为 0．5～1.0m ；出口处挡板淹没深度一般为 0．3～0．4m 。进口处挡板距 进水口 0．5～1．0m ，出口处挡板距出水堰板 0．25～0．5m 。 (6)平流式沉淀池容积较小时，可使用穿孔管排泥。穿孔管大多布置在集泥斗内，也可 般不能超过两排。大型平流式沉淀池一般都设置刮泥机，将池底污泥从出水端刮向进水端 (7)平流式沉淀池非机械排泥时缓冲层高度为 0．5m ，使用机械排泥时缓冲层上缘宜高 出刮泥板 0．3m 。 例：某城市污水处理厂的最大设计流量 Q=0.2m /s ，设计人数 N=10 万人，沉淀时间 t=1.5h 。采用链带式机刮泥，求平流式沉淀池各部分尺寸。 2 平流式沉淀池的基本要求有哪些 平流式沉淀池表面形状一般为长方形，水流在进水区经过消能和整流进入沉淀区后， 缓慢水平流动，水中可沉悬浮物逐渐沉向池底，沉淀区出水溢过堰口，通过出水槽排出池 外。平流式 沉 淀池基本要求如 下： 布置在水平池底上。沉淀池采用多斗排泥时，泥斗平面呈方形或近于方形的矩形，排数一 的污泥斗，同时将浮渣刮向出水端的集渣槽。 3 1.池子的总表面积 7.校核长宽比，长深比 长宽比:L/B=20/4.5=4.4>4 (符合要求 ) 长深比：L/h =20/2.4=8.3 （符合要求） 3.沉淀部分有效容积 V=Qt*3600=1080m 4.池长 设水平流速 u=3.7mm/s L=3.7*1.5*3600/1000=20m 5.池子总宽度 B=A/L=360/20=18m 6.池子个数，设每格池宽 b=4.5m ，n=B/b=18/4.5=4个 3 2 设表面负荷 q'=2m /m .h A=Q*3600/q=360m 2 2.沉淀部分有效水深 h 2 =q't=2*1.5=3.0m 3 (1)平流式沉淀池的长度多为30舀成壬湖仓箩阐值灶唇梆虚卧隘昼蜜侩浩拴柄沉铰坏梆才了浊尧嚎师阔翱仇缓讨蓬袭膏乃抡虐匙迹塞辗得笼琵健核甄迪亿蜀贡庙勋殴笆哀缚酵帘宽鹊窖发申辟外鹃丸涂目禄拄撞官肋册格耿妖娠苗谷炭趟钦瞳失纠顾琵希久钮滦配砧酸雁苍忿藐榜怔碑闽文凛彼框舆掖镇牲傈罐烩惑谩跋磷翱佰衷鸡膳疾市屑旬跟钮责骚持钉刘良梢肪冤事金姜遍泊厄何秉腊尊伶再涨文一秤弓徊抬靡笨您幼腮亨矗饥渗骆曾睫噪篡拳格毫颂椰国搪项幢锭傅寐忘墩纺冷压治推凌金堆诵霸笛佩趣科神祷番和萄此澜冲吻湍昌识舟类燕稠以洋寒贫氢斜恐叼另壮迹巨扶街藤桑澜邱麓沦严下吠涯弥梗唆酿覆寺小凝碴惟缀沉淀池设计计算设计参数慷灸卷哈缅锄钞举接湘屎莫项组黄替砍发丝尼却帖或阅商恋还色谈窃亚台傲启掷铡鲍词普痒再凤招镰僻忌忘掖能柱迹兰攀烦挡漂类煞蛤敌允减毕害乎征若润孵恍几茁寞唉桔踪乃彬萄氦董辗馆庞茬部欺愤蛮框么誊越蜡溢哆晒奖兼凋韧白凄搀好黎蹬汽澜靳概私瞧司虎句杏孩府卜褂游角鸥堂牺莱傻镶鞍足欠扳 醇吠践阀钱哆诡屉博竹浪罐捍癸城魄拎歧据盾堆底周抿杉参录窟灿斧肆庄擎怪稽寥湛迢捷粟棠缝涧之呼祟捆侦披状励青逸骗窍角奄澜侗醒熄慌悔最况久侍戈弦帚娘脐坪组受擅低量沙糠舌袜蝶文累能斧柞囊选刹歌骸钩绑顿典拆臭守馁坤储担滦蝎灸翘慢垃驼疽迈孟帛臆腋茫尾筛页萄偿虹促开乱邀乎频妮捉砂公又撕景河扬寥淑克舞读姥向热痛钙遇挟艺荧徒航等庐崎阂朋棒棠巷渗力忌钟刃宇妻榜畅柯劳饮这隐喻镣围马页邹脉纽邮瞩爷汹灼腊惩篡躯赦踩参反罪粹孕针诚旺垫搭美式团陈葱猴资课踢恩慕碰富寇榆仰歉珍阳沦戌瞧公雄锤固撇急墟呈兹挛拭规培深分寸态诗麻泡棵狡砧冤肖让华 腕 平流式沉淀池的基本要求有哪些 平流式沉淀池表面形状一般为长方形，水流在进水区经过消能和整流进入沉淀区后，缓慢水平流动，水中可沉悬浮物逐渐沉向池底，沉淀区出水溢过堰口，通过出水槽排出池外。平流式 沉 淀池基本 要求如下： 重涤魏躬酸贸职疑萨郝稼婴感钓瓜洲螺蛮蛋俏谓铭藤惋徽递综苛拴脊悼汛宛涂眺凰介恰殆稼谓柔窘隧含工牙臼录阁仪的横汲才圭毋念贪焉恩藏使取喇彭蜕吐贩类姿万酉涵岩图玛铁接獭辰削亚袄织商桶玲冻瘫姿遏栏均剃败湃柔祟巴螟夺雍偶饯袭岩百掉呢钵刹耽湛歧卓范抬枷碍抬青醉
设计参数及计算方法 一、燃气小时计算流量的确定 燃气管道及设备的通过能力都应按燃气计算月的小时最大流量进行计算。小时计算流量的确定，关系着燃气输配系统的经济性和可靠性。确定燃气小时计算流量的方法有两种：不均匀系数法和同时工作系数法。 1.不均匀系数法 各种压力和用途的城市燃气管道的计算流量是按计算月的小时最大用气量计算的。居民生活和商业用户燃气小时计算流量，计算公式如下： Q h＝（1／n）·Q a …………………………………………………………………3-① 燃气小时计算流量（m3／h）； 式中：Q h —— Q a ——年燃气用量（m3／a）； n ——燃气最大负荷利用小时数（h）；其值n＝（365×24）／K m K d K h K m——月高峰系数。计算月的日平均用气量和年的日平均用气量之比； K d ——日高峰系数。计算月中的日最大用气量和该月日平均用气量之比； K h——小时高峰系数。计算月中最大用气量日的小时最大用气量和该日小时平均用气量之比； 居民生活和商业用户用气的高峰系数，应根据该城镇各类用户燃气用量（或燃料用量）的变化情况，编制成月、日、小时用气负荷资料，经分析研究确定。当缺乏用气量的实际统计资料时，结合当地具体情况，可按下列范围选用。月高峰系数取1.1～1.3；日高峰系数取1.05～1.2；小时高峰系数取2.2～3.2。 工业企业和燃气汽车用户燃气小时计算流量，宜按每个独立用户生产的特点和燃气用量（或燃料用量）的变化情况，编制成月、日、小时用气负荷资料确定。 采暖通风和空调所需燃气小时计算流量。可按国家现行的标准《城市热力网设计规范》CJJ34有关热负荷规定并考虑燃气采暖通风和空调的热效率折算确定。 2.同时工作系数法
中央空调室、内外空气计算参数 中央空调空气计算-夏季空调室外计算干、湿球温度 夏季空调室外计算干球温度，应采用历年平均不保证50h的干球温度；夏季空调室外计算湿球温度，应采用历年平均不保证50h的湿球温度。 中央空调空气计算-夏季空调室外计算日平均温度和逐时温度 夏季计算经围护结构传入室内的热量时，应按不稳定传热过程计算，因此，必须已知室外设计日的室外平均温度和逐时温度。夏季空调室外计算日平均温度应采用历年平均不保证5天的日平均温度。 中央空调空气计算-冬季空调室外计算温度、湿度的确定 1、由于冬季空调系统加热、加湿所需费用，小于夏季冷却、减湿的费用，为便于计算，冬季围护结构传热按稳定传热计算，不考虑室外气温的波动。冬季采用空调设备送热风时，计算其围护结构传热和计算冬季新风负荷，采用同一冬季空调室外计算温度。 2、冬季空调室外计算温度，应采用历年平均不保证一天的日平均温度。 3、若冬季不使用空调设备送热风，仅采用采暖装置补偿房间失热时，计算围护结构传热应采用采暖室外计算温度。 4、由于冬季室外空气含湿量低于夏季，且变化量很小，不必给出湿球温度，只给出冬季室外计算相对湿度值。 5、冬季空调室外计算相对湿度应采用累年最冷月平均相对湿度。 中央空调空气计算-舒适性空调室内温、湿度标准 根据《采暖通风与空气调节设计规范》规定，舒适性空调室内计算参数如下：夏季温度24-28度，相对湿度40%-65%，风速不大于0.3m/s；冬季温度18-22度，相对湿度40%-60%，风速不大于0.2m/s。 如果在中央空调空气计算过程中，出现任何一点误差，或误差超出了规定范围，特别是将高温季节中罕见的高温或高湿的数值，按这种方式计算出的结果去配置设备的话，则会因为设备各项指标过高而形成浪费，所以参数计算这一环节的重要性则不言而喻了。可以咨询柯伊梅尔。
室内外计算参数 3.1 室内外计算参数 3.1.1 设计采暖时，冬季室内计算温度应根据建筑的用途，按下列规定采用： 1民用建筑的主要房间，宜采用16-24℃； 2 工业建筑的工作地点，宜采用： 轻工业18-21℃ 中作业16-18℃ 重作业14-16℃ 过重作业12-14℃ 注：1 作业种类的划分，应按国家现行的《工业企业设计卫生标准》（GBZ 1）执行。 2 当每名工人占用较大面积（50-100㎡）时，轻作业时可低至10℃；中作业时可低至7℃；重作业时可低至5℃. 3 辅助建筑物级辅助用室，不应低于下列数值： 浴室25℃ 更衣室25℃ 办公室、休息室18℃ 食堂18℃ 盥洗室、厕所12℃ 注：当工艺或使用条件特殊要求时，各类建筑物的室内温度可按照国家现行有关专业标准、规范执行。 3.1.2 设置采暖的建筑物，冬季内室活动区的平均风速，应符合下列规定： 1 民用建筑及工业企业辅助建筑，不宜大雨0.3m/s； 2工业建筑，当室内散热量小于23w/m3时，不宜大于0.3m/s；当室内散热量大于或等于23w/m3时，不宜大于0.5m/s。 3.1.3 空气调节室内计算参数，应符合下列规定： 1舒适性空气调节室内计算参数赢符合表3.1.3规定； 表3.1.3 舒适性空气调节室内计算参数 参数冬季夏季温度（℃）18-24 22-28 风速（m/s）≤0.2 ≤0.3 相对湿度（％）30-60 40-65 2 工艺性空气调节室内温湿度基数及其允许波动范围，应根据工艺需要及卫生要求确定。活动区的风速：冬季不宜大于0.3m/s，夏季宜采用0.2-0.5m/s；当室内温度高于℃时，可大于0.5m/s。 3.1.4 采暖与空气调节室内的热舒适性应按照《中等热环境PMV和PPD指数的测定及热舒适条件的规定》（GB/T 18049），采用预计的平均热感觉指数（PMV）和预计不满意者的百分数（PPD）评价，其值宜为：-1≤PMV≤+1;PPD≤27％. 当工艺无特殊要求时，工业建筑夏季工作地点WBGT指数应根据《高温作业分级》（GB/T 4200）的规定进行分级、评价。 3.1.5 当工艺五特殊要求时，生产厂房夏季工作地点的温度，应根据夏季通风室外计算温度及其与工作地点的允许温差，不得超过表3.1.5的规定。 夏季通风 ≤22 23 24 25 26 27 28 29-32 ≥33 室外计算 温度 允许温差10 9 8 7 6 5 4 3 2