主线碗扣支架受力计算书
一、设计依据
（1）《快速化改造工程施工三标》设计图纸及相关详勘报告；
（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
（4）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166－2008 )；
（5）《铝合金结构工程施工质量验收规范》(GB50576-2010)；
（6）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)。
二、荷载分析
支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重、风荷载以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。
三、现浇箱梁支架验算
3.1、荷载计算
3.1.1、材料特性
表3-1材料特性一览表
荷载工况：
1)混凝土自重：24KN/m3
2）钢筋自重：2KN/m3
3）模板及主次龙骨：1.2KN/m2
4）施工人员及设备：3KN/m2
5）振捣荷载：2KN/m2
6）风荷载：0.29KN/m2
龙骨及支撑架布置间距，
立杆纵距：900mm，立杆横距: 600mm。
荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4
3.1.2、箱梁碗扣支架验算：
高架桥及学府街高架桥宽23.5米，梁高2米，腹板荷载最大按此计算；因支架布距一致，箱室下模板及龙骨受力较小，不用单独计算。
1)模板多层板（14mm厚）计算
图3-1 横断面示意图
底模采用满铺14mm多层板，顺桥向布置，取1米板宽验算，截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×1000×142=32667mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×
143=228667mm4。
作用于14mm多层板的最大荷载：
a、预应力砼自重取26kN/m3×2（梁高） =52KN/m2
b、施工人员及设备荷载取3kN/m2
c、振捣荷载取2kN/m2
荷载组合：
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4，取1m宽的板为计算单元。
则q1 =（a+b+c）×1=（52+3+2）×1=57kN/m
q2 = [1.2×a+1.4×（b+c）] ×1 =69.4kN/m
面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=150mm。
Mmax =1/10×qmaxl2=1/10×69.4×1502=156150N·mm
强度验算：
最大弯应力σmax=Mmax/W
=156150/32667=4.78N/mm2 挠度验算： 最大挠度ωmax=0.677q l4/100EI=0.677×57×1504/（100×6000×228667） 1 =0.14mm<[ω]=L/400=150/400=0.375mm 满足要求。 2）次龙骨计算 按照最不利位置腹板处计算 次龙骨为10X10cm方木，混凝土梁高2m，按连续梁计算，跨径取l=900mm，各荷载取值如下： a、钢筋及砼自重取:26 kN/m3×2m =52kN/m2 b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2 c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2 d、振捣荷载:2.0 kN/m2 荷载组合： 腹板处次龙骨布置间距200mm，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则q1 =（ a+b+c+d）×0.20=11.64kN/m； q2= [1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ] ×0.20=14.2kN/m； 则最大弯矩为Mmax＝1/10×qmaxl2＝14.2N/mm×9002/10=1150200N·mm 强度验算： 最大弯应力σmax=Mmax/W＝1150200/166670 ＝6.9 N/mm2 < fm=13N/mm2满足。 挠度验算：最大挠度ωmax =0.677ql4/100EI =0.677×11.64×9004/（100×9000×8333000） =0.68mm<[ω]=900/400=2.25 mm满足。 故次龙骨10X10cm方木验算满足要求。 3）横桥向15X15cm方木主龙骨验算 按连续梁计算，主龙骨跨径取值l=900mm，布置间距0.9 m，承受最大砼计算面积为1.2m2。 a、钢筋及砼自重取26 KN/m2×1.2 m2×0.9m =33.7kN b、模板及主次龙骨取1.2 KN/m2×0.9m×0.9m =0.972kN c、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×0.9m×0.9m =2.43KN d、振捣荷载：2KN/m2×0.9m×0.9m =1.62 KN 荷载组合： 按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 =（a+b+c+d）/0.9m=43kN/m q2= [1.2×(a+b)+1.4×（c+d）]/0.9m=52.6kN/m l2＝52.6×9002/10=4260600N·mm 则最大弯矩为Mmax＝1/10×q 2 15X15cm方木强度验算： 最大弯应力σmax=Mmax/W＝4260600/562500 ＝7.6N/mm2 < fm=13N/mm2满足。 15X15cm方木挠度验算： ω=0.677q1l4/100EI=0.677×43×9004/（100*9000*42187500） =0.51mm<[ω]=900/400=2.25mm满足。 横桥向15X15cm方木主龙骨验算满足要求。 4）立杆承载力计算，纵向间距0.9m支撑架体承载力验算 按照最不利位置腹板处计算 腹板两根立杆承重混凝土断面面积1.2m2，横向长度为0.3+0.6+0.3=1.2 m；纵向间距0.9m。 （1）荷载： a、钢筋及砼自重取26 KN/m3×1.2m2×0.9m =28.08kN b、模板及主次龙骨取1.2 KN/m2×1.2 m×0.9m =1.296kN c、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×1.2m×0.9m =3.24KN d、振捣荷载：2KN/m2×1.2 m×0.9m = 2.16KN （2）荷载组合： 恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q = a+b+c+d =34.76kN 1 = 1.2×(a+b)+1.4×（c+d）=42.8kN q 2 （3）稳定性验算： 立杆的截面特性： A=489mm2， i =15.78mm，f=215 N/mm2，E =2.06×105 N/mm2，取L=900mm。根据公式计算： lo =h’+2ka=600mm+2×0.7×300mm=1320mm lo=0.9×0.9=0.81m，取两者较大值，lo=1.32m。 公式中:lo----支架立杆计算长度 h’—支架立杆顶层水平步距（m） k——悬臂计算长度折减系数，可取0.7. a——支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离(m) 立杆稳定性计算（含风荷载）： б=(N+Wk) /υA≤? υ----轴心受压构件的稳定系数，根据立杆长细比λ= lo/i=1320mm/15.78mm=83.65，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011 )中附录，查表得υ＝0.673 б=(N+Wk) /υA≤? =(42800N +87000)/2*（0.673×489 mm2） =197.2N/ mm2≤215 N/ mm2 故稳定性满足要求。 5）地基基础验算 地基承载力验算： P= N/KA 式中：P ----- 立杆基础底面处的平均压力设计值 A ----- 基础底面计算面积 N ----- 立杆传至基础顶面的轴心力设计值 K ----- 调整系数，参考建筑施工手册200页（K值可以适当调整，以满足现场实际需求，建议取值在0.5-0.8之间） 基础处理采用15cm厚混凝土，上铺5cm木板，可调底座落于木板上 按每块木跳板支撑5根立杆A1=0.2*5m/5=0.20m2，依据规范当大于0.25m2时,取0.25m2，小于0.25m2时取实际值 可看作0.20m2=0.2m*1m，基础为15cm混凝土，计算得出: A=（0.2+0.15*2）m*0.9m=0.45m2选取 P= N/KA =42.8kN/ 0.7*0.45m2 =135.9kN/m2 经计算地基处理后的承载力应大于136kN/m2,方可满足要求。对已完成段落测得路基地基承载力大于250KN/m2，水稳地基承载力大于400 KN/m2，满足支架搭设要求。 6）翼板下龙骨和模板验算 桥梁翼板施工结构的构成：在碗扣支架支撑系统的可调顶托上纵向布设 15*15cm的方木作为主龙骨，采用Φ48mm钢管(或工字钢)根据桥梁翼板形状弯曲成弧形定型，在侧模弧形定钢管上纵向铺设10×10cm的方木作为次龙骨方木，方木间距30cm（斜腹板段加密为20cm），方木上铺1.2cm厚的防水竹胶板。 （1）翼板下横桥向龙骨验算 按连续梁计算，次龙骨跨径取值l=900mm，砼计算面积按翼缘板与斜腹板交界最大厚度0.488m考虑，面积为0.488*0.9=0.44m2，12.6#工字钢 截面特性： E=206000 N/mm2 fm=215N/mm2 W=77×103mm3 I=48.8×105mm4布置间距0.9m 荷载为： a、钢筋及砼自重取26 KN/m2×0.44m2×0.9m =10.3kN b、模板及主次龙骨取1.2 KN/m2×0.9m×0.9m =0.972kN c、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×0.9m×0.9m =2.43KN d、振捣荷载：2KN/m2×0.9m×0.9m =1.62KN 荷载组合： 按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 =（a+b+c+d）/0.9m=17.1kN/m q2= [1.2×(a+b)+1.4×（c+d）]/0.9m=21.3kN/m 则最大弯矩为Mmax＝1/10×q l2＝21.3*9002/10=1725300N·mm 2 钢管强度验算： 最大弯应力σmax=Mmax/W＝1725300/（2*5.08×103） ＝22.4Mpa <[δ]=215Mpa满足。 钢管挠度验算： ω=0.677q1l4/100EI=0.677*17.1*9004/（100*206000*48.8×105） =0.075mm<[ω]=900/400=2.25mm 翼板下横桥向钢管主龙骨布置间距0.9m验算满足要求。 （2）翼板下纵向主龙骨及验算（l=1500mm） 因为所用材料和底板下一样，而受力远小于底板处，所以15*15cm方木主龙骨和10×10cm方木次龙骨计算从略。 匝道桥连续箱梁碗扣支架计算书 一、设计依据 （1）《快速化改造工程施工三标》设计图纸及相关详勘报告； （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）； （3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； （4）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166－2008 )； （5）《铝合金结构工程施工质量验收规范》(GB50576-2010)； （6）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)。 二、荷载分析 支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重、风荷载以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。 三、现浇箱梁支架验算 3.1荷载计算 3.1.1材料特性 表3-1材料特性一览表 荷载工况： 1)混凝土自重：24KN/m3 2)钢筋自重：2KN/m3 3)模板及主次龙骨：1.2KN/m2 4)施工人员及设备：3KN/m2 5)振捣荷载：2KN/m2 6)风荷载：0.29KN/m2 龙骨及支撑架布置间距， 立杆纵距：900mm，立杆横距： 900mm。 荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4 3.1.2箱梁碗扣支架验算 主桥宽8.5米梁高2米，以受力最大的8.5米桥宽一跨箱梁为例进行计算。最大受力、最不利位置在翼缘板处，按此计算；因支架布距一致，箱室下模板及龙骨受力较小，不用单独计算。 1）模板多层板（14mm厚）计算 图3-1 横断面示意图 底模采用满铺14mm多层板，顺桥向布置，取1米板宽验算，截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×1000×142=32667mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000× 143=228667mm4。 作用于14mm多层板的最大荷载： a、钢筋及砼自重取26kN/m3×1.6（梁高） =41.6KN/m2 b、施工人员及设备荷载取3kN/m2 c、振捣荷载取2kN/m2 荷载组合： 恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。 则q1 =（a+b+c）×1=（41.6+3+2）×1=46.6kN/m q2 = [1.2×a+1.4×（b+c）] ×1 =56.92kN/m 面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=150mm。 图13-2 受力计算简图 Mmax =1/10×qmaxl2=1/10×56.92×1502=128070N·mm 强度验算： 最大弯应力σmax=Mmax/W =128070/32667=3.92N/mm2 挠度验算： l4/100EI=0.677×46.6×1504/（100×6000×228667）最大挠度ωmax=0.677q 1 =0.115mm<[ω]=L/400=150/400=0.375mm 满足要求。 2）次龙骨计算 按照最不利位置翼缘板处计算 次龙骨为10X10cm方木，混凝土梁高1.6m，按连续梁计算，跨径取l=900mm，各荷载取值如下： a、钢筋及砼自重取:26 kN/m3×1.6m =41.6kN/m2 b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2 c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2 d、振捣荷载:2.0 kN/m2 荷载组合： 腹板处次龙骨布置间距200mm，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则q1 =（ a+b+c+d）×0.20=9.56kN/m； q2= [1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ] ×0.20=11.672kN/m； 则最大弯矩为Mmax＝1/10×qmaxl2＝9.56N/mm×9002/10=774360N·mm 强度验算： 最大弯应力σmax=Mmax/W＝774360/166670 ＝4.65 N/mm2 < fm=13N/mm2满足。 挠度验算：最大挠度ωmax =0.677ql4/100EI =0.677×9.56×9004/（100×9000×8333000） =0.56mm<[ω]=900/400=2.25 mm满足。 故次龙骨10X10cm方木验算满足要求。 3）横桥向15X15cm方木主龙骨验算 按连续梁计算，主龙骨跨径取值l=900mm，布置间距,0.9 m，承受最大砼计算面积为1.01m2。 a、钢筋及砼自重取26 KN/m2×1.01 m2×0.9m =23.634kN b、模板及主次龙骨取1.2 KN/m2×0.9m×0.9m =0.972kN c、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×0.9m×0.9m =2.43KN d、振捣荷载：2KN/m2×0.9m×0.9m =1.62 KN 荷载组合： 按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 =（a+b+c+d）/0.9m=28.656kN/m q2= [1.2×(a+b)+1.4×（c+d）]/1.2m=35.2kN/m 则最大弯矩为Mmax＝1/10×q l2＝35.2×9002/10=2851200N·mm 2 15X15cm方木强度验算： 最大弯应力σmax=Mmax/W＝2851200/562500 ＝5.07 N/mm2 < fm=13N/mm2满足。 15X15cm方木挠度验算： ω=0.677q1l4/100EI=0.677×28.656×9004/（100*9000*42187500） =0.34mm<[ω]=900/400=2.25mm满足。 横桥向15X15cm方木主龙骨验算满足要求。 4）立杆承载力计算，纵向间距0.9m支撑架体承载力验算 按照最不利位置翼缘板处计算 翼缘板两根立杆承重混凝土断面面积1.01m2，横向长度为0.45+0.9+0.45=1.8 m；纵向间距0.9m。 （1）荷载： a、钢筋及砼自重取26 KN/m3×1.01m2×0.9m =23.634kN b、模板及主次龙骨取1.2 KN/m2×1.8 m×0.9m =1.944kN c、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×1.8m×0.9m =4.86N d、振捣荷载：2KN/m2×1.8 m×0.9m = 3.24KN （2）荷载组合： 恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 = a+b+c+d =33.678kN 则 q 1 = 1.2×(a+b)+1.4×（c+d）=42.033kN q 2 （3）稳定性验算： 立杆的截面特性： A=489mm2， i =15.78mm，f=215 N/mm2，E =2.06×105 N/mm2，取L=900mm。根据公式计算： lo =h’+2ka=900mm+2×0.7×300mm=1320mm lo=0.9×0.9=0.81m，取两者较大值，lo=1.32m。 公式中:lo----支架立杆计算长度 h’—支架立杆顶层水平步距（m） k——悬臂计算长度折减系数，可取0.7. a——支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离(m) 立杆稳定性计算（含风荷载）： б=(N+Wk) /υA≤? υ----轴心受压构件的稳定系数，根据立杆长细比λ= lo/i=1320mm/15.78mm=83.65，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011 )中附录，查表得υ＝0.673 б=(N+Wk) /υA≤? =(42033N+87000 )/2*（0.673×489 mm2） =196N/ mm2≤215 N/ mm2 故稳定性满足要求。 5）地基基础验算 地基承载力验算： P= N/KA 式中：P ----- 立杆基础底面处的平均压力设计值 A ----- 基础底面计算面积 N ----- 立杆传至基础顶面的轴心力设计值 K ----- 调整系数，参考建筑施工手册200页（K值可以适当调整，以满足现场实际需求，建议取值在0.5-0.8之间） 基础处理采用15cm厚混凝土，上铺5cm木板，可调底座落于木板上 按每块木跳板支撑5根立杆A1=0.2*5m/5=0.20m2，依据规范当大于0.25m2时,取0.25m2，小于0.25m2时取实际值 可看作0.20m2=0.2m*1m，基础为15cm混凝土，计算得出: A=（0.2+0.15*2）m*0.9m=0.45m2选取 P= N/KA =42.033kN/ 0.7*0.45m2 =133.46kN/m2 经计算地基处理后的承载力应大于133.46kN/m2,方可满足要求。对已完成段落测得路基地基承载力大于250KN/m2，水稳地基承载力大于400 KN/m2，满足支架搭设要求。 6）翼板下龙骨和模板验算 桥梁翼板施工结构的构成：在碗扣支架支撑系统的可调顶托上纵向布设 15*15cm的方木作为主龙骨，采用2排Φ48×3.5mm 钢管根据桥梁翼板形状弯曲成弧形定型，然后把预先加工成型的侧模弧形定型钢管与之连接，在侧模弧形定型钢管上纵向铺设10×10cm的方木作为次龙骨方木，方木间距30cm（斜腹板段加密为20cm），方木上铺1.2cm厚的防水竹胶板。 （1）翼板下横桥向龙骨验算（2排Φ48×3.5mm 钢管） 按连续梁计算，次龙骨跨径取值l=900mm，砼计算面积按翼缘板与斜腹板交界最大厚度0.456m考虑，面积为0.456*0.9=0.41m2，Φ48×3.5mm 钢管截面特性： E=206000 N/mm2 fm=215N/mm2 W=5.08×103mm3 I=1.219×105mm4布置间距0.9m 荷载为： a、钢筋及砼自重取26 KN/m2×0.41m2×0.9m =9.594kN b、模板及主次龙骨取1.2 KN/m2×0.9m×0.9m =0.972kN c、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×0.9m×0.9m =2.43KN d、振捣荷载：2KN/m2×0.9m×0.9m =1.62KN 荷载组合： 按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 =（a+b+c+d）/0.9m=16.24kN/m q2= [1.2×(a+b)+1.4×（c+d）]/0.9m=20.388kN/m 则最大弯矩为Mmax＝1/10×q l2＝20.388*9002/10=1651428N·mm 2 钢管强度验算： 最大弯应力σmax=Mmax/W＝1651428/（2*5.08×103） ＝162.54Mpa <[δ]=215Mpa满足。 钢管挠度验算： ω=0.677q1l4/100EI=0.677*16.24*9004/（2*100*206000*1.219×105） =1.44mm<[ω]=900/400=2.25mm 翼板下横桥向2排Φ48×3.5mm 钢管主龙骨布置间距0.9m验算满足要求。 （2）、翼板下纵向主龙骨及验算（l=1500mm） 因为所用材料和底板下一样，而受力远小于底板处，所以15*15cm方木主龙骨和10×10cm方木次龙骨计算从略。 主线车行门洞计算书 一、设计依据 （1）《快速化改造工程施工三标》设计图纸及相关详勘报告； （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）； （3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； （4）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166－2008 )； （5）《铝合金结构工程施工质量验收规范》(GB50576-2010)； （6）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)。 二、荷载分析 支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重、风荷载以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。 三、工程地质情况 3.1场地岩土构成与工程特性 施工场地从大的地貌上看属于冲洪积平原区及东山山前倾斜平原区，工程地质分区属于盆地次稳定工程地质亚区。在K6+460~K9+396范围内的土层主要由第四系全新统早期至中更新统沉积的粉土、砂类土、粉质粘土等构成。在 K9+396~K11+3208范围内的土层主要由第四系全新统早期至中更新统沉积的湿陷性粉土、粉土、粉质粘土、砂类土等构成。 图3-1 地质勘情况 3.2不良地质作用和特殊岩土 根据地质勘查报告本段施工范围内未发现影响工程稳定与安全的岩溶、滑坡、崩塌、泥石流、采空区等不良地质，部分段落有轻微湿陷性黄土。新建场地的抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.02g，设计地震分组为第一组，场地特征周期为0.45s。结合新建场地的地形地貌、岩土类型、地震液化等综合确定：此场地处于一般地段。 3.3气候条件 市属于温暖带半旱半干旱大陆性气候，受西风环流的控制及较高的太阳辐射的影响，使气候干燥、降雨偏少、昼夜温差大，表现出较强的大陆性气候特点。市气候具有冬季干冷漫长，夏季湿热多雨，春季升温急剧、短暂多风，秋季降温迅速， 干湿季节明显的特点。每年的7、8月是降水高峰期，降水量占全年总量的60%以上。 四、门洞材料数量表 路口门洞材料数量表 五、现浇箱梁支架验算 5.1荷载计算 5.1.1材料特性 材料参数 国产“321”贝雷梁容许内力表 国产“321”贝雷梁几何特性表三排单层 5.1.2荷载工况： 1)混凝土自重：24KN/m3 2)钢筋自重：2KN/m3 3)模板及主次龙骨：1.2KN/m2 4)施工人员及设备：3KN/m2 5)振捣荷载：2KN/m2 6)碗扣支架重量：17kg/空间立方 7)风荷载：0.29KN/m2 5.2贝雷纵梁验算 1）受力模型 按两跨等跨连续梁计算，支撑跨径为12m+12m。 图5-1 贝雷纵梁受力模型简图 2）荷载布置 作用于双排单层26片贝雷纵梁的最大荷载： (1）钢筋及砼自重： 根据箱梁断面图可知，变截面梁在3米梁高处（箱梁墩顶根部）横截面面积为23.8 m2，在跨中2米梁高处横截面面积为15.5 m2，平均横截面面积为19.65 m2。在24米长纵向贝雷梁上作用的钢筋混凝土总荷载为： F1=26kN/m3×19.65 m2×24m=12261.6KN （2）施工人员及设备荷载： 取3kN/m2，F2=3kN/m2×23.5m×24m=1692KN （3）振捣荷载： 取2kN/m2，F3=2kN/m2×23.5m×24m=1128KN （4）模板及主次龙骨：1.2KN/m2 F4=1.2kN/m2×23.5m×24m=676.8KN （5）碗扣支架荷载：17kg/空间立方 高架桥跨墩高在7.1米，碗扣支架高度减去1层贝雷高度1.5米，工字钢0.4米，钢管柱高3.9m，按0.66米计算。 F5=170N/m3×23.5m×24m×0.66m =63.2KN 作用于双排单层26片贝雷纵梁的总荷载为： F=F1+F2+F3+F4+F5=15860KN 恒荷载分项系数取1.2，即F=15860KN×1.2=19032KN 每片贝雷纵梁荷载为：19032KN /26=732KN 沿纵桥向均布荷载为：q1=732KN /24m=30.5 KN/m （6）贝雷纵梁自重： “321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等）： 每延米荷载q2=287×10/3m=0.96 KN/m 恒荷载分项系数取1.2，即为q2=0.96×1.2=1.15 KN/m （7）单片纵梁贝雷荷载组合 q= q1+ q2=30.5+1.15=31.65KN/m 3）强度刚度验算： 2 =0.096×31.65×122=437.53KN·m M1max =0.096ql 1 满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12 贵州大龙经济开发区高铁新城一号路·高铁广场人行通道桥工程模板专项施工方案 编制： 审核： 批准： 2015年11月1 日 海力控股集团有限公司 目录 一、工程概况 (2) 二、编制依据及原则 (3) 1、编制依据 (3) 2、编制原则 (3) 三、模板及支撑体系配置方案 (4) 1、配模方案 (4) 2、支承体系 (4) 3、预拱度 (4) 4、设计荷载验算 (5) 四、模板拆除 (9) 模板施工专项方案 一、工程概况 本桥位于贵州大龙经济开发区高铁新城一号路，上跨高铁城的人行通道，桥跨布置为2X30m，桥起终点桩号为K1+393.405—K1+459.405，桥总长66m，桥面全宽42m（7.5m人行道+11.5m车行道+4m中分带+11.5m 车行道+7.5m人行道=42m）分左、右两幅，桥平面位于R=300M的圆曲线上。 上部结构为现浇预应力混凝土连续箱梁，箱梁断面为单箱5室，采用C50混凝土现浇结构，箱梁梁高为1.6m，箱梁顶板宽20.99m，底板宽18.99m，顶、底板厚均为0.22m，于横梁及中横梁处加宽至0.42m；顶、底板平行，桥面横坡为双向1.5%，腹板厚0.5m，在距横梁3m范围内加厚至0.8m。 下部结构桥台采用重力式U型桥台，基础为扩大基础，1#桥墩为排架墩，横桥向共8根圆形立柱，立柱直径为1.2m，基础为扩大基础。 箱梁纵向预应力钢束均为通长腹板束，钢束规格为15-11，张拉控制应力均为1358Mpa，在箱梁两端对称张拉，后张法施工。 二、编制依据及原则 1、编制依据 （1）、现行的桥涵设计规范、模板施工规范及验收标准； （2）、中国华西工程设计建设有限公司提供的施工图纸及文件；（3）、贵州大龙经济开发区高铁新城一号路·高铁广场人行通道桥工程施工组织设计。 2、编制原则 （1）安全第一的原则 坚持施工准备完善、周全；过程控制科学严谨；技术准确、管理科学，确保施工人员生命安全。 （2）质量根本的原则 严格遵守并落实执行设计文件、技术规范及验收标准，确保质量目标的实现。 （3）风险预控的原则 为保证模板施工人员的生命安全，我部在施工生产的每个环节都必须指定切实的预控指导方案和措施。 （4）资源合理配置的原则 按照管理人员精干高效、技术人员业务精通、施工队伍经验丰富、施工设备先进合理的原则、满足现场需求，确保工程顺利实施。 现浇箱梁施工方案及方法 现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架。碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.2cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。箱梁混凝土浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁混凝土强度达到100%时进行预应力张拉。 1、地基处理 ⑴箱梁范围内路基地表处理 用平地机及推土机清除地表，并将地表整平，压路机碾压密实。然后再填筑40cm 厚砖渣整平、碾压密实，然后在浇筑20cm厚C20混凝土。 ⑵排水沟挖设在处理过的地基范围四周挖设50×50cm的排水沟，排水沟与路线两侧的自然排水沟连通，将雨水引进排水沟，防止雨水浸泡地基，避免碗扣支架产生不均匀沉降。 2、支架搭设 现浇箱梁支撑方式采用满堂式碗扣支架。碗扣支架采用WDJ式支架，架杆外径4.8cm，壁厚0.35mm，内径4.1cm。考虑第一孔变截面偏心受压，第一跨支架顺桥向纵向间距0.9m，横隔板处纵向间距0.6m；横桥向横向间距梁底为0.6m，翼缘板底为0.9m，纵横水平杆竖向间距1.2m。第二、三孔顺桥向纵向间距0.9m，横桥向横向间距梁底为0.9m，中横梁、横隔板处横向间距0.6m.考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪刀撑。与硬化地面线成45°夹角，以确保支架整体稳定。 ⑴测量放样 测量人员用全站仪放样出箱梁在地基上的竖向投影线，并用白灰撒上标志线，现场技术员根据投影线定出单幅箱梁的中心线，同样用白灰线做上标记。根据中心线向两侧对称布设碗扣支架。 ⑵布设立杆垫块 根据立杆位置布设立杆垫板，垫板采用5cm木板，使立杆处于垫板中心，垫板放置平整、牢固，底部无悬空现象。 ⑶碗扣支架安装 根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时应保证立杆处于垫块中心，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层 现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。 2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。 箱梁模板设计计算 1箱梁侧模 以新安江特大桥主桥箱梁为例。 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。 F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2 F=26*4.5=117.0KN/m2 故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。 q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力） q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力） 1.1侧模面板计算 面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。 按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。 按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。 由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。 1.2竖向次楞计算 次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。 满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩） 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。 各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表： 分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60 截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49 立杆钢管数（根） 4 4 6 2 单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷 现浇箱梁专项施工 组织设计 1 现浇箱梁专项施工组织设计 编制: 审核: 批准: 华源建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段ZH－LQ04标段项目经理部二O一三年七月一十六日 目录 第一章工程概述 一、工程简介 二、编制原则 三、编制依据 四、编制目的 五、首件确定参数要求 六、工期目标 七、质量目标 第二章施工资源配置 一、施工组织机构配置 二、施工队划分 三、劳动力配置 四、劳动力管理和培训 五、主要材料选用 六、机械及试验仪器配备 七、总体施工顺序 八、施工计划 九、箱梁总平面布置图 第三章现浇梁施工方案 一、现浇箱梁施工工艺流程图 二、现浇箱梁工程控制的重点与难点 三、地基处理 四、支架工程 (一)、碗扣式脚手架支架方案 (二)、门洞搭设方案及承载力验算 (三)、地基承载力 (四)、支架预压 五、模板工程 ㈠、方案描述 ㈡、支座安装 ㈢、支座、模板安装质量控制要点及注意事项㈣、模板安装安全注意事项 六、钢筋工程 ㈠、钢筋加工及安装 ㈡、钢筋加工及安装质量控制要点及注意事项㈢、钢筋加工及安装安全注意事项 七、混凝土工程 ㈠、混凝土施工 ㈡、混凝土浇筑质量控制要点及注意事项㈢、砼结构物容易出现的外观缺陷 ㈣、混凝土浇筑安全注意事项 八、预应力工程 ㈠、波纹管安装 ㈡、钢绞线穿束 ㈢、预应力张拉 ㈣、孔道压浆 ㈤、封锚 ㈥、张拉压浆质量控制要点及注意事项㈦、张拉压浆安全注意事项 九、拆除模板及支架 十、成品保护 十一、质量施工要点 十二、现浇箱梁质量通病控制 十三、冬季施工措施 十四、高温季节施工 第四章质量保证体系 一、质量方针争 二、具体质量目标 三、质量管理组织机构 四、强化质量意识,健全规章制度 第五章安全生产管理体系 一、安全生产方针 二、安全生产目标 三、安全生产组织机构 四、安全管理制度 五、安全生产管理目标措施 厦门市杏林大桥A标段 跨海主桥 1#～6#墩左右幅、22#～30#墩右幅现浇箱梁（支架法）施工方案 中铁大桥局股份有限公司杏林大桥项目经理部 二○○七年十月 第一章工程概况 一、编制依据 ①厦门市路桥建设投资总公司《合同文件》、《技术规范》。 ②中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体《施工图设计》（A标段跨海主桥上下部结构）。 ③中铁大桥勘测设计院有限公司、铁道部第二勘察设计院、重庆交通科研设计院联合体提供的相关工程地质勘察报告。 ④交通部、建设部现行颁布的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准。 ⑤S5下-T002号和S5下-T003号《中铁大桥勘测设计院有限公司厦门杏林大桥公路桥工程联系单》。 二、工程概况和工程数量 跨海主桥1#～6#左右幅、22#～30#墩右幅上部结构现浇箱梁共18孔采用钢管桩、贝雷梁施工方案，左右幅前后错开同时向前推进施工，先施工左幅。 上部结构除第一联第一跨为43.1m跨径外,其余均为50.3m等跨等截面箱梁。上部结构为分幅布置等高度连续箱梁，梁高3.0m，单箱顶板宽15.5m，底板宽6.1m，悬臂板端部厚20cm，根部厚50cm，箱内顶板厚26cm，底板厚26cm，跨中腹板厚55cm，支点处加至70cm。箱梁在端支点处设置1.0m宽横隔板，中支点处设置2.0m宽横隔板。箱梁均采用纵横双向预应力体系设计，纵向采用19-7φ5、12-7φ5、9-7φ5低松弛钢绞线，横向采用3-7φ5低松弛钢绞线，预应力管道采用金属波纹管。 一、支架施工方案 跨海主桥1#～6#墩左右幅、22#～30#墩右幅箱梁采用钢管桩贝雷梁施工方案，18孔箱梁共投入5孔箱梁支架倒用。单孔箱梁支架设为3×15米跨简支梁形式。中支墩设双排4×2共8根Φ600×8mm钢管桩，钢管桩采用90振动锤打入海床一定深度，边支墩采用单排2根Φ800×10钢管桩制作的托架直接座于承台上。钢桩之间连接系采用Φ273×6mm钢管连接。贝雷片横向布置17片，2片或3片一组设一连接支撑架，组与组之间通过I钢U型卡连接成整体，每组贝雷片在节点处均设一横向连接系。 钢管桩安装采用50t履带吊在栈桥上利用90振动锤打入海床一定深度，钢桩全部采用摩擦桩设计，施工时以贯入度控制。钢桩打入海床面后，根据设计标高割除或等强接长。贝雷梁采用在岸上拼装成2片或3片一组，通过汽车运抵安装位置，利用吊机直接安装，为减少支架贝雷梁拆除增加的难度及工作量，左右幅支架横向分配梁可直接连接成整体，左幅施工完箱梁后，贝雷片将直接通过分配梁横移到右幅支架上施工箱梁。1、钢管桩托架立柱 边支墩基础采用结构设计的永久性承台，每座承台布置4根Φ800×10mm钢管桩基础。 钢管桩全采用Φ800×10mm预制钢桩，为确保安装及跨海主桥钢桩的倒用方便，根据每墩的不同高度分别制作6.6米、1.5米两种不同高度的钢管桩立柱，钢管桩立柱之间通过法兰连接，每套法兰设Φ22螺栓20个，不足处通过在承台上抄垫混凝土预制块调平。每座桥墩设4根钢管桩，之间通过抱箍及连接角钢螺栓连接成整体，每隔5～8米设一层连接系，为保证钢管桩的整体稳定性，每座承台的4根钢管桩在墩身下口中部及上口分别设一层夹箍与墩身连接。 中支墩钢管桩安装采用50t履带吊在栈桥上利用90振动锤打入海床一定深度，钢桩 目录 30m预制箱梁模板计算书 (2) 一、工程概况 (2) 二、预制箱梁模板体系说明 (2) 三、箱梁模板力学验算原则 (2) 四、计算依据 (3) 五、箱梁模板计算 (3) 4.1 荷载计算及组合 (3) 4.2 模板材料力学参数 (5) 4.3 力学验算 (6) 4.3.2 横肋力学验算 (7) 4.3.3 竖肋支架验算 (8) 4.3.4 拉杆验算 (9) 30m预制箱梁模板计算书 一、工程概况 呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。 二、预制箱梁模板体系说明 箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。 模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。 箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。 三、箱梁模板力学验算原则 1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； 2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。 3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。 省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月 目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 - 现浇箱梁支架专项施工 方案 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8- 目录 第1章编制依据 1、《维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程施工图纸》2017年7月 2、《维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程招投标文件》 3、《维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程合同文件》 4、《维西至兰坪通甸公路改建工程维西段第二合同工程相关交底及会议纪要 5、国家和交通部现行有关标准、规范、导则、规程、办法等，主要有： （1）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2-2008） （2）《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80-2004） （3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2011） （4）《工程测量规范》（GB50026—2007） （7）《公路工程基桩动测技术规程》（JTG/TF81-01-2004） （8）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011） （9）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2011） （10）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ166-2008） 6、施工安全管理规范、规程及手册 （1）《建筑机械使用安全技术规程》 (JGJ33-2012) （2）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）； （3）《建筑施工安全检查标准》 (JGJ59-2011) （4）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） （5）《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012） （6）《建筑工程施工现场消防安全技术规范》（GB50720-2011） 河下村引黄管道分离式立交桥 现浇箱梁施工方案 一、工程概况 太古高速公路S6标段河下村引黄管道分离立交桥位于中心桩号K19+905处，上跨引黄管道和河扫公路。跨径为27+38*3m，全长164.8m。该桥上部构造为现浇连续箱梁，预应力连续箱采用单箱双室结构，顶板宽10米，底板宽6米，梁高2.3m，翼板悬臂长2米，腹板厚0.75米，底板厚0.45米，桥面为3%单坡设计。箱梁采用C50混凝土，共2212.1m3。 二、现浇箱梁施工方案 现浇箱梁支架采用填土压实至箱梁底板标高，俗称“土牛”。填筑“土牛”时，封闭河扫公路交通，从0#台路基进行改道（改到平面图见附页），确保“土牛”填土的整体性，为了确保施工的安全。“土牛”填筑时采用分层填筑，每层填土厚度不得大于25cm，压实度达到93%以上，“土牛”顶面设置15cm厚砂砾垫层和20cm厚8%灰土和10cm厚C20混凝土。箱梁底模板采用5mm厚PVC板。侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。 （一）、地基处理 1、地基处理 1、“土牛”两侧排水沟回填处理 在填筑“土牛”时，在桥梁范围内先预挖纵向排水沟，把原路基表层低洼地段回填至原地面平，排水沟采用挖土沟，表面砂浆抹面。确保排水畅通。 2、桥梁范围内路基地表处理 用平地机及推土机清除地表，并将地表整平。原地面压实度达到90%以上，然后再分层填筑砾石土，每层填土厚度不得大于25cm，压实度并且达到93%以上，在分层填筑时，路基表面要求并做出2%—4%横坡以利于排水。 3、砂砾垫层 在路基填筑到一定高度后，开始填筑砂砾垫层。砂砾要求达到设计规范的各项指标，并且级配良好。砂砾垫层的压实度要求达到96%以上。 4、灰土基层 砂砾垫层完成后再设置20cm厚8%灰土，在灰土施工时要求严格控制表面平整度、石灰剂量和压实度，及时洒水养护，确保灰土的板结和整体性良好。同时严格按照箱梁底板的横坡度设置灰土的横坡。 5、10cm厚C20混凝土 灰土施工完成后再设置10cm厚C20混凝土，混凝土施工时要求严格控制混凝土的振捣，同时一定要控制混凝土的标高和大面平整度，混凝土的横坡度严格按照箱梁底板的横坡设置。混凝土的标高设置时要预留箱梁的预拱度。 （二）、“土牛”承载力检测 根据梁底板宽度计算梁体的施压面积：S=底板宽度*底板长度=6m*141m=846m2 根据梁体的体积计算梁体的重量：G=V*2.6T/m3=2212.1m3=5751.46T “土牛”表面积应达到的地基承载力： 福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。 20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算 最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板） 最大跨距： l=300mm， 每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距 弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m 计算书 1.编制依据 1.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 2.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 3.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4.《钢结构设计规范》GB50017-2017 2.工程参数 支架体系从下到上为地基、20cm厚C20满铺混凝土基础、钢管支架、14号工字钢横梁梁、10cm×5cm 的方木次梁及15mm厚竹胶板模板。为方便施工现场搭设及支架的衔接，腹板支架纵横向立杆间距均采用0.8×0.8m，梁端处采用加密布置横向0.4m，纵向0.8m，支架竖向步距统一1.2m。 1 箱梁构造图（一） 2 箱梁构造图（二） 3 箱梁构造图（三） 4 3.荷载验算 因翼板及底板次楞间距均采用40cm间距布置，则可按照箱梁底板位置荷载作为计算依据，若满足验算要求，则翼板位置也满足。横梁实心段、腹板位置为不利荷载处单独计算。参数： 翼板砼厚度：（0.2+0.5）/2=0.35m， 底板位置砼厚度：0.25+0.25=0.5m 梁端及腹板砼厚度：1.8m 3.1.面板验算 3.1.1翼板及底板位置 参数：支架间距0.8m×0.8m，竖向布局1.2m，主楞间距0.8m，次楞间距40cm。 面板采用竹胶板，厚度为15mm，根据支架间距0.8布置。 面板的截面抵抗矩W= 800×15×15/6=30000mm3； 截面惯性矩I= 800×15×15×15/12=225000mm4。 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距。 1、荷载计算 取均布荷载作用效应考虑。荷载计算单元为（1×0.4），底板位置砼厚为：0.5m。 钢筋砼自重荷载：26kn/m3×（0.4×0.8×0.5）=4.16kn 面板自重荷载：0.5kn/m2×（0.4×0.8）=0.16kn 施工人员及设备荷载：3kn/m2×（0.4×0.8）=0.96kn 转换为均布线荷载： q1=(1.2×（4.16+0.16）+1.4×0.96)/（0.4）=6.528/0.4=16.32kN/m 2、强度验算 现浇箱梁贝雷支架专项施工方案 一、工程概况：(略） 二、方案编制依据 （一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011； （二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004； （三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95； （四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004； （五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5； （六）、《贝雷梁使用手册》； （七）、《建筑结构荷载规范》； （八）、施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。 三、施工投入情况 （一）、人力资源投入情况（略） （二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 2、测量设备投入情况 （三）、物资材料投入情况（略） 四、支架施工方案 (一)、支架设计 根据现场情况，本桥支架搭设采用钢管柱加贝雷桁架搭设。钢管柱采用Ф630×8mm钢管，钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加法兰结构，以便连接成不同高度的钢管柱，钢管柱横向采用工字钢剪刀撑连接，工字钢和钢管桩采用焊接的 连接方式，增强整体稳定性。20m现浇箱梁下钢管柱的横向间距4m（根据变截面宽度也可以适当调整，但间距不能大于4m）。横向根数由变截面宽度确定，33m跨箱梁纵向设置4排钢管立柱，间距6.5m；钢柱之间横纵桥向每两根相邻的钢管柱上下4m采用16#工字钢做水平连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径12mm的钢筋拉接，贝雷片横桥向布置为0.9×2+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m +0.9m+1.12m+0.9m+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m×2；30m跨箱梁纵向设置4排钢管立柱，间距为9m，钢柱之间横纵桥向每两根钢管柱上下每隔4m采用16#工字钢做横纵向连接和剪刀撑连接，钢管柱底部统一采用直径12mm的钢筋拉接，保证钢管柱纵向稳定性。钢管柱上设置双排40B工字钢做横梁,横梁上架设贝雷桁架梁，贝雷梁顺桥向跨度均为9m，贝雷片横桥向布置为0.9m+0.2m×2+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m×2+0.9m+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m×2+0.90.9m+0.2m×2+m。梁模板采用1.5cm厚的竹胶板。 二、测量放线和条形基础施工 １、基础施工方案 钢管支墩基础采用Φ800混凝土灌注桩（灌注桩7棵横向）及1.5×1.5×1.0米的C30混凝土承台做支架基础。基础做完后试验检测基底承载力，根据计算书考虑1.3倍的安全 现浇箱梁施工方案 1、编制说明及依据 1.1、编制说明 本工程为农业路快速通道工程第九标段，东起经三路西侧，东至经五路东侧，桩号范围为K9+745.00～K10+983.2，工程范围内线路全长1.238km，全线为高架及地面辅道，包含2条平行匝道。主要包含11联预应力混凝土箱梁。箱梁模板支架采用满布碗扣式支架体系，为保证施工安全，特编制此施工方案。 1.2、编制依据 （1）本工程设计施工图纸 （2）图纸会审纪要、设计变更 （3）已通过审批的本工程《施工组织设计》 （4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTGTF50-2011） （6）《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80／1—2004） （7）《公路工程施工安全施工规程》（JTJ076-95） （8）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （9）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） （11）《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009） （12）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-20089） （13）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012） （14）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011） （15）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991） （16）建质[2009]87号文《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 （17）《给水排水管道工程施工及验收规范》（GB50268-2008）（18）《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T14370-2007）（19）《预应力混凝土采用钢绞线》（GB/T5224-2003） （20）《路桥施工计算手册》人民交通出版社 （21）《桥梁支架安全施工手册》人民交通出版社 2、施工计划 2.1、施工目标 本标段工程质量一次验收合格率100%，不允许出现不合格工程，坚决杜绝不合格项目。项目经理部承诺：不论是自检，还是业主、监理的抽检、终检，任何时候都要求达到100%合格率，质量目标争取河南省级市政金杯奖，安全目标争创安全文明工地. 2.2、施工任务划分 根据本标段桥梁沿线道路实际情况，本标段桥梁施工按3个工区进行划分。 （1）一工区：经三路至政七街路段，桩号为k10+585～k10+983.2，本段长约398m，工作内容为13～16联预应力混凝土箱梁，共4联。 （2）二工区：政七街至花园路段，桩号为k10+585～k10+137，长约448m。工作内容为9～12联预应力混凝土箱梁，共4联。N2和S2两条平行匝道预应力混凝土箱梁。 （3）三工区：花园路至经五路路段，桩号为k9+745～k9+967，长约222m，工作内容为6～7联预应力混凝土箱梁，共2联。 （4）其中第八联为钢箱梁结构，横跨花园路，施工任务有上海宝冶钢结构公司完成加工安装等各项施工任务。桩号为k9+967～满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解
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