第一部分建筑设计说明
1.1 .总平面设计
本设计为一幢7层宾馆，首层层高为 4.5m，二至七层层高均为3.6m,考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为
0.45m，设置了3级台阶作为室内外的连接。
1.2.平面设计
本宾馆由客房及其他辅助用房组成。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化宾馆的要求。
（1）使用部分设计
1.客房：客房是本设计的主体，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考虑到保证有足够的采光和较好的通风要求，故将宾馆南北朝向，东西布置。
2.门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽，对于宾馆而言，门厅要给人一种开阔的感觉，给人舒适的第一感觉，因此，门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。
（2）交通联系部分设计
走廊连接各个客房、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.4m。
楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有三部双跑楼梯以满足需求。
为满足疏散和防火要求，本宾馆设置了两部电梯。
（3）平面组合设计
该宾馆采用内廊式，由于本建筑的特殊功能，各个客房与服务台都需要有必要的联系。
1.3.立面设计
本方案立面设计充分考虑了宾馆对采光的要求，立面布置了很多推拉式玻璃窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。
在装饰方面采用乳白色的外墙，窗框为银白色铝合金，色彩搭配
和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉，一改过去的沉闷和死板，使旅客可以轻松自在的在宾馆休息与生活。
1.4.剖面设计
根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高900mm。
屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。
为了符合规范要求，本设计中采用了两部电梯，满足各分区消防和交通联系的要求。
1.5.建筑设计的体会
本建筑在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散和防火的要求，对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便。立面的造型及周围的环境做到相互协调；整个建筑满足各方面的需求。使人，建筑和环境进行完美的结合。
本次建筑设计使我们把所学到的知识运用到其中，并通过翻阅大量的资料及在老师的指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅，既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。
第二部分结构设计计算书
设计题目：长沙祥云宾馆设计。
设计资料：设计资料见设计任务书。
第一章荷载计算
1.1、结构选型
1..1.1 结构体系选型：
采用钢筋混凝土现浇框架结构（纵横向承重框架）体系。
1.1.2 其它结构选型：
（1）.屋面结构：采用混凝土现浇楼板，上人屋面；
（2）.楼面结构：采用混凝土现浇楼板；
（3）.楼梯结构；采用混凝土梁式楼梯；
（4）.基础梁：采用钢筋混凝土基础梁；
（5）.基础：采用钢筋混凝土柱下独立基础。
1.2、结构布置：
标准层楼面及屋面结构布置见结构施工图。
1.3、框架结构荷载计算：
选取AD－5为框架计算单元。
1.3.1 确定框架的计算简图：
假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面行心之间的距离，底层柱高从基础顶面算至二层楼面，其顶柱标高根据地质条件室内外高差（-0.45m）等定为-1.35m，标准层高均为3.60m，底层高为4.5m.由以上条件画出框架结构计算简图如1-1所示。
1.3.2 框架梁柱线刚度计算：
材料选用：
框架梁、柱：C
30混凝土 E
c
＝30×106kN/m2
横向框架梁尺寸确定：
h=(1/8～l/12)l=6.9/8～6.9m/12=0.575m～0.863m 取h=600mm
b=(1/3～1/2)h=(1/3～1/2)×600mm=200～300mm 取b=300mm
纵向框架梁尺寸确定：
h=(1/8～l/12)l =4.65m/8～4.65m/12=0.388m ～0.58m 综合各种因素取
h=600mm
b=(1/3～1/2)h=(1/3～1/2)×600mm=200～300mm,取b=300mm
框架柱:
b=H/12=(3.9m+1.35m)/12=0.438m, 取b ×h=500mm ×500mm
梁柱线刚度计算：考虑现浇楼板的作用，中框架梁截面惯性距取2I 0。
横向框架梁：
边跨梁：i 边梁=EI/l ＝7.5
6.03.0121 1030236???
??＝4.5×104 kN m ? 中跨梁：i 中梁＝EI/l ＝
2.46.0
3.0121 100323
6?????＝13.50×104 kN m ? 底层柱：i 底层＝EI/l ＝0
.66.0121103046??
?＝5.40×104 kN m ? 其余各层柱：i 余柱＝EI/l ＝
6.36.012110304
6???＝9.0×104 kN m ? 令i 余柱'=1,则其余各杆的相对线刚度为：
i 边梁'
= 5.0100.9105.444
=?? i 中梁'= 5.1100.9105.134
4=?? i 底柱'
= 60.0100.9104.544
=?? 框架梁、柱的相对线刚度如图1-1所示。作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依
据。
图1-1 1.3.3荷载计算：
1．恒载标准值计算
（1）屋面
防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水 1.0 kN/m2
防水层（柔性）三毡四油铺小石子 0.4kN/m2
?找平层：15厚水泥砂浆 0.015×20＝0.3 kN/m2?找平层：15厚水泥砂浆 0.015×20＝0.3 kN/m2?找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆0.3%找平 0.04×14＝0.56 kN/m2?保温层：80厚矿渣水泥 0.08×14.5＝1.16 kN/m ?结构层：100厚钢筋混凝土楼板 0.10×25＝2.5 kN/m2?抹灰层：15厚混合砂浆 0.015×17＝0.26 kN/m2
合计： 6.48 kN/m2（2）标准层楼面
?花岗石面层 20厚花岗石板铺实拍平，水泥浆檫缝
30厚1:3干硬性水泥浆，面上撒素混凝土
素水泥浆结合层一遍
钢筋混凝土楼板自重 1.16 kN/m2?结构层：100厚钢筋混凝土楼板 0.12×25＝2.5 kN/m2?抹灰层：15厚板底抹灰 0.015×17＝0.26kN/m2
合计： 3.92kN/m2 (3)梁自重：
300㎜×600㎜
?梁自重： 25×0.30×（0.6-0.10）＝3.75kN/m ?抹灰层：15厚混合砂浆 0.015×[（0.6-0.10）×2＋0.6]×17=0.27 kN/m
合计： 4.02 kN/m ?梁自重：
300㎜×500㎜
?梁自重： 25×0.30×（0.5-0.10）＝3.00kN/m
?抹灰层：15厚混合砂浆 0.015×[（0.6-0.10）×2＋0.6]×17=0.27 kN/m
合计： 3.27 kN/m基础梁自重（250㎜×400㎜）
?梁自重 25×0.25×0.4＝2.5kN/m
合计： 2.5kN/m （4）柱自重（500㎜×500㎜）
?柱自重： 25×0.5×0.5＝6.25kN/m ?抹灰层：15厚混合砂浆 0.015×0.6×4×17＝0.61 kN/m
合计： 6.86 kN/m （5）外纵墙自重（240㎜厚蒸压灰砂砖，重度19.0 kN/m3）
标准层自重：
?标准层纵墙： 0.9×0.24×19＝4.10kN/m ?铝合金窗户： 0.35×2.4＝0.84 kN/m ?水刷石外墙面22厚 0.9×0.5×0.022＝0.01 kN/m ?水泥粉刷内墙面 0.9×0.36×0.02=0.06 kN/m
合计： 5.01kN/m
标准层外纵墙自重：
?底层外纵墙： 0.9×0.24×18=3.89kN/m ?铝合金窗户： 0.35×2.1＝0.74 kN/m ?水刷石外墙面（ 3.6-2.1）×0.5＝0.75kN/m ?混合砂浆内墙面 1.5×0.01×17=0.26 kN/m
合计： 5.64kN/m （7）内横墙自重：（240㎜厚蒸压灰砂砖，重度19.0 kN/m3）
标准层：
?内横墙自重： (3.9-0.9)×0.24×18＝12.96kN/m
?混合砂浆墙面： 3.3×0.17×2＝1.02kN/m
合计： 13.98 kN/m
底层：
?内横墙自重：（5.25-0.6-0.4）×0.24×19.0＝19.38 kN/m ?水泥粉刷墙面：（见98ZJ
30
5）（3.9-0.6）×2.0×0.36×0.02＝0.05 kN/m 合计： 19.43 kN/m
（10）内纵墙（240㎜厚蒸压灰砂砖，重度19.0 kN/m3）
标准层：
?内纵墙自重：（3.9－0.6）×0.24×19.0＝15.05 kN/m ?铝合金窗户： 0.35×2.4＝0.84 kN/m ?水泥粉刷内墙面： 3.3×2.0×0.36×0.02＝0.05kN/m
合计： 15.94kN/m2
底层：
?内纵墙自重：（5.25-0.6-0.4）×0.24×19.0＝19.38 kN/m ?铝合金窗户： 0.35×2.4＝0.84 kN/m ?水泥粉刷内墙面： 3.9×2.0×0.36×0.02＝0.05 kN/m2
合计： 20.27 kN/m2
2.活荷载标准值计算：
（1）屋面和楼面活荷载标准值：
上人屋面：2.0 kN/m2
楼面：宾馆 2.4 kN/m2
走廊：2.0kN/m2
（2）雪荷载：
S
k ＝μ
s
×S
o
=1.0×0.5=0.5 kN/m2
屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取较大值。
1.3.4竖向荷载作用下框架受荷总图：
板传至梁上的三角形荷载或梯形荷载等效为均布荷载，所选一榀框架板传荷载示意图如图1-2所示：
1.A-B（C-D）轴间框架梁：
屋面板传荷载：
恒载：6.48×3.9/2×[1－2×（1.95/7.5）2＋（1.95/7.5）3]×2=21.93 kN/m 活载：2.0×1.95×[1－2×（1.95/7.5）2＋（1.95/7.5）3]×2＝6.86 kN/m 楼面板传荷载：
恒载：3.92×1.95×[1－2×（1.95/7.5）2＋（1.95/7.5）3]×2＝13.45kN/m 活载：2.4×1.95×[1－2×（1.95/7.5）2＋（1.95/7.5）3]×2＝8.24kN/m
梁自重：3.87 kN/m
A-B（C-D）轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载
＝3.87＋21.93＝25.8 kN/m
活载＝板传荷载＝6.86kN/m
楼面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载+墙自重
＝3.87＋13.45+13.98＝31.3kN/m
活载＝板传荷载＝8.24kN/m
2.B-C轴间框架梁：
屋面板传荷载：
恒载：6.48×1.2×5/8×2＝9.59 kN/m
活载：2.0×1.2×5/8×2＝3.0 kN/m
楼面板传荷载：
恒载：3.92×1.2×5/8×2＝5.9kN/m
活载：2.4×1.2×5/8×2＝3.6kN/m
B-C轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载
＝3.87＋9.59＝15.23 kN/m
活载＝板传荷载＝3.0 kN/m
楼面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载
＝3.87＋5.9＝9.77 kN/m
活载＝板传荷载＝3.6 kN/m
3.A轴柱纵向集中荷载计算：
顶层柱荷载：
女儿墙自重：（做法：240厚高1000㎜,440厚200㎜的混凝土压顶,）
＝0.24×1.1×18＋25×0.2×0.24+（1.2×2＋0.0.24）×0.5
＝6.67kN/m
4.顶层柱恒载＝女儿墙自重＋梁自重＋板传荷载
＝6.67×7.8＋3.87×（7.8-0.6）＋1.95×6.48×5/8×7.8+25.8/4
×2×6.54
＝225.001 kN
顶层柱活载＝板传活载
＝1.95×2.0×5/8×7.8＋6.86×7.5×1/4×2＝44.738 kN
标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板传荷载
模块三钢筋混凝土受弯构件计算能力训练（课题1-7）习题答案二、计算题 1．已知梁的截面尺寸为b×h=200mm×500mm，混凝土强度等级为C25,fc =mm2，, 钢筋采用HRB335，截面弯矩设计值M=。环境类别为一类。求：受拉钢筋截面面积。 解：采用单排布筋 将已知数值代入公式及 得 16510= 两式联立得：x=186mm A= 验算 x=186mm<= 所以选用325 A=1473mm2 2．已知一单跨简支板，计算跨度l=，承受均布荷载q k=3KN/m2（不包括板的自重），如图所示；混凝土等级C30，；钢筋等级采用HPB235钢筋，即Ⅰ级钢筋，。可变荷载分项系数γQ=，永久荷载分项系数γG=，环境类别为一级，钢筋混凝土重度为25KN/m3。 求：板厚及受拉钢筋截面面积As 解：取板宽b=1000mm的板条作为计算单元；设板厚为80mm，则板自重g k=25×=m2,跨中处最大弯矩设计值： 第2题图1 由表知，环境类别为一级，混凝土强度C30时，板的混凝土保护层最小厚度为15mm，故设=20mm，故h0=80-20=60mm ,fc=，ft=，
fy=210，= 查表知， 第2题图2 选用φ8@140，As=359mm2（实际配筋与计算配筋相差小于5%），排列见图，垂直于受力钢筋放置φ6@250的分布钢筋。 验算适用条件： ⑴ ⑵ 3．已知梁的截面尺寸为b×h=250mm×450mm;受拉钢筋为4根直径为16mm的HRB335钢筋，即Ⅱ级钢筋，，As=804mm2；混凝土强度等级为C40，；承受的弯矩M=。环境类别为一类。 验算此梁截面是否安全。 解：fc=mm2，ft= N/mm2，fy=300 N/mm2。由表知，环境类别为一类的混凝土保护层最小厚度为25mm，故设a=35mm，h0=450-35=415mm 则 4．已知梁的截面尺寸为b×h=200mm×500mm，混凝土强度等级为C40，，钢筋采用HRB335，即Ⅱ级钢筋，，截面弯矩设计值M=。环境类别为一类。 求：所需受压和受拉钢筋截面面积 解：fc=mm2，fy’=fy=300N/mm2，α1=，β1=。假定受拉钢筋放两排，设a=60mm，则h0=h-a=500-60=440mm 这就说明，如果设计成单筋矩形截面，将会出现超筋情况。若不能加大截面尺寸，又不能提高混凝土等级，则应设计成双筋矩形截面。 取
《建筑工程设计文件编制深度规定》(2008年版) 3．6 建筑电气 3．6．1在初步没计阶段，建筑电气专业设计文件应包括设计说明书、设计图纸、主要电气设备表、计算书。 3. 6．2 设计说明书。 1 设计依据。 1)工程概况：应说明建筑类别、性质、结构类型、面积、层数、高度等； 2)相关专业提供给本专业的工程设计资料； 3)建设单位提供的有关部门(如供电部门、消防部门、通信部门、公安部门等)认定的工程设计资料，建设单位设计任务书及设计要求； 4)设计所执行的主要法规和所采用的主要标准(包括标准的名称、编号、年号和版本号)； 5)上一阶段设计文件的批复意见。 2 设计范围。 1)根据设计任务书和行关设计资料说明本专业的设计内容，以及与相关专业的设计分工与分工界面； 2)拟设置的建筑电气系统。 3 变、配、发电系统。 1)确定负荷等级和各级别负荷容量； 2)确定供电电源及电压等级，要求电源容量及回路数、专用线或非专用线、线路路由及敷设方式、近远期发展情况； 3)备用电源和应急电源容量确定原则及性能要求；有自备发电机时，说明启动方式及与市电网关系； 4)高、低压供电系统接线型式及运行方式：正常工作电源与备用电源之间的关系；母线联络开关运行和切换方式；变压器之间低压侧联络方式；重要负荷的供电方式； 5)变、配、发电站的位置、数量、容量(包括设备安装容量，计算有功、无功、视在容量， 变压器、发电机的台数、容量)及型式(户内、户外或混合)，设备技术条件和选型要求，电气设备的环境特点； 6)继电保护装置的设置； 7)电能计量装置：采用高压或低压；专用柜或非专用柜(满足供电部门要求和建设单位部核算要求)；监测仪表的配置情况； 8)功率因数补偿方式：说明功率因数是否达到供用电规则的要求，应补偿容量和采取的补偿方式和补偿前后的结果； 9)谐波：说明谐波治理措施； 10)操作电源和信号：说明高，低压设备的操作电源、控制电源，以及运行信号装置配置情况； 11)工程供电：高、低压进出线路的型号及敷设方式； 12)选用导线、电缆、母干线的材质和型号，敷设方式； 13)开关、插座、配电箱，控制箱等配电设备选型及安装方式； 14)电动机启动及控制方式的选择； 4 照明系统。 1)照明种类及照度标准，主要场所照明功率密度值； 2)光源、灯具及附件的选择．用明灯具的安装及控制方式； 3)室外照明的种类(如路灯、庭园灯、草坪灯、地灯、泛光照明、水下照明等)、电压等级、光源选择及控制方法等； 4)照明线路的选择及敷设方式(包括室外照明线路的选择和接地方式)；若设置应急照明．应说明应急照明的照度值、电源型式、灯具配置、线路选择及敷设方式、控制方式、持续时间等。 5 电气节能和环保， 1)拟采用的节能和环保措施； 2)表述节能产品的应用情况。 S 防雷。 1)确定建筑物防雷类别，建筑物电子信息系统雷电防护等级； 2)防直接雷击、防侧击雷。防雷击电磁脉冲、防高电位侵入的措施； 3)当利用建筑物、构筑物混凝土内钢筋做接闪器、引下线、接地装置时，应说明采取的措施和要求。
建筑结构可靠度设计统一标准GB 50068-2001 中华人民共和国国家标准 建筑结构可靠度设计统一标准 Unified standard for reliability design of building structures GB 50068-2001 主编部门：中华人民共和国建设部 批准部门：中华人民共和国建设部 施行日期：2002年3月1日 关于发布国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》的通知 建标[2001]230 号 根据我部“关于印发《一九九七年工程建设标准制订、修订计划的通知》”（建标[1997]108号）的要求，由建设部会同有关部门共同修订的《建筑结构可靠度设计统一标准》，经有关部门会审，批准为国家标准，编号为GB 50068-2001 ，自2002年3月1日起施行。其中1.0.5，1.0.8为强制性条文，必须严格执行，原《建筑结构设计统一标准》GBJ 68-84 于2002年12月31日废止。 本标准由建设部负责管理，中国建筑科学研究院负责具体解释工作。建设部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。 中华人民共和国建设部 2001年11月13日 前言 本标准是根据建设部建标[1997]108 号文的要求，由中国建筑科学研究院会同有关单位对原《建筑结构设计统一标准》(GBJ 68-84)共同修订而成的。 本次修订的内容有：
1.标准的适用范围:鉴于《建筑地基基础设计规范》、《建筑抗震设计规范》在结构可靠度设计方法上有一定特殊性，从原标准要求的"应遵守"本标准，改为"宜遵守"本标准； 2.根据《工程结构可靠度设计统一标准》(GB 50153-92)的规定，增加了有关设计工作状况的规定，并明确了设计状况与极限状态的关系； 3.借鉴最新版国际标准ISO 2394:1998 《结构可靠度总原则》，给出了不同类型建筑结构的设计使用年限； 4.在承载能力极限状态的设计表达式中，对于荷载效应的基本组合，增加了永久荷载效应为主时起控制作用的组合式； 5.对楼面活荷载、风荷载、雪荷载标准值的取值原则和结构构件的可靠指标以及结构重要性系数等作了调整； 6.首次对结构构件正常使用的可靠度做出了规定，这将促进房屋使用性能的改善和可靠度设计方法的发展； 7.取消了原标准的附件。 本标准黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。 本标准将来可能需要进行局部修订，有关局部修订的信息和条文内容将刊登在《工程建设标准化》杂志上。 为了提高标准质量，请各单位在执行本标准的过程中，注意总结经验，积累资料，随时将有关的意见和建议寄给中国建筑科学研究院，以供今后修订时参考。 本标准主编单位：中国建筑科学研究院 本标准参编单位：中国建筑东北设计研究院，重庆大学，中南建筑设计院，四川省建筑科学研究院，福建师范大学。 本标准主要起草人：李明顺胡德炘史志华陶学康陈基发白生翔苑振芳戴国欣陈雪庭王永维钟亮戴国莹林忠民 1 总则 1.0.1 为统一各类材料的建筑结构可靠度设计的基本原则和方法，使设计符合技术先进，经济合理、安全适用、确保质量的要求，制定本标准。 1.0.2 本标准适用于建筑结构，组成结构的构件及地基基础的设计。
建筑结构设计 一、选择题（每小题1分，共20分） 1、单层厂房下柱柱间支撑设置在伸缩缝区段的（ ）。 A 、两端，与上柱柱间支撑相对应的柱间 B 、中间，与屋盖横向支撑对应的柱间 C 、两端，与屋盖支撑横向水平支撑对应的柱间 D 、中间，与上柱柱间支撑相对应的柱间 2、在一般单阶柱的厂房中，柱的（ ）截面为内力组合的控制截面。 A 、上柱底部、下柱的底部与顶部 B 、上柱顶部、下柱的顶部与底部 C 、上柱顶部与底部、下柱的底部 D 、上柱顶部与底部、下柱顶部与底部 3、单层厂房柱牛腿的弯压破坏多发生在（ ）情况下。 A 、0.751.0 C 无论何时 q γ＝1.4 D 作用在挡土墙上q γ=1.4 12、与b ξξ≤意义相同的表达式为（）
建筑工程设计文件编制深度规定
2016年11月 前言 本规定依据《建设工程质量管理条例》（国务院第279号令）和《建设工程勘察设计管理条例》（国务院第662号令）,在《建筑工程设计文件编制深度规定》（2008年版）基础上修编而成。本规定与2008年版规定相比主要变化如下： ——新增绿色建筑技术应用的内容。 ——新增装配式建筑设计内容。 ——新增建筑设备控制相关规定。 ——新增建筑节能设计要求，包括各相关专业的设计文件和计算书深度要求。 ——新增结构工程超限设计可行性论证报告内容。 ——新增建筑幕墙、基坑支护及建筑智能化专项设计内容。 ——根据建筑工程项目在审批、施工等方面对设计文件深度要求的变化，对原规定中部分条文作了修改，使之更加适用于目前的工程项目设计，尤其是民用建筑工程项目设计。 本规定由住房和城乡建设部批准。 本规定的主编单位为中南建筑设计院股份有限公司，参编单位为中国建筑西北设计研究院有限公司、华东建筑设计研究院有限公司、中国建筑西南设计研究院有限公司、中国建筑东北设计研究院有限公司、北京市建筑设计研究院有限公司、广东省建筑设计研究院、中国建筑业协会智能建筑分会、中建科技集团有限公司。 本规定主要起草人： 总负责人：李霆 总则、一般要求部分：刘炳清 建筑、总平面部分：翁皓、党春红、李春舫、林莉 结构部分：李霆、徐厚军、郑瑾
建筑电气部分：杜毅威、熊江 给水排水部分：金鹏、涂正纯 供暖通风与空气调节、热能动力部分：郑小梅、杨允立、吴光林、马友才 技术经济部分：张变兰、聂钢 建筑幕墙部分：王书华 基坑工程部分：陈义平 建筑智能化部分：耿望阳 装配式建筑部分：叶浩文、樊则森、李文、孙占琦、蒋杰、马涛、王炜、张沂 目录 1 总则 (1) 2 方案设计 (2) 2.1 一般要求 (2) 2.2 设计说明书 (2) 2.3 设计图纸 (6) 3 初步设计 (8) 3.1 一般要求 (8) 3.2 设计总说明 (8) 3.3 总平面 (9) 3.4 建筑 (11) 3.5 结构 (14) 3.6 建筑电气 (17) 3.7 给水排水 (20) 3.8 供暖通风与空气调节 (24) 3.9 热能动力 (26) 3.10 概算 (28) 4 施工图设计 (30) 4.1 一般要求 (30) 4.2 总平面 (30) 4.3 建筑 (32) 4.4 结构 (36) 4.5 建筑电气 (43) 4.6 给水排水 (46) 4.7 供暖通风与空气调节 (50)
钢结构设计规GB50017-2003 第一章总则 第1.0.1条为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规。 第1.0.2条本规适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。 第1.0.3条本规的设计原则是根据《建筑结构设计统一标准》(CBJ68-84)）制订的。 第1.0.4条设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造措施，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。 第1.0.5条在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明所采用的钢号（对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等）、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别（焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行《钢结构工程施工及验收规》）。 第1.0.6条对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关规的要求。 第二章材料 第2.0.1条承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同情况选择其钢号和材质。承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇静钢）、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢，其质量应分别符合现行标准《普通碳素结构钢技术条件》、《低合金结构钢技术条件》和《桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件》的规定。 第2.0.2条下列情况的承重结构不宜采用3号沸腾钢: 一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于－20℃时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于－30℃时的其它承重结构。 二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于－20℃时的重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构。 注：冬季计算温度应按国家现行《采暖通风和空气调节设计规》中规定的冬季空气调节室外计算温度确定，对采暖房屋的结构可按该规定值提高10℃采用。 第2.0.3条承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度（或屈服点）和硫、磷含量的合格保证,对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。承重结构的钢材，必要时尚应具有冷弯试验的合格保证。对于重级工作制和吊车起重量等于或大于50ｔ的中级工作制焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。但当冬季计算温度等于或低于－20℃时，对于3号钢尚应具有－20℃冲击韧性的合格保证；对于16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢尚应具有－40℃冲击韧性的合格保证。对于重级工作制的非焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材,必要时亦应具有冲击韧性的合格保证。 第 2.0.4条钢铸件应采用现行标准《一般工程用铸造碳钢》中规定的ZG200-400、ZG230-450、ZG270-500或ZG310-570号钢。 第2.0.5条钢结构的连接材料应符合下列要求: 一、手工焊接采用的焊条，应符合现行标准《碳钢焊条》或《低合金钢焊条》的规定。选择的焊条型号应与主体金属强度相适应。对重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，宜采用低氢型焊条。
建筑结构安全等级 2 纵向受力钢筋混凝土保护层最小厚度（mm） 不同根数钢筋计算截面面积（mm2）
板宽1000mm内各种钢筋间距时钢筋截面面积表（mm2） 每米箍筋实配面积 钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的最小配筋百分率（%） 框架柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率（%）
框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋白分率（%） 柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值λν（ρν=λνf/f）
受弯构件挠度限值 注：1 表中lo为构件的计算跨度； 2 表中括号内的数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件； 3 如果构件制作时预先起拱，且使用上也允许，则在验算挠度时，可将计算所得的挠度值减去起拱值；对预应力混凝土构件，尚可减去预加力所产生的反拱值； 4 计算悬臂构件的挠度限值时，其计算跨度lo按实际悬臂长度的2倍取用。
注： 1 表中的规定适用于采用热轧钢筋的钢筋混凝土构件和采用预应力钢丝、钢绞线及热处理钢筋的预应力混凝土构件；当采用其他类别的钢丝或钢筋时，其裂缝控制要求可按专门标准确定； 2 对处于年平均相对湿度小于60%地区一类环境下的受弯构件，其最大裂缝宽度限值可采用括号内的数值； 3 在一类环境下，对钢筋混凝土屋架、托架及需作疲劳验算的吊车梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.2mm；对钢筋混凝土屋面梁和托梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.3mm； 4 在一类环境下，对预应力混凝土屋面梁、托梁、屋架、托架、屋面板和楼板，应按二级裂缝控制等级进行验算；在一类和二类环境下，对需作疲劳验算的须应力混凝土吊车梁，应按一级裂缝控制等级进行验算； 5 表中规定的预应力混凝土构件的裂缝控制等级和最大裂缝宽度限值仅适用于正截面的验算；预应力混凝土构件的斜截面裂缝控制验算应符合本规范第8章的要求； 6 对于烟囱、筒仓和处于液体压力下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定； 7 对于处于四、五类环境下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定； 8 表中的最大裂缝宽度限值用于验算荷载作用引起的最大裂缝宽度。 梁内钢筋排成一排时的钢筋最多根数
四 川 大 学 期 末 考 试 试 题 （2005 ——2006 学年第 1 学期） 课程号： 课序号：0 课程名称：建筑结构设计 任课教师： 成绩： 适用专业年级：土木02级 学生人数：130 印题份数：140 学号： 姓名： 311n λ??+ ?i q H ，
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（2006 —2007 学年第一学期） 课程号：课序号：0 课程名称：建筑结构设计任课教师：贾正甫成绩： 适用专业年级：03土木工程学生人数：90 印题份数：95 学号：姓名： 注：1试题字迹务必清晰，书写工整。本题共 1 页，本页为第 1 页 2 题间不留空，一般应题卷分开教务处试题编号： 3务必用A4纸打印
（2006 —2007 学年第一学期） 课程号：课序号：0 课程名称：建筑结构设计任课教师：贾正甫成绩： 适用专业年级：03土木工程学生人数：90 印题份数：95 学号：姓名： 注：1试题字迹务必清晰，书写工整。本题共 1 页，本页为第 1 页 2 题间不留空，一般应题卷分开教务处试题编号： 3务必用A4纸打印
（2006 —2007 学年第一学期） 课程号：课序号：0 课程名称：建筑结构设计任课教师：贾正甫成绩： 适用专业年级：03土木工程学生人数：90 印题份数：95 学号：姓名： 注：1试题字迹务必清晰，书写工整。本题共 1 页，本页为第 1 页 2 题间不留空，一般应题卷分开教务处试题编号： 3务必用A4纸打印
（2006—2007 学年第二学期） 课程号：课序号：0 课程名称：建筑结构设计任课教师：成绩： 适用专业年级：04土木工程学生人数：175 印题份数：200 学号：姓名： 2 题间不留空，一般应题卷分开教务处试题编号： 3务必用A4纸打印
建筑表达需求与结构设计安全参考文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
建筑表达需求与结构设计安全参考文本使用指引：此安全管理资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 一段时间以来,由法国巴黎戴高乐机场2E侯机厅通道部 分倒塌事故引起的对结构安全问题的讨论成为业界甚至各 种传媒的热门话题,由之引起的对国家大剧院以及各奥运在 建项目进行结构安全再认识的声音也不时传起。特别是对 正在设计施工中的奥运项目,按照政府决策部门的意见,建设 单位组织结构有关专家逐个项目地进行了更为严格的结构 设计安全评估。 结构设计安全是我们所有从事结构设计与研究工作者 必须面对和回答的问题,巴黎戴高乐机场事故是结构在其设 计使用寿命初期(投入运营一年),在常规荷载作用(没有恐怖 袭击、没有恶劣的区域突发自然灾害)的情况下发生的,就是 说,一定是在结构设计或施工的某个环节给结构留下了致命
的内部缺陷才造成的,这一缺陷既可能是结构设计理论方面的,也可能是结构设计构造方面的,既可能是结构材料使用方面的,还可能是建造过程中的施工质量控制方面的,等等。无论什么原因,这种结构破坏形态都是结构设计原则所不允许的,引起我们的警觉也是应该的。 另一方面,我们也还是应该理性地、科学地、全面地分析和把握结构设计的安全问题。其实,追溯人类改造自然、改造世界的历史足迹,我们还是有理由对当代结构设计理论和建造技术的发展水平感到自豪的。虽然我们现在感觉是越来越累,越来越难,但是在力学和材料科学发展的有力支撑下,我们所从事的结构设计与建造技术的发展还是基本上满足了那些满脑子求新求奇,求高求广的所谓当代建筑师的表达欲望与需求的。 ■世界上没有自由的结构设计师,但假如没有我们,也就没有建筑表达的自由
常用结构软件比较 本人在设计院工作，有机会接触多个结构计算软件，加上自己也喜欢研究软件，故对各种软件的优缺点有一定的了解。现在根据自己的使用体会，从设计人员的角度对各个软件作一个评价，请各位同行指正。本文仅限于混凝土结构计算程序。 目前的结构计算程序主要有：PKPM系列（TAT、SATWE）、TBSA系列（TBSA、TBWE、TBSAP）、BSCW、GSCAD、 SAP系列。其他一些结构计算程序如ETABS等，虽然功能强大，且在国外也相当流行，但国内实际上使用的不多，故不做详细讨论。 一、结构计算程序的分析与比较 1、结构主体计算程序的模型与优缺点 从主体计算程序所采用的模型单元来说 TAT和TBSA属于结构空间分析的第一代程序，其构件均采用空间杆系单元，其中梁、柱均采用简化的空间杆单元，剪力墙则采用空间薄壁杆单元。在形成单刚后再加入刚性楼板的位移协调矩阵，引入了楼板无限刚性假设，大大减少了结构自由度。 SATWE、TBWE和TBSAP在此基础上加入了墙元，SATWE和TBSAP还加入了楼板分块刚性假设与弹性楼板假设，更能适应复杂的结构。SATWE提供了梁元、等截面圆弧形曲梁单元、柱元、杆元、墙元、弹性楼板单元（包括三角形和矩形薄壳单元、四节点等参薄壳单元）和厚板单元（包括三角形厚板单元和四节点等参厚板单元）。另外，通过与JCCAD的联合，还能实现基础-上部结构的整体协同计算。TBSAP提供的单元除了常用的杆单元、梁柱单元外，还提供了用以计算板的四边形或三角形壳元、墙元、用以计算厚板转换层的八节点四十八自由度三维元、广义单元（包括罚单元与集中单元），以及进行基础计算用的弹性地基梁单元、弹性地基柱单元（桩元）、三角形或四边形弹性地基板单元和地基土元。TBSAP可以对结构进行基础-上部结构-楼板的整体联算。 从计算准确性的角度来说 SAP84是最为精确的，其单元类型非常丰富，而且能够对结构进行静力、动力等多种计算。最为关键的是，使用SAP84时能根据结构的实际情况进行单元划分，其计算模型是最为接近实际结构。 BSCW和GSCAD的情况比较特殊，严格说来这两个程序均是前后处理工具，其开发者并没有进行结构计算程序的开发。但BSCW与其计算程序一起出售，因此有必要提一下。BSCW一直是使用广东省建筑设计研究院的一个框剪结构计算软件，这个程序应属于空间协同分析程序，即结构计算的第二代程序（第一代为平面分析，第二代为空间协同，第三代为空间分析）。GSCAD则可以选择生成SS、TBSA、TAT或是SSW的计算数据。SS和SSW均是广东省建筑设计研究院开发的，其中SS采用空间杆系模型，与TBSA、TAT属于同一类软件；而SSW根据其软件说明来看也具有墙元，但不清楚其墙元的类型，而且此程序目前尚未通过鉴定。 薄壁杆件模型的缺点是： 1、没有考虑剪力墙的剪切变形。 2、变形不协调。 当结构模型中出现拐角刚域时，截面的翘曲自由度（对应的杆端力为双力矩）不连续，造成误差。另外由于此模型假定薄壁杆件的断面保持平截面，实际上忽略了各墙肢的次要变形，增大了结构刚度。同一薄壁杆墙肢数越多，刚度增加越大；薄壁杆越多，刚度增加越大。但另一方面，对于剪力墙上的洞口，空间杆系程序只能作为梁进行分析，将实际结构中连梁对墙肢的一段连续约束简化为点约束，削弱了结构刚度。连梁越高，则削弱越大；连梁越多，则削弱越大。所以计算时对实际结构的刚度是增大还是削弱要看墙肢与连梁的比例。 杆单元点接触传力与变形的特点使TBSA、TAT等计算结构转换层时误差较大。因为从实
四、计算题(本大题共5小题，每小题6分，共30分) 39.某两层三跨框架的计算简图如题39图所示。各柱线刚度均为1.0×104·m，边柱侧移刚度修正系数为α=0.6，中柱侧移刚度修正系数为α=0.7。试用D值法计算柱的B端弯矩。(提示：底层反弯点高度比为0.65) 题39图 39.两跨等高排架结构计算简图如题39图所示。排架总高13.1m，上柱高3.9m，q1=1.5／m， q2=0.75／m，A、B、C三柱抗侧刚度之比为1∶1.7∶1。试用剪力分配法求A柱的上柱下端截面的弯矩值。 (提示：柱顶不动铰支座反力11，C11=0.34) 40.三层两跨框架的计算简图如题40图所示。各柱线刚度均为 1.0×104·m，边柱侧移刚度修正系数为0.6，中柱侧移 刚度修正系数为0.7。试计算该框架由梁柱弯曲变形引起的 顶点侧移值。 (未注明单位：) 四、计算题（本大题共5小题，每小题6分，共30分） 36.单层厂房排架结构如图a所示。已知15.0，q1=0.8／m，q2=0.4／m。试用剪力分配法计算各柱的柱顶剪力。 （提示：支反力系数C11=0.3，见图b（1）；图b（2）、b（3）中的△u1=2△u2）
题36图 37.某两层三跨框架如图所示，括号内数字为各杆相对线刚度。试用反弯点法求杆的杆端弯矩，并画出该杆的弯矩图。 题37图 38.某单层厂房排架结构及风荷载体型系数如图所示。基本风压w 0=0.35／m 2，柱顶标高+12.00m ，室外天然地坪标高-0.30m ，排架间距6.0m 。求作用在排架柱A 及柱B 上的均布风荷载设计值及。 （提示：距离地面10m 处，z μ=1.0；距离地面15m 处，z μ=1.14；其他高度z μ按内插法取值。） 题38图 四、计算题(本大题共5小题，每小题6分，共30分) 36.排架计算简图如题36图所示，A 柱与B 柱的形状和 尺寸相同。 =84·m ， =40·m ，8。 试用剪力分配法求B 柱的弯矩图。 (提示：柱顶不动铰支座反力37.1C ,C H M 33=)
普陀区长风地区3D地块商业办公楼综合项目结构初步设计说明一、工程概况 普陀区长风地区3D地块商业办公楼综合项目地上部分包含“会展”及“写字楼”两个结构单体。本工程总建筑面积约14.5万m2, 其中地上约9.6万m2（会展约4.4万m2，写字楼约5.2万m2），地下约4.9万m2。 会展上部结构采用框架剪力墙结构，结构6层，屋顶设置平板钢结构网架，结构高度约40米，属于A级高度高层建筑。 写字楼上部结构为双塔结构，采用框架剪力墙结构，双塔分别为17层(2#楼)和20层(3#楼)，结构高度分别约为73.8米和86.4米，属于A级高度高层建筑。 本工程设统一地下室，地下室为一整体不设缝，地下室顶板作为上部结构的嵌固端进行结构计算分析。地下共2层，平时为车库，战时地下二层局部设人防，人防设计另详。 二、设计依据、资料 1.经认可的建筑设计资料。 2.采用的主要规范、规程： ●《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001） ●《建筑抗震设防分类标准》（GB50223-2008） ●《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001） ●《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）(2006年版) ●《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）(2008局部修订版) ●《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） ●《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ●《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002） ●《冷轧带肋钢筋混凝土结构技术规程》(JGJ 95-2003) ●《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） ●《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2003） ●《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） ●《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008） ●《地基基础设计规范》（上海市工程建设规范DGJ08-11-1999） ●《建筑抗震设计规程》（上海市工程建设规范DGJ08-9-2003） ●业主提供的由上海岩土工程勘察设计研究院有限公司施工的本工程《岩土工程勘察报告》 （工程编号:2009-G-074） 3．设计荷载 荷载取值除特别要求外均按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）(2006年版) （1）风荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），会展的基本风压按50年一遇标准取值，基本风压为W0=0.55kN/m2，写字楼的基本风压按100年一遇标准取值，基本风压为W0=0.60kN/m2，本工程的地面粗糙度取C类。 （2）雪荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），上海地区50年一遇的基本雪压为S0=0.20kN/m2，屋面的基本雪压与均布活荷载不同时组合。 （3）地震作用 根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）(2008局部修订版)及《建筑抗震设计规程》（上海市标准DGJ08-9-2003），上海市的建筑抗震设防烈度为7度，第一组，设计特征周期为0.9秒，设计基本地震加速度值为0.10g，Ⅳ类场地。 （4）楼面活荷载 办公室、会议室、阅览室 2.0 kN/m2 食堂、餐厅 2.5 kN/m2 门厅、大堂 3.0 kN/m2 会展（1层）15.0 kN/m2 会展（2层、3层） 5.0 kN/m2 楼梯（非疏散）、走廊、卫生间 2.5 kN/m2 疏散楼梯、疏散性走廊 3.5 kN/m2 电梯机房、网络机房、空调机房7.0 kN/m2 配电间10.0 kN/m2 上人屋面 2.0 kN/m2 屋顶花园 3.0 kN/m2 不上人屋面0.5 kN/m2 车库（客车） 4.0 kN/m2
建筑结构设计 一、选择题(每小题1分，共２0分） １、单层厂房下柱柱间支撑设置在伸缩缝区段的( )。 A 、两端，与上柱柱间支撑相对应的柱间 B 、中间,与屋盖横向支撑对应的柱间 C 、两端,与屋盖支撑横向水平支撑对应的柱间 Ｄ、中间,与上柱柱间支撑相对应的柱间 2、在一般单阶柱的厂房中，柱的（ ）截面为内力组合的控制截面。 A 、上柱底部、下柱的底部与顶部 B 、上柱顶部、下柱的顶部与底部 C 、上柱顶部与底部、下柱的底部 D 、上柱顶部与底部、下柱顶部与底部 ３、单层厂房柱牛腿的弯压破坏多发生在（ )情况下。 A 、０．7５＜a ／ｈ０≤１ Ｂ、0.1＜a/h 0≤0．75 C 、a/h ０≤０.1 Ｄ、受拉纵筋配筋率和配箍率均 较低 4、( )结构体系既有结构布置灵活、使用方便的优点，又有较大的刚度和较强的抗震能 力，因而广泛的应用与高层办公楼及宾馆建筑。 Ａ、框架 B 、剪力墙 C 、框架－剪力墙 D 、框 架-筒体 ５、一般多层框架房屋,侧移主要是由梁柱弯曲变形引起,（ )的层间侧移最大。 A 、顶层 B 、底层 Ｃ、中间层 D 、顶层和底层 ６、砌体结构采用水泥砂浆砌筑,则其抗压强度设计值应乘以调整系数( )。 A 、0.９ B 、０．85 C 、0．7５ D 、0.7+A 7、砌体局部受压可能有三种破坏形态,（ ）表现出明显的脆性,工程设计中必须避免 发生。 A 、竖向裂缝发展导致的破坏——先裂后坏 B 、劈裂破坏——一裂就坏 C 、局压面积处局部破坏——未裂先坏 D 、B 和Ｃ 8、( ）房屋的静力计算，可按楼盖（屋盖）与墙柱为铰接的考虑空间工作的平面排架或 框架计算。 A 、弹性方案 B 、刚弹性方案 Ｃ、刚性方案 D 、B 和C 9、在进行单层厂房结构设计时,若屋面活荷载、雪荷载、积灰活载同时存在，则（ ) 同时考虑。 A 、屋面活载与雪荷载，积灰荷载三者 B 、积灰荷载与屋面活载中的较大值，与雪荷载 C 、屋面活载与雪荷载中的较大值，与积灰荷载 D 、只考虑三者中的最大值 10、单层厂房柱进行内力组合时，任何一组最不利内力组合中都必须包括( )引起的内力。 Ａ、风荷载 Ｂ、吊车荷载 Ｃ、恒载 D 、屋 面活荷载 11．可变荷载的分项系数() A 对结构有利时q γ<1．0 B 无论何时q γ>１．0
建筑结构安全等级 混凝土强度设计值（N/mm2） 纵向受力钢筋混凝土保护层最小厚度（mm） 每米箍筋实配面积 钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的最小配筋百分率（%）
框架柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率（%） 框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋白分率（%） 柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值λν（ρν=λνf）
注：1 表中lo为构件的计算跨度； 2 表中括号内的数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件； 3 如果构件制作时预先起拱，且使用上也允许，则在验算挠度时，可将计算所得的挠度值减去起拱值；对预应力混凝土构件，尚可减去预加力所产生的反拱值； 4 计算悬臂构件的挠度限值时，其计算跨度lo按实际悬臂长度的2倍取用。
注： 1 表中的规定适用于采用热轧钢筋的钢筋混凝土构件和采用预应力钢丝、钢绞线及热处理钢筋的预应力混凝土构件；当采用其他类别的钢丝或钢筋时，其裂缝控制要求可按专门标准确定； 2 对处于年平均相对湿度小于60%地区一类环境下的受弯构件，其最大裂缝宽度限值可采用括号内的数值； 3 在一类环境下，对钢筋混凝土屋架、托架及需作疲劳验算的吊车梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.2mm；对钢筋混凝土屋面梁和托梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.3mm； 4 在一类环境下，对预应力混凝土屋面梁、托梁、屋架、托架、屋面板和楼板，应按二级裂缝控制等级进行验算；在一类和二类环境下，对需作疲劳验算的须应力混凝土吊车梁，应按一级裂缝控制等级进行验算； 5 表中规定的预应力混凝土构件的裂缝控制等级和最大裂缝宽度限值仅适用于正截面的验算；预应力混凝土构件的斜截面裂缝控制验算应符合本规范第8章的要求； 6 对于烟囱、筒仓和处于液体压力下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定； 7 对于处于四、五类环境下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定； 8 表中的最大裂缝宽度限值用于验算荷载作用引起的最大裂缝宽度。 梁内钢筋排成一排时的钢筋最多根数
建筑结构的耐火设计参考 文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月
建筑结构的耐火设计参考文本 使用指引：此安全管理资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。 1．建筑结构耐火的作用与意义 保证建筑物的结构安全是在建筑物内开展各种活动的 基本条件，也是楼内的财产得以依附的基础。一旦建筑物 的主体结构受到毁坏，楼内的一切将无所依存。火灾是造 成建筑物破坏的严重灾害之一，燃烧产生的高温可以对建 筑结构造成严重的影响。 建筑构件的强度取决于建筑材料的性能，而建筑材料 的性能会随着温度的升高而发生很大变化。例如，在 200℃时，混凝土的弹性模量可降至常温下弹性模量的一 半；到400℃时，更降至常温下弹性模量的15％左右。又 如到550℃左右时，钢材便会软化到完全丧失支撑能力。 然而在建筑火灾中，起火区域的温度往往可高达1000℃左
右，这样的高温势必会大大减低建筑构件的强度。因此所有的建筑构件都必须具有足够的耐火性能。 为了防止建筑结构受到损坏，必须在温度升高接近危险极限之前将火灾控制住或将火灾扑灭。如果在设定的火灾条件下，在预定时间内无法避免构件到达危险极限，那么就必须对其采取其他的保护措施，甚至更换构件的材料。 2．建筑构件耐火性能的判定 根据现有规范，建筑构件的耐火性能是用耐火极限表示的。所谓耐火极限指的是将建筑构件置于标准火灾环境下，从构件开始受热算起，到其失去支撑能力，或发生穿透性裂缝，或背火面的温度升高到设定温度（一般取为220℃）所经历的时间。 标准火灾环境是一种人为设计的炉内燃烧环境。试验
GF—2015—0209 合同编号： 建设工程设计合同示范文本（房屋建筑工程） 住房和城乡建设部 制定 国家工商行政管理总局
说明 为了指导建设工程设计合同当事人的签约行为，维护合同当事人的合法权益，依据《中华人民共和国合同法》、《中华人民共和国建筑法》、《中华人民共和国招标投标法》以及相关法律法规，住房城乡建设部、工商总局对《建设工程设计合同（一）（民用建设工程设计合同）》（GF-2000-0209）进行了修订，制定了《建设工程设计合同示范文本（房屋建筑工程）》（GF-2015-0209）（以下简称《示范文本》）。为了便于合同当事人使用《示范文本》，现就有关问题说明如下： 一、《示范文本》的组成 《示范文本》由合同协议书、通用合同条款和专用合同条款三部分组成。 （一）合同协议书 《示范文本》合同协议书集中约定了合同当事人基本的合同权利义务。 （二）通用合同条款 通用合同条款是合同当事人根据《中华人民共和国建筑法》、《中华人民共和国合同法》等法律法规的规定，就工程设计的实施及相关事项，对合同当事人的权利义务作出的原则性约定。 通用合同条款既考虑了现行法律法规对工程建设的有关要求，
也考虑了工程设计管理的特殊需要。 （三）专用合同条款 专用合同条款是对通用合同条款原则性约定的细化、完善、补充、修改或另行约定的条款。合同当事人可以根据不同建设工程的特点及具体情况，通过双方的谈判、协商对相应的专用合同条款进行修改补充。在使用专用合同条款时，应注意以下事项： 1.专用合同条款的编号应与相应的通用合同条款的编号一致； 2.合同当事人可以通过对专用合同条款的修改，满足具体房屋建筑工程的特殊要求，避免直接修改通用合同条款； 3.在专用合同条款中有横道线的地方，合同当事人可针对相应的通用合同条款进行细化、完善、补充、修改或另行约定；如无细化、完善、补充、修改或另行约定，则填写“无”或划“/”。 二、《示范文本》的性质和适用范围 《示范文本》供合同双方当事人参照使用，可适用于方案设计招标投标、队伍比选等形式下的合同订立。 《示范文本》适用于建设用地规划许可证范围内的建筑物构筑物设计、室外工程设计、民用建筑修建的地下工程设计及住宅小区、工厂厂前区、工厂生活区、小区规划设计及单体设计等，以及所包含的相关专业的设计内容（总平面布臵、竖向设计、各类管网管线设计、景观设计、室内外环境设计及建筑装饰、道路、消防、智能、安保、通信、防雷、人防、供配电、照明、废水治理、空调设施、抗震加固等）等工程设计活动。
第二章 单层厂房 1.某单层单跨工业厂房排架结构，跨度18m ，柱距6m ，厂房内设有1台吊车，吊车的最大轮压标准值为P max,k =110kN,最小轮压标准值为P min,k =30kN,大车轮距为4.5m 。试画出吊车梁支座反力影响线，并计算作用在排架柱上的吊车竖向荷载设计值D max 、D min 。（提示：4.1=Q γ） 2．某单层单跨厂房排架结构及其风载体型系数如题39图所示，跨度18m ，柱距6m ，h 1=2500mm,h 2=1200mm 。已知基本风压w 0=0.3kN/m 2，求作用于排架上的风荷载标准值q 1k 及W k 。（提示：①w k =0s z w μμ；②风压高度系数z μ按内插法取值，离室外地面10m 高时，z μ=1.0；离室外地面15m 高时，z μ=1.14；③柱顶以下按水平均布风载考虑，风压高度系数可按柱顶标高取值。柱顶以上按水平集中风载考虑，风压高度系数可按檐口标高取值。） 题39图（尺寸mm ，标高m ）
3．某单层单跨厂房排架结构如题39图所示。A 柱与B 柱尺寸相同，在牛腿顶面上分别作用有 M max =104kN·m 及M min =58kN·m 的力矩，吊车横向水平刹车力为T=30kN 。试用剪力分配法计算各柱的柱顶剪力。（提示：柱顶不动铰支座反力R = H M C 3+T C 5，C 3=1.30，C 5=0.70） 4.钢筋混凝土牛腿如题38图所示，牛腿宽度为400mm ，采用C30混凝土(抗拉强度标准值为
2.01N/mm 2)，作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值为150kN ，水平荷载标准值为70kN ，裂缝控制系数取0.65。试验算牛腿截面是否满足斜裂缝控制条件。 (提示：0 5050140h a .bh f F F .F ,mm a tk vk hk vk s + ???? ? ?-≤=β) 38解：由题意知： 650.=β，mm b 400=，kN F Vk 150=，kN F hk 70=，2012mm /N .f tk =， mm a 200=，mm a s 40=，mm h 500= mm a h h s 460405000=-=-= （2分） kN F kN .....h a .bh f F F .vk tk vk hk 1502197460 2005046040001215070501650505 0100=≥=+?????? ???-?=+???? ? ? -β （3分） 故牛腿截面满足斜裂缝控制条件。 （1分） 5.某牛腿尺寸及承受的设计荷载如题40图所示。已知作用在牛腿顶部的竖向力设计值为640kN ，水平拉力设计值为100kN ，采用HRB400级钢（f y =360N/mm 2），a s =50mm 。试计算牛腿顶部所需配置的纵向受拉钢筋面积A s 。 (提示：当a <0.3h 0时，取a =0.3h 0；A s = y h 0y v 2.185.0f F h f a F +) (未注明单位：mm) 题40图