二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统 施工、验收要点
二次张拉钢绞线技术应用于 箱梁腹板竖向预应力的标准化研究课题组 二○○九年八月二日
图1-02 固定端安装进浆聚乙烯半硬管 图1-03 二次张拉竖向预应力安装示意图 图1-03 二次张拉竖向预应力安装示意图 中心线与盒体四周对称 二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统 施工、验收要点 二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预应力筋锚固体系，它不同于传统的精轧螺纹钢筋YGM锚固体系，也不同于夹片式钢绞线锚固体系，具有其自身的特点，在施工、验收中应掌握如下要点，才能确保发挥这一新型锚固体系的优势，从而确保竖向预应力（含中短预应力束）永存应力稳定可靠，孔道压浆密实饱满，提升桥梁的安全性能。 一、预应力筋制作、安装 1、正确安装P锚挤压套和弹簧在钢绞线上的位置，确保弹簧总长度的90%以上在挤压套内。 2、P锚挤压安装油压应大于或等于25Mpa（当使用YJ40挤压机时，应大于或等于30Mpa）。 3、每500套P锚应抽样3套在现场按施工同一工艺挤压，用标定合格千斤顶做拉断试验，钢绞线拉断，钢绞线与挤压套应无滑动、滑脱现象。 4、每一根钢绞线挤压安装P锚时，都应有原始记录。 5、安装固定端应注意安装压板。（如图1－01） 6、安装进浆钢管与塑料管连接部位应用铁丝或管 卡固定（如图1-01） 7．固定端波纹管口应用水泥砂浆（或环氧砂浆或 海棉）堵严实，防止进浆。 8、张拉端槽口穴模与垫板应用螺栓联接，穴模底 板与垫板之间应无间隙。（如图1－03） 图1-01 固定端安装示意图
图2-01 第一次张拉示意图 9、检查张拉端槽口穴模固定螺栓孔是否对称（图1－04），如发现不对称情况应坚决返工。 10、安装张拉端槽口穴模时，穴模底板应与桥面基本平行。 11、进浆塑料管宜采用聚乙烯钢丝管或聚乙烯半硬管（图1－01；图1－02）。 12、浇筑混凝土后，混凝土终凝2～5小时内拆除张控端槽口穴模。 13．张拉端槽口拆模后，应及时采取防护措施，防止混凝土以及杂物进入槽口内。 二、施加预应力 1、第一次张拉施工按常规钢绞线夹片锚固施工方法施工，每束3根（含3根）以下的钢绞线束可单根张拉。 2、第二次张拉应在第一次张拉放张后2～16小时内进行，张拉时应采用专用千斤顶和张拉连接装置，将整束张拉至设计要求应力值。 3、张拉施工工序 （1）第一次张拉施工宜为 0→0.1σcon →0.2σcon →1.03σcon 锚 固 （2）第二次张拉施工宜为 0→0.5σcon →1.03σcon 拧紧支承螺母→放张 （3）检验测量第二次张拉放张后伸长值是否符合要求。 （4）采用双控，以张拉力为主的方法，用 伸长值进行校验，(a)第一次张拉实测伸长值与理论伸长值之差应控制在±6%以内，(b)第二次张拉实测伸长值与理论伸长值之差应控制在±10%以内，c 第二次张拉放张后实测伸长值与理论伸长值应控制在±10%以内。 图2-02 第一次张拉放张后示意图 持荷2min 持荷2min
xx特大桥竖向预应力二次张拉质量控制 一、工程概况 xx市轨道交通三号线xx特大桥总长352m，桥型方案为（96+160+96）m的三跨两向预应力砼连续刚构，采用单箱单室断面。箱顶板宽9.1m，底板宽5.6m,箱梁跨中及边跨现浇段梁高3.7m，0号块梁段高9.2m，其间按二次抛物线变化。全桥各梁段竖向预应力钢筋采用Фs15.2-3钢绞线，设计张拉吨位583KN 。针对国内桥梁短束预应力筋施工普遍存在应力损失大（应力损失可达20％～30％），钢材利用率低的现象，本桥采用已于2004年3月4号申请国家专利的YHM15-3G 型二次张拉预应力锚具（国家专利号：200420035230.3）。为加快新材料、新工艺的掌握，总结相关施工工法，本次QC活动主要以竖向预应力二次张拉质量控制为主。 二、QC小组情况 经项目领导研究讨论，项目部成立了以项目总工为组长，项目副总工为副组长以及由技术人员、管理人员、施工员组成的三级配置科技攻关型小组。QC小组由10人组成，平均年龄33岁。小组成员概况详见表-1。 QC小组概况一览表表1 QC小组成立后针对该项专利技术结合我部现场实际积极展开如下活动： 1、聘请材料供应商湘潭欧之姆预应力锚具有限公司技术专家现场讲解锚具结构、锚具安装及张拉施工技术要点。 2、组织QC小组成员学习YHM-3G型锚具设计图及二次预应力张拉施工图。参阅交通部、铁道部、xx轨道公司下发相关施工及验收规范，结合行业内发表的参考论文、文献制定我部竖向预应力二次张拉质量验收标准并报监理、业主审批。（由于采用二次张拉新型锚具，国内目前尚无
统一的质量验收标准） 3、结合业主审批的二次预应力张拉质量验收标准，QC小组编制了具体的《xx特大桥箱梁竖向预应力二次张拉作业指导书》等指导性文件。 4、组织QC小组成员进行全面质量管理教育，针对编制的作业指导书和质量验收标准进行工前专业技术培训和工中结合实践的全面管理培训，并通过书面考核检查学习情况。 5、为确保工程的质量及施工安全我们成立了科研小组，对施工 中关键技术进行研究；同时加强了现场调查和数据收集，并及时进行数据分析，定期召开QC小组成员会议，进行现状分析。 6、明确组内分工，建立规章制度，加强QC小组成员的管理。 三、选题理由 1、中短束竖向预应力二次张拉是近年来国家建设部重点推广的项目，目前国内外介绍该工法的相关文献较少。该工艺结合了预应力张拉施工中精轧螺纹钢筋安全和钢绞线经济的特点，有效解决了中短束预应力张拉损失过大的难题，在国内外预应力张拉施工中处于领先水平。 2、xx特大桥是xx市轨道交通三号线的控制性节点工程，创造了三个世界第一（跨越xx、轻轨二号线、牛滴路、北滨路，施工地形复杂；轨道梁桥主跨达160m；曲线半径仅311m）。梁部竖向预应力二次张拉作为该桥的控制性关键工序又是重中之重。保质保量完成施工任务填补了公司在预应力二次张拉技术领域的空白，同时也响应了公司“立足轻轨、占领xx、面向全国”的战略思路。 3、如果说利润和质量是企业的血脉和生命，那安全就是二者延续的保证，以上三者是具有统一性和矛盾性的一个有机结合体。预应力二次张拉通过新材料、新工艺将三者有机的结合起来，在提高质量和安全的基础上降低造价充分发挥了其统一性的一面。 4、通过本次QC活动，培养了一批技术骨干，为相关工法的总结提供了宝贵的第一手资料，同时也为公司在以后的同类施工任务中积累了施工实践经验。 综合以上因素，经过小组全体组员讨论确定以“xx特大桥竖向预应力二次张拉质量控制”为本次活动的研究课题，开展QC攻关活动。 四、活动目标及可行性分析 1、活动目标 ①、结合铁道部、交通部颁布相关验收标准和业主、监理下发质量要求，经QC小组成员集体讨论，每百束不合格点及其偏差值控制计划见表2 每百束不合格点控制表表2 ②、保证无施工安全事故发生；
二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统施工、验收操作规则 ********项目部 2011年3月
目录 1、术语和符号 (2) 1.1 术语 (2) 1.2 符号 (3) 1.3 术语简称 (5) 2、材料及锚具系统 (6) 2.1 混凝土及钢筋 (6) 2.2 锚具系统 (6) 2.3 管道 (7) 3、施工 (8) 3.1 一般规定 (9) 3.2 预应力钢筋材料、锚具、管道进场验收 (9) 3.3 预应力钢筋的制作、安装 (9) 3.4 混凝土的浇筑 (10) 3.5 施加预应力 (11) 3.6 孔道压浆 (15) 3.7 封锚 (15) 4、验收 (16) 4.1 一般规定 (16) 4.2 工序施工验收 (16) 4.3 分项工程施工验收 (17) 附录A 二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统的锚具构造尺寸 (19) 附录B 张拉端锚具槽口及穴模参考尺寸 (20) 附录C 张拉端锚具槽口护罩和固定塞的构造尺寸 (21) 附录D 二次张拉专用千斤顶、张拉连接装置构造及参考尺寸 (22) 附录E 竖向预应力工程施工验收记录表 (23) 附录F 竖向预应力筋张拉记录表 (25) 附录G 钢绞线与固定端P锚安装记录表 (27)
1 术语、符号 1.1术语 1.1.1二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统 是一种由固定端“P型锚具系统”、钢绞线力筋、管道系统和张拉端“低回缩二次张拉锚具”等几个部分组合，沿垂直方向布置于预应力混凝土箱梁桥腹板内，并经二次张拉施工实现其力筋低回缩锚固的预应力锚固体系。 1.1.2二次张拉 对同一根钢绞线预应力束完成第一次张拉→放张→夹片锚固后，第二次将锚杯整体张拉→旋紧支承螺母→放张锚固力筋，以弥补第一次放张锚固回缩损失的预应力施工工艺。 1.1.3竖向预应力锚固系统 是一种由固定端锚具、预应力钢筋、张拉端锚具等部件组合，沿垂直方向布置于预应力混凝土内，经张拉施工实现其力筋锚固的预应力锚固体系。 1.1.4预应力筋 在预应力结构中用于建立预加应力的单根或成束的预应力钢丝、钢绞线或钢筋。 1.1.5锚具 在后张法预应力混凝土结构或构件中，为保持预应力筋的拉力并将其传递到混凝土上所用的永久性锚固装置。 1.1.6低回缩二次张拉锚具 是一种第一次张拉钢绞线放张锚固后，再实施第二次张拉使锚杯离开垫板，然后旋扭支承螺母来补偿锚杯下端面与垫板之间间隙，达到弥补第一次张拉放张回缩损失的新型锚具。 1.1.7锚杯 它是低回缩二次张拉锚具的关键零件。锚杯圆柱（或圆台）的内侧设置夹片座套，外周设置螺纹，并与支承螺母内螺纹旋接。 1.1.8 支承螺母 它是低回缩二次张拉锚具的另一个关键零件。其外周设有若干槽口便于转动螺母，其内螺纹与锚杯外螺纹旋接。 1.1.9 预应力筋－锚具组装件 单根或成束状态的预应力筋与安装在其端部的锚具组合装配而成的受力单元。
VLM 型竖向二次张拉锚具
使用说明书
柳州市威尔姆预应力有限公司 二○○八年三月
二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统 施工操作说明书
二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统是一种新型的预应力筋锚固体系， 它不同于 传统的精轧螺纹钢筋 YGM 锚固体系，也不同于夹片式钢绞线锚固体系，具有其自身的特点， 在施工、验收中应掌握如下要点，才能确保发挥这一新型锚固体系的优势，从而确保竖向预 应力（含中短预应力束）永存应力稳定可靠，孔道压浆密实饱满，提升桥梁的安全性能。 一、二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统的锚具尺寸(如图 1):
图 1 二次竖向张拉锚具安装时意图 1。工作夹片 2。工作锚板 3。工作螺母 5。波纹管 6。预应力筋 7。约束圈 9。固定螺钉 10。固定垫板 11。挤压套 二次张拉竖向低回缩锚具张拉端技术参数表 波纹管内 工作锚板 工作螺母 锚垫板 预应力 经(mm) 型号 筋根数 MA B D E F φC φI VLM.SX15-1 VLM.SX15-2 VLM.SX15-3 VLM.SX15-4 VLM.SX15-5 1 2 3 4 5 M48X2 M83X3 M85X3 M95X3 M110X2 56 56 60 60 60 φ64 φ98 φ110 φ120 φ132 26 26 32 32 32 100 115 140 140 150 14 80 110 100 120 35 45 50 55 55
4。锚垫板 8。螺旋筋 12。压板 单位:mm 螺旋筋 φJ φ80 φ120 φ130 φ140 φ160 φG φ8 φ8 φ8 φ8 φ8 K 40 40 50 50 50 圈数 4 4 4 4 4
二次张拉竖向低回缩锚具固定端技术参数表 固定垫板 预应力 固定垫板到 型号 筋根数 φN H 约束圈距离 VLM.SX15-1 VLM.SX15-2 1 2 φ80 φ100 14 20 / 160
单位:mm 张拉端槽口及模版参考尺寸 A 140 180 B 140 140 C / 100 φD φ20 φ60 H 100 110
预应力张拉记录表（一） 施工单位：湖南新宇建筑工程有限公司 监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司 工程名称洛香河中桥构件名称预制箱梁施工时间构件砼设计强度MPa 50 桩号构件编号张拉检验时间张拉时试件强度MPa 张拉断面千斤顶编号 张拉断面 千斤顶编号 张拉 参数 u 0.25 张拉部位及直弯束示意图油表编号油表编号K 0.0015 (A面) (B面) 标定日期标定日期EP 195000mpa 此梁（板）为单侧伸长量计算式（20%-10%）*2+（100%-20%）-回缩量 钢束 张拉断 面编号记录 项目 张拉阶段 回油至约 10%δk 力筋回缩 量 单侧伸长 量（mm） 总伸长 （mm） 理论伸长量 （mm） 允许偏差值 （mm） 张拉伸长率 （%） 滑断丝 情况 处理情况 编号股数10%δk20%δk100%δk超张拉 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 自检结论： 质检工程师：日期：监理意见： 旁站监理：日期：
预 应 力 张 拉 记 录 表（一） 施工单位：中铁二十局集团第四工程有限公司 合同号：HRTJ-13 监理单位： 育才-布朗交通咨询监理有限公司 编 号：ZJ-082- 工 程 名 称 咸通分离式立交桥 构件名称 现浇箱梁 施 工 时 间 2010.1.18-2010.2.3 构件砼设计强度MPa 50 桩 号 K106+978.5 构件编号 1#梁肋 张拉检验时间 2010..2.7 张拉时试件强度MPa 54.4 54.0 56.7 张拉断面 千斤顶编号 111 张拉断面 千斤顶编号 222 张拉 参数 u 0.25 张拉部位及直弯束示意图 油表编号 3560 油表编号 1924 K 0.0015 1b 2b 3b 4b □1a □ □2a □ □3a □ □4a □ (A 面) (B 面) 标定日期 2010.3.2 标定日期 2010.3.2 EP 195000mpa 此梁（板）为 6.7.8. 跨 箱 梁（板）： 单侧伸长量计算式（20%-10%）*2+（100%-20%）-回缩量 封锚情况描述：M12.5砂浆封锚 封锚严密 钢束 张拉断 面编号 记录 项目 张 拉 阶 段 回油至约 10%δk 力筋回缩 量 单侧伸长量（mm ） 总伸长 （mm ） 理论伸长量 （mm ） 允许偏差值（mm ） 张拉伸长率（%） 滑断丝 情况 处理情况 编号 股数 10%δk 20%δk 100%δk 超张拉 N2a 12 A 面 油表读数 3.7 7.2 35.5 3.8 6 322 633 646 ±38.8 -2.01 无 伸长量（mm ） 315 309 B 面 油表读数 4.2 7.7 35.8 4.1 8 311 伸长量（mm ） 314 311 N2b 12 A 面 油表读数 3.7 7.2 35.5 3.6 7 341 656 646 ±38.8 +1.54 无 伸长量（mm ） 335 328 B 面 油表读数 4.2 7.7 35.8 4.0 3 315 伸长量（mm ） 312 309 自检结论： 符合规范及设计要求 质检工程师：陈波 日期：2010..2.7 监理意见： 符合规范及设计要求 旁站监理：吴泽勇 日期：2010..2.7
预应力钢构箱梁竖向预应力 摘要：随着科技及施工水平的提高，我国桥梁施工日新月异，高墩、大跨、长联层出不穷，桥梁建设方兴未艾、如火如荼、犹如雨后春笋。 关键词：竖向预应力；精轧螺纹钢筋；施工及设计弊病 其中现浇连续钢构箱梁占了很大的比例，而连续钢构箱梁中的竖向预应力系统是连续钢构箱梁质量保证的重要部分，对梁的刚度、腹板裂缝影响甚大，设计中竖向预应力数量众多（一般每延米设计安装8根）。 而施工中数量众多的竖向预应力施工质量也参差不齐、甚至难以保证。张拉时预应力损失较大，压浆质量不可靠等成了现浇连续钢构箱梁竖向预应力施工质量的瓶颈。 张拉预应力损失较大可通过使用扭力扳手、二次张拉等施工管理措施有效控制，而压浆质量不可靠就有方方面面的原因，本文就从施工、设计方面进行探讨，力求从根本上提高竖向预应力管道压浆质量。 一、现行设计、施工方法 1：现行设计及施工方法 国内目前的连续钢构箱梁中，竖向预应力精轧螺纹钢筋，一般均设计为竖向安装于箱梁0#块隔墙及箱梁腹板内，结构形式如下图： 设计中管道一般采用内径为Φ50mm镀锌金属波纹管（或无缝钢管），考虑经济效果波纹管通常用0.3～0.5 mm厚钢带卷制而成，无缝钢管壁厚也小于1.0毫米。 设计往往均明确要求管道下端安装压浆管、上端安装排气管，而实际施工中由于管道管壁太薄，管道是无法直接与压浆管连接的。传统的施工方法是在锚垫板与管道之间增加一个连接接头，连接接头通常是用一根外径略小于管道内径，壁厚3 ～ 4 毫米的钢管直接焊接在锚垫板上，并在钢管适当位置焊接压浆（排气）管，再将连接接头与管道套接，即通过连接接头给管道下端安装压浆管、上端安装排气管，如下图所示：
大跨径混凝土梁桥箱梁腹板裂缝防治技术——二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统 简 要 介 绍
湘潭欧之姆预应力锚具有限公司
二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系统简介 一、大跨径混凝土梁桥现状及典型病害概述 预应力混凝土梁桥（包括连续梁桥、连续刚构和刚构连续组合体系）以其结构刚度好；行车平顺；造价相对较低；养护简单等一系列优点，备受工程界欢迎。“目前我国已建和在建的跨径超过200m的连续刚构桥已达20多座，跨径在100～200m之间的预应力混凝土梁桥已有100多座，世界范围内共有跨径超过240m的特大跨径连续刚构桥共18座，其中13座在中国，占世界总量的72%。然而近年来，大跨径预应力混凝土梁桥在施工过程或使用阶段，普遍出现各种不同性质的混凝土开裂，长期下挠等病害，这些病害对桥梁的耐久性和营运的安全性构成了威胁”[1]。文献[2]作者调查了国内180多座预应力混凝土箱梁桥，总结了裂缝的类型及分布规律，其中腹板钭裂缝的出现比例高达86%，由于腹板裂缝的存在，引起结构刚度降低，导致变形增大。文献[3] 根据Kishwaukee.River桥荷载试验发现，由于箱梁腹板裂缝的存在，导致裂缝区结构剪切刚度降低50～55%。 根据大量的调研和分析认为，竖向预应力是减少主拉应力、克服腹板斜裂缝的最有效技术手段，目前我国大量现役大跨径箱梁桥腹板斜裂缝主要是由于竖向预应力在设计过程中空间效应考虑不足，加之竖向预应力采用的精轧螺纹钢筋YGM锚固体系本身存在结构缺陷和预应力施工无法有效监控施加预应力的质量，并且导至“由于竖向直线束太短，几乎建立不起有效预应力”[1]。 进一步对竖向预应力用“精轧螺纹钢筋YGM锚固体系”分析研究后得知，该结构存在以下致命缺陷： 1、精轧螺纹钢筋强度较低，预应力张拉延伸绝对值很小（特别是短束仅几毫米），在同样放张回缩值情况下，预应力损失的比例就很大，短束预应力损失很可怕（一些桥梁的竖向有效预应力与竖向预应力张拉控制力相比损失甚至达60% [6]）。 2、虽然桥规规定带螺母的YGM精轧螺纹钢锚具回缩值为1mm，但实际检测表明：“放张时，钢筋回缩损失：钢筋上的螺纹与螺母间隙及变形2mm左右，另外螺母与垫板的接触面与钢筋轴线成45°夹角造成实际损失4mm左右”[5]。实际回缩损失大大超出规范。 3、在实际工程中，精轧螺纹钢筋被拉断的现象也时有发生，甚至有发生极端的张拉施工完至大桥通车前有30多根精轧螺纹钢筋断裂冲破桥面辅装层致使精轧锚具突出桥面（也有桥梁通车后发生极个别力筋断裂事故）。“竖向精轧螺纹钢筋一旦断裂，无法补救，危害很大” [5]。 4、精轧螺纹钢筋YGM锚固体系由于力筋是刚性索，施工时对锚固螺母、预应力粗钢筋、垫板三者安装精度要求相当高，否则造成放张时锚固螺母拧不到位，是该结构永存应力极难保证稳定易发生随机变化的一个重要原因。
锚具自锁装置在竖向预应力钢绞线二次张拉工艺中的应用 发表时间：2017-01-09T16:31:39.070Z 来源：《探索科学》2016年8期作者：杨大伟李晓丹[导读] 本文采用锚具夹片自锁装置对箱型桥梁竖向预应力钢绞线二次张拉工艺进行优化。 湖南路桥建设集团有限责任公司长沙 410004 摘要：本文采用锚具夹片自锁装置对箱型桥梁竖向预应力钢绞线二次张拉工艺进行优化，以京珠复线衡桂高速公路陈家洲湘江特大桥为依托工程，验证了千斤顶直接张拉钢绞线代替张拉锚杯的可行性，使竖向预应力钢绞线二次张拉施工容易操作、精度便于控制，预应力损失更小，对类似桥梁的施工能够起到借鉴与参考作用。 关键词：锚具自锁；竖向预应力；二次张拉；箱梁 0 引言 目前，箱型桥梁竖向预应力设计普遍采用二次张拉工艺，其原理是利用特定的锚具在第二次张拉中将第一次张拉预应力的回缩值降低，但是由于张拉配件多、锚槽空间小等因素影响，第二次张拉回缩量≤1mm的质量要求总是难以控制。本文结合工程实例，在目前二次张拉的基础上摸索出了一套更简便的张拉方法，其效果同样能满足设计的需要，可为箱型桥梁结构的设计和施工提供实用参考。 1 依托工程 陈家洲湘江特大桥主桥跨径布置为40m+68m+4×100m+68m+40m预应力混凝土变截面连续梁桥（见图1-1），单箱单室截面、双幅，每个T构纵桥向为15个对称梁段，全桥共有4个边跨合拢段，8个中跨合拢段，合拢段长度2m，4个副跨及边跨现浇段，每个副跨及边跨现浇段长56.68m。主梁顶宽为18.25m，底板宽9.25m，外翼板悬臂长4.5m，主跨根部梁高6.2m，跨中梁高2.8m。0～6#梁段箱梁腹板宽度0.9m，7～9#梁段腹板宽度0.8m，10～12#梁段腹板宽度0.7m，13～15#梁、合拢段腹板宽度0.5m，7#梁段腹板厚由0.9m渐变到0.8m，10#梁段腹板厚由0.8m渐变到0.7m，13#梁段腹板厚由0.7m渐变到0.5m，混凝土标号为C55，箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系。预应力钢束均采用GB/T5224-2003标准1860级高强度低松弛钢绞线，公称直径15.2mm。 2目前工艺简述 2.1 竖向预应力筋设计 陈家洲湘江大桥主桥竖向预应力二次张拉钢绞线采用二次张拉工艺实现其预应力锚固功能。设计说明和图纸要求均是参照《二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力短索锚固体系设计、施工与验收技术指南》（以下简称指南）。采用3ΦS15.2mm规格的钢绞线，张拉控制应力581.7KN，0～12#梁段以双索布设于左右腹板，13～16#梁段及现浇段以单索布设于左右腹板（见图1-2），纵向间距均为50cm。钢绞线长度从6.94m变化到3.37m，全桥共布置竖向索8000索。 2.2 预应力筋第一次张拉 第一次张拉按常规钢绞线夹片锚固方法施工，其不同之处是工作锚具是一个组合体，由张拉锚杯和支撑螺母组成，张拉锚杯为外螺纹，支撑螺母为内螺纹，张拉时支撑螺母套在张拉锚杯上不受力。准备工作完成后首先进行张拉设备安装，顺序为：安装张拉锚杯→安装支撑螺母→安装工作夹片→安装限位板→安装千斤顶→安装工具锚→安装工具夹片（见图2-1），然后按张拉工序（0→0.1σcon→1.05σcon 锚固）进行张拉；张拉过程中要分别测量0.1σcon与1.05σcon工具夹片外露差值，计算实测伸长值时减去工具夹片外露差值。最后放张，完成第一次张拉，放张回缩值控制在：回缩量≤6mm。
市政基础设施工程 预应力张拉施工记录（后张） 工程名称 单位工程名称 轴号（里程）部位2#~3# Z13 对应数据表编号 压力表读数A端 （MPa）B端 钢（筋）张拉阶段 束编号记录项目 1 油表读数（ MPa） N2 活塞伸长量（ mm） N1 油表读数（ MPa）活塞伸长量（ mm） N3 油表读数（ MPa）活塞伸长量（ mm） N4左 油表读数（ MPa）活塞伸长量（ mm） 钢（筋）张拉阶段束编号记录项目 2 N4右 油表读数（ MPa） 活塞伸长量（ mm） 附城大桥 预应力筋低松弛高强预应力筋张拉时构件强度 种类度钢绞线规格φ s15.2mm （MPa） 初始应力 137.64MPa 控制应力1376.4MP 超张拉控制应力 (10%σK) σK（MPa）a( % σK) （MPa） （MPa） 初始应力阶/控制应力阶/超张拉控制应力 段/段/阶段 一次张拉二次张拉 初应力阶段二倍初应力阶 控制应力阶 段(100% ( 10% σK)段 ( 20% σK) σK) A端B端A端B端A端B端A端 B端 A端 B端 12345 4.3 4.37.87.836.136.1 26234238167162 4.3 4.37.87.836.136.1 18333253160170 4.5 4.68.48.439.139 24334150165176 4.5 4.68.48.439.139 24373557164170 初应力阶段二倍初应力阶 控制应力阶控制应力阶 到顶(100 % 段(50%段(50% ( 10% σK)段 ( 20% σK)σK） σK)σK) 4.5 4.68.48.419.919.919.919.939.139 182933498590172898115 市政施— 32 共 1页，第 1页 承包单位 分包单位/ A 端150902张拉机具标LC-155********.3.29 20162861 张拉机定压力张拉机具 / B 端 具编号 150901 合格证书编LC-表编号标定日期 2016.3.29 号20162860H096 /计算总伸长量N1= 317N2= 316.8 P-T 插值公式 p=15.3231F+0.71 /（mm) N3= 315.8N4= 314.2p=15.2692F+0.76 超张拉持荷时间 应力伸长滑丝 三次张拉锚固阶段总伸长量（ mm)偏差量偏差断丝 应力阶段（min） （%）（%）情况 回油后起行控制应力阶 /2 段 ( % σK) A端B端 A端B端 A 端B端A端 B端A端 B端A端B端合计 6789101112 13= 141516 11+12 符合 157154311 设计 -1.8 无 要求 符合 156157313 设计 -1.3 无 要求 符合 158160318 设计 0.7 无 要求 符合 151153304 设计 -3.2 无 要求 超张拉持荷时间 应力伸长滑丝 三次张拉锚固阶段总伸长量（ mm)偏差量偏差断丝 应力阶段（min） （%）（%）情况 符合 163168331 设计 5.3 无 要求 ①当采用单边张拉时只填A端值； ②当设计预应力筋伸长计算0 →100% σK时 11 （12）=（3-1 ）+（5-4 ）+（7-6 ）+（2-1 ）； 备注 ③当设计预应力筋伸长计算初应力→ 100%σK时11（12）=（3-1）+（5-4）+（7-6）； ④15=（13- 计算总伸长量） / 计算总伸长量× 100% ；⑤钢束张拉顺序为： 100% N2 " 100% N1" 100% N3" 50% N4右 " 100% N4左 " 100% N4右； ⑥N4右二次张拉， N1、N2、N3、N4左为一次张拉； 项目技术负责人：质检员：施工员：监理工程师：
百度文库- 让每个人平等地提升自我 1 预应力张拉记录表（一） 施工单位：湖南新宇建筑工程有限公司 监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司 工程名称洛香河中桥构件名称预制箱梁施工时间构件砼设计强度MPa 50 桩号构件编号张拉检验时间张拉时试件强度MPa 张拉断面千斤顶编号 张拉断面 千斤顶编号 张拉 参数 u 张拉部位及直弯束示意图油表编号油表编号K (A面) (B面) 标定日期标定日期EP 195000mpa 此梁（板）为单侧伸长量计算式（20%-10%）*2+（100%-20%）-回缩量 钢束 张拉断 面编号记录 项目 张拉阶段 回油至约 10%δk 力筋回缩 量 单侧伸长 量（mm） 总伸长 （mm） 理论伸长量 （mm） 允许偏差值 （mm） 张拉伸长率 （%） 滑断丝 情况 处理情况 编号股数10%δk20%δk100%δk超张拉 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 自检结论： 质检工程师：日期：监理意见： 旁站监理：日期：
预应力张拉记录表（一） 施工单位：中铁二十局集团第四工程有限公司合同号：HRTJ-13 监理单位：育才-布朗交通咨询监理有限公司编号：ZJ-082- 工程名称咸通分离式立交桥构件名称现浇箱梁施工时间构件砼设计强度MPa 50 桩号K106+ 构件编号1#梁肋张拉检验时间2010..张拉时试件强度MPa 张拉断面千斤顶编号111 张拉断面 千斤顶编号222 张拉 参数 u 张拉部位及直弯束示意图 油表编号3560 油表编号1924 K 1b 2b 3b 4b □1a □ □2a □ □3a □ □4a □ (A面) (B面) 标定日期标定日期 此梁（板）为 6.7.8. 跨箱梁（板）：单侧伸长量计算式（20%-10%）*2+（100%-20%）-回缩量封锚情况描述：砂浆封锚封锚严密 钢束 张拉断 面编号记录 项目 张拉阶段 回油至约 10%δk 力筋回缩 量 单侧伸长 量（mm） 总伸长 （mm） 理论伸长量 （mm） 允许偏差值 （mm） 张拉伸长率 （%） 滑断丝 情况 处理情况 编号股数10%δk20%δk100%δk超张拉 N2a 12 A面油表读数 6 322 633 646 ±无伸长量（mm）315 309 B面油表读数8 311 伸长量（mm）314 311 N2b 12 A面油表读数7 341 656 646 ±+ 无伸长量（mm）335 328 B面油表读数 3 315 伸长量（mm）312 309 自检结论： 符合规范及设计要求 质检工程师：陈波日期：2010..监理意见： 符合规范及设计要求 旁站监理：吴泽勇日期：2010.. 2
承包单位：福建省第五地质工程公司 工程名称：利嘉中心 监理单位：福州三利监理建设有限公司 张拉日期： 2015.12.8 千斤顶编号YDC60T 油压表编号64551016 设计控制应力（KN）350 张拉次数 预拉第一级第二级第三级第四级超张拉张拉级数 孔号荷载百分比15% 25% 50% 75% 100% 110% 11-11-1油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-2油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-3油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-4油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-5油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-6油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-7油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 记录：现场监理：