扩散式燃烧器主要尺寸和运行参数的计算
如本章第一节所述，燃烧装置与器具的类型很多。本节重点介绍气体燃料典型燃烧器主要尺寸和运行参数的确定与计算。
6.4.1.1 管式扩散燃烧器的计算
管式扩散燃烧器结构主要尺寸和运行参数的确定与计算，是以动量定理、连续性方程及火焰的稳定性为基础，以确定燃烧器的火孔直径、火孔数目、头部燃气分配管截面积及燃烧器前燃气所需要的压力等，其计算步骤如下：
1)选择火孔直径d p，及间距S 一般取d p=1～4mm，火孔太大不容易燃烧完全，火孔太小容易堵塞：火孔间距S，一般取S=(8～13)d p，以保证顺利传火和防止火焰合并为原则。
2)火孔热强度的选择和火孔出口速度v p的计算火孔热强度qp的选择应根据火孔直径大小和燃烧不同性质燃气种类对火焰状况的影响分析选择。在此基础上，再按式
(6-91）计算火孔出口速度v p：
（6-91）
式中 v p为火孔出口速度，Nm/s；q p为火孔热强度，kW/mm2；H L为燃气低热值，kJ/mm3。
3)计算火孔总面积F p
（6-92）
式中 F p为火孔总面积，mm2；Q为燃烧器热负荷，kW。
4)计算火孔数目n
（6-93）
5)计算燃烧器头部燃气分配管截面积F g为使燃气在每个火孔上均匀分布，以确保每个火孔的火焰高度一致，通常头部截面积不小于火孔总面积的2倍，即
（6-94）
6)计算燃烧器前燃气所需要的压力H 通常燃气在头部流动的方向与火孔垂直，故燃气在头部的动压不能利用，这时头部所需要的压力h为：
（6-95）
式中 h为燃烧器头部所需燃气压力，Pa；μp为火孔流量系数，与火孔结构有关：在管子上直接钻孔时，μp=0.65～0.70。对于直径小，而孔深浅的火孔，μp取较小值，反之亦然；ρg为燃气密度，kg/Nm3； T g为火孔前燃气温度，K；Δh为炉膛压力，Pa。当炉膛为负压时，Δh取负值。
为保证火孔的热强度，即保证火孔出口速度v p，燃烧器前燃气压力必须等于头部所需的压力h，故H=h。若H>h，可用阀门或一节流圈减压。
【例6-7】设计一直管式扩散燃烧器
已知：燃气热值H L=16850kJ/Nm3，燃气压力H=800Pa，燃气密度ρg=0.46kg/Nm3，火孔前燃气温度T g=308K，燃烧器热负荷Q=23.4kW，炉膛压力Δh=O。
【解】
1)选择火孔直径d p=2mm，火孔间距S=8d0=16mm。
2)选取火孔热强度q p=0.5kW/mm2，然后按式(6-91)计算火孔出口速度：
3)按式(6-92)计算火孔总面积：
4)按式(6-3)计算火孔数目：
5)按式(6-94)计算头部燃气分配管截面积：
头部燃气分配管内径：
6)按式(6-95)计算燃烧器所需压力，取μP=O.7
7)设计为一直管式扩散燃烧器，则火管长L p为
6.4.1.2 鼓风式扩散燃烧器的计算
鼓风式扩散燃烧器结构尺寸及运行参数的确定与计算．与自然引风式扩散燃烧器不同之处是燃烧所需空气靠强制鼓风供给。故此燃烧器的燃烧强度与火焰长度均由燃气与空气的混合强度决定。所以，燃烧器的计算内容就包括空气系统和燃烧系统两部分。下面介绍鼓风式蜗壳燃烧器的设计计算步骤。
(1)空气系统的计算
1)计算空气通道面积F p和直径D p
（6-96）
式中 F p为空气通道面积，m2；Q为燃烧器热负荷，kW；q p喷头热强度，kW/m2。通常取q p=(35～40)kW/m2。
2)确定蜗壳结构比ab/D p2蜗壳式燃烧器供给空气的形式分等速蜗壳供气和切向供气两种，如图6-62所示：目前以等速蜗壳供气应用较多。
空气的旋转程度与蜗壳结构比有关：ab/D p2越小，空气的旋转程度就越大，但阻力损失也将增大，通常卑ab/D p2 =0.25～0.40。
图6-62 蜗壳式燃烧器供空气的形式
（a）等速蜗壳供气；（b）切向供气
3)确定空气实际通道的宽度由于空气的旋转，空气在通道内是呈螺旋形向前流动的。因此，在圆柱形通道中心形成了—个回流区。又由于回流区的存在，使空气并非沿整个圆柱形通道向前流动，而是沿边缘环形通道向前流动，其环形通道的宽度Δ可按下式计算：式中Δ为环形通道宽度，cm；
（6-98）
式中，Δ为环行通道宽度，cm；D bf为回流区直径，cm。
4)计算空气的实际流速a空气在环形通道内呈螺旋形流动，其流动速度按下式计算：
（6-99）
式中 v a为空气螺旋运动的实际速度，m/s；α为过剩空气系数；V0为燃气燃烧理论空气需用量，Nm3/Nm3L g为燃气耗量，Nm3/h；T g为空气温度，K；β为空气螺旋运动的平均上升角，其值与蜗壳供气方式有关。
5)计算燃烧器前空气所需的压力H a
（6-100）
式中H a为燃烧器前空气所需的压力，Pa；ζ为空气人口动压下的阻力系数，其值与供气方式和蜗壳结构比有关：
对于蜗壳供气，当ab/D p2 =0.35时，ζ=2.8～2.9
对于切向供气，当ab/D p2 =0.35时，ζ=1.8～2.0
v in为燃烧器人口的空气流速，m/s；且
（6-101）
式中 a、b为空气人口几何尺寸，mm；
(2)燃烧系统的计算
合理的燃烧器结构应使燃气射流均匀分布在空气流中，应严格防止燃气射流在空气流中相互重叠，否则会使燃气-空气混合过程恶化。
1)计算燃气分配室截面积F g′
（6-102）
式中 F g′为燃气分配室截面积，mm2；v g′为燃气分配室内燃气流速，m/s，一般v g′=15～20m/s。
2)计算旋空气流中燃气射流的穿透深度燃气孔口一般排成两列，于是可得
h2=0.36Δ (6-103)
h1=0.13Δ (6-104)
式中 h1、h2分别为燃气孔口第一、第二排的射流穿透深度，mm；Δ为回流区环形道边宽度，mm。
3)计算每排燃气孔口的最大数目Z max和孔口直径d2(d2为大直径孔口的直径)
(6-105)
式中π(D p-2h2)为燃气射流穿透深度为h时，每排燃气射流轴心所在圆的周长，mm；S2为燃气射流穿透深度时的射流间距，通常取S2=2.5h2，mm。
(6-106)
式中 K s为系数，与孔口相对间距S/d有关，可通过查K s与S/d关系图求得：εF为压缩系数(在标准状态下)；Z2为大直径孔口的数目，个。
4)计算燃气孔口的出口速度v g
(6-107)
5)计算燃气孔口的总面积F
(6-108)
6)计算燃烧器前燃气所需压力H g
(6-109)
式中 H g为燃烧器前燃气所需压力，Pa；H为压缩系数(考虑了然气的可压缩性面引入的校正值)；
μg为燃气孔口流量系数。
【例6-8】计算一边缘供燃气的鼓风式蜗壳扩散燃烧器的结构尺寸和运行参数。
已知：燃气耗量L g=200Nm3/h，燃气热值H L=36000kJ/Nm3，燃气密度ρg=0.70kg/m3，理论空气需用量V0=9.4Nm3/Nm3，燃气温度T g=293K，空气温度T a=293K，过剩空气系数α=1.1(采用蜗壳供气)。
【解】空气系统结构尺寸和运行参数计算：
1)计算空气通道面积FP和直径D p，取q p=35×103kW/m2，则
取D p=250mm
取蜗壳结构比ab/D p2 =0.35，并取b=D p=250mm
则
2)计算环形通道宽度Δ及空气实际速度v a
当ab/D p2 =0.35时，由表6-10查得回流区直径D bf为
按式（6-98）计算的环形通道宽度Δ为
当ab/D p2 =0.35时，由表6-10查得β=29度，则实际空气流速v a为
3)计算空气入口速度v in
4)计算燃烧器前所需空气压力H a取阻力系数ζ=2.9，则
燃烧系统结构尺寸和运行参数计算：
1)计算燃气分配室截面积F g′取v g′=15m/s，则
2)计算旋转空气流中燃气射流的穿透深度h1、h2
3)计算大直径孔口在射流穿透深度时射流间距S2和大直径孔口数目Z2和直径d2
取Z2=10个
取εF=0.98，K s=1.7，则大直径孔的直径d2为
4)计算燃气出口速度v g和孔口的总面积F
5)计算燃烧器前燃气所需压力 H g取εH=0.94，μg=0.7
大气式燃烧器主要尺寸和运行参数的计算
由于大气式燃烧器的构造是由头部和引射器两部分组成，故结构尺寸和运行参数也应分别计算。
(1)大气式燃烧器头部计算
大气式燃烧器头部计算应以火焰传播和燃烧稳定理论为计算基础。在选定头部形式及火孔形状的前提下，对头部火孔尺寸、间距、孔深、火孔捧数、火孔热强度、火孔总面积、二次风截面积及火焰高度应进行计算。
1)火孔尺寸可根据文献[9]中表8-1选定，火孔间距及火孔排数可根据文献[9]选定。
2)头部火孔热强度qp的计算火孔热强度是火孔燃烧能力大小的指标：燃气性质、一次空气系数及火孔尺寸均对火孔燃烧能力产生影响，且：
（6-110）
式中 q p为火孔热强度，kW/mm2；HL为燃气低热值，kJ/mm3；α′为一次空气系数；V0
为理论空气需用量，Nm3/Nm3；v p为火孔出口气流速度，Nm/s。
3)头部静压力h的计算为保证在选定的火孔出口速度和火孔热强度，燃气和空气混合物在头部必须具有一定的静压力，以克服混合物从头部逸出时的能量损失。而能量损失包括混合物流动阻力损失、气体加热膨胀而产生气流加速的能量损失及火孔出口动压头损失三部分，故头部静压力h为：
（6-111）
式中 h为燃烧器头部的静压力，Pa；Δh1为流动阻力损失，Pa；Δh2为气体膨胀而产生气流加速的能量损失，Pa；Δh3为火孔出口动压头损失，Pa；K1为头部的能量损失系数，且
式中ξp为火孔阻力系数；t为棍合气通过火孔被加热的温度，℃；ρomix为燃气-空气混合物的密度，kg/Nm3。
且
式中 S为燃气的相对密度(空气=1)；u为质量引射系数。
4)敞开燃烧的大气式燃烧器二次空气口截面积F″的计算
（6-112）
式中F″为二次空气口的截面积，mm2；Q为燃烧器的热负荷，kW。
5)火焰高度的计算大气式燃烧器燃气燃烧时的火焰有明显的内、外焰锥，故其火焰高度有内、外锥焰之分。火焰高度通常用实验仪器测定，也可根据经验公式计算：
（6-113）
式中 h ic为火焰的内锥高度，mm；f p为一个火孔的面积，mm2；q p为火孔热强度，kW/mm2；K为系数，与燃气性质和一次空气系数有关。
（6-114）
式中 h oc为火焰外锥高度，mm；n为火孔排数；n1为表示燃气性质对外锥焰高度影响的系数：对于丁烷，当d p=2mm时，nl=0.5；对于天然气，当dp=3mm时，n1=0.6；对于焦炉煤气，当d p=4mm时，n1=0.77～0.79。S为表示火孔净距对火焰外锥高度影响的系数。
(2)大气式燃烧器引射器的计算
引射器的计算是以动量定理、连续性方程及能量守恒定律为基础，主要对混合管进行计算。
1)引射器出口的静压力h
h=h1+h2（6-115）
式中 h为引射器出口的静压力，Pa；h1为混合管中恢复的静压力，Pa；h2为扩压管恢复的静压力，Pa。
2)引射器混合管的摩擦阻力损失h mix的计算
（6-116）
式中 h mix为引射器混合管的摩擦阻力损失，Pa；βmix为引射器中混合气的密度，kg/Nm3；v3为引射器喉部混合气的速度，m/s；ζmix为引射器中混合气的摩擦阻力系数，且
（6-117）
式中λ为摩擦系数；d t为混合管喉部直径，mm；l mix为混合管长度，mm。
3)对低压大气式燃烧器喷嘴燃气流量L g、喷嘴截面积F j及喷嘴直径d的计算由于燃烧器处于低压下工作，故不考虑气体的可压缩性，且
（6-118）
式中 L g为引射器喷嘴(圆形)的燃气流量，Nm3/h；μ为喷嘴流量系数，可用实验方法求
得；
d为圆形喷嘴直径，mm；H为燃气压力，Pa；S为燃气相对密度(空气=1)；Q为燃烧器热负荷，kW；
H l为燃气低热值，kJ/Nm3。
（6-119）
式中 F j为喷嘴截面积，cm2。
（6-120）
4)引射器的质量引射系数u
（6-121）
式中 u为质量引射系数。
【例6-9】计算大气式燃烧器头部的火孔总面积F p、火孔数目和引射器的引射系数u、喷嘴燃气流量和喷嘴直径。
已知：燃烧器热负荷Q=2.8kW，燃气热值H L=14350kJ/Nm3，燃气密度ρg=0.72kg/Nm3，理论空气需用量V0=3.3Nm3/Nm3，燃气压力H=780Pa。
【解】
1)燃烧器头部火孔总面积Fp 选取火孔直径d P=2.8mm，一次空气系数α′=0.6，其火孔热强度为q p=11.6×10-3kW/mm2，则
2)头部火孔数目n
3)引射系数u
4)喷嘴的燃气流量L g及喷嘴直径d
选取喷嘴流量系数μ=0.8，S=0.56，喷嘴直径d，则
电源磁芯尺寸功率参数
常用电源磁芯参数 MnZn 功率铁氧体 EPC 功率磁芯 特点：具有热阻小、衰耗小、功率大、工作频率宽、重量 轻、结构合理、易表面贴装、屏蔽效果好等优点，但散热 性能稍差。 用途：广泛应用于体积小而功率大且有屏蔽和电磁兼容要 求的变压器，如精密仪器、程控交换机模块电源、导航设 备等。 EPC型功率磁芯尺寸规格 磁芯型号Type 尺寸Dimensions(mm) A B C D Emin F G Hmin EPC10/8 10.20±0.20 4.05±0.30 3.40±0.20 5.00±0.20 7.60 2.65±0.20 1.90±0.20 5.30 EPC13/13 13.30±0.30 6.60±0.30 4.60±0.20 5.60±0.20 10.50 4.50±0.30 2.05±0.20 8.30 EPC17/17 17.60±0.50 8.55±0.30 6.00±0.30 7.70±0.30 14.30 6.05±0.30 2.80±0.20 11.50 EPC19/20 19.60±0.50 9.75±0.30 6.00±0.30 8.50±0.30 15.80 7.25±0.30 2.50±0.20 13.10 EPC25/25 25.10±0.50 12.50±0.30 8.00±0.30 11.50±0.30 20.65 9.00±0.30 4.00±0.20 17.00 EPC27/32 27.10±0.50 16.00±0.30 8.00±0.30 13.00±0.30 21.60 12.00±0.30 4.00±0.20 18.50 EPC30/35 30.10±0.50 17.50±0.30 8.00±0.30 15.00±0.30 23.60 13.00±0.30 4.00±0.20 19.50 EPC39/39 39.00±0.50 19.60±0.30 15.60±0.30 18.00±0.30 30.70 14.00±0.30 10.00±0.30 24.50 EPC42/44 42.40±1.00 22.00±0.30 15.00±0.40 17.00±0.30 33.50 16.00±0.30 7.40±0.30 26.50
7.2.2扩散系数 费克定律中的扩散系数Ｄ代表单位浓度梯度下的扩散通量，它表达某个组分在介质中扩散的快慢，是物质的一种传递性质。 一、气体中的扩散系数 气体中的扩散系数与系统、温度和压力有关，其量级为5 2 10/m s -。通常对于二元气体Ａ、B 的相互扩散，Ａ在B 中的扩散系数和B 在A 中的扩散系数相等，因此可略去下标而用同一符号Ｄ表示，即AB BA D D D ==。 表７－１给出了某些二元气体在常压下（5 1.01310Pa ?）的扩散系数。 对于二元气体扩散系数的估算，通常用较简单的由富勒（Fuller ）等提出的公式： 1/31/32 [()()]A B D P v v = +∑∑ （７－１９） 式中，D －Ａ、B 二元气体的扩散系数，2 /m s ； P －气体的总压，Pa ； T －气体的温度，Ｋ； A M 、 B M －组分Ａ、B 的摩尔质量，/kg kmol ； A v ∑、B v ∑－组分Ａ、B 分子扩散体积，3 /cm mol 。 一般有机化合物可按分子式由表７－２查相应的原子扩散体积加和得到，某些简单物质则在表７－２种直接列出。 5
式７－１９的相对误差一般小于１０％。 二、液体中的扩散系数 由于液体中的分子要比气体中的分子密集得多，因此也体的扩散系数要比气体的小得多，其量级为9 2 10/m s -。表７－３给出了某些溶质在液体溶剂中的扩散系数。 对于很稀的非电解质溶液（溶质Ａ＋溶剂Ｂ），其扩散系数常用Wilke-Chang 公式估算： 15 0.6()7.410 T B AB A M T D V -φ=?μ 2/m s （７－２１） 式中，AB D －溶质Ａ在溶剂Ｂ中的扩散系数（也称无限稀释扩散系数），2 /m s ； T －溶液的温度，Ｋ； μ－溶剂Ｂ的粘度，.Pa s ； B M －溶剂Ｂ的摩尔质量，/kg kmol ； φ－溶剂的缔合参数，具体值为：水2.6；甲醇1.9；乙醇1.5；苯、乙醚等不缔合的溶剂 为1.0； A V －溶质A 在正常沸点下的分子体积，3/cm mol ，由正常沸点下的液体密度来计 算。若缺乏此密度数据，则可采用Tyn-Calus 方法估算： 1.048 0.285c V V =，其中c V 为物质的
第四章 大气扩散浓度估算模式 4.1 污染源的东侧为峭壁，其高度比污染源高得多。设有效源高为H ，污染源到峭壁的距离为L ，峭壁对烟流扩散起全反射作用。试推导吹南风时高架连续点源的扩散模式。当吹北风时，这一模式又变成何种形式？ 解： 吹南风时以风向为x 轴，y 轴指向峭壁，原点为点源在地面上的投影。若不存在峭壁，则有 ]}2)(exp[]2)(){exp[2exp(2),,,(22 22 22' z z y z y H z H z y u Q H z y x σ σ σ σ σπρ+- +-- - = 现存在峭壁，可考虑ρ为实源与虚源在所关心点贡献之和。 实源]}2)(exp[]2)(){exp[2exp(222 22 221z z y z y H z H z y u Q σ σ σ σ σπρ+- +-- - = 虚源]}2)(exp[]2)(]{exp[2)2(exp[222 22 22 2z z y z y H z H z y L u Q σ σ σσσπρ+- +-- -- = 因此]}2)(exp[]2)(){exp[2exp(222 22 22z z y z y H z H z y u Q σ σ σ σ σπρ+- +-- - =+ ]}2)(exp[]2)(]{exp[2)2(exp[222 22 22 z z y z y H z H z y L u Q σ σ σ σ σπ+- +-- -- = ]}2)(exp[]2)(]}{exp[2)2(exp[)2{exp(222 22 22 22z z y y z y H z H z y L y u Q σ σ σ σ σ σπ+- +-- -- +- 刮北风时，坐标系建立不变，则结果仍为上式。 4.2 某发电厂烟囱高度120m ，内径5m ，排放速度13.5m/s ，烟气温度为418K 。大气温度288K ，大气为中性层结，源高处的平均风速为4m/s 。试用霍兰德、布里格斯（x<=10H s ）、国家标准GB/T13201－91中的公式计算烟气抬升高度。 解： 霍兰德公式 m D T T T u D v H s a s s 16.96)5418 2884187.25.1(4 5 5.13)7 .25.1(=?-? +?= -+= ?。 布里格斯公式 kW kW D v T T T Q s s a s H 210002952155.13418 28841810 6.9 7.210 6.9 7.22 3 2 3 >=??-? ?= -? ?= --且x<=10Hs 。此时 3 /23 /21 3 /11 3 /23 /180.24 29521 362.0362.0x x u x Q H H =??==?--。
常用磁芯参数表 【EER磁芯】 ■ 用途：高频开关电源变压器、匹配变压器、扼流变压器等。 【EE磁芯】 ■ 用途：电源转换用变压器及扼流圈、通讯及其他电子设备变压器、滤波器、电感器及扼流圈、脉冲变压器等。
【ETD磁芯】 ■ 用途：电源转换用变压器及扼流圈、通讯及其他电子设备变压器、滤波器。 【EI 磁芯】 ■ 用途：高频开关电源变压器、功率变压器、整流变压器、电压互感器等。 【ET 磁芯】 ■ 用途：滤波变压器 【EFD 磁芯】 ■ 用途：高频开关电源变压器器、整流变压器、开关变压器等。
【UF 磁芯】 ■ 用途：整流变压器、脉冲变压器、扼流变压器、电源变压器等。 【PQ 磁芯】 ■ 用途高频开关电源变压器、整流变压器等。 【RM 磁芯】 ■ 用途：高频开关电源变压器、整流变压器、屏蔽变压器、脉冲变压器、脉冲功率变压器、扼流变压器、滤波变压器。 【EP 磁芯】 ■ 用途：功率变压器、宽频变压器、屏蔽变压器、脉冲变压器等。
【H 磁芯】 ■ 用途：宽带变压器、脉冲变压器、脉冲功率变压器、隔离变压器、滤波变压器、扼流变压器、匹配变压器等。 软磁铁氧体磁芯形状与尺寸标准(一) 软磁铁氧体磁芯形状 软磁铁氧体是软磁铁氧体材料和软磁铁氧体磁芯的总称。软磁铁氧体磁芯是用软磁铁氧体材料制成的元件或零件，或是由软磁铁氧体材料根据不同形式组成的磁路。磁芯的形状基本上由成型（形）模具决定，而成型（形）模具又根据磁芯的形状进行设计与制造。 磁芯按磁力线的路径大致可分两大类；磁芯按具体形状分，有各种各样： 磁芯按磁力线路径分类 磁芯按使用时磁化过程所产生磁力线的路径可分为开路磁芯和闭路磁芯两类。 第一类为开路磁芯。这类磁芯的磁路是开启的（open magnetic circuits），通过磁芯的磁通同时要通过周围空间（气隙）才能形成闭合磁路。开路磁芯的气隙占磁路总长度的相当部分，磁阻很大，磁路中的部分磁通在达到气隙以前就已离开磁芯形成漏磁通。因而，开路磁芯在磁路各个截面上的磁通不相等，这是开路磁芯的特点。由于开路磁芯存在大的气隙，磁路受到退磁场作用，使磁芯的有效磁导率μe比材料的磁导率μi有所降低，降低的程度决定于磁芯的几何形状及尺寸。 开路磁芯有棒形、螺纹形、管形、片形、轴向引线磁芯等等。IEC 1332《软磁铁氧体材料分类》标准中称开路磁芯为OP类磁芯。 第二类磁芯为闭路磁芯。这类磁芯的磁路是闭合的（closed magnetic circuits），或基本上是闭合的。IEC 1332称闭路磁芯为CL类磁芯。磁路完全闭合的磁芯最典型的是环形磁芯。此外，还有双孔磁芯、多孔磁芯等等。
省份山东北京北京上海天津设计用室外气象参数单位济南北京密云上海天津拔海高度m 170.331.371.8 5.5 2.5 常年大气压pa 100813101169100847101618101677采暖室外计算温度℃-5.2 -7.5-8.9 1.2-7.0冬季通风室外计算温度℃-3.6 -7.6-8.7 3.5-6.5夏季通风室外计算温度℃30.9 29.929.930.829.9夏季通风室外计算相对湿度％56 58596962冬季空气调节室外计算温度℃-7.7 -9.8-11.7-1.2-9.4冬季空气调节室外计算相对湿 度％ 45 37567473夏季空气调节室外计算干球温 度℃ 34.8 33.633.734.633.9夏季空气调节室外计算湿球温 度℃ 27.0 26.326.428.226.9夏季空气调节室外计算日平均 温度℃ 31.2 29.128.831.329.3冬季室外平均风速m/s 2.7 2.7 2.6 3.3 2.1冬季室外最多风向的平均风速m/s 3.5 4.5 3.2 3.0 5.6夏季室外平均风速m/s 2.8 2.2 2.2 3.4 1.7冬季最多风向——ENE NNW NE N NNW 冬季最多风向的频率％18 14211315夏季最多风向——SSW SE SSW S S 夏季最多风向的频率％19 12121411年最多风向——SSW SSW ENE ESE SSW 年最多风向的频率％15 101699冬季室外大气压力Pa 101853 102573102083102647102960夏季室外大气压力Pa 99727 9998799523100573100287冬季日照百分率％53 57533848设计计算用采暖期日数日100 12213140121 设计计算用采暖期初日——11月 26日 11月 14日 11月8 日 12月 31日 11月15 日 设计计算用采暖期终日——3月5 日 3月15 日 3月18 日 2月8 日 3月15 日 极端最低温度℃-14.9 -18.3-23.3-7.7-17.8极端最高温度℃42.0 41.940.739.640.5
第四章室内和室外空气设计参数 4．1内空气设计参数 4.1.1舒适性空调室内空气设计参数 舒适性空调泛指生活环境中如居室、办公室、餐厅等对温度、湿度没有太高的精度要求的空调方式。舒适性空调室内空气的温度、相对湿度要求见表4-1所示。 表4-1 舒适性空调室内设计温湿度及风速 部分建筑的室内空气设计温、湿度见表4-2所示。民用建筑空气调节房间室内计算温度见表1-4-3所示。 表4-2 部分建筑的室内空气设计温、湿度 表4-3 民用建筑空气调节房间室内计算温度
4.1.2工艺性空调室内空气设计参数 工艺性空调室内空气设计参数见表4-4至表4-5所示。 表4-4 工艺性空调室内空气设计参数
表4-5 机械工业部分室内参数要求 4.1.3电子计算机房的温、湿度要求 电子计算机房的温、湿度标准值见表4-6所示。电子计算机房的温、湿度条件见表4-7所示。 表4-6 温、湿度标准值 表4-7 电子计算机房的温、湿度条件
4.2 室外空气设计参数 1、 夏季空调室外计算干球温度t K 室外气象参数可按下面简化公式计算 夏季空调室外计算干球温度 t K ＝ 0.47 t x + 0.53 t r (℃) 式中 t x ——累年最热月平均温度 (℃) t r ——累年极端最高温度 (℃) 2、 夏季空调室的计算湿球温度t s （平均每年不保证50小时） 湿球温度t s 应分区计算 （1） 北部地区 黑龙江、吉林、辽宁、新疆、青海、甘肃、宁夏、内蒙和西藏等省、自治区计算公式如下 t s ＝ 0.72 t sx + 0.28 t sr (℃) （2） 中部地区 陕西、山西、北京、天津、河北、河南、山东、上海、江苏、安徽和湖北的
常用电源磁芯参数 MnZn 功率铁氧体 EPC功率磁芯 特点：具有热阻小、衰耗小、功率大、工作频率宽、重量 轻、结构合理、易表面贴装、屏蔽效果好等优点，但散热 性能稍差。 用途：广泛应用于体积小而功率大且有屏蔽和电磁兼容要 求的变压器，如精密仪器、程控交换机模块电源、导航设 备等。 EPC型功率磁芯尺寸规格 磁芯型号Type 尺寸Dimensions(mm) A B C D Emin F G Hmin EPC10/8 10.20±0.2 4.05±0.303.40±0.20 5.00±0.207.60 2.65±0.201.90±0.20 5.30 EPC13/13 13.30±0.3 6.60±0.304.60±0.205.60±0.2010.50 4.50±0.302.05±0.208.30 EPC17/17 17.60±0.5 8.55±0.306.00±0.307.70±0.3014.30 6.05±0.302.80±0.2011.50 EPC19/20 19.60±0.5 9.75±0.306.00±0.308.50±0.3015.80 7.25±0.302.50±0.2013.10 EPC25/25 25.10±0.512.50±0.38.00±0.3011.50±0.320.65 9.00±0.304.00±0.2017.00
EPC功率磁芯电气特性及有效参数
注：AL值测试条件为1KHz,0.25v,100Ts,25±3℃ Pc值测试条件为100KHz,200mT,100℃ EE、EEL、EF型功率磁芯
特点：引线空间大，绕制接线方便。适用围广、工作频 率高、工作电压围宽、输出功率大、热稳定性能好 用途：广泛应用于程控交换机电源、液晶显示屏电源、 大功率UPS逆变器电源、计算机电源、节能灯等领域。 EE、EEL、EF型功率磁芯尺寸规格 Dimensions(mm)尺寸 磁芯型号TYP A B C D Emin F EE5/5.3/2 5.25±0.15 2.65±0.15 1.95±0.15 1.35±0.15 3.80 2.00±0.15 EE8.3/8.2/3.6 8.30±0.30 4.00±0.25 3.60±0.20 1.85±0.20 6.00 3.00±0.15 EE10/11/4.8 10.20±0.30 5.60±0.30 4.80±0.25 2.50±0.257.50 4.40±0.30 EE12.8/15/3.6 12.70±0.307.40±0.30 3.60±0.25 3.60±0.258.60 5.50±0.30 EE13/12/6 13.20±0.30 6.10±0.30 5.90±0.30 2.70±0.309.80 4.70±0.30 EE13/13W 13.00±0.40 6.50±0.30 9.80±0.30 3.60±0.209.00 4.60±0.20 EE16/14/5 16.10±0.407.10±0.30 4.80±0.30 4.00±0.3011.70 5.20±0.20 EE16/14W 16.10±0.407.25±0.30 6.80±0.30 3.20±0.3512.50 5.60±0.30 EE19/16/5 19.10±0.408.00±0.30 4.85±0.30 4.85±0.3014.00 5.60±0.30 EE19/16W 19.30±0.408.30±0.307.90±0.30 4.80±0.3014.00 5.70±0.30 EE22/19/5.7 22.00±0.509.50±0.30 5.70±0.30 5.70±0.3015.60 5.70±0.30 EE25/20/6 25.40±0.5010.00±0.30 6.35±0.30 6.35±0.3018.60 6.80±0.30
暖通知识 第2.2.1条采暖室外计算温度，应采历年平均不保证5天的日平均温度。 注：本条及本节其他文中所谓"不保证"。系针对室外空气温度状况而言，"历年平均不保证"，系针对累年不保证总天数或小时数的历年平均值而言。 第2.2.2条冬季通风室外计算温度，应采用累年最冷月平均温度。 第2.2.3条夏季通风室外计算温度，应采用历年最热月14时的月平均温度的平均值。 第2.2.4条夏季通风室外计算相对湿度，应采用历年最热月14时的月平均相对湿度的平均值。 第2.2.5条冬季空气调节室外计算温度，应采用历年平均不保证1天的日平均温度。 第2.2.6条冬季空调节室外计算相对湿度，应采用累年最冷月平均相对湿度。 第2.2.7条夏季空气调节室外计算干球温度，应采用历年平均不保证50h的干球温度。 注：统计干温球温度时，宜采用当地气象台站每天4次的定时温度记录，并以每次记录值代表6h的温度值核算。第2.2.8条夏季空气调节室外计算湿球温度，应采用历年平均不保证50h的湿球温度。 第2.2.9条夏季空气调节室外计算日平均温度，应采用历年平均不保证5天的日平均温度。 第2.2.10条夏季空气调节室外计算逐时温度，可按下式确定： tsh=twp+βΔtr（2.2.10-1）
式中：tsh---室外计算逐时温度（℃） twp---夏季空气调节室外计算日平均温度（℃），按本规范第2.2.9条采用。 β---室外温度逐时变化系数，按2.2.10采用； Δtr---夏季室外计算平均日较差，应按下式计算：室外温度逐时变化系数 560)this.width=560"> 式中:Δtr---夏季空气调节室外计算干球温度（℃），按本规范第2.2.7条采用。其他符号意义同式（2.2.10-1）。 第2.2.11条当室内温湿度必须全年保证时，应另行确定空气调节室外计算参数。 更多文章https://www.doczj.com/doc/554898269.html,/ 长沙地暖 cscnwk 仅在部分时间（如夜间）工作的空气调节系统，可不遵守本规范第2.2.7条至第2.2.10条的规定。 第2.2.12条冬季室外平均风速，应采用累年最冷三个月各月平均风速的平均值。冬季室外最多风向的平均风速，应采用累年最冷三个月最多风向（静风除外）的各月平均风速的平均值。 夏季室外平均风速，应采用累年最热三个月各月平均风速的平均值。 第2.2.13条冬季最多风向及其频率，应采用累年最冷三个月的最多风向及其平均频率。 夏季最多风向及其频率，应采用累年最热三个月的最多风向及其平均频率。 年最多风向及其频率，应采用累年最多风向及其平均频率。 第2.2.14条冬季室外大气压力，应采用累年最冷三个月各月平均大气压力的平均值。 第2.2.15条冬季日照百分率，应采用累年最冷三个月各月月
空气物性参数表 湿空气热物性计算示例A ●分子量 Maw=Ma-(Ma-Mw)pw/paw 式中，Maw为湿空气分子量，g/mol；Ma为干空气的分子量，28.97g/mol；Mw为水蒸气的分子量，18.02g/mol；pw为湿空气中水蒸气的分压力，Pa；paw为湿空气的总压力，Pa。 计算示例：设湿空气总压力为101325Pa，其中水蒸气的分压力为3000Pa，则此时湿空气的分子量为： Maw=28.97-(28.97-18.02)*3000/101325 =28.65 g/mol ●湿空气中水蒸气分压力
pw=φps 式中，pw为湿空气中水蒸气的分压力，Pa；φ为湿空气的相对湿度，无因次；ps为湿空气温度下纯水的饱和蒸气压力（也为湿空气温度下饱和湿空气中水蒸气的分压力），Pa。 纯水的饱和蒸气压力的估算式为（0～100℃）： ln(ps)=25.4281-5173.55/(Ts+273) 式中，ps为水的饱和蒸气压，Pa；Ts为水的温度，℃。 计算示例：设湿空气温度为36℃，相对湿度为70%，则湿空气中水蒸气分压力的计算过程为： 该温度下纯水的饱和蒸气压为： ln(ps)=25.4281-5173.55/(36+273)=8.6852 ps =e8.6852=5915 Pa
湿空气中的水蒸气分压力为： pw=φps=0.7*5915=4140.5Pa ●湿空气的露点温度 湿空气中水蒸气开始凝结的温度为其露点温度，等于其湿空气中水蒸气分压力下纯水的饱和温度，其估算式为（0～80℃）： Td=5266.77/(25.7248-ln(pw))-273 式中，Td为湿空气的露点温度，℃；pw为湿空气中水蒸气的分压力，Pa。 计算示例：接上例，温度为36℃，相对湿度为70%的湿空气，其露点温度计算过程为： 湿空气中水蒸气分压力为4140.5Pa，则其对应的露点温度为：
空气处理机组选择计算 1 电算表格内容、适用范围和使用说明 1.1 空气状态点计算表 已知某空气状态点的任意2个常用参数，求其他参数： 1、已知干、湿球温度； 2、已知干球温度、相对湿度； 3、已知干球温度、含湿量； 4、已知干球温度、焓值； 5、已知含湿量、焓值。 1.2 一次回风空气处理机组的选择计算表 基本已知数据：冬夏季室内热湿负荷、人员所需新风量、冬夏季新风状态、冬季加湿方式（仅限于“等焓”或“等温”加湿） 注：冬季当室内热湿负荷低于设计工况时，空气处理机组则需要较大的加热和加湿量，因此冬季工况表中填入的热湿负荷值应适当考虑开机时室内较低负荷的数值。 1.2.1夏季工况计算表 1、表1：已知室内温湿度，求空气处理机组的送风量、送风参数、冷却量、冷凝水量等。适用于 允许采用最大送风温差的一般典型空气处理机组的选型计算。见图1.2.1－1处理过程1（实线）。 2、表2：已知室内温度、允许送风温差，求空气处理机组的送风量、送风参数、冷却量、冷凝水 量和室内相对湿度等。可用于要求较小送风温差、但又不采用二次加热或二次回风的空调系统 能否满足要求。见图1.2.1－1（例如下送风舒适性空调），可根据计算结果校核室内相对湿度 2 处理过程2（虚线）。 100% 图1.2.1-1 采用最大送风温差的一次回风系统夏季处理过程 3、表3：已知室内温湿度、允许送风温差，求空气处理机组的送风量、送风参数、冷却量、再热 量、冷凝水量等。适用于要求较小的送风温差，不再热不能满足室内湿度要求的情况，以及热湿比较小，采用再热才能将送风状态点处理至热湿比线上的情况等。见图1.2.1－2处理过程。
常用铁氧体磁芯规格、型号与技术参数 功率铁氧体磁芯 EI EE EE PQ EC EI60 EE80 EE35 PQ50/50 EC90 EI50 EE72 EE30 PQ40/40 EC70 EI40 EE70 EE25 PQ35/35 EC52 EI35 EE60 EE19 PQ32/30 ECI70 EI33 EE55 EE16 PQ32/20 EER49/54 EI30 EE50 EE13 PQ26/25 EER49/43 EI28 EE49 EE10 PQ26/20 EER49/38 EI25 EE42 — PQ20/20 EER42/43 EI22 EE42/20 — PQ20/16 EER42/45 EI19 — — — EER40/45 EI16 — — UF102 EER28L 常用功率铁氧体材料牌号技术参数 项目 条件 单位 PC30 PC40 2500B B25 3C8 N27 μi — — 2500 2300 2500 2300 2000 2000 Bms H=1200A/m mT 510 510 490 510 450 510 Br H=800A/m mT 117 95 100 130 — — Hc — A/m 12 14.3 15.9 15.9 18.8 20 Tc — ℃ >230 >215 >230 >220 >200 >220 P 200mT23℃ 25KHz60℃ 100℃ KW/m3 130 600 95 600 900 48 KW/m3 90 — 70 — — — KW/m3 100 — 75 — — — 100mT60℃ 100KHz100℃KW/m3 — 450 — 450 — — KW/m3 — 410 — 410 — — 公司 — — TDK TDK TOKIN TOKIN FERROCXLUB E SIEMENS
第一节大气污染物的扩散 一、湍流与湍流扩散理论 1. 湍流 低层大气中的风向是不断地变化，上下左右出现摆动；同时，风速也是时强时弱，形成迅速的阵风起伏。风的这种强度与方向随时间不规则的变化形成的空气运动称为大气湍流。湍流运动是由无数结构紧密的流体微团——湍涡组成，其特征量的时间与空间分布都具有随机性，但它们的统计平均值仍然遵循一定的规律。大气湍流的流动特征尺度一般取离地面的高度，比流体在管道内流动时要大得多，湍涡的大小及其发展基本不受空间的限制，因此在较小的平均风速下就能有很高的雷诺数，从而达到湍流状态。所以近地层的大气始终处于湍流状态，尤其在大气边界层内，气流受下垫面影响，湍流运动更为剧烈。大气湍流造成流场各部分强烈混合，能使局部的污染气体或微粒迅速扩散。烟团在大气的湍流混合作用下，由湍涡不断把烟气推向周围空气中，同时又将周围的空气卷入烟团，从而形成烟气的快速扩散稀释过程。 烟气在大气中的扩散特征取决于是否存在 湍流以及湍涡的尺度(直径)，如图5－7所示。 图5－7（a）为无湍流时，烟团仅仅依靠分子 扩散使烟团长大，烟团的扩散速率非常缓慢， 其扩散速率比湍流扩散小5～6个数量级；图5 －7（b）为烟团在远小于其尺度的湍涡中扩散， 由于烟团边缘受到小湍涡的扰动，逐渐与周边 空气混合而缓慢膨胀，浓度逐渐降低，烟流几乎呈直线向下风运动；图5－7（c）为烟团在与其尺度接近的湍涡中扩散，在湍涡的切入卷出作用下烟团被迅速撕裂，大幅度变形，横截面快速膨胀，因而扩散较快，烟流呈小摆幅曲线向下风运动；图5－7（d）为烟团在远大于其尺度的湍涡中扩散，烟团受大湍涡的卷吸扰动影响较弱，其本身膨胀有限，烟团在大湍涡的夹带下作较大摆幅的蛇形曲线运动。实际上烟云的扩散过程通常不是仅由上述单一情况所完成，因为大气中同时并存的湍涡具有各种不同的尺度。 根据湍流的形成与发展趋势，大气湍流可分为机械湍流和热力湍流两种形式。机械湍流是因地面的摩擦力使风在垂直方向产生速度梯度，或者由于地面障碍物(如山丘、树木与建筑物等)导致风向与风速的突然改变而造成的。热力湍流主要是由于地表受热不均匀，或因大气温度层结不稳定，在垂直方向产生温度梯度而造成的。一般近地面的大气湍流总是机械湍流和热力湍流的共同作用，其发展、结构特征及强弱决定于风速的大小、地面障碍物形成的粗糙度和低层大气的温度层结状况。 2. 湍流扩散与正态分布的基本理论 气体污染物进入大气后，一面随大气整体飘移，同时由于湍流混合，使污染物从高浓度区向低浓度区扩散稀释，其扩散程度取决于大气湍流的强度。大气污染的形成及其危害程度在于有害物质的浓度及其持续时间，大气扩散理论就是用数理方法来模拟各种大气污染源在
Dimensions (mm)Ap Ae Aw A L Le Ve Wt P CL 100kHz 200mT Pt 100kHz 幅寬mm 窗口面积mm 2 PIN A * B * C ( cm 4 ) ( mm 2 )( mm 2 )(nH/N 2) ( mm ) ( mm 3 ) ( g ) @100℃(W) (W) 可配合BOBBIN EC353C8535.3*17.3*9.5 1.374184.30163.002100.077.406530.038.0021.5 8H EC413C8541.6*19.5*11.6 2.5894121.00214.002700.089.3010800.060.0024.58H EC523C8552.2*24.2*13.4 5.5980180.00311.003600.0105.0018800.0112.0028.312H EC703C8571.7*34.5*16.417.8281279.00639.003900.0144.0040100.0254.0041.412/34H EE05PC40 5.25*2.65*1.950.0013 2.63 5.00285.012.6033.10.160.02 1.1 2.76-8H EE6.3PC40 6.1*2.85*7.950.0015 3.31 4.46405.012.2040.40.240.02 2.76H EE8PC408.3*4.0*3.60.00917.0013.05590.019.47139.00.700.06 1.9 4.78 5.36H EE10/11PC4010.2*5.5*4.750.028712.1023.70850.02 6.60302.0 1.500.16 6.612.28V EE13PC4013.0*6.0*6.150.05701 7.1033.351130.030.20517.0 2.700.2357.422.210V EE16PC4016*7.2*4.80.076519.2039.851140.035.00672.0 3.300.31 8.527.36-10V H EE19PC401 9.1*7.95*5.00.124323.0054.041250.039.40900.0 4.800.42933.16-8V H EE19/16PC4019.29*8.1*4.750.119122.4053.151350.039.10882.0 4.800.41933.16-8V H EE20/20/5PC4020.15*10*5.10.119131.0050.701460.043.001340.07.500.51EE22PC4022*9.35*5.750.119141.0038.792180.039.401610.08.800.618.45208 V EE2329S PC4023*14.7*6 0.119135.80122.001250.064.902320.012.00 1.16EE25/19PC4025.4*9.46*6.290.119140.0078.202000.048.701940.09.100.99.842.5EE25.4PC4025.4*9.66*6.350.119140.3078.732000.048.701963.010.000.9EE2825PC4028*12.75*10.60.119186.9098.103300.057.705010.026.00 2.519.639.410V EE30 PC4030*13.15*10.70.1191109.0073.354690.057.706310.032.00 2.913.743.210-12V EE30/30/7PC4030.1*15*7.050.119159.70124.872100.066.904000.022.00 1.51EE3528PC4034.6*14.3*9.30.119184.80158.002600.069.705910.029.00 2.9615.788.712V EE40PC4040*17*10.70.1191127.00173.234150.077.009810.050.00 4.217.3 108 12 V EE4133PC4041.5*17*12.70.1191157.00180.004200.079.0012470.064.00 6.25EE42/21/15PC4042*21.2*150.1191178.00278.003800.097.9019510.088.008.8EE42/21/20PC4042*21.2*20 0.1191235.00275.005000.097.8023000.0116.0011.6EE47/39PC4047.12*19.63*15.620.1191242.00196.406660.090.6021930.0108.009.7EE50 PC4050*21.3*14.60.1191226.00253.736110.095.8021600.0116.009.421.317012V EE55/55/21PC4055.15*27.5*20.70.1191354.00386.347100.0123.0043700.0234.0011.0(150MT) EE57/47PC4056.57*23.6*18.80.1191344.00282.368530.0102.0035100.0190.008.5EE60PC4060*22.3*15.60.1191247.00399.025670.0110.0027100.0135.0012.523.829412V EE50.3 PC4050.3*25.6*6.10.1191120.85152.642900.0104.9012676.068.00 5.8328.2596.0512H EE62.3/62/6PC4062.3*31*6.10.1191153.01198.223100.0125.7419240.0102.008.8533.85115.0912H EE65/32/27 PC40 65.15*32.5*27 0.1191 535.00 575.00 8000.0 147.0078700.0 399.00 5.9(100MT) EC EE CORE参数对照表 形狀 TYPE MATE-RIAL
1.1 计算机程序编制的常用公式 为了满足空调系统和设备进行数学模拟的需要，必须根据湿空气各状态之间的关系式编制计算程序。在实际工程中多利用测定空气干、湿球温度的方法，再计算其它参数，以下按这种做法，顺序给出编制计算机程序用的各种关系式。 1) 输入量：t 、t S 、B 、V 2) 输出量：P q,b 、P q 、?、d 、i 、ρ、 l υ、l t 3) 关系式： a) T=273.15+t ● 当t=-100℃～0℃时 234,1234576ln()/ln()q b p C T C C T C T C T C T C T =++++++ 式中： 5359.56741-=C 3925247.62=C 851020747825.0-?=C 23109677843.0-?-=C 126109484024.0-?-=C 641062215701.0-?=C 1635019.47=C ● 当t=0～200℃时 )ln(/)ln(133122111098,T C T C T C T C C T C p b q +++++= 式中： 2206.58008-=C 4111041764768.0-?=C 3914993.19=C 7121014452093.0-?-=C 04860239.010-=C 5459673.613=C 以上公式用)()ln(,T f p b q =表示。 b) B t t A p p s b q q )(',--= 式中：)()'ln(,s b q T f p = s s T T +=15.273 0.00001(65 6.75)A u =+ U 为通过湿球温度计的空气流速 式中B ，q p 及b q p ,的单位为Pa c) ,q q b p p φ= d) 干空气q q kg kg p B p d /622.0-=或干空气q q kg g p B p d /622-= e) 干空气kg kJ t d t i /)84.12501(001.001.1++= T p T B q 00132.000348.0-=ρ
中央空调室、内外空气计算参数 中央空调空气计算-夏季空调室外计算干、湿球温度 夏季空调室外计算干球温度，应采用历年平均不保证50h的干球温度；夏季空调室外计算湿球温度，应采用历年平均不保证50h的湿球温度。 中央空调空气计算-夏季空调室外计算日平均温度和逐时温度 夏季计算经围护结构传入室内的热量时，应按不稳定传热过程计算，因此，必须已知室外设计日的室外平均温度和逐时温度。夏季空调室外计算日平均温度应采用历年平均不保证5天的日平均温度。 中央空调空气计算-冬季空调室外计算温度、湿度的确定 1、由于冬季空调系统加热、加湿所需费用，小于夏季冷却、减湿的费用，为便于计算，冬季围护结构传热按稳定传热计算，不考虑室外气温的波动。冬季采用空调设备送热风时，计算其围护结构传热和计算冬季新风负荷，采用同一冬季空调室外计算温度。 2、冬季空调室外计算温度，应采用历年平均不保证一天的日平均温度。 3、若冬季不使用空调设备送热风，仅采用采暖装置补偿房间失热时，计算围护结构传热应采用采暖室外计算温度。 4、由于冬季室外空气含湿量低于夏季，且变化量很小，不必给出湿球温度，只给出冬季室外计算相对湿度值。 5、冬季空调室外计算相对湿度应采用累年最冷月平均相对湿度。 中央空调空气计算-舒适性空调室内温、湿度标准 根据《采暖通风与空气调节设计规范》规定，舒适性空调室内计算参数如下：夏季温度24-28度，相对湿度40%-65%，风速不大于0.3m/s；冬季温度18-22度，相对湿度40%-60%，风速不大于0.2m/s。 如果在中央空调空气计算过程中，出现任何一点误差，或误差超出了规定范围，特别是将高温季节中罕见的高温或高湿的数值，按这种方式计算出的结果去配置设备的话，则会因为设备各项指标过高而形成浪费，所以参数计算这一环节的重要性则不言而喻了。可以咨询柯伊梅尔。
湿空气各参数常用计算公式 湿空气各状态参数之间有一些基本的关系式，有这些关系式绘制出了i----d图，利用i----d图就可以确定湿空气的各种状态参数及描述空气状态变化的过程。查图的方法虽然有它一定的优越性，但并不能解释所有问题，而且误差也比较大。为了满足空调系统和设备进行数学模拟的需要，必须根据湿空气各状态之间的关系式编制出计算程序。 湿空气各参数关系式如下： ? T=273.15+t ②当t=-100℃～0℃时 ln(Pq，b)=C1/T+C2+C3T+C4T2+C5T3+C6T4+C7ln(T) 式中：C1=-5674.5359 C2=6.3925247 C3=-0.9677843*10-2 C4=0.62215701*10-6 C5=0.20747825*10-8 C6=0.9484024*10-12 C7=4.1635019 当t=0℃～200℃时 ln(Pq，b)=C8/T+C9+C10T+C11T2+C12T3+C13ln(T) 式中： C8=-5800.2206C11=0.41764768*10-4 C9=0.139144993C12=-0.14452093*10-7 C10=-0.04860239C8=6.5459673 其中Pq，b——饱和水蒸汽分压力 Pq，b——水蒸气的分压力 B——大气压力 Pq，b、Pq、B单位为pa ③相对湿度计算 RH（%）= Pq/Pq,b ④含湿量计算 d=0.622Pq/B-Pq,b kg/kg干空气 或d=622Pq/B-Pq, bg/kg干空气 ⑤焓值计算 i=1.01t+0.001d(2501+1.84t)kj/kg干空气 ⑥露点温度计算
室内空气计算参数 1.1.1 只设采暖的民用建筑物采暖室内空气计算温度及通风换气量按表1224采用。表1. 2.24 居住及公用建筑物采暖室内计算温度和通风换气量表
1225选用。 注：“进、排气”栏内未作规定者，可按实际需要确定。 1.1.2 空气调节房间的室内空气参数应根据室外空气参数，冷源情况、经济条件和节能要 求以及室内参数综合作用下的舒适条件，参考表 表1.2.25 空气调节房间的室内计算参数
注：①缩微胶片库保存胶片的环境要求，必要时可根据胶片类别按国家标准规定，并考虑其储藏 条件等原因。 1.1.3 在设有空气调节的大型公共建筑物中，有放散热、湿、油烟、气味等的一些房间， 一般情况下应通过热 平衡计算确定其通风换气量。若缺乏计算通风量的资料或有其他困难 时，可参考表1226所列换气次数计算。 表1.2.26 房间换气次数参考值 1.2采暖、通风、空气调节方案设计估算指标 1.2.1 只设采暖系统的民用建筑物、其采暖热负荷可按下列两种方法之一进行估算。 （1）单位面积热指标法：当只知道建筑总面积时，其采暖热指标可参考下列数值: 注：总建筑面积大、外围护结构热工性能好、窗户面积小，采用较小的指标；反之采用较大的指 标。 （2）窗墙比公式法：当已知外墙面积、 窗墙比及建筑面积时， 采暖热指标可按下式估算： q=[ （7a+1.7 ） W/F]（t n -t w ） （1.3.1） 建筑物采暖指标（w/mf ）; 外窗面积与外墙面积（包括窗）之比； 外墙总面积（包括窗）（m ）; 总建筑面积（mi ）; 室内采暖设计温度（C ）; 室外采暖设计温度（C ）。 式中 q a W F t n t
Ferrite For Switching Power Supplies TECHNICAL DATA EI Cores (EI12.5 to EI60) EE Cores (EE10/11 to EE62.3/62/6) EER Cores (EER25.5 to EER42/42/20) ETD Cores (ETD19 to ETD49) PQ Cores (PQ20/16 to PQ50/50) LP Cores (LP23/8 to LP32/13) RM Cores (RM4 to RM14) EPC Cores (EPC13 to EPC30)
EI Series EI12.5 Cores(JIS FEI 12.5) ? Coil: ?0.2 2UEW 100Ts NI limit vs. A L -value for A L -value vs. Air gap length for Temperature rise vs. Total loss for PC40EI12.5 gapped core (Typical) PC40EI12.5 core (Typical) EI12.5 core (Typical) (Ambient temperature: 25°C) Parameter Core factor C 1mm –1 1.48Effective magnetic path length e mm 21.3Effective cross-sectional area Ae mm 214.4Effective core volume Ve mm 3308Cross-sectional center leg area A cp mm 211.6Minimum cross-sectional area A cp min.mm 210.8Cross-sectional winding area of core Acw mm 217.3Weight (approx.) g 1.9 7.4±0.1 2.3 5.1±0.1 8.8–0 1.6 1.6 12.4±0.3 2.4±0.1 4.85±0.15 12.4±0.3 1.5±0.1 4.85±0.15 Dimensions in mm Part No.A L -value (nH/N 2) Core loss (W) at 100°C Calculated output power (forward converter mode)100kHz, 200mT PC40EI12.5-Z 1200±25% (1kHz, 0.5mA)?2120 min. (100kHz, 200mT) 0.12 max. 8.8W (100kHz) Note: NI limit shows the point where the exciting current is 20% and 40% away from its extended linear part. Measuring conditions ? Coil: ?0.2 2UEW 100Ts ? Frequency: 1kHz ? Level: 0.5mA Note: The temperature rise is measured in the room whose temperature and humidity are fixed to 25°C and 45(%)RH. respectively. (approx. 400×300×300cm) 101102 N I l i m i t (A T ) A L -value (nH/N 2) 102 10 1 40%Temperature: 100?C 20% 101 102 A L -v a l u e (n H /N 2) Air gap length (mm ) 1 0.1 Center leg gap Spacer gap 50 100 T e m p e r a t u r e r i s e o f h o t s p o t ?T (?C ) Total loss Pm (W ) 00.2 0.40.60.81 Measuring point Coil Core