《管壳式换热器的设计和选型》
一、设计题目
1.1题目
在一反应器的反应过程中,以400kw的加热功率加热10h,需要将反应过程中挥发出来的120号航空汽油(石油醚)冷却再回流到反应器中,试设计一管壳式换热器,要求能够把挥发出来的溶剂完全都回流到反应器中。
1.2 要求
1) 对反应器的蒸发量进行计算,即 (溶剂kg/h).
2) 冷却水采用天津地区的地下水(需要确定进口水的温度,出口温度自定;要确定水的压力以保证能够在壳程里流动).
3) 溶剂走管程, 冷却水走壳程. 且管程与反应器连接,并且通大气.
4) 计算换热面积等.
5) 确定换热器的尺寸.
6) 画出结构示意图,为设备制造企业提供可靠的基础数据(可以用计算机画).
7) 该设计方案的费用计算，主要有:
◆设备费（材料费和一些配件费,材料可以选用304不锈钢等）;
◆操作费（冷却水消耗量）.
8) 参考文献：
a、《化工原理》上、下册，天津大学出版社
b、《化工原理课程设计》，天津大学出版社
c、《化工机械手册》，天津大学出版社
d、《化工设备设计手册基础》，上海科学技术出版社
二、设计过程
2.1确定设计方案
（1）初选换热器的类型
溶剂：石油醚，按照正戊烷来计算。
冷却剂：天津地下水，其地下水温度取15℃。
两流体温度变化：热流体进出口温度均为常压下正戊烷的沸点温度36.07℃，进口处为饱和蒸汽，冷却过程发生冷凝；冷流体进口温度为16℃，出口温度为24℃。
（2）初定流动空间及流速
冷却水走管程，正戊烷走壳程。选用Φ25mmx2.5mm的304不锈钢管。管程一般流体的常用流速范围为0.5-3.0m/s，初选管程冷却水的流速u i=0.5 m/s。
2.2 确定物性数据
定性温度：取流体的进出口温度的平均值
壳程流体的定性温度为t 0= =36.07℃
管程流体的定性温度为t i = =20℃
由定性温度，查得壳程和管程流体的有关物性数据如下：
正戊烷在36.07℃下的有关物性数据如下：
冷却水在20℃下的有关物性数据：
2.3 计算总传热系数
2.3.1 热流量
16242
+36.0736.072
+
由题意取Q=400kw
2.3.2 平均传热温差 Δt=1212
ln t t t t - =
(36.0716)(36.0724)
(36.0716)ln
(36.0724)
-----=15.733 ℃
2.3.3 正戊烷蒸汽流量 ω0=Q H
=
400/357.4/kJ s kJ kg
=1.119kg/s
2.3.4 冷却水用量 ωi =p i
Q C t =
4004.1838
x =11.953（kg/s ）
2.3.5 总传热系数 (1)计算管程传热系数h i 雷诺系数 Re=d i u i ρi /μ
I
=20x103-x0.5x998/1.005x103-=9930.348
普朗特常数 Pr=Cp i μi /k i
=4.183x103x1.005x103-/0.599=7.018
管程传热系数h i =0.8
0.023(R e )
(Pr )
n
i i i i
k d ,由于管内正戊烷蒸汽发生冷
凝，取n=0.3
h i =0.023x0.599/0.02x9930.3480.8x7.0180.4 =2366.752 W/( m 2*℃)
（2）壳程传热系数h o
在此设计过程中，先假设壳程传热系数h o 为1000 W/( m 2*℃) （3）污垢热阻
查附录二十可得：管内热阻Rsi=1.7197x104- m 2*℃/W ，管外热阻Rso= 1.7197x104- m 2*℃/W
（4）管壁的导热系数
查附录十二可得：管壁的导热系数λ=16.70 W/( m*℃) （5）计算总传热系数K K=
o o i i
1
d d 1h d o
i
i
o
bd Rsi
Rso d d h λ++++
=
3
4
4
3
1
2510
0.0025251.719710
25/20 1.719710
1/1000
2366.7522010
17.1520
x x x x x x x x ----++
++=
476.193 W/( m 2*℃)
2.4计算传热面积
S=Q K t
?=
3
40010
476.19315.733
x x =53.391 m 2
2.5 工艺结构尺寸
2.5.1 选取管径和管内流速
选用Φ25mmx2.5mm 的304不锈钢管，管内流速u i =0.5 m/s 。
2.5.2 计算管程数和传热管数 单程传热管数：
2
11.953/9980.7850.020.5
4
i i
V
n x x d u π
=
=
=76.28 ≈77 根
按单程管来计算，所需的传热管长度为
53.3913.140.02577
o s
L d n
x x π=
=
= 8.833 m
系列标准中管长只有1.5m ，2m ，3m 和6m 四种，固该换热器采用多管程结构。取传热管长L=6m ，则管程数Np=L/l=8.833/6≈2，从而管程数定为2。
传热管总数
N=77x2=154 根
2.5.3 平均传热温差
单一饱和蒸汽冷凝的温度在整个热交换器中是一定的，温差修正系数为1，因此，有效温差等于对数平均温差，t ?=15.733℃。
2.5.4 传热管排列和分程方法
采用组合排列法，即每程内均按正三角形排列，隔板两侧采用正方形排列。查表，管心距可取t=32mm 。
横过管束中心线的管数
1.1c n ===13.651≈14 根
2.5.5 壳体内径 采用多管程结构，'
(1)2c D t n b
=-+，其中'b 取值范围为（1-1.5）o d ，
取'b =o d ，
D=32x （12-1）+2x1.25x25=466（m ），取D=500mm 。
2.5.6 折流挡板
采用弓形折流板，取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的25%，则切去的圆缺高度h=0.25x500=125(mm)
取折流挡板间距B=0.3D=0.3x500=150 mm
折流挡板数Nb=传热管长/折流板间距-1=6000/150-1=39（块）
2.6 换热器传热核算
2.6.1 壳程对流传热系数 （1） 计算当量直径 e d 当量直径，由正三角形排列得：
2
2
22
)
40.0320.7850.025)24
2
3.140.025
o e o
d x x x d d x ππ-
-=
=
=0.0199 m
（2）计算壳程流通截面积
o S =BD(1-o d t
)=0.150.5(125/32)
x x -=0.01641 m 2
（3）计算壳程流体流速及其雷诺数
1.119/
2.820.01641
o u =
=24.181 m/s
3
3
2510
62624.181
R e 0.29910
o o o
o o
d u x x x x ρμ--=
=
= 1265661.037
（4）计算壳程的对流传热系数
1/3
0.4
1/3
0.4
2
3
2
()626(626 2.82)9.81
0.0076[
]
Re 0.00760.0128[
]
1265661.037
(0.22910)
v o o
g
x x h k x x x x ρρρμ
---== =1122.04 W/( m 2*℃) 2.6.2 管程对流传热系数 （1）管程流通截面积
22
1540.7850.020.024184
2
2
i i
N s d
x x
π
=
== m 2
（2）管程流体流速及雷诺数
11.953/9980.4953(/)0.0195
i u m s =
=，和所选取的流速差别不大，表明之前
的假设正确
Re=d i u i ρi /μi =20x103-x0.4953x998/1.005x103-=9837.003 （3）计算管程对流传热系数 h i =
0.8
0.023
(R e )
(Pr )
n
i i i i
k d =0.023x0.599/0.02x99837.003
0.8
x7.018
0.4
= 2949.093 W/( m 2*℃)
2.6.3 核算总传热系数 K=
o o i i
1
d d 1h d o
i
i o
bd Rsi
Rso d d h λ++++
3
4
4
3
1
2510
0.0025251.719710
25/20 1.719710
1/1122.04
2349.0932010
16.7020
x x x x x x x x ----++
++=
562.860 W/( m 2*℃)
K 计/K 选=562.860/476.193=1.182，符合K 计/K 选=1.15-1.25的设计要求，所设计的换热器能满足热量交换要求。 2.6.4 传热面积S S=
Q K t
?=
3
40010
562.86015.733
x x =45.170（m 2）
该换热器的实际传热面积
() 3.140.0256(15414)
p o c S d L N n x x x π=-=-=65.94（m 2）
2.7 换热器内流体的压降
2.7.1 管程压降
12()i
t s p
p
p p F N N ?=?+?∑，其中，
2
12
i i i
i
u l p d ρλ?=，2
2
32
u p x
ρ?=
根据，Re=9837.003，相对粗糙度e/d=0.03/20=0.0015, 查表可得，0.04i
λ=
2
169980.4953
0.041468.99()
0.02
2
x p x
x
Pa ?==
2
29980.4953
3367.25()2
x p x
Pa ?==
t F =1.4mm,壳程数1s N =,管程数2p N =
(1468.99367.25) 1.4125141.47()i
p
x x x Pa ?=+=∑
2.7.2 壳程压降
'
'
12()o t s p p p F N ?=?+?∑
，其中'
1
p ?为流体流经管束的阻力，'2
p ?为流
体流过折流板缺口的阻力，分别进行计算。 （1）计算流体流经管束的阻力'1
p ?
2
'
1(1)
2
o o c B u p Ff n N ρ?=+，
F=0.5,n c =14, 因为 Re>500,0.228
5.0R e
o
f
x -==2.0x1265661.0370.228-=0.081
2
'
1 2.8224.181
0.50.08114(391)1869.88()2
x p x x x x
Pa ?=+=
（2）计算流体流过折流板缺口的阻力'2
p ?
2
'
22(3.5)
2
o
B u B p N D ρ?=-=2
2150 2.8224.181
14(3.5)3347.29()500
2
x x x x
Pa -
=
(3) 计算壳程压降'o
p ?
s F 取1.0，
'
o
p ?=（1869.88+3347.29）x1.0x2=10434.34（Pa ）
2.8 换热器主要结构尺寸和计算结果
三、设计费用计算
1、设备费
（1）换热器造价
换热器的换热管采用304不锈钢材料，规格为Φ25mmx2.5mm，每根长6m，共154根，市场报价30元/根，共计4620元；
壳体材料采用304不锈钢，市场单价19元/千克，初步估算壳体重量为20千克，故造价为380元；
法兰，本次设计采用法兰6个，参考网站https://www.doczj.com/doc/4f16961549.html,，不锈钢法兰的价格为50元/个，总价为300元；
（2）操作费
电费：参考网站https://www.doczj.com/doc/4f16961549.html,，工程所在地的电费为0.49元/度，则电费为4000x0.49=1960元；
水费：天津的地下水成本费为3元/立方米，耗水量为43030.8x10=430308千克，共计430308/998=431立方米，水费为431x3=1293元
综上，总价为4620+380+300+1960+1393=8653元，则加上其他潜在费用，初步估计使用价格在10000元
四、参考文献
《化工流体流动与传热》第二版柴诚敬，张国亮主编化学工业出版社
《化工原理课程设计》天津大学出版社
《化工机械手册》天津大学出版社
《化工设备设计手册基础》上海科学技术出版社
网站“天津地质网”
《热交换器设计手册》【日】尾花英朗著徐中权译石油工业出版社
换热器施工方案班级：安装1101班 姓名：段洪章 学号：21 1.编制依据 [1]《石油化工换热设备施工及验收规范》SH/T3532-2005 [2]《石油化工设备和管道涂料防腐蚀技术规范》SH3022-1999 [3]《管壳式换热器防腐涂层施工技术条件》70BJ013-2005 [4]《管壳式换热器》GB151-1999 [5]《石油化工施工安全技术规程》SH3505-1999 [6]《钢制卧式容器》JB/T4731-2005 2主要工程量一览表
3技术交底 施工前，技术员必须组织施工班组人员进行技术交底，未进行技术交底不准施工。技术交底必须做到交底到每个施工工人，使所有施工人员都了解施工技术和质量要求，清楚施工工艺 4施工准备 熟悉图纸，编写施工技术措施，对施工人员进行技术交底。
做好施工机具、量具、手段用料及消耗材料的准备工作。 5设备验收 1).到货设备应具备下列技术文件和资料: a.产品合格证书; b.产品技术特性表，应包括设计压力、试验压力、设计温度、工作介质、试验介质、换热面积、设备重量、设备类别及特殊要求； c.产品质量证明书，应包括下列内容： （1）主要受压元件材料的化学成分、力学性能及标准规定的复验项目的复验值；（2）无损检测及焊接质量的检查报告（包括超过两次返修的记录） （3）通球记录； （4）奥氏体不锈钢设备的晶间腐蚀试验报告（设计有要求时） （5）设备热处理报告（包括时间——温度记录曲线）； （6）外观及几何尺寸检查报告； （7）压力试验和致密性试验报告。 d.设备制造竣工图。 2).设备开箱检验应按照装箱单和竣工图清点验收下列各项:
气化车间煤气水分离、酚回收换热器换热效果不好时需要清 洗的标准 由于气化车间物料中含有大量的焦油、粉尘、造成换热器在使用过程中污堵，降低了换热器的换热效果，使控制指标偏离设计值，在2018年度煤气水分离、酚回收换热器换热效果急剧下降，换热器清洗维护费用过大，已影响了装置的正常运行。 针对此情况在2019年1月17日技术研发中心，组织生产计划部、机动部、气化车间召开关于煤气水分离、酚回收装置换热器清洗标准，来保障装置正常运行，经会议研究讨论决定，气化车间制定出煤气水分离和酚回收换热器需要清洗时的标准，生产计划部和技术研发中心对其进行确认，气化车间按此标准执行。 车间根据运行需求将换热器清洗标准制定如下： 一、煤气水分离工段：煤气水分离装置为保证油水分离效果，控制初焦油分离器（F623a/b04A/B/C/D）操作温度70-75℃,最终油分离器（F623a/b05A/B/C/D）操作温度40-45℃，温度过高会造成油水乳化。 控制初焦油分离器操作温度依靠换热器余热回收器（C623a/b01）、含尘煤气水换热器（C623a/b02A/B/C/D）和含尘煤气水换热器（C623a/b04A/B/C/D）换热效果决定，控制最终油分离器操作温度依靠换热器煤气水冷却器(C623a/b06A/B/C/D)换热效果决定。 1.气化车间会议讨论决定，含尘煤气水（TIA623a/b011）高
于80℃时，车间根据实际运行情况，申请对C623a/b01、C623a/b02A/B/C/D和C623a/b04A/B/C/D换热器清洗。 2.煤气水冷却器出口（TIA623a/b023）温度高于50℃时，车间根据实际运行情况，要求清理换热器C623a/b06A/B/C/D。 3.排查依据如下：因主要控制点为管程含尘煤气水出口温度，清洗标准依据管程设计温度值定。 二、酚回收装置：酚回收装置为保证高负荷处理气化炉产水，合格外送稀酚水，需要控制脱酸塔进料温度125-130℃，萃取塔进料温度40-45℃，外送稀酚水温度夏季控制35-37℃（冬季温度控制40-50℃），脱酸塔塔釜温度控制155-160℃，水塔塔釜温度控制100-105℃，酚塔塔釜温度195-205℃，水塔顶部冷却器出口温度25-30℃，酚塔顶部冷却器出口温度25-30℃，三级分凝冷却器出口温度45-50℃，粗酚换热器出口80℃，水塔进料温度70-75℃，醚系统温度控制20-30℃，温度过高或者过低都会影响酚回收装置正常运行。 控制脱酸塔进料温度依靠酚水一级换热器（C62401A/R）、酚水
换热器施工方案 班级：安装1101班姓名：段洪章 学号：21
1.编制依据 [1]《石油化工换热设备施工及验收规范》 SH/T3532-2005 [2]《石油化工设备和管道涂料防腐蚀技术规范》 SH3022-1999 [3]《管壳式换热器防腐涂层施工技术条件》 70BJ013-2005 [4]《管壳式换热器》 GB151-1999 [5]《石油化工施工安全技术规程》 SH3505-1999 [6]《钢制卧式容器》 JB/T4731-2005 2主要工程量一览表
3技术交底 施工前，技术员必须组织施工班组人员进行技术交底，未进行技术交底不准施工。技术交底必须做到交底到每个施工工人，使所有施工人员都了解施工技术和质量要求，清楚施工工艺 4施工准备 熟悉图纸，编写施工技术措施，对施工人员进行技术交底。 做好施工机具、量具、手段用料及消耗材料的准备工作。 5设备验收 1).到货设备应具备下列技术文件和资料: a.产品合格证书; b.产品技术特性表，应包括设计压力、试验压力、设计温度、工作介质、试验介质、换热面积、设备重量、设备类别及特殊要求； c.产品质量证明书，应包括下列内容： （1）主要受压元件材料的化学成分、力学性能及标准规定的复验项目的复验值；（2）无损检测及焊接质量的检查报告（包括超过两次返修的记录） （3）通球记录； （4）奥氏体不锈钢设备的晶间腐蚀试验报告（设计有要求时） （5）设备热处理报告（包括时间——温度记录曲线）； （6）外观及几何尺寸检查报告； （7）压力试验和致密性试验报告。 d.设备制造竣工图。
2).设备开箱检验应按照装箱单和竣工图清点验收下列各项: a.清点箱数、箱号及检查包装情况； b.核对设备名称、型号及规格； c.检查接管的规格、方位及数量； d.核对设备备件、附件的规格尺寸、型号及数量； e.检查表面损伤、变形及锈蚀情况； 3) .设备开箱检验应在有关单位参加下进行,检验结果应签字认可; 6设备保管 1).设备和备件、附件及技术文件等验收后应清点登记，并妥善保管； 2).换热设备存放地点应设在地势较高、易排水、道路畅通的场所； 3).在露天存放的换热设备应用不透明的覆盖物遮盖，所有管口必须封闭； 4).不锈钢换热设备的壳体、管束及板片等不得与碳钢设备及碳钢材料接触混放； 5).采用氮封或其它惰性气体密封换热设备应保持气封的压力；脱脂后的设备应防止油脂等有机物的污染。 7设备基础中间交接 1). 设备安装前应对基础及预制构件进行中间交接，交方应提供基础标高和纵横向中心线标记； 2). 设备安装前,应对基础进行检查,并符合下列规定: a.混凝土基础的外形尺寸、坐标、位置及预埋件应符合设计图样的要求； b.混凝土基础的允许偏差应符合下表的规定： 混凝土基础的允许偏差
第1章换热器设计软件介绍与入门 孙兰义 2014-11-2
主要内容 1 ASPEN EDR软件 1.1 Aspen EDR简介 1.2 Aspen EDR图形界面 1.3 Aspen EDR功能特点 1.4 Aspen EDR主要输入页面 1.5 Aspen EDR简单示例应用 2 HTRI软件 2.1 HTRI简介 2.2 HTRI图形界面 2.3 HTRI功能特点 2.4 HTRI主要输入页面 2.5 HTRI简单示例应用
Aspen Exchanger Design and Rating（Aspen EDR）是美国AspenTech 公司推出的一款传热计算工程软件套件，包含在AspenONE产品之中。 Aspen EDR能够为用户用户提供较优的换热器设计方案，AspenTech 将工艺流程模拟软件和综合工具进行整合，最大限度地保证了数据的一致性，提高了计算结果的可信度，有效地减少了错误操作。 Aspen7.0以后的版本已经实现了Aspen Plus、Aspen HYSYS和Aspen EDR的对接，即Aspen Plus可以在流程模拟工艺计算之后直接无缝集成转入换热器的设计计算，使Aspen Plus、Aspen HYSYS流程计算与换热器详细设计一体化，不必单独地将Aspen Plus计算的数据导出再导入给换热器计算软件，用户可以很方便地进行数据传递并对换热器详细尺寸在流程中带来的影响进行分析。
Aspen EDR的主要设计程序有： ①Aspen Shell & Tube Exchanger：能够设计、校核和模拟管壳式换热器的传热过程 ②Aspen Shell & Tube Mechanical：能够为管壳式换热器和基础压力容器提供完整的机械设计和校核 ③HTFS Research Network：用于在线访问HTFS的设计报告、研究报告、用户手册和数据库 ④Aspen Air Cooled Exchanger ：能够设计、校核和模拟空气冷却器 ⑤Aspen Fired Heater：能够模拟和校核包括辐射和对流的完整加热系统，排除操作故障，最大限度的提高效率或者找出潜在的炉管烧毁或过度焦化 ⑥Aspen Plate Exchanger ：能够设计、校核和模拟板式换热器； ⑦Aspen Plate Fin Exchanger：能够设计、校核和模拟多股流板翅式换热器
6.7 换热器 换热器是化工、石油、食品及其他许多工业部门的通用设备，在生产中占有重要地位。化工生产中，换热器可作为加热器、冷却器、冷凝器、蒸发器和再沸器等，应用甚为广泛。由于生产规模、物料的性质、传热的要求等各不相同，故换热器的类型也是多种多样。根据冷、热流体热量交换的原理和方式基本上可分为三大类：混合式、蓄热式、间壁式。 6.7.1 直接接触式（混合式） 在这类换热器中，冷热两种流体通过直接混合进行热量交换。在工艺上允许两种流体相互混合的情况下，这是比较方便和有效的，且其结构比较简单。直接接触式换热器常用于气体的冷却或水蒸汽的冷凝。 6.7.2 蓄热式 蓄热式换热器又称为蓄热器，它主要由热容量较大的蓄热室构成，室中可填耐火砖或金属带等作为填料。当冷、热两种流体交替地通过同一蓄热室时，即可通过填料将得自热流体的热量，传递给冷流体，达到换热的目的。这类换热器的结构简单，且可耐高温，常用于气体的余热及其冷量的利用。其缺点是设备体积较大，而且两种流体交替时难免有一定程度的混合。 6.7.3 间壁式 这一类换热器的特点是在冷热两种流体之间用一金属壁（或石墨等导热性好的非金属）隔开，以使两种流体在不相混合的情况下进行热量交换。由于在三类换热器中，间壁式换热器应用最多，因此下面重点讨论间壁式换热器。 （1）夹套式换热器 结构：夹套装在容器外部，在夹套和容器壁之间形成密闭空间，成为一种流体的通道。 优点：结构简单，加工方便。 缺点：传热面积A小，传热效率低。 用途：广泛用于反应器的加热和冷却。 为了提高传热效果，可在釜内加搅拌器或蛇管和外循环。 （2）沉浸式蛇管换热器 结构：蛇管一般由金属管子弯绕而制成，适应容器所需要的形状，沉浸在容器内，冷热流体在管内外进行换热。 优点：结构简单，便于防腐，能承受高压。 缺点：传热面积不大，蛇管外对流传热系数小， 为了强化传热，容器内加搅拌。 （3）喷淋式换热器 结构：冷却水从最上面的管子的喷淋装置中淋下来，沿管表面流下来，被冷却的流体从最上面的管子流入，从最下面的管子流出，与外面的冷却水进行换热。在下流过程中，冷却水可收集再进行重新分配。 优点：结构简单、造价便宜，能耐高压，便于检修、清洗，传热效果好。 缺点：冷却水喷淋不易均匀而影响传热效果，只能安装在室外。 用途：用于冷却或冷凝管内液体。 （4）套管式换热器 结构：由不同直径组成的同心套管，可根据换热要求，将几段套管用U形管连接，目的增加传热面积；冷热流体可以逆流或并流。 优点：结构简单，加工方便，能耐高压，传热系数较大，能保持完全逆流使平均对数温差最大，可增减管段数量应用方便。 缺点：结构不紧凑，金属消耗量大，接头多而易漏，占地较大。 用途：广泛用于超高压生产过程，可用于流量不大，所需传热面积不多的场合。 （5）列管式换热器（管壳式换热器） 列管式换热器又称为管壳式换热器，是最典型的间壁式换热器，历史悠久，占据主导作用。主要由壳体、管束、管板、折流挡板和封头等组成。一种流体在管内流动，其行程称为管程；另一种流体在管外流动，其行程称为壳程。管束的壁面即为传热面。
绿城工程 板式热交换设备采购 招 标 文 件 招标单位： 招标时刻：
招标文件目录 第一部分投标邀请 第二部分投标须知前附表 第三部分投标人须知 一、讲明 二、招标文件 三、投标文件 四、开标和评标 五、授予合同 第四部分招标内容和技术规格书 第五部分合同要紧条款 第六部分投标文件格式 附件一、投标函 附件二、开标一览表 附件三、投标设备型号规格、数量、原产地、价格表 附件四、商务偏离表 附件五、技术规格偏离表及建议 附件六、法定代表人授权书 附件七、备品配件及专用工具表 附件八、资格、资质证明文件
第一部分投标邀请 各投标企业： 有限公司因工程建设需要，就板式换热设备进行招标。特邀请贵单位前来投标。 招标内容：板式换热器 招标文件价格：人民币200元 招标文件发放时刻：年月日 招标文件发放地点： 投标截止时刻：年月日时 投标地点： 开标时刻：年月日时 开标地点： 评标、询标及决标的时刻与地点：另行通知 招标单位：有限公司 地址：
项目名称： 项目地址： 联系人： 联系电话： 传真： 以上时刻如有变动，以书面通知为准。第二部分投标须知前附表
注：以上内容如有变化将另行通知，通知中未提及的部分将不作变动 第三部分投标人须知 一、讲明 1、本次招标工作是按照《中华人民共和国招标投标法》及相关法律法规要求组织和实施。 2、合格投标人 2．1凡有能力提供招标物资并能严格履行本招标文件规定的制造商或供应商接到投标邀请后均为合格的投标人。对物资采购招标，假如投标人不是制造商，必须提供制造厂家的授权书及证明材料。 2．2假如投标代表人不是法定代表人，需持有《法定代表人授权书》。 3、不管投标过程和结果如何，投标人自行承担投标活动中所发生的全部费用。 二、招标文件 4、招标文件 4．1招标文件的构成 （1）投标邀请；
1 介质不同，传热系数各不相同我们公司的经验是：1、汽水换热：过热部分为800~1000W/m2.℃饱和部分是按照公式K=2093+786V(V是管内流速）含污垢系数0.0003。水水换热为：K=767(1+V1+V2)(V1是管内流速，V2水壳程流速）含污垢系数0.0003 实际运行还少有保守。有余量约10% 冷流体热流体总传热系数K，W/(m2.℃) 水水850～1700 水气体17～280 水有机溶剂280～850 水轻油340～910 水重油60～280 有机溶剂有机溶剂115～340 水水蒸气冷凝1420～4250 气体水蒸气冷凝30～300 水低沸点烃类冷凝455～1140 水沸腾水蒸气冷凝2000～4250 轻油沸腾水蒸气冷凝455～1020 不同的流速、粘度和成垢物质会有不同的传热系数。K值通常在 2 800~2200W/m2·℃范围内。列管换热器的传热系数不宜选太高，一般在800-1000 W/m2·℃。螺旋板式换热器的总传热系数（水—水）通常在1000~2000W/m2·℃范围内。板式换热器的总传热系数（水（汽）—水）通常在3000~5000W/m2·℃范围内。1．流体流径的选择哪一种流体流经换热器的管程，哪一种流体流经壳程，下列各点可供选择时参考(以固定管板式换热器为例) (1) 不洁净和易结垢的流体宜走管内，以便于清洗管子。 (2) 腐蚀性的流体宜走管内，以免壳体和管子同时受腐蚀，而且管子也便于清洗和检修。 (3) 压强高的流体宜走管内，以免壳体受压。(4) 饱和蒸气宜走管间，以便于及时排除冷凝液，且蒸气较洁净，冷凝传热系数与流速关系不大。(5) 被冷却的流体宜走管间，可利用外壳向外的散热作用，以增强冷却效果。(6) 需要提高流速以增大其对流传热系数的流体宜走管内，因管程流通面积常小于壳程，且可采用多管程以增大流速。(7) 粘度大的液体或流量较小的流体，宜走管间，因流体在有折流挡板的壳程流动时，由于流速和流向的不断改变，在低Re(Re>100) 下即可达到湍流，以提高对流传热系数。在选择流体流径时，上述各点常不能同时兼顾，应视具体情况抓住主要矛盾，例如首先考虑流体的压强、防腐蚀及清洗等要求，然后再校核对流传热系数和压强降，以便作出较恰当的选择。 2. 流体流速的选择增加流体在换热器中的流速，将加大对流传热系数，减少污垢在管子表面上沉积的可能性，即降低了污垢热阻，使总传热系数增大，从而可减小换热器的传热面积。但是流速增加，又使流体阻力增大，动力消耗就增多。所以适宜的流速要通过经济衡算才能定出。此外，在选择流速时，还需考虑结构上的要求。例如，选择高的流速，使管子的数目减少，对一定的传热面积，不得不采用较长的管子或增加程数。管子太长不易清洗，且一般管长都有一定的标准；单程变为多程使平均温度差下降。这些也是选择流速时应予考虑的问题。 3. 流体两端温度的确定若换热器中冷、热流体的温度都由工艺条件所规定，就不存在确定流体两端温度的问题。若其中一个流体仅已知进口温度，则出口温度应由设计者来确定。例如用冷水冷却某热流体，冷水的进口温度可以根据当地的气温条件作出估计，而换热器出口的冷水温度，便需要根据经济
换热器的分类 ?按用途分类： 加热器、冷却器、冷凝器、蒸发器和再沸器 ?按冷热流体热量交换方式分类： 混合式、蓄热式和间壁式 ?主要内容： 1. 根据工艺要求，选择适当的换热器类型； 2. 通过计算选择合适的换热器规格。 间壁式换热器的类型 一、夹套换热器 ?结构：夹套式换热器主要用于反应过程的加热或冷却，是在容器外壁安装夹套制成。 ?优点：结构简单。 ?缺点：传热面受容器壁面限制，传热系数小。为提高传热系数且使釜内液体受热均匀，可在釜内安装搅拌器。也可在釜内安装蛇管。 二、沉浸式蛇管换热器 ?结构：这种换热器多以金属管子绕成，或制成各种与容器相适应的情况，并沉浸在容器内的液体中。 ?优点：结构简单，便于防腐，能承受高压。 ?缺点：由于容器体积比管子的体积大得多,因此管外流体的表面传热系数较小。
三、喷淋式换热器 ?结构：冷却水从最上面的管子的喷淋装置中淋下来，沿管表面流下来，被冷却的流体从最上面的管子流入，从最下面的管子流出，与外面的冷却水进行换热。在下流过程中，冷却水可收集再进行重新分配。 ?优点：结构简单、造价便宜，能耐高压，便于检修、清洗，传热效果好 ?缺点：冷却水喷淋不易均匀而影响传热效果，只能安装在室外。 ?用途：用于冷却或冷凝管内液体。 四、套管式换热器
?结构：由不同直径组成的同心套管，可根据换热要求，将几段套管用U形管连接，目的增加传热面积；冷热流体可以逆流或并流。 ?优点：结构简单，加工方便，能耐高压，传热系数较大，能保持完全逆流使平均对数温差最大，可增减管段数量应用方便。 ?缺点：结构不紧凑，金属消耗量大，接头多而易漏，占地较大。 ?用途：广泛用于超高压生产过程，可用于流量不大，所需传热面积不多的场合。 五、列管式换热器 列管式换热器又称为管壳式换热器，是最典型的间壁式换热器，历史悠久，占据主导作用。 ?优点：单位体积设备所能提供的传热面积大，传热效果好，结构坚固，可选用的结构材料范围宽广，操作弹性大，大型装置中普遍采用。 ?结构：壳体、管束、管板、折流挡板和封头。一种流体在管内流动，其行程称 特点：结构简单，成本低，壳程检修和清洗困难，壳程必须是清洁、不易产生垢层和腐蚀的介质。 （2）浮头式
设计任务和设计条件 某生产过程的流程如图所示。反应器的混合气体经与进料物流℃之后，进入60换热后，用循环冷却水将其从110℃进一步冷却至为量的流 知混合气体组吸塔收其中的可溶性分。已吸收237301，压力为6.9，循环冷却水的压力为0.4，循环MPaMPa hkg水的入口温度为29℃，出口的温度为39℃，试设计一列管式换热器，完成生产任务。
物性特征：混和气体在35℃下的有关物性数据如下（来自生产中的实测值）： 密度3?mkg/?901定压 比热容 =3.297kj/kg℃c1p热导率 =0.0279w/m ?1粘度5??Pas51?.?1011 下的物性数据：34℃循环水在3/m=994.3 密度㎏?1℃ =4.174kj/kg定压比热容c1p =0.624w/m℃热导率 ?1粘度3??Pas10742?0.?1确定设计方案 1．选择换热器的类型 两流体温的变化情况：热流体进口温度110℃出口温度60℃；冷流体进口温度29℃，出口温度为39℃，该换热器用循环冷却水冷却，冬季操作时，其进口温度会降低，考虑到这一因素，估计该换热器的管壁温度和壳体温度之差较大，因此初步确定选用浮头式换热器。2．管程安排 从两物流的操作压力看，应使混合气体走管程，循环冷却水走壳程。但由于循环冷却水较易结垢，若其流速太低，将会加快污垢增长速度，使换热器的热流量下降，所以从总体考虑，应使循环水走管程，混和气体走壳程。
浮头式换热器介绍 浮头式换热器的特点是有一端管板不与外壳连为一体，可以沿轴向自由浮动。这种结构不但完全消除了热应力的影响，且由于固2 定端的管板以法兰与壳体连接，整个管束可以从壳体中抽出，因此便于清洗和检修。故浮头式换热器应用较为普遍，但它的结构比较复杂，造价较高。 确定物性数据
各种换热器的构造原理、特点 ■螺旋板式换热器的构造原理、特点： 螺旋板式换热器是一种高效换热器设备,适用汽－汽、汽－液、液－液，对液传热。它适用于化学、石油、溶剂、医药、食品、轻工、纺织、冶金、轧钢、焦化等行业。按结构形式可分为不可拆式（Ⅰ型）螺旋板式及可拆式（Ⅱ型、Ⅲ型）螺旋板式换热器。 ■列管式换热器的构造原理、特点： 列管式换热器（又名列管式冷凝器），按材质分为碳钢列管式换热器，不锈钢列管式换热器和碳钢与不锈钢混合列管式换热器三种，按形式分为固定管板式、浮头式、U型管式换热器，按结构分为单管程、双管程和多管程，传热面积1～500m2，可根据用户需要定制。 ■换热设备介绍：换热设备是实现化工生产过程中热量交换和传递不可缺少的设备。在热量交换中常有一些腐蚀性、氧化性很强的物料，因此，要求制造换热设备的材料具有抗强腐蚀性能。它可以用石墨、陶瓷、玻璃等非金属材料以及不锈钢、钛、钽、锆等金属材料制成。但是用石墨、陶瓷、玻璃等材料制成的有易碎、体积大、导热差等缺点，用钛、钽、锆等稀有金属制成的换热设备价格过于昂贵，不锈钢则难耐许多腐蚀性介质，并产生晶间腐蚀。 ■管壳式换热器的构造原理、特点： 管壳式换热器是进行热交换操作的通用工艺设备。广泛应用于化工、石油、石油化工、电力、轻工、冶金、原子能、造船、航空、供热等工业部门中。特别是在石油炼制和化学加工装臵中，占有极其重要的地位。换热器的型式。 ■容积式换热器的构造原理、特点： 自动控温节能型容积式热交换器，它充分利用蒸汽能源、高效、节能，是一种新型热水器。普通热水器一般需要配臵水水热交换器来降低蒸汽凝结水温度以便回用。而节能型热交换器凝结水出水温度在45℃左右，或直接回锅炉房重复使用。这样减少了设备投资，节约热交换器机房面积，从而降低基建造价，因此节能型容积式热交换器深受广大设计、用户单位欢迎。钢衬铜热交换器比不锈钢热交换器经济，并且技术上有保证。它利用了钢的强度和铜的耐腐蚀性，即保证热交换器能承受一定工作压力，又使热交换器出水质量好。钢壳内衬铜的厚度一般为1.0mm。钢衬铜热交换器必须防止在罐内形成部分真空，因此产品出厂时均设有
换热器计算程序 2.1设计原始数据 表2—1 名称设计压力设计温度介质流量容器类别设计规范单位Mpa ℃/ Kg/h / / 壳侧7.22 420/295 蒸汽、水III GB150 管侧28 310/330 水60000 GB150 2.2管壳式换热器传热设计基本步骤 （1）了解换热流体的物理化学性质和腐蚀性能 （2）由热平衡计算的传热量的大小，并确定第二种换热流体的用量。 （3）确定流体进入的空间 （4）计算流体的定性温度，确定流体的物性数据 （5）计算有效平均温度差，一般先按逆流计算，然后再校核 （6）选取管径和管内流速 （7）计算传热系数，包括管程和壳程的对流传热系数，由于壳程对流传热系数与壳径、管束等结构有关，因此，一般先假定一个壳程传热系数，以计算K，然后再校核 （8）初估传热面积，考虑安全因素和初估性质，常采用实际传热面积为计算传热面积值的1.15~1.25倍 l （9）选取管长 N （10）计算管数 T （11）校核管内流速，确定管程数 D和壳程挡板形式及数量等 （12）画出排管图，确定壳径 i （13）校核壳程对流传热系数 （14）校核平均温度差 （15）校核传热面积 （16）计算流体流动阻力。若阻力超过允许值，则需调整设计。
2.3 确定物性数据 2.3.1定性温度 由《饱和水蒸气表》可知，蒸汽和水在p=7.22MPa、t>295℃情况下为蒸汽，所以在不考虑开工温度、压力不稳定的情况下，壳程物料应为蒸汽，故壳程不存在相变。 对于壳程不存在相变，其定性温度可取流体进出口温度的平均值。其壳程混合气体的平均温度为： t=420295 357.5 2 + =℃（2-1） 管程流体的定性温度： T=310330 320 2 + =℃ 根据定性温度，分别查取壳程和管程流体的有关物性数据。 2.3.2 物性参数 管程水在320℃下的有关物性数据如下：【参考物性数据无机表1.10.1】 表2—2 密度ρ i- =709.7 ㎏/m3 定压比热容c pi =5.495 kJ/㎏.K 热导率λ i =0.5507 W/m.℃ 粘度μ i =85.49μPa.s 普朗特数Pr=0.853 壳程蒸气在357.5下的物性数据[1]：【锅炉手册饱和水蒸气表】 表2—3
GB151复习题及答案 1、GB151适用的换热器型式及参数范围是什么？ 答：GB151-1999： %1适用于固定管板式、浮头式、U形管式和填料函式。 %1本标准适用的换热器参数为： a.公称直径DNW2600mm； b.公称压力PNW35Mpa；内直径（非圆形截面指其最大尺寸）W0.15m； c.公称直径和mm公称压力MPa的乘积不大于1.75X IO、 2、管壳式换热器的管箱、浮头盖在什么情况下应在施焊后进行消除应力的热处理？设备法兰密封面应在何时加工？ 答：①碳素钢和低合金钢的焊有分程隔板的管箱和浮头盖以及管箱的侧向开孔 超过1/3管箱壳体内径的管箱，应在施焊后进行消除应力的热处理； ② 设备法兰密封面应在消除应力的热处理后精加工。 3、浮头式换热器应按什么程序试压？ 答：浮头式换热器试压程序： %1用试验压环和浮头专用试验工具进行换热管与管板连接接头试压； 机管程试压；
%1壳程试压。 4、在管板和平盖的选材中，何时采用锻件？何时采用板材？采用何种用途板 材？答：一?般在以下情况下采用锻件： %1管板厚度大于60mm； %1形状复杂的管板；%1带凸肩与壳体焊接的管板。 除上述情况外可■以采用板材。 板材应采用压力容器用板，并应符合GB15 （）的相应规定。 5、管板与换热管之间的连接方式主要的有哪几种？，使用范围如何？ 答：①主要方式有：强度焊、强度胀及胀焊并用。 ② 强度焊适用于设计压力PNW35Mpa的换热器，但不适用于有较大振动 及有间隙腐蚀的场合； 强度胀适用于设计压力W4MPa,设计温度W300℃的换热器，操作中无 剧烈振动、无过大的温度变化及无严重的应力腐蚀的换热器； 胀焊并用结构适用于密封性能要求较高的场合、承受振动或疲劳载荷的场合及有间隙 腐蚀的场合。 6、管壳式换热器管程或壳程的介质进口处，什么情况下应设置防冲板？ 答：①管程设置防冲板的条件： 当管程采用轴向入口或换热管内流体流速超过3m/s时，应设置防冲板，
管壳式换热器的日常维护与故障处理 日常维护 1、装置系统蒸汽吹扫时，应尽可能避免对有涂层的冷换设备进行吹扫，工艺上确实避免不了，应严格控制吹扫温度（进冷换设备）不大于200℃。以免造成涂层破坏。 2、装置开停工过程中，换热器应缓慢升温和降温，避免造成压差过大和热冲击，同时应遵循停工时“先热后冷”，即先退热介质，再退冷介质；开工时“先冷后热”，即先进冷介质，后进热介质。 3、认真检查设备运行参数，严禁超温、超压。对按压差设计的换热器，在运行过程中不得超过规定的压差。 4、操作人员应严格遵守安全操作规程，定时对换热设备进行巡回检 查，检查基础支座稳固及设备泄漏等。 5、经常对管、壳程介质的温度及压降进行检查，分析换热器的泄漏 和结垢情况。在压降增大和传热系数降低超过一定数值时，应根 据介质和换热器的结构，选择有效的方法进行清洗。 i. 应常检查换热器的振动情况。 ii. 有防腐涂层的冷换设备在操作运行时，应严格控制温度，避免涂层损坏。 iii. 接管法兰、前管箱、后头盖法兰无泄漏。 iv. 保持保温层完好。 v. 静电接地完好。
vi. 地角螺栓齐全。 vii. 基础无变形或下沉。 viii. 有压力表、温度计的安装齐全，指示准确。 常见故障与处理 序 号 故障现象故障原因处理方法 1两种介质互 串（内漏）1.换热管腐蚀穿孔、开 裂。 2.换热管与管板胀口 （焊口）裂开。 3.浮头式换热器浮头法 兰密封漏。 更换或堵死漏管。 重胀（补焊）或堵 死。 紧固螺栓或更换密封 垫片。 2法兰处密封 泄漏1.垫圈承压不足、腐 蚀、变质。 2.螺栓强度不足，松动 或腐蚀。 3.法兰刚性不足与密封 面缺陷 4.法兰不平行或错位。 5.垫片质量不好。 紧固螺栓。更换垫片 螺栓材质升级、紧固 螺栓或更换螺栓。 更换法兰，或处理缺 陷。 重新组对或更换法 兰。 更换垫片。 3传热效果差 1.换热管结垢 2.水质不好、油污与微 生物多 3.隔板短路化学清洗或射流清洗垢物 加强过滤、净化介质，加强水质管理。更换管箱垫片或更换隔板
AspenPlus与外部换热器设计软件的使用 主要分为下面几个步骤： 1 设置AspenPlus生成冷热曲线所需要用到的物性； 2 在AspenPlus换热器模型/塔模型里新建冷热曲线； 3 把生成的曲线数据导入到HTRI,B-Jac,HTFS软件中，利用AspenPlus simulation Engine生成一个D at文件； 4 用HTRI,B-Jac,HTFS打开生成的DAT文件进行换热器设计计算。 下面详细说明一下用法 1 设置AspenPlus生成冷热曲线所需要用到的物性数据 在Data Browser->ProPerties->Pro-Sets->New 新建一个名为“PS-1”的物性集然后添加物性。 如图1-2。 2 在AspenPlus换热器模型/塔模型里新建冷热曲线
例如：在一个塔里面设计塔顶冷凝器和塔底再沸器这样必须生成各自的曲线，以冷凝曲线为例。 A Data Browser->Blocks->T305->Condenser Hcurves->New 新建一条名为“1”的曲线 在Setup中选择一个独立变量Heat duty/Temperature/Vapor fraction和设置计算点的个数(默认为1 0)。如图3 。 在Additional Properties标签页中添加物性集。如图4 3把生成的曲线数据导入到HTRI,B-Jac,HTFS软件中。 打开AspenPlus simulation Engine窗口 a 程序->AspenTech->AspenPlus XX.X->AspenPlus simulation Engine。 b 用DOS命令来到存放AspenPlus文件的文件夹下,然后使用HTXINT命令格式为“HTXINT AspenPl us文件名”。如图5。
换热器标准精选（最新） G151《GB/T151-2014热交换器》 G3625《GB/T3625-2007换热器及冷凝器用钛及钛合金管》 G8000《GB/T8000-2001热交换器用黄铜管残余应力检验方法：氨熏试验法》 G8890《GB/T8890-2007热交换器用铜合金无缝管》 G9082.1《GB/T9082.1-2011无管芯热管》 G9082.2《GB/T9082.2-2011有管芯热管》 G13754《GB/T13754-2008采暖散热器散热量测定方法》 G14811《GB/T14811-2008热管术语》 G14812《GB/T14812-2008热管传热性能试验方法》 G14813《GB/T14813-2008热管寿命试验方法》 G14845《GB/T14845-2007板式换热器用钛板》 G16409《GB16409-1996板式换热器》 G19447《GB/T19447-2013热交换器用铜及铜合金无缝翅片管》 G19700《GB/T19700-2005船用热交换器热工性能试验方法》 G19913《GB19913-2005铸铁采暖散热器》 G24590《GB/T24590-2009高效换热器用特型管》 G27670《GB/T27670-2011车辆热交换器用复合铝合金焊管》 G27698.1《GB/T27698.1-2011热交换器及传热元件性能测试方法第1部分：通用要求》 G27698.2《GB/T27698.2-2011热交换器及传热元件性能测试方法第2部分：管壳式热交换器》 G27698.3《GB/T27698.3-2011热交换器及传热元件性能测试方法第3部分：板式热交换器》 G27698.4《GB/T27698.4-2011热交换器及传热元件性能测试方法第4部分：螺旋板式热交换器》 G27698.5《GB/T27698.5-2011热交换器及传热元件性能测试方法第5部分：管壳式热交换器用换热管》 G27698.6《GB/T27698.6-2011热交换器及传热元件性能测试方法第6部分：空冷器用翅片管》 G27698.7《GB/T27698.7-2011热交换器及传热元件性能测试方法第7部分：空冷器噪声测定》 G27698.8《GB/T27698.8-2011热交换器及传热元件性能测试方法第8部分：热交换器工业标定》 G28185《GB/T28185-2011城镇供热用换热机组》 G28712.1《GB/T28712.1-2012热交换器型式与基本参数第1部分：浮头式热交换器》 G28712.2《GB/T28712.2-2012热交换器型式与基本参数第2部分：固定管板式热交换器》 G28712.3《GB/T28712.3-2012热交换器型式与基本参数第3部分：U形管式热交换器》 G28712.4《GB/T28712.4-2012热交换器型式与基本参数第4部分:立式热虹吸式重沸器》 G28712.5《GB/T28712.5-2012热交换器型式与基本参数第5部分:螺旋板式热
仅供参考[整理] 安全管理文书 换热器的维护检修要点 日期：__________________ 单位：__________________ 第1 页共5 页
换热器的维护检修要点 为了保证换热器长久正常运行，必须对设备进行维护与检修，以保证换热器连续运转，减少事故的发生。在检查过程中，除了查看换热器的运转记录外，主要是通过目视外观检查来弄清是否有异状，其要点如下： 一、温度的变动情况 测定和调查换热器各流体出入口温度变动及传热量降低的推移量，以推定污染的情况。 二、压力损失情况 要查清因管内、外附着的生成物而使流体压力损失增大的推移量。 三、内部泄漏 换热器的内部泄漏有：管子腐蚀、磨损所引起的减薄和穿孔；因龟裂、腐蚀、振动而使扩管部分松脱；因与挡板接触而引起的磨损、穿孔；浮动头盖的紧固螺栓松开、折断以及这些部分的密封垫片劣化等。由于换热器内部泄漏而使两种流体混合，从安全方面考虑应立即对装置进行拆开检查，因为在一般情况下，可能会发生染色、杂质混入而使产品不符合规格，质量降低，甚至发生装置停车的情况，所以通过对换热器低压流体出口的取样和分析来及早发现其内部泄漏是很重要的。 四、外部情况 对运转中换热器的外部情况检查是以目视来进行的，其项目有： 接头部分的检查：要检查从主体的焊接部分、法兰接头、配管连接部向外泄漏的情况或螺栓是否松开。 基础、支脚架的检查：要检查地脚螺栓是否松开，水泥基础是否开裂、脱落，钢支架脚是否异常变形、损伤劣化。 第 2 页共 5 页
保温、保冷装置的检查：要检查保温保冷装置的外部有无损伤情况，特别是覆在外部的防水层以及支脚容易损伤，所以要注意检查。 涂料检查：要检查外面涂料的劣化情况。 振动检查：检查主体及连接配管有无发生异常振动和异音。如发生异常的情况，则要查明其原因并采取必要的措施。 五、测定厚度 长期连续运转的换热器，要担心其异常腐蚀，所以按照需要从外部来测定其壳体的厚度并推算腐蚀的推移量。测定时，要使用超声波等非破坏性的厚度测定器。六、操作上的注意事项 换热器不能给予剧烈的温度变化，普通的换热器是以运转温度为对象来采取热膨胀措施的，所以急剧的温度变化在局部上会产生热应力，而使扩管部分松开或管子破损等，因此温度升降时特别需要注意。 冷却水温度不要超过所需要的度数：在换热器上是使用海水作为冷却水。冷却水出口温度如达50℃以上，则会促进微生物异常反之、副食生成物的分解附着，并急剧引起管子腐蚀、穿孔、性能降低，所以要注意。 要充分注意压力、温度异常上升，要充分了解换热器的设计条件，使用仪表来检查压力、温度有无异常上升。 七、拆开检查、维修检查 根据换热器的故障、性能降低等有关规定，定期地停止运转并要进行拆开检查，其要点如下： 1、拆开时的外观检查 为了判明各部分的全面腐蚀、劣化情况，所以拆开后要立即检查污染的程度，水锈的附着情况，并根据需要进行取样分析实验。 第 3 页共 5 页
换热器施工方案 Prepared on 22 November 2020
换热器施工方案 班级：安装1101班 姓名：段洪章 学号：21 1.编制依据 [1]《石油化工换热设备施工及验收规范》 SH/T3532-2005 [2]《石油化工设备和管道涂料防腐蚀技术规范》 SH3022-1999 [3]《管壳式换热器防腐涂层施工技术条件》 70BJ013-2005 [4]《管壳式换热器》 GB151-1999 [5]《石油化工施工安全技术规程》 SH3505-1999 [6]《钢制卧式容器》 JB/T4731-2005 2主要工程量一览表
3技术交底 施工前，技术员必须组织施工班组人员进行技术交底，未进行技术交底不准施工。技术交底必须做到交底到每个施工工人，使所有施工人员都了解施工技术和质量要求，清楚施工工艺 4施工准备 熟悉图纸，编写施工技术措施，对施工人员进行技术交底。 做好施工机具、量具、手段用料及消耗材料的准备工作。 5设备验收
1).到货设备应具备下列技术文件和资料: a.产品合格证书; b.产品技术特性表，应包括设计压力、试验压力、设计温度、工作介质、试验介质、换热面积、设备重量、设备类别及特殊要求； c.产品质量证明书，应包括下列内容： （1）主要受压元件材料的化学成分、力学性能及标准规定的复验项目的复验值； （2）无损检测及焊接质量的检查报告（包括超过两次返修的记录） （3）通球记录； （4）奥氏体不锈钢设备的晶间腐蚀试验报告（设计有要求时） （5）设备热处理报告（包括时间——温度记录曲线）； （6）外观及几何尺寸检查报告； （7）压力试验和致密性试验报告。 d.设备制造竣工图。 2).设备开箱检验应按照装箱单和竣工图清点验收下列各项: a.清点箱数、箱号及检查包装情况； b.核对设备名称、型号及规格； c.检查接管的规格、方位及数量； d.核对设备备件、附件的规格尺寸、型号及数量； e.检查表面损伤、变形及锈蚀情况； 3) .设备开箱检验应在有关单位参加下进行,检验结果应签字认可; 6设备保管 1).设备和备件、附件及技术文件等验收后应清点登记，并妥善保管；
%物性参数 % 有机液体取69度 p1=997; cp1=2220; mu1=0.0006; num1=0.16; % 水取30度 p2=995.7; mu2=0.0008; cp2=4174; num2=0.62; %操作参数 % 有机物 qm1=18;%-----------有机物流量-------------- dt1=78; dt2=60; % 水 t1=23; t2=37;%----------自选----------- %系标准选择 dd=0.4;%内径 ntc=15;%中心排管数 dn=2;%管程数 n=164;%管数 dd0=0.002;%管粗 d0=0.019;%管外径 l=0.025;%管心距 dl=3;%换热管长度 s=0.0145;%管程流通面积 da=28.4;%换热面积 fie=0.98;%温差修正系数----------根据R和P查表------------ B=0.4;%挡板间距-----------------自选-------------- %预选计算 dq=qm1*cp1*(dt1-dt2); dtm=((dt1-t2)-(dt2-t1))/(log((dt1-t2)/(dt2-t1))); R=(dt1-dt2)/(t2-t1); P=(t2-t1)/(dt1-t1); %管程流速 qm2=dq/cp2/(t2-t1); ui=qm2/(s*p2);
%管程给热系数计算 rei=(d0-2*dd0)*ui*p2/mu2; pri=cp2*mu2/num2; ai=0.023*(num2/(d0-2*dd0))*rei^0.8*pri^0.4; %管壳给热系数计算 %采用正三角形排列 Apie=B*dd*(1-d0/l);%最大截流面积 u0=qm1/p1/Apie; de=4*(sqrt(3)/2*l^2-pi/4*d0^2)/(pi*d0);%当量直径 re0=de*u0*p1/mu1; pr0=cp1*mu1/num1; if re0>=2000 a0=0.36*re0^0.55*pr0^(1/3)*0.95*num1/de; else a0=0.5*re0^0.507*pr0^(1/3)*0.95*num1/de; end %K计算 K=1/(1/ai*d0/(d0-2*dd0)+1/a0+2.6*10^(-5)+3.4*10^-5+dd0/45.4); %A Aj=dq/(K*dtm*fie); disp('K=') disp(K); disp('A/A计='); disp(da/Aj); %计算管程压降 ed=0.00001/(d0-2*dd0); num=0.008; err=100; for i=0:5000 err=1/sqrt(num)-1.74+2*log(2*ed+18.7/(rei*sqrt(num)))/log(10); berr=err/(1/sqrt(num)); if berr<0.01 break; else num=num+num*0.01;