电气工程学院
锅炉课程设计
课题名称：220t/h煤粉锅炉热力设计专业、班级：热能与动力工程、热动111
指导教师：龚德鸿
姓名：李学玉
学号：1108040265
一次减温喷水
一、设计题目：220t/h 煤粉锅炉热力设计 二、原始资料：
①锅炉额定蒸发量：D e =220 t/h=220×103 kg/h ②给水温度： t gs =215℃ ③过热蒸汽温度： t gr =540℃ ④过热蒸汽压力： p gr =9.8MPa
⑤制粉系统：中间仓储式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机） ⑥燃烧方式：四角切圆燃烧 ⑦排渣方式：固态 ⑧环境温度：20℃
⑨蒸汽流程：汽包→顶棚管→低温对流过热器→屏式过热器→高温对流过热
器冷段 高温对流过热器热段→汽轮机
⑩烟气流程：炉膛→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空气预热器→低温省煤器→低温空气预热器
锅炉受热面的布置结构如右图： 本组选用的燃料为新汶煤，首先要对燃料的应用基成分进行校核，本燃料校核是100%，
二次减温喷水
表1-7新汶烟煤煤质分析数据
表2-8燃烧计算表
序
号
项目名称符号单位计算公式及数据结果
1 理论空气
量
V0Nm3/kg 0.0889(C ar+0.375S ar)+0.265H ar-0.0333O ar 5.22587
7875
2 理论氮容
积
V N02
2
Nm3/kg 0.8
100
N ar
+0.79V0
4.15164
3521
3
RO2容
积V RO2Nm3/kg 1.866
100
C ar
+0.7
100
S ar
1.1399
4 理论干烟
气容积
V GY0Nm3/kg V N02
2
+V RO2 5.29154
3521
5 理论水蒸
汽容积
V O H02Nm3/kg 11.1100
H ar
+1.24
100
M ar
+1.61d k V0(d k=0.01kg/k
g)
0.61363
6634
6 飞灰份额a fh查表2-4 0.8
三、空气平衡量及焓温表
表2-9烟气特征表
序
号项目名称符号单位
炉膛，
屏凝渣
管
高过低过
高温省
煤器
高温空
预器
低温省
煤器
低温空
预器
1 漏风系数△α0.05 0.025 0.025 0.0
2 0.05 0.02 0.05
2
受热面出
口过量空
α" _ 1.2 1.225 1.25 1.27 1.32 1.34 1.39 元素成分（%）
收到基
低位量
（kJ/k
g）
干燥
无灰
基挥
发分
V daf
(%)
空气
干燥
基水
M ad
（%）
BTИ
法可
磨性
系数
K km
灰熔点
水分灰
分
碳氢氧氮硫
变形
温度
DT
(℃)
软化
温度
ST
(℃)
熔化
温度
FT(℃
)
M ar A ar C ar H ar O ar N ar S ar
6 18.8 60 4.1 6.8 1.4 2.9 25140 40 2 1.4 1200 >1500
气系数 3
烟道平均过量空气系数 a
PJ
_
1.2
1.2125
1.2375
1.26
1.295
1.33
1.365
4
干烟气容积
V GY
m 3
/kg
6.336719096 6.40204257 6.53268
9517 6.650271769 6.833177494 7.01608322 7.198988946 5
水蒸气容积 V
O
H 2
m 3/kg
0.630463961 0.631515668 0.633619084 0.635512159 0.638456941 0.641401723 0.644346505 6
烟气总容积
V
Y
m 3
/kg
6.967183057
7.033558238 7.166308601 7.285783927 7.471634435 7.657484943 7.843335451 7
RO2容积份额
r RO 2
_
6.336719096 6.40204257 6.532689517 6.650271769 6.833177494
7.01608322 7.198988946 8
水蒸气容积份额 r O
H 2
_
0.630463961 0.631515668
0.633619084
0.635512159
0.638456941
0.641401723
0.644346505
9
三原子气体和水蒸汽溶剂总份额 r
_
6.967183057
7.033558238 7.16630
8601 7.285783927 7.471634435 7.657484943 7.843335451
10 容积飞灰浓度
v
g/m3
21.58691666 21.38320249 20.9870
9508 20.64293994 20.12946448 19.64091358 19.17551544
续表
（2）烟气焓、空气焓、蒸汽焓的计算：
炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器等所在烟气区域的烟气在不同温度下的焓，并列成表格作为温焓表。具体见下表 。
表 2-10 烟气焓温表（用于炉膛、屏式过热器、高温过热器计算）
11 烟气质量 m y
kg/kg
9.001995806 9.087308262 9.257933175 9.411495596 9.650370474 9.889245351 10.12812023 12
质量飞灰浓度
μy
kg/kg 1.353900169 1.366731163 1.392393149 1.415488938
1.451415719
1.487342501 1.523269282
烟气或空气温度θ（℃）
理论烟气焓h^0y （kJ/kg ） 理论空气焓h^0k （kJ/kg ） 理论烟气焓
增（每100℃）
△h^0y 炉膛、屏、凝渣管
高温过热器 α′′=1.2 α′′=1.225 hy
△hy hy
△hy
400 3450.024073 2831.171598 — 4376.258393 —
4141.18168
3 — 927.0455394
1174.3680
89 1109.285308
500 4377.069613 3575.284348 5550.626482
5250.46699
1 1132.44391
1385.9110
22 1318.86743
600 5509.513522 4336.119908 6936.537504
6569.33442
2 795.619069
3 1054.3112
56 985.8741396
700 6305.132592 5112.580843 7990.84876
7555.20856
1 997.3341993 1258.9466
76 1190.289836
800 7302.466791 5900.643226 9249.795436
8745.49839
7 1012.61697 1279.4378
68 1208.800661
900 8315.083761 6701.247717 10529.2333
9954.29905
7 1031.762734 1303.8440
44 1230.550748
1000 9346.846495 7511.15427 11833.07735
11184.8498
1 1045.848456 1322.5576
75 1247.991127
1100 10392.69495 8334.700364 13155.63502
12432.8409
3 1058.360233 1334.0728
21 1261.330894
1200 11451.05518 9163.263301 14489.70784
13694.1718
3 1072.273153 1394.3478
37
1284.518773
1300 12523.32834 10003.63672 15884.05568 14978.6906
1078.761606 1459.0277
91 1300.920464
1400 13602.08994 10849.96764 17343.08347
16279.6110
6 1088.880501 1445.9305
67 1308.311625
1500 14690.97044 11700.21797 18789.01404
17587.9226
9 1097.48691 1340.8748
01 1301.127087
1600 15788.45735 12557.15743 20129.88884
18889.0497
8 1108.504633 1516.3942
08 1337.374805
1700 16896.96199 13416.6053 21646.28305
20226.4245
8 1107.66357 1397.6158
56 1318.857091
1800 18004.62556 14276.36673 23043.8989
21545.2816
7 1116.587485 1465.1004
51 1339.084172
1900 19121.21304 15148.93156 24508.99936
22884.3658
4 1119.205547 1447.5094
78 1338.459069
2000 20240.41859 16020.45121 25956.50883
24222.8249
1 1129.726849 1433.5149
28 1346.739638
2100 21370.14544 16899.39161 27390.02376
25569.5645
5 1126.78820
6 1422.2209
26 1342.198016
2200
22496.93364 17776.55521 28812.24469
26911.7625
7 — — —
表2-11 烟气焓温表（用于低温过热器、高温省煤气的计算）烟气
或空气温度θ（℃）理论烟气焓
h^0y（kJ/kg）理论空气焓
h^0k（kJ/kg）理论烟气焓
增（每100℃）
△h^0y
低温过热器高温省煤器
α′′=1.25α′′=1.27
hy △hy hy △hy
300 2548.415239 2104.408761 —3114.177909 —3156.26608
5
—
901.6088345 1097.7830
63
1112.31832
400 3450.024073 2831.171598 4211.960973 4268.58440
5
927.0455394 1127.8881
27
1142.770382
500 4377.069613 3575.284348 5339.8491 5411.35478
7
1132.44391 1337.8883
19
1353.105031
600 5509.513522 4336.119908 6677.737419 6764.45981
7
795.6190693 1005.2856
63
1020.814882
700 6305.132592 5112.580843 7683.023082 7785.27469
9
997.3341993 1209.9913
95
1225.752643
800 7302.466791 5900.643226 8893.014478 9011.02734
2
———
表2-12 烟气温焓表（用于高温空预器、低温省煤气的计算）
烟气
或空气温度θ（℃）理论烟气焓
h^0y（kJ/kg）理论空气焓
h^0k（kJ/kg）理论烟气焓
增（每100℃）
△h^0y
高温空预器低温省煤器
α′′=1.32 α′′=1.34
hy △hy hy △hy
100 824.1517506 692.063007 —1057.764233 —1071.60549
3
—
849.239897 1086.4888
01
1100.486837
200 1673.391648 1391.964831 2144.253033 2172.09233
875.0235914 1117.2334
89
1131.482368
300 2548.415239 2104.408761 3261.486523 3303.57469
8
901.6088345 1148.6564
62
1163.191719
400 3450.024073 2831.171598 4410.142985 4466.76641
7
927.0455394 1179.9760
2
1194.858275
500 4377.069613 3575.284348 5590.119004 5661.62469
1
1132.44391 1391.1468
09
1406.3635
600 5509.513522 4336.119908 6981.265813 7067.98821
1
———表2-13 烟气焓温表（用于低温空预器计算）
烟气或空气温度θ（℃）
理论烟气焓
h^0y（kJ/kg）
理论空气焓
h^0k（kJ/kg）
理论烟气焓增（每
100℃）△h^0y
低温空预器
α′′=1.39
hy △hy
100 824.1517506 692.063007
—
1106.208643
—849.239897 1135.481928
200 1673.391648 1391.964831 2241.690572
875.0235914 1167.104564 300 2548.415239 2104.408761 3408.795136
901.6088345 1199.529861 400 3450.024073 2831.171598 4608.324996
927.0455394 1232.063912 500 4377.069613 3575.284348 5840.388909
1132.44391 1444.405298 600 5509.513522 4336.119908 7284.794206
——
2.4锅炉热平衡及燃料消耗量计算
①计算锅炉输入热量，包括燃料的收到基低位发热量，燃料物理显热、外来热源加热空气时带入的热量。
②各项热损失，包括化学不完全燃烧热损失q3和机械不完全燃烧热损失q4，锅炉散热损失q5，灰渣热物理损失q6，排烟热损失q2。具体数据见锅炉热平衡及燃料消耗量计算表2-14.
表2-14 锅炉热平衡及燃烧消耗量计算
序
号
名称符号单位公式结果
1 锅炉输入热量Q r kJ/kg 式（2-8）Qr≈https://www.doczj.com/doc/4815944524.html, 25140.000
2 排烟温度 py℃先估后算125.000
3 排烟焓h py kJ/kg 查焓温表用插值法求1036.462
4 冷空气温度t lk℃取用20.000
5 理论冷空气焓h0lk kJ/kg h0lk=(ct)k V0138.413
6 化学未完全燃烧损失q3% 取用0.500
7 机械未完全燃烧损失q4% 取用 1.500
8 排烟处过量空气系数αpy 查表2-9即低温空预器出口过量
空气过量系数
1.390
9 排烟损失q2% （100-q4)(h py-αpy h0lk)/Q r 3.307
10 散热损失q5% 取用0.500
11 灰渣损失q6% 式（2-13）0.000
12 锅炉总损失∑q% q2+q3+q4+q5+q6 5.807
13 锅炉热效率η% 100-∑q 94.193
14 保热系数φ1-q5/(η+q5) 0.995
15 过热蒸汽焓h"gg kJ/kg 查附录B-6、B-7,高温过热器出
口参数 p=9.9Mpa(查表1-6），
t=540℃
3475.400
16 给水温度t gs℃给定215.000
17 给水焓h gs kJ/kg 查附录B-6、B-7，低温省煤器入
口参数 p=10.78Mpa(查表1-6），
t=215℃
924.150
18 锅炉实际负荷 D kg/h 220000.000
19 锅炉有效利用热Q kJ/h D gr(h"gg-h gs) 561275000.000
20 实际燃料消耗量 B kg/h 100*Q/(ηQr) 23702.478
21 计算燃料消耗量B j kg/h B(1-q4/100) 23346.940
第三章炉膛热力计算
表3-1 炉膛的结构数据
序
号
名称符号单位公式结果
1 前墙总
面积
Ａq m27．68[（1.395+0.905）+3.995/2]+
22.176?(5.888+2?1.276)
219.62
2 侧墙总
面积
2A c
m2
A c1=(6.912+3.995)?1.7625.0?
A C2=5.126976
.
12
?
A C3=[5.126+(6.912-0.896-1.76)]106
.1
?5.0
?
A C4=(6.912-0.896-1.76)?0.334
A C5=[(6.912-0.896-1.76)+3.39]86.0?5.0?
A C6=6.97439.3?
A C=A c1+A C2+A C3+A C4+A C5+A C6
218.48
3 后墙总
面积
A h m27．68[（1.395+0.905）+3.995/2]+12.976?
(5.888+2?1.276)+7.68032
.2
?
157.74
4 喷燃器
及门孔
面积
A yc m2 6
5 炉顶面
积
A ld m27.68(3.39+0.869)-2896
.0
896
.0
5.0?
?
?32.11
6 炉膛与
屏的交
界面积
A2m2(6.974+0.225+0.334)68.7?65.61
7 炉墙总
面积
A l m2A h +2A c + A h + A ld + A2693.56
8 炉膛截
面面积
A A m2 6.9122
896
.0
68
.72?
-
?51.479
9 水冷壁
管外径
d mm60
10 水冷壁
管节距
s mm64
11 管子至e mm0
表3-9 炉膛校核热力计算
序号名称符号单位公式结果
1
炉膛出口过量空气系
数
a l''查表1-5漏风系数和过量空气系数 1.200 墙中心
距
12 水冷壁
角系数
X SL
0.98
13 炉顶角
系数
X LD
0.98
14 出口烟
窗角系
数
X YC
1
15 炉膛容
积
V L m3A c)
976
.
12
176
.
22
(
5.0
896
.0
)
888
.5
68
.7(
68
.7+
?
?
?
+
+
?1052.6
16 冷灰斗
二等分
平面到
出口烟
窗中心
距离
H L
m 19.846
17 冷灰斗
二等分
平面到
炉顶的
距离
H0
m 23.938
18 冷灰斗
二等分
平面到
燃烧器
中心距
离
H r
m 4.962
19 炉膛总
有效辐
射受热
面积
A lz m20.98?( A l - A2- A yc)+ A2675.12
20 炉膛水
冷程度
X S LZ/ A l0.97
21 炉膛有
效辐射
层厚度
S m 3.6?V L/ A l 5.466
2 炉膛漏风系数 a l
?
查表1-5漏风系数和过量空气系数 0.050 3 制粉系统漏风系数
a
ZF
?
查表1-5漏风系数和过量空气系数
0.100 4 热风温度 t rk ℃
先估后校核 270.000 5 理论热风焓 h rk 0
kg kj /
查温焓表
1890.676 6
理论冷风焓
h lk 0
kg kj /
查表2-14锅炉热平衡及燃料消耗量计
算
138.413
7 空气带入炉膛热量
Q K
kg kj /
（
a l
''-a l
?-a
ZF
?）h rk 0
+（
a ZF
?+a l ?）h lk
2005.971
8
对应每公斤燃料送入
炉膛的热量 Q
L
kg kj /
Q r
（1-q
q
q 4
6
3
100-+）+Q
K
27018.277
9 理论燃烧温度 θ
℃ 查焓温表 2074.067 10
燃烧绝对温度 T
K
θ
+273
2347.067
11 火焰中心相对高度系
数
X
X H
h l
r ?+
0.250
12 系数M M
A-BX
注：A ，B 取值查表3-5，表3-6
0.435 13 炉膛出口烟气温度 "
θ
l
℃
先估后校 1125.000 14
炉膛出口烟气焓
h
＂
gl
kg kj / 查焓温表
13489.153
15 烟气平均热容量
V
C kg
kj /(℃）
（
Q
L
- h
＂
gl
）/（
θ0
-"
θ
l
） 14.255
16 水冷壁污染系数 ζ
SL
查表3-4水冷壁灰污系数 0.200 17 水冷壁角系数 x sl
查表3-1炉膛结构数据
0.980 18 水冷壁热有效系数 ψSL
ζ
SL
x sl 0.196 19 屏、炉交界面的污染
系数 ξYC
βζ
SL
0.196 20 屏、炉交界面的角系
数 X
YC
取用
1.000
21 屏、炉交界面的热有
效系数 ψYC
ξYC
X
YC
0.196 22
燃烧孔及门孔的热有
效系数
ψ
R
未敷设水冷壁
0.000
23 平均热有效系数 ψ
PJ
（
ψ
SL
A +
ψ
YC
A 2+
ψ
R
A yc ）/ A l
0.194 24 炉膛有效辐射层厚度
S m 查表3-1炉膛结构数据
5.466 25 炉膛内压力 P
MPa
0.100 26 水蒸汽容积份额 r
O
H 2
查表2-9烟气特征表 0.090 27
三原子气体容积份额
r
查表2-9烟气特征表
0.254
28
三原子气体辐射减弱
系数
k
Q
)
./(1MPa m
10．2???
?
?????+s p r r O H 2.106.178.02???
? ??-''100037.01T L 0.039
29 烟气质量飞灰浓度 μ
y
m kg 3/
查表2-9烟气特征表
1.354 30
灰粒平均直径
d h m μ
查附录B-1筒式钢球磨球机（通常取13
μm)
13.000
31 灰粒辐射减弱系数
k
H
)
./(1MPa m
3
2
2
55900
d T h
l
?'
'
0.232
32 燃料种类修正系数 x 1
取x 1=0.5
0.500 33
燃烧方法修正系数 x
2
取
x
2
=0.1
0.100
34
煤粉火焰辐射减弱系
数
k
)
./(1MPa m
k
Q
r +k H
μ
y
+10
x 1
x
2
0.825
35
火焰黑度
a
H
1-
e
kps
- 0.760
36 炉膛黑度
a
l
ψ
SL
H H H
a a a
)1(-+
0.942
37 炉膛出口烟气温度
θ'
'l
℃
2731
)l 3600(
30
00
A -+V
B T
T
C
j PJ
l M ?ψ
ασ
1152.600
38 计算误差 ??
收
θ''l
-θ''l
(估)（允许误差±100℃）
27.600 39 炉膛出口烟气焓 h yl ＂
kg kj / 查焓温表
13857.357 40 炉膛有效热辐射热量 Q
f L
kg kj / ?(Q L - h yl ＂)
13091.427 41
辐射受热面平均热负
荷
q
s
m w 2/
)6.3/(A lz ??Q B f
L
j
125757.380
42 炉膛截面热强度 q F
m w 2/ B j Q r
?/(A 6.3A )
3167106.35
0 43
炉膛容积热强度
q
V
m w 3/
B j
Q r
?/(V
L
6.3)
154892.141
表3-10 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增计算
序号 名称 符号 单位
公式 结果 1 顶棚管径 d
mm 38 2 节距 s mm 47.5 3 排数 n
158 4 顶棚管角系数 x 查《标准》线算图1（即附录A-1)
0.98 5 顶棚面积 A ld ㎡
32.11 6 蒸汽流通面积 A lt
㎡ 1584/)03.014.3(2??
0.112 7
炉膛顶棚热负荷分配不均系数 η
H
查《标准》线算图11（即附录A-6) (对本炉型：x=h/H 0=H 0/H 0=23938/23938)
0.680
8
炉膛顶棚总辐射吸
热量 Q
LD
Kj/h
3．6
η
H
A ld
q
s
423.404
9
减温水总量
D JW
Kg/h
先估后校 8800.000
10 炉膛顶棚蒸汽流量
D
LD
Kg/h
D JW D -
211200.000
11
炉膛顶棚蒸汽焓增 △h ld Kj/kg
Q
LD
/
D
LD
0.002
12
炉膛顶棚进口蒸汽
焓 h ld ＇
Kj/kg 查附录B-6、B-7
注：蒸汽参数——汽包压力对应的干饱和蒸
汽 2746.950
13 炉膛顶棚出口蒸汽
焓 h ld ＂
Kj/kg
h ld ＇
+△h ld
2746.952
14 炉膛顶棚出口蒸汽
温度
t LD
'
'
℃ 查附录B 中水和水蒸气性质表按计算负荷下
汽包压力p=10.98MPa （查表1-6）
317.805
第四章 对流受热面校核热力计算
一、对流受热面计算步骤：
1、假设受热面出口烟气温度，查取相应焓值。
2、根据出口烟焓，通过Q d=φ(I’-I’’+△aI o LF)计算对流传热量。
3、依据烟气侧放热量等于工质侧吸热量原理，求取工质出口焓和相应温度。
4、计算平均对流传热温差。
5、计算烟气侧对流放热系数及管壁污染系数。
6、计算工质侧对流放热系数。
7、计算管壁污染层温度。
8、计算烟气黑度，及确定烟气侧辐射放热系数。
9、计算对流放热系数K。
10、计算对流传热量。与计算结果相比较，其差值应在允许范围之内。否则重新假设受热面出口烟温，重复上述计算。
二、对流传热系数的处理
（1）对流放热系数与气流冲刷方式、速度及介质的温度和物性等有关。计算中，可按气流冲刷方式，直接从线算图中查取。
（2）对流面结构不同时，对流放热系数按以下原则处理：
一部分管子错列、一部分管子顺列布置时，放热系数按管束平均烟气温度，分别求出顺列和错列的对流放热系数，然后按对流换热面积计算平均对流放热系数。
斜向冲刷受热面时，对流放热系数按横向冲刷计算，在进行修正。顺列管束，修正系数为 1.07，错列管束不进行修正。
（3）污层对于对流受热面传热过程的影响，用污染系数来表示。燃用固体燃料顺列布置的受热面以及凝渣管、对流管束等，灰污层对传热的影响常用热有效系数来表示。
（4）利用系数是考虑烟气对受热面冲刷的不均匀、不完全时对传热过程的影响修正系数，各种对流受热面的热力计算应考虑利用系数。
（5）再计算高温区受热面的对流换热量时，常用烟气辐射放热系数来考虑高温烟气的辐射热量，其值与烟气黑度、温度等有关。
（6）出屏式受热面以外，其他各受热面加热介质对管壁的放热系数，都包括对流放热系数辐射放热系数两部分。
4.1 屏、凝渣管的热力计算：
A,屏式过热器在热力计算方面具有以下特点：
1,在换热方式上，既受烟气冲刷，又吸收炉膛及屏间高温烟气的热辐射；
2,屏式过热器属于中间过热器，其进出口处的工质参数在进行屏的计算时往往是未知数； 3,屏与屏之间横向节距大，烟气流速低，且冲刷不完善。所以某些交换参数不同于一般对流受热面。
B,凝渣管的热力计算主要特点：
1，和后屏过热器类似，也直接吸收炉膛辐射热。当管少于5排时，将有部分炉膛辐射热落在其后受热面上。
2，凝渣管区域都布置其它附加受热面。
3，凝渣管内为汽水混合物，在沸腾状态下进行换热，工质温度始终为饱和温度。 4，凝渣管总吸热量包含对流吸热量和辐射吸热量。具体见表4-3。
表4-5 屏的结构数据计算表
序号 名称 符号 单位 公式 结果
1 管子外径 d mm 542?Φ
2 屏的片数 Z 12
3 每片屏的管子排数
n 4?10 40 4 屏的深度 L m 2.706 5 屏的平均高度 h m
7.4 6 一片屏的平面面积 A p
m
2
13.5 7 屏的横向节距
s 1
mm 屏的节距
591 8 比值 σ
1
d
s 1
14.1 9 屏的纵向节距
s
2
mm
46
10 比值 σ
2
d
s
2
1.09 11 屏的角系数 x
p
指导书附录图1，曲线5
0.98 12 屏的计算受热面积 A pj m 2
2 A p
x
p
Z
317 13 屏区顶棚面积 A dp m 2
宽?深?角系数 15.6 14 屏区两侧水冷壁面积 A sl m 2
高?深?角系数2?
30.1 15 屏区附加受热面面积 A pfj m 2
A dp + A sl
45.7 16
烟气进屏流通面积
A p ＇
m
2
（6.424+1.76）-12?0.042?
(6.424+1.76)
58.8
表4-6屏的热力计算
序号 名称 符号
单位 公式
结果 1 烟气进屏温度 ?'
p
℃
查表3-9炉膛校核热力计算 即炉膛出口烟气温度Θ"1 1152.600 2 烟气进屏焓 h yp ＇
kg kj /
查表3-9炉膛校核热力计算 即炉膛出口烟气焓h"y1
13857.357 3 烟气出屏温度 ?'
'p
℃
先估后校 962.421 4 烟气出屏焓 h yp
＂
kg kj /
查焓温表 11342.832 5 烟气平均温度 ?
PJ ℃
（
?'p
+?'
'p
）/2
1057.511 6 屏区附加受热面对流
吸热量 Q
D PfJ
kg kj /
先估后校
400.000
7 屏的对流吸热量 Q
D P
kg kj /
(? h yp ＇
- h yp
＂
+a ?h lk 0
）-
Q
D PfJ
2101.248 8 炉膛与屏相互换热系
数 β
查附录A-15
0.990 9
炉膛出口烟窗的沿高度热负荷分配系数
η
YC
查《标准》线算图11（即附录A-6）
（x=h/H 0=H 1/H 0=19845/23938)
0.810 10
炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量 Q
f P
kg kj /
ＡＡ＇
LZ
l
YC Q /＇ch )(h yp
＇-?βη 1026.290 11 屏间烟气压力 p MPa
0.779 12 屏间烟气有效辐射层
厚度 s m 查表4-5屏的结构数据表 0.100 13
水蒸气的容积份额
r H2o
查表2-9烟气特性表
0.090
17 烟气出屏流通面积 Ａ＂
p m 2
(6.424+0.55)-
12?0.042?(6.424+0.55) 50 18
烟气平均流通面积
Ａy
m 2
2 A p ＇
Ａ＂
p /(Ａ＂
p + A p ＇
)
54
19 蒸汽流通面积 A lt
m
2
12?10?3.14?
4
2d
n
0.097
20 烟气有效辐射层厚度 S m
s s h 1
1118
.1++
0.779
21 屏区进口烟窗面积 A ch ＇
m 2
见指导书表3—1 A 2
65.61 22
屏区出口烟窗面积
Ａch ＂
m
2
7.68?6.424
49.34
14
三原子气体的辐射减弱系数
k
Q
)
.(1
MPa m
10?
??
?
?????+s p r r O H 2.1078.06.12???
? ??-''100037.01T PJ 0.328
15 三原子气体容积份额 r
查表2—9烟气特性表
0.254 16 灰粒的辐射减弱系数
k
H
)
.(1
MPa m
3
2255900
d
T h
l
?''
0.240
17 烟气质量飞灰浓度
μ
Y
查表2—9烟气特性表 1.354
18 烟气辐射减弱系数
k
)
.(1
MPa m
k
Q
r +k H
μ
Y
0.409
19 屏区烟气黑度
a
e kps
--1
0.195
20
屏进口对出口的角系
数 x
S
S
S L
L
L 1
1
1
1-
+
1.000
21 燃料种类修正系数 ξ
R
取用
0.500 22
屏出口烟窗面积
A p ＂
查表4—5，屏的结构数据表
50.000
23
炉膛及屏间烟气向屏后受热面的辐射热量
Q f
P
''
kg kj / 3600
..)1(4
0B
T A Q
j
R
Pj ch f p
x
ξ
σαβ
α?+
-'''
528.300
24
屏区吸收的炉膛辐射热 Q f
PQ
kg kj / Q f
P
-
Q f
P
'
' 497.990
25
屏区附加受热面吸收的辐射热 Q
f PfJ
kg kj /
Q f PQ
A
A A
PfJ
PJ PfJ
+
62.746
26
屏区水冷壁吸收的辐射热 Q f PSL
kg kj /
Q f PQ
A
A A
PfJ
PJ SL
+
21.419
27
屏区顶棚吸收的辐射热 Q
f
PLD
kg kj /
Q
f PQ
A A A
PEJ
PJ DP
+
41.328
28 屏吸收的辐射热 Q
f p
kg kj / Q
f PQ
-
Q
f PfJ
435.244 29
屏吸收的总热量
Q
p
kg kj /
Q d p
+Q
f P
1666.004 30 第一级减温水喷水量
D
jw 1
h kg /
取用
4400.000
31 第二级减温水喷水量 D
jw 2
h kg / 取用 4400.000 32 屏中蒸汽流量 D P
h kg /
D-D jw 2 215600.000 33 蒸汽进屏温度 t P
'
℃
先估后校
390.000 34 蒸汽进屏焓 h p
'
kg kj /
查附录B-6、B-7,按计算负荷下进屏
p= 11.08 Mpa
2997.000 35 蒸汽出屏焓 h p
'
'
kg kj /
h p
'+B j
Q p
/D
P
3177.409 36 蒸汽出屏温度 t P
'
' ℃ 查附录B-6、B-7,按计算负荷下出屏
p=10.2 Mpa
427.450 37 屏内蒸汽平均温度 t PJ
℃ (
t P
'+t P
'
')/2
408.725 38
平均传热温差
t ?1
℃
?
PJ
-t PJ
648.786
39 屏内蒸汽平均比容
-
v
kg m /3
查附录B-6、B-7,按计算负荷下进出口压力平均值p pj =10.64 Mpa
(查表1-6）及t pj
0.025
40 屏内蒸汽流速
w Q
s m / f
v D P ??-
3600 15.435
41
管壁对蒸汽的放热系数
a 2
)
/(2C m W ο?
α2=C d α0
查《标准》线算图15（附录A-10）
1900.000
42 烟气流速
w y
s m /
)2731(3600?PJ Y
Y
j
A
V B +??
4.078
43 烟气侧对流放热系数
a d
)/(2C m W ο? αd =α0C z C s C w
查《标准》线算图12（附录A-7） 24.108
44 灰污系数
ε
W
C m /)(2ο?
查附录A-14曲线2（吹灰）
0.007
45
管壁灰污曾温度
t hb
t PJ +(a 2
1+
ε)A
Q B PJ
P
j
6.3?
665.248
46 辐射放热系数 a f )/(2C m W ο?
αf =a α0
查《标准》线算图19（附录A-11）
77.920 47
利用系数
ζ
查附录A-14曲线2（吹灰）
0.850
48 烟气侧放热系数
a 1
)/(2C m W ο?
???
?
?
?
+??
a x s d a f d 2214.3ζ 29.974
49 对流传热系数 k
)/(2C m W ο?
a a Q Q a
D p f
pQ 121
111????? ??+?????? ?
?++ε
107.411
50 屏的对流传热量
Q
d
p
kg kj /
B
t A j
PJ k
???16.3
3406.291
51 计算误差 % []
/
)(Q Q
d P D P -估Q d
p -0.383 52 屏区水冷壁的水温 t s
℃ 查计算负荷下汽包p= 10.98 Mpa 的
饱和温度
317.663 53
平均传热温差
t ?2
℃
?
PJ
-t s
739.847
54
屏区水冷壁对流吸热量 Q
d PSL
B
A t j
SL
k ??26.3
191.156
55
屏区顶棚进口蒸汽温
度
t PLD '
℃
查表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热
量及工质焓增的计算表 388.400 56 屏区顶棚进口蒸汽焓
h PLD
'
kg kj /
查表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热
量及工质焓增的计算表
2746.950
57 屏区顶棚蒸汽焓增
h
PLD
?
kg kj /
先估后校
13.000
58 屏区顶棚出口蒸汽焓
h PLD
'
'
kg kj /
i PLD '+i PLD ?
2759.950
59 屏区顶棚出口蒸汽温
度 t PLD '' ℃ 查附录B-6、B-7按汽包压力p=
10.98 Mpa(查表1-6）
390.000 60 屏区顶棚平均汽温 t PLDpj ℃ （t PLD ''+t PLD '）/2
389.200 61
平均传热温差
t ?3
℃
?
PJ
-t PLDpj
668.311
62 屏区顶棚对流吸热量 Q
d PLD
kg kj /
B
A t j
PfJ
k ??36.3
505.843
63 屏区顶棚总吸热量 Q PLD
kg kj / Q
d PLD
+
Q
f
PLD
547.171 64
屏区顶棚蒸汽流量
D
PLD
h kj /
等于表3-10中D ld
211200.000
65 屏区顶棚焓增
h
PLD
? kg kj /
Q d
PLD B j /D PLD
60.487
66
计算误差检查
%
[
h
PLD
?（估）-
h
PLD
?]/i PLD ?
-0.785
67 屏区附加受热面对流
吸热量
Q
d PfJ
kg kj /
Q d PLD +Q d
PSL
696.999
68 计算误差
%
[Q D
PfJ （估）-
Q
d PfJ ]/
Q
d PfJ
-0.426 69
屏区受热面总对流吸
热量
Q d
PQ
kg kj /
Q
d PfJ
+Q d
p
4103.290
表4-7 凝渣管结构及计算
序号 名称 符号 单位
公式 结果 1 管子尺寸 d mm
133*10 2 管子排列方式及根数
n
根
横列一排
10 3 管子节距 s 1
mm
1
107680
+ 700 4 受热面积 H nz
m 2
10424.6133.014.3???
26.8 5 烟道流通截面积 A y m 2 )133.01068.7(424.6?-?
48.4 6
烟道容积
V
m 3
55.0424.668.7??
27.2
7 烟道表面积 A
m 2
)
55.068.755.0424.6424.668.7(2?+?+?
114.1
8 烟道辐射层厚度 s
m
A
V ?
6.3 0.865 9 烟气进凝渣管温度 ?'NZ
℃
等于屏出口烟气温度 962.421 10 烟气进凝渣管焓 h NZ
'
kg kj /
等于屏出口烟气焓
11342.832 11 烟气出凝渣管温度 ?''NZ
℃ ?'NZ -5
957.421 12 烟气出凝渣管焓 h yNZ
'
'
kg kj / 查焓温表
11277.640 13 凝渣管对流吸热量 Q d
NZ kg kj /
(?h yNZ ''-h NZ '）
64.848 14 凝渣管角系数 X NZ
查附录图A-1曲线5 0.280 15 来自炉膛及屏的辐射
热 Q f
NZ
' kg kj /
屏的热力计算第23项
528.300 16 凝渣管吸收的辐射热 Q
f NZ
kg kj / Q f
NZ
'
X NZ
147.924 17 凝渣管总吸收热 Q NZ
kg kj /
Q d NZ
+Q f NZ
'
212.772 18
通过凝渣管的辐射热
Q f NZ
'
' kg kj /
Q f
NZ
'
（1-X NZ ）
380.376
4.2、高、低过热器的热力计算：
（1）高温过热器分冷段和热段两部分。蒸汽从屏出来后，先进入高温对流过热器冷段，经过二次喷水减温后进入高温对流过热器热段。冷段在烟道两侧为逆流，热段在中间为顺流。根据高温过热器结
课程实训任务书 课程石油装备设计综合实训 题目炼油厂柴油换热器的选用和设计 主要内容： 1.液化气工艺概述； 2.换热器的工艺计算； 3.换热器的结构设计； 4.换热器的强度校核； 5.换热器的结果汇总。 设计条件： 炼油厂用原油将柴油从1750C冷却至1300C，柴油流量为12500kg/h；原油初温为700C，经换热后升温到1100C。换热器的热损失可忽略。操作压力为60KPa 管、壳程阻力压降均不大于30KPa。污垢热阻均取0.0003Pa s。 主要参考资料： [1] GB150-2011，压力容器[S] . [2]郑津洋，董其伍，桑芝富.过程设备设计[M] .北京：化学工业出版社,2010. [3]JB 4731-2005，钢制卧式容器[S] . [4]JB4712-2007，容器支座[S]. [5] JB 4715-1992，固定管板式换热器型式与基本参数[S]. 完成期限2013年3月24日 指导教师 专业负责人 2013年2月25日
目录 第1章液化气工艺及流程图概述 (1) 1.1液化石油气工艺概述 (1) 1.1.1液化石油气的特点 (1) 1.1.2液化石油气的来源 (1) 1.1.3液化石油气的提取 (2) 第2章列管式换热器的选用与工艺设计 (4) 2.1列管式换热器的概述 (4) 2.2 初算换热器的传热面积 (4) 2.3主要工艺及结构基本参数的计算 (6) 2.4管、壳程压强降的校验 (9) 2.5总传热系数的校验 (12) 2.6列出所涉及换热器的结构基本参数 (14) 第3章换热器的结构设计 (15) 3.1 筒体部分计算 (15) 3.2 椭圆封头厚度 (16) 3.3 管板选取 (17) 3.4 法兰选取 (17) 3.5 鞍式支座 (19) 3.6 接管 (19) 第4章换热器的强度校核 (21) 4.1 计算容器重量载荷的支座反力 (21) 4.2 筒体轴向应力验算 (21) 4.3 鞍座处的切向剪应力校核 (23) 4.4 鞍座处筒体周向应力验算 (24) 第5章设计结果汇总 (26) 参考文献 (27)
锅炉原理课程设计
《锅炉原理》课程设计 姓名 班级 指导教师
1.设计任务书 设计题目WG－220/9.8－W改烧煤种、变负荷、变运行参数热力计算 2. 原始资料 锅炉型式：WG－220/9.8－W带有屏式过热器的汽包锅炉 额定蒸发量：D＝220t/h 过热器温度：t＝540℃ 过热器压力：p sh＝9.8MPa（表压） 给水温度：t fw＝215℃ 热空气温度：t ha＝400℃ 排烟温度：θ＝130℃ 冷空气温度：t ca＝30℃ 设计煤种：某无烟煤，成分如下， C ar=63%，H ar＝1.938%，O ar＝2.16%，N ar ＝0.555%，S ar＝2.16%，A ar＝22.017%，
W ar＝9.71%，Q ar，net＝22558 kJ/kg 制粉系统：本锅炉采用钢球磨煤机中间贮仓式热风送粉系统 锅炉给定参数： 给水温度：t fw＝℃，锅炉负荷：D＝ t/h，过热蒸汽压力：p sh＝MPa（表压），过热蒸汽温度：t sh＝℃汽包工作压 力：p= MPa（绝对） 3.改烧煤种的元素分析数据校核和煤种判别 3.1 改烧煤种数据 表1 3.2 元素成分校核 C ar＋H ar＋O ar＋N ar＋S ar＋A ar＋M ar＝ 100.00%？ 3.3 发热量计算 Q ar, net=339C ar+1030 H ar-109(O ar- S ar)-25M ar 3.4 煤种判别 挥发份V daf 折算成分S ar,red，A ar,red，M ar,red 4.锅炉结构特性（见结构计算书） 5.锅炉汽水系统（见任务书） 6.燃烧产物和锅炉热平衡计算
过程控制工程 课程设计任务书 设计名称：扬子烯烃厂丁二烯装置控制模拟设计设计时间：2006.2.20~2006.3.10 姓名：毛磊 班级：自动化0201 学号：05号 南京工业大学自动化学院 2006年3月
1.课程设计内容： 学习《过程控制工程》课程和下厂毕业实习2周后，在对扬子烯烃厂丁二烯装置的实际过程控制策略、实习环节的控制系统以及相应的组态软件有一定的认识和了解的基础上，针对扬子烯烃厂丁二烯装置，设计一个复杂控制系统（至少包含一个复杂回路和3-5个简单回路），并利用组态软件进行动态仿真设计，调节系统控制参数，使控制系统达到要求的控制效果。 1)独立完成设计任务，每个人根据下厂具体实习装置，确定自己的课程设 计题目，每1-3人/组； 2)选用一种组态软件（例如：采用力控组态软件）绘制系统工艺流程图； 3)绘制控制系统原有的控制回路； 4)利用下厂收集的实际数据和工艺要求，选择被控对象模型，利用组态软 件，对控制系统进行组态； 5)改进原有的控制回路，增加1-2个复杂回路，并进行组态； 6)调节控制参数，使性能指标达到要求； 7)写出设计工作小结。对在完成以上设计过程所进行的有关步骤：如设计 思想、指标论证、方案确定、参数计算、元器件选择、原理分析等作出 说明，并对所完成的设计做出评价，对自己整个设计工作中经验教训， 总结收获。 2. 进度安排（时间3周） 1)第1周选用一种组态软件绘制系统工艺流程图；绘制控制系统原有的 控制回路； 2)第2周利用下厂收集的实际数据和工艺要求，选择被控对象模型，利 用组态软件，对控制系统进行组态； 3)第3周(1-3) 改进原有的控制回路，增加1-2个复杂回路，并进行组态； 调节控制参数，使性能指标达到要求； 4)第3周(4) 书写课程设计说明书 5)第3周(5) 演示、答辩
锅炉课程设计说明书文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]
课程设计说明书学生姓名:学号： 学院: 班级: 题目: 指导教师：职称: 指导教师：职称: 年月日 绪论 一、锅炉课程设计的目的 锅炉课程设计《锅炉原理》课程的重要教学实践环节。通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。 二、锅炉校核计算主要内容 1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。 2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。 3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。
三、整体校核热力计算过程顺序 1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。 2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。 3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。 4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。 5、绘制烟气温焓表。 6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。 7、锅炉炉膛热力计算。 8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。 9、锅炉整体计算误差的校验。 10、编制主要计算误差的校验。 11、设计分析及结论。 四、热力校核计算基本资参数 1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h 215℃ 2) 给水温度：t GS= =540℃ 3）过热蒸汽温度：t GR 4）过热蒸汽压力（表压）P GR= 5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机） 6）燃烧方式：四角切圆燃烧 7）排渣方式：固态
锅炉压力容器 课 程 设 计 设计题目压力容器设计 能源与安全工程学院安全工程专业（二）班 设计者 学号 指导老师田兆君 课程设计时间 2011 年5月29日起至2011年 6月 12日
一、 课程设计题目： 压力容器设计 二、 课程设计工作自 2011 年5月29日起2011年 6月 12 日止 三、 课程设计的内容及要求： 一）基本工艺参数 主要设计参数 二）学生完成的工作 1． 总装备图一张（1号图纸） 要求：图面布局合理，表达清晰，字迹工整，有标题栏、技术要求、技术特性表、管口表 2． 由指导老师指定零件图一张（要求同上） 3． 设计说明书一份 （1）根据工艺参数选定容器及夹套尺寸（包括直径、厚度、夹套与容器间距及连接尺
2．筒体形状 i i D H =1.2， 3．设计压力 P 设计=1.25P 操作 五、参考资料 1、《压力容器与化工设备实用手册》 2、《化工机械基础课程设计指导书》 3、《钢制石油化工压力容器设计规定》 4、《压力容器标准规范汇编》 指导教师： 田兆君 负责教师： 田兆君 学生签名： 程锋 附注：任务书应该附在已完成的课程设计说明书首页
锅炉压力容器课程设计 1 前言 锅炉、压力容器广发应用于电力、机械、化工、轻工、交通等运输部门及日常生活中， 与我们的日常生活息息相关。且随着社会经济的发展，对锅炉、压力容器的需求数量也日益增加。通过对锅炉压力容器的分析，运用锅炉压力容器应力分析、强度设计、制造质量控制及安全装置相关的知识，了解其工作原理与各个部分的相关作用及其工作原理，并分析锅炉中可能出现的相关问题和缺陷并作出预防，从而加强对锅炉的认识。 2 相关计算 一、筒体及封头的几何尺寸确定: （1）筒体及封头的形式：选择圆柱筒体及标准椭球形封头。 （2）确定筒体及封头直径： 由P 设计 =1.25P 操作 知 P 设计=1.25*0.4=0.5MPa 筒体直径确定: i i D H =1.2 D i =2r 得出 D=1.168m 封头直径确定：由上可知 D=1.168m （3）选定封头的尺寸： 封头内直径为1168mm 选取D N =1200mm 通过查询《压力容器与化工设备实用手册》第258页 选取直边高度为40mm （41m D V V H i i 089.131 .1271 .05.14 /2 封头 =-= -= π 取公称直径尺度为1H =1000mm （5）选取夹套直径：D=1400mm 。
课程 设计 姓名： 学号：xxxxxxxx 时间： 地点：教学楼指导老师：
热能与动力工程系 目录 第一节设计任务书 3 - 第二节煤的元素分析数据校核和煤种判别3- 第三节锅炉整体布置的确定5- 第四节燃烧产物和锅炉热平衡计算 5 第五节炉膛设计和热力计算55555555555555555555555555135 第六节后屏过热器热力计算55555555555555555555555555235 第七节对流过热器设计和热力计算55555555555555555555555275 第八节高温 再热器设计和热力计算55555555555555555555555335 第九节第一、二、三转向室及低温再热器 引出管的热力计算55555555555555555555555 3585 第十节低温再热器热力计算55555555555555555555555555465 第十一节旁路省煤器热力计算55555555555555555555555555495 第十二节减温水量校核55555555555555555555555555 5535 第十三节主省煤器设计和热力计算555555555555555555555555553 第十四节空气预热器热力计算55555555555555555555555555575 第十五节热力计算数据的修正和计算结果汇总555555555555555555651 第十六节锅炉设计说明书555555555555555555555555555654 5
第一节设计任务书设计题目400t/h再热煤粉锅炉 原始材料 1。锅炉蒸发量D1 40t/h 2。再热蒸汽流量D2 350t/h 3。给水温度t gs 235 C 4。给水压力p gs 15.6MPa(表压) 5。过热蒸汽温度t1 540 C 6。过热蒸汽压力p1 13.7M Pa(表 ) 7。再热蒸汽进入锅炉机组时温度F t 2 330 C &再热蒸汽离开锅炉机组时温度rr t 2 540 C 9。再热蒸汽进入锅炉机组时压力 F P2 2.5M Pa（表 压） 10。再热蒸汽离开锅炉机组时压力rr P2 2.3M Pa 表压） 11。周围环境温度t lk 20C 12。燃料特性 (1)燃料名称：阜新烟煤 (2) 煤的应用基成分( %): C y= 48.3 : O y= 8.6 ; S y= 1 ; H y= 3.3 N y= 0.8 : W y= 15 : A y= 23 _____ (3) 煤的可燃基挥发分V r= . 4J ________ % (4) 煤的低位发热量Q dw= 18645 kJ/kg (5) 灰融点：t1、t2、t3>1500 C 13。制粉系统中间贮仓式，闭式热风送粉，筒式钢球磨煤机 14。汽包工作压力15.2MPa(表压) 提示数据：排烟温度假定值0 py=135 C;热空气温度假定值t rk=320 C 第二节煤的元素分析数据校核和煤种判别、煤的元素各成分之和为100%的校核
控制装置与仪表课程设计 课程设计报告 ( 2012-- 2013年度第二学期) 名称：控制装置与仪表课程设计 题目：炉膛压力系统死区控制系统设计院系： 班级： 学号： 学生姓名： 指导教师： 设计周数：一周 成绩： 日期：2013年7 月5日
一、课程设计(综合实验)的目的与要求 1.1 目的与要求 （1）认知控制系统的设计和控制仪表的应用过程。 （2）了解过程控制方案的原理图表示方法（SAMA图）。 （3）掌握数字调节器KMM的组态方法，熟悉KMM的面板操作、数据设定器和KMM数据写入器的使用方法。 （4）初步了解控制系统参数整定、系统调试的过程。 1.2设计实验设备 KMM数字调节器、KMM程序写入器、PROM擦除器、控制系统模拟试验台1 1.3 主要内容 1. 按选题的控制要求，进行控制策略的原理设计、仪表选型并将控制方案以SAMA 图表示出来。 2 . 组态设计 2．1 KMM组态设计 以KMM单回路调节器为实现仪表并画出KMM仪表的组态图，由组态图填写 KMM的各组态数据表。 2．2 组态实现 在程序写入器输入数据，将输入程序写入EPROM芯片中。 3. 控制对象模拟及过程信号的采集 根据控制对象特性，以线性集成运算放大器为主构成反馈运算回路，模拟控制对 象的特性。将定值和过程变量送入工业信号转换装置中，以便进行观察和记录。 4. 系统调试 设计要求进行动态调试。动态调试是指系统与生产现场相连时的调试。由于生产 过程已经处于运行或试运行阶段，此时应以观察为主，当涉及到必需的系统修改 时，应做好充分的准备及安全措施，以免影响正常生产，更不允许造成系统或设 备故障。动态调试一般包括以下内容： 1)观察过程参数显示是否正常、执行机构操作是否正常； 2)检查控制系统逻辑是否正确，并在适当时候投入自动运行； 3）对控制回路进行在线整定； 4）当系统存在较大问题时，如需进行控制结构修改、增加测点等，要重新组态下装。 二、设计（实验）正文 1设计题目：炉膛压力系统死区控制系统设计（如附图1） 附图1： 引风机 炉膛压力系统死区单回路控制系统
工业锅炉设备课程设计任务书 一、课程设计题目：某厂锅炉房工艺设计 二、设计目的： 课程设计是“锅炉及锅炉房设备”课程的主要教学环节之一。通过课程设计，了解锅炉房工艺设计内容、程序和基本原则，学习设计计算方法和步骤，提高设计计算和制图能力，巩固所学的理论知识和实际知识，并学习运用这些知识解决锅炉房工程设计中的实际问题。 三、设计原始资料： 元素分析成分：Mar（W y）=9.00% , Aar(A y)=32.48%, Car(C y)=46.55%, Har(H y)=3.06%, Sar(S y)=1.94%, Oar(O y)=6.11%, Nar(N y)=0.86% . 煤的干燥无灰基挥发分：Vdaf(V r)=38.5%， 接受基低位发热量Qnet,v,ar(Q y d w)=17693KJ/Kg 3、水源资料：以自来水为水源，供水水温10℃，供水压力0.6MPa 1)总硬度：3.3 mol/L 2)永久硬度：1.1 mol/L 3)暂时硬：2.2 mol/L 4)总碱度：2.1 mol/L 5)PH值：6.9 6)溶解氧： 6.5～8.9 mg/L 7)悬浮物：0 mg/L 8)溶解固形物：450 m g/L 4、气象资料： 1)年主导风向：冬夏西北； 2)平均风速：3.0 m/s 3)大气压：97 880 Pa 4)海拔高度：396.9 m 5)最高地下水位：-3.5 m 6)土壤冻结深度：无土壤冻结情况 7)冬季采暖室外计算温度：-5℃ 8)冬季通风室外计算温度：-1℃ 9)采暖期平均室外计算温度：0.5℃ 5、其他资料 1)生产为三班制，全年工作300天 2)采暖用汽天数90天 3)通风用汽天数90天 4)凝结水回收为自流方式 四、设计内容与要求 1、热负荷计算 包括最大计算热负荷和年热负荷的计算。对于具有季节性负荷的锅炉房，应分别以采暖季和非采暖季求出最大计算热负荷和平均热负荷。计算结果应以表格方式汇总。
辽宁工程技术大学课程设计说明书 课程名称锅炉及锅炉房设备设计 院（系）建筑工程学院 专业建筑环境与能源应用工程 姓名王宇鹏 学号1323020123 起讫日期2016年 5月23日至2016年6月3日指导教师刘成丹 2016 年月日
题目：SHL20-1.0/350-WI型锅炉热力计算 一、锅炉课程设计的目的 锅炉课程设计是“锅炉原理”课程的重要教学实践环节。通过课程设计应达到一下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实提高：掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用《锅炉机组热力计算标准方法》，并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力；培养学生对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。 二、锅炉课程设计热力计算方法 根据计算任务的不同，可分为计算（结构）热力计算和校核热力计算两种。 设计热力计算：设计热力计算的任务是在锅炉容量和参数、燃料性质及某些受热面边界处的水、汽、风、烟温度给定的情况下，选择合理的炉子结构和尺寸，并计算出各个受热面上的数值，同时也为锅炉其他一些热力计算提供必要的原始资料。 三、校核热力计算主要内容 1.锅炉辅助设计计算；这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。 2.受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。 3.计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量、考核学生专业知识水平的主要依据。 四、锅炉课程设计应提供的必备资料 1.课程设计任务及其要求； 2.给定的燃料及其特性； 3.锅炉的主要参数，如锅炉蒸发量、给谁的压力和温度、过热蒸汽和再热蒸汽的主要参数等； 4.锅炉概况，如锅炉结构的基本特点、制粉设备及其系统、燃烧及排渣方式以及连续排污量等； 5.锅炉结构简图、烟气和汽水系统流程简图、受热面和烟道的主要尺寸等。 6.蒸汽流程：汽包→顶棚管→低温对流过热器→屏式过热器→高温对流过热器冷段→高温对流过热器热段→汽轮机 7.烟气流程：炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空预器→低温省煤器→低温空预器 五、锅炉的辅助计算 （一）锅炉参数 1．额定蒸发量D：20t/h； 2．蒸汽压力P：1.3MPa 3．蒸汽温度t gr ：350℃； 4．給水温度t gs ：105℃； 5．冷空气温度t lk ：30℃； 6．预热空气温度t r ：150℃；
过程控制系统课程课题：反应釜温度控制系统 系另I」：电气与控制工程学院 专业：自动化_____________ 姓名： ________ 彭俊峰_____________ 学号：__________________ 指导教师： _______ 李晓辉_____________ 河南城建学院 2016年6月15日
反应器是任何化学品生产过程中的关键设备，决定了化工产品的品质、品种和生产能力。釜式反应器是一种最为常见的反应器，广泛的应用于化工生产的各个领域。釜式反应器有一些非常重要的过程参数，如：进料流量（进料流量比）、液体反应物液位、反应压力、反应温度等等。对于这些参数的控制至关重要，其不但决定着产品的质量和生产的效率，也很大程度上决定了生产过程的安全性。 由于非线性和温度滞后因素很多，使得常规方法对釜式反应器的控制效果不是很理想。本文以带搅拌釜式反应器的温度作为工业生产被控对象，结合PID 控制方式，选用FX2N-PLC 调节模块，同时为了提高系统安全性，设计了报警和紧急停车系统，最终设计了一套反应釜氏的温度过程控制系统。
1系统工艺过程及被控对象特性选取 被控对象的工艺过程 本设计以工业常见的带搅拌釜式反应器（CSTR）为过程系统被控对象。 反应器为标准3盆头釜，反应釜直径1000mm,釜底到上端盖法兰高度1376mm, 反应器总容积，耐压。为安全起见，要求反应器在系统开、停车全过程中压力不超过。反应器压力报警上限组态值为。反应器的工艺流程如图1-1所示。 S8Q A a珑厲娜口 图1-1釜式反应器工艺流程图 该装置主要参数如表1-1所示。各个阀门的设备参数如表1-2所示，其中，D g为阀门公称直径、K v为国际标准流通能力。 表1-1主要测控参数表
… 过程控制系统 课程设计 { 班级： 本组成员： 、 2012年01月12日 设计报告目录
【1】内容一：过程控制课程设计的相关资料 (1) , 【2】内容二：过程控制课程设计 (6) （1）过程控制系统设计及其主要内容 (6) （2）被控对象特性分析 (6) （3）控制系统控制结构原理图 (7) （4）控制系统工艺流程图 (8) （5）一次仪表选型表 (10) （6）课程设计总结 (11) （7）参考文献 (12) . . 内容一：过程控制课程设计的相关资料
一．液位控制系统中PID控制 数字PID控制是在实验研究和生产过程中采用最普遍的一种控制方法，在水箱控制系统中有着极其重要的控制作用。 常用的PID控制系统原理框图如下所示： # PID控制器是一种线性控制器，它是根据给定值r(t)与实际输出值c(t)构成偏差 PID控制规律为： 写成传递函数形式为： -
PID是比例,积分,微分的缩写形式： 比例调节作用：是按比例反应系统的偏差,系统一旦出现了偏差,比例调节立即产生调节作用用以减少偏差。比例作用大,可以加快调节,减少误差,但是过大的比例,使系统的稳定性下降,甚至造成系统的不稳定。 积分调节作用：是使系统消除稳态误差,提高无差度。因为有误差,积分调节就进行,直至无差,积分调节停止,积分调节输出一常值。积分作用的强弱取决与积分时间常数Ti,Ti越小,积分作用就越强。反之Ti大则积分作用弱,加入积分调节可使系统稳定性下降,动态响应变慢。积分作用常与另两种调节规律结合,组成PI调节器或PID调节器。 微分调节作用：微分作用反映系统偏差信号的变化率,具有预见性,能预见偏差变化的趋势,因此能产生超前的控制作用,在偏差还没有形成之前,已被微分调节作用消除。因此,可以改善系统的动态性能。在微分时间选择合适情况下,可以减少超调,减少调节时间。微分作用对噪声干扰有放大作用,因此过强的加微分调节,对系统抗干扰不利。此外,微分反应的是变化率,而当输入没有变化时,微分作用输出为零。微分作用不能单独使用,需要与另外两种调节规律相结合,组成PD或PID控制器 * 二．自适应控制
题目 锅炉课程设计 学生姓名 学号 院 ( 系 ) 专业 指导教师 报告日期2016年12月28日 目录 前言 第一章锅炉课程设计任务书 (3) 第二章煤的元素分析数据校核和煤种判别 (5) 第三章燃料燃烧计算 (7) 第四章锅炉热平衡计算 (9) 第五章炉膛设计和热力计算 (10) 第六章前屏过热器设计和热力计算 (15) 第七章后屏过热器设计和热力计算 (20) 第八章温再热器设计和高热力计算 (24) 第九章第一悬吊管热力计算 (28) 第十章高温对流过热器设计和热力计算 (30) 第十一章第二悬吊管热力计算 (33) 第十二章低温再热器垂直段设计和热力计算 (35)
第十三章转向室热力计算 (39) 第十四章低温再热器水平段设计和热力计算 (41) 第十五章省煤器设计及热力计算 (45) 第十六章分离器气温和前屏进口气温的校核 (48) 第十七章空气预热器设计和热力计算 (49) 第十八章锅炉整体热平衡校核 (56) 第十九章热力计算结果的汇总 (57)
前言 《锅炉原理》是一门涉及基础理论面较广，而专业实践性较强的课程。该课程的教学必须有相应的实践教学环节相配合，而课程设计就是让学生全面运用所学的锅炉原理知识设计一台锅炉，因此，它是《锅炉原理》课程理论联系实际的重要教学环节。它对加强学生的能力培养起着重要的作用。 本设计说明书详细的记录了锅炉本体各受热面的结构特征和工作过程，内容包括锅炉受热面，锅炉炉膛的辐射传热及计算。对流受热面的传热及计算，锅炉受热面的布置原理和热力计算，受热面外部工作过程，锅炉蒸汽参数的变化特性与调节空气动力计算等。 由于知识掌握程度有限以及三周的设计时间对于我们难免有些仓促，此次设计一定存在一些错误和遗漏。 第一章锅炉课程设计任务书 引言 锅炉课程设计是巩固我们理论知识和提高实践能力的重要环节。它不仅使我们对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高掌握了锅炉机组的热力计算方法，学会使用锅炉机组热力计算标准方法，并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力而且培养了我们查阅资料，合理选择和分析数据的能力，培养了我们严肃认真和负责的态度。 我国的锅炉目前以煤为主要燃料。锅炉的结构设计和参数的设计与选择以及煤种的选择与应用等都将会对燃料效率、锅炉安全经济运行水平以及环境污染等问题有影响。因为在锅炉设计中对锅炉的性能、
目录 1、任务分析 ........................................... 错误！未定义书签。 1.1、设计要求........................................ 错误！未定义书签。1．2、概述........................................... 错误！未定义书签。 2、焊接工艺准备 ....................................... 错误！未定义书签。2．1、制造材料的选取................................. 错误！未定义书签。 2.2、设计图样及焊缝位置.............................. 错误！未定义书签。 2.3、锅筒及封头的厚度确定............................ 错误！未定义书签。 2.4、板材的成形...................................... 错误！未定义书签。 2.5、焊接坡口....................................... 错误！未定义书签。 2.6、焊接材料的选择.................................. 错误！未定义书签。 3、焊接方法和工艺参数 ................................. 错误！未定义书签。 3.1、焊接方案........................................ 错误！未定义书签。3．2、工艺参数....................................... 错误！未定义书签。 3.4、焊接顺序........................................ 错误！未定义书签。 3.5、预热............................................ 错误！未定义书签。 3.6、定位焊.......................................... 错误！未定义书签。 3.7、焊接要求........................................ 错误！未定义书签。 3.8、焊后热处理...................................... 错误！未定义书签。 4、焊接检验和返修 ..................................... 错误！未定义书签。 4.1、焊前检验........................................ 错误！未定义书签。 4.2、施焊过程中检验.................................. 错误！未定义书签。 4.3、焊后检验........................................ 错误！未定义书签。 4.4、焊缝返修........................................ 错误！未定义书签。 5、心得体会 ........................................... 错误！未定义书签。参考文献 .............................................. 错误！未定义书签。
1. 题目：《锅炉及锅炉房设备》课程设计 - 机械类工厂的蒸汽锅炉房工艺设计：三台SZL4-1.25-P型炉 2. 目的：课程设计是锅炉及锅炉房设备的重要实践教学环节，课程设计对课程的教学效果影响甚大，它不仅可以锻炼学生的实践能力，同时也可以加深学生对课堂讲授内容的理解和记忆。 3. 考核内容与方法 锅炉及锅炉房设备课程设计主要考核查阅资料的能力、计算的准确性、设计方案及绘制施工图的能力。 4. 设计具体任务 1）设计概述 2）设计原始资料 3）设计内容 3.1）热负荷计算 3.2）锅炉型号和台数的确定 3.3）水处理设备的选择及计算 3.4）汽水系统的确定及其设备选择计算 3.5）引，送风系统的确定及设备选择计算 3.6）运煤除灰渣系统的确定及设备选择计算 3.7）锅炉房设备明细表 3.8）设计主要附图 5. 参考资料： 1.《锅炉及锅炉房设备》作者：吴味隆等，中国建筑工业出版社，第一版 2.《锅炉原理》陈学俊主编，机械工业出版社， 1991年版。 3.《工业锅炉》张永照，机械工业出版社，1982年版。
4.《锅炉原理》范从振，中国电力出版社，2006年版。 5.《锅炉房工艺与设备》，刘新旺，科学出版社，2002 6.《锅炉与锅炉房设备》，奚士光、吴味隆、蒋君衍，中国建筑工业出版社，1995 7.《锅炉及锅炉房设备》，刘艳华，化学工业出版社，2010 8.《锅炉及锅炉房设备》，杜渐，中国电力出版社，2011 9.《供热工程》，贺平等，中国建筑工业出版社，2009 10..《集中供热设计手册》李善化，康慧等编中国电力出版社 11.《锅炉习题实验及课程设计》同济大学等院校著中国建筑工业出版社 12.《实用供热空调设计手册》陆耀庆主编中国建工出版社 13.《锅炉房设计规范》GB50041-92 中国机械电子工业部主编中国计划出版社 14.《城镇直埋供热管道工程技术规程》CJJ/T-98 唐山市热力总公司主编中国建 筑工业出版社 指导教师签字：2014年12 月25 日 教研室主任签字：年月日 6、课程设计摘要（中文） 热能动力设备和系统是电力生产和热能应用领域中最重要的生产系统和设备，它直接关系到生产的安全性和经济性。学生通过本专业的
北华航天工业学院 课程设计报告（论文） 设计课题：前馈反馈控制系统的 设计与整定 专业班级： 学生姓名： 指导教师： 设计时间：2013年12月06日
北华航天工业学院电子工程系 过程控制课程设计任务书 指导教师：教研室主任： 2013年12月06日 注：本表下发学生一份，指导教师一份，栏目不够时请另附页。 课程设计任务书装订于设计计算说明书（或论文）封面之后，目录页之前。
内容摘要 液位控制是工业中常见的过程控制，例如在饮料食品加工、化工生产、锅炉汽泡液位等多种行业的生产加工过程中都需要对液位进行适当的控制，它对生产的影响不容忽视。对于液位控制系统的方法，目前有常规的PID控制，但是PID 控制采用固定的参数，难以保证控制适应系统的参数变化和工作条件变化，得不到理想效果。而且，对于一些控制精度要求较高的场合，例如核电厂的蒸汽生成器中的液位控制，某些化工原料厂的化学溶液液位等问题，不允许在有扰动的情况下出现太大的超调量和过程的调节时间。 目前为了达到精度较高要求的先进控制策略的发展有：预测控制、自适应控制、智能控制、模糊控制等。具体采用的方法如将模糊控制和传统的PID控制两者结合，用模糊控制理论来整定PID控制器的比例，积分，微分系统；以负荷为前馈扰动量构成一个串级加前馈的三冲量闭环控制系统等。目前各种锅炉汽包水位控制绝大多数采用三冲量水位控制策略。 本文针对液位控制系统中较为基础的单容水箱作为控制对象，单容液位控制系统具有非线性，滞后，耦合等特征，能够很好的模拟工业过程特征。而对于控制系统的选择为前馈——反馈系统。一般的控制系统都属于反馈控制, 这种控制作用总是落后于扰动作用。对于时滞较大、扰动幅度大而频繁的过程控制往往不能满足生产要求。引入前馈控制可以获得显著的控制效果。前馈控制是按照扰动作用的大小进行控制, 所以控制是及时的。如果补偿作用完善可以使被控变量不产生偏差。 索引关键词：前馈—反馈控制PID 自动控制液位控制
中南大学 《过程控制仪表》 课程设计报告 设计题目液位控制系统 指导老师 设计者 专业班级 设计日期 2011年6月 目录 第一章过程控制课程设计的目的和意义 (2) 1.1课程设计的目的 (2) 1.2课程设计的意义 (3) 1.3课程设计在教学计划中的地位和作用 (3) 第二章液位控制系统的设计任务 (3)
2.1设计内容及要求 (3) 2.2课程设计的要求 (4) 第三章实验内容及调试中遇到的具体问题和解决的办法 (4) 3.1实验目的 (4) 3.2实验内容 (5) 3.2.1流量单闭环控制系统 (5) 3.2.2流量比值控制系统 (6) 3.3实验调试中遇到的具体问题和解决办法 (7) 第四章液位控制系统总体设计方案 (9) 4.1液位控制系统在工业上的应用 (9) 4.2液位控制系统变送器以及开关阀的选择 (10) 4.3控制算法 (11) 4.4系统控制主机的选择 (11) 4.5系统的硬件设计（单纯的逻辑控制） (13) 4.5.1 水塔液位控制系统的主电路图 (13) 4.5.2 I/O接口的分配 (13) 4.5.3 水塔液位控制系统的I/O设备 (14) 4.5.2 控制系统硬件介绍 (14) 第五章系统软件设计 (16) 5.1系统软件设计1（单纯的逻辑控制） (16) 5.1.1水塔液位控制系统的程序流程图 (16) 5.1.2 水塔液位控制系统的工作过程 (17) 5.1.3 水塔液位控制系统的梯形图 (19) 5.2系统控制的程序 (20) 5.3 加入PID控制的指令的软件程序 (20) 5.3.1PID控制系统梯形图 (21) 5.3.2PID控制系统的指令： (24) 第六章收获、体会和建议 (25) 参考文献 (26) 第一章过程控制课程设计的目的和意义 1.1课程设计的目的 本课程设计是为《过程控制仪表》课程而开设的综合实践教学环节，是对《现代检测技术》、《自动控制理论》、《过程控制仪表》、《计算机控制技术》等前期课堂学习内容的综合应用。其目的在于培养学生综合运用理论知识来分析和解决实
《锅炉原理》专业课程设计计算书 (20 –20 学年度第学期) 名称： 题目： 院系：电力工程学院能源与动力工程系 班级： 姓名： 学号： 设计周数：第周 - 周，共 3周 起止日期：年月日—年月日
220 t/h 煤粉炉校核计算 一、锅炉的原始数据： 1.蒸发量 D t/h (kg/s) 220 (61.11) 2.过热蒸汽压力 P MPa 9.91 3.过热蒸汽温度 t ℃ 540 4.给水温度 t gs ℃ 215 5.排烟温度 py θ ℃ 130 6.热风温度 t rk ℃ 380 固态除渣煤粉炉。双锅壳燃烧器其结构特性为：喷口外径760㎜，估算热功率17~23MW 。制粉系统为筒式球磨机、中间储仓式。 三、空气量、燃烧产物和温焓表计算 1. 理论空气量 V 0 ＝ 2. 燃烧产物的理论容积 Ｖ0 2N ＝ Ｖ2RO ＝ Ｖ0 2O H ＝ 3. 烟
4.锅炉烟道中的燃烧产物计算特性 α 取值为：95％ fh
图1 炉膛结构尺寸
炉墙面积和炉膛辐射受热面面积的计算 过热器特性和结构尺寸
省煤器的结构尺寸和特性 名称 符号 单位 第一级 第二级 管子外径 d ㎜ 32 32 管子内径 d n ㎜ 26 26 管子排列方式 错列 错列 垂直烟气方向管子排数 Z 1 16 16 管子横向节距 S 1 ㎜ 90 90 管子纵向节距 S 2 ㎜ 56 56 横向相对节距 S 1/d 2.81 2.81 纵向相对节距 S 2/d 1.75 1.75 受热面面积 H ㎡ 175.6 83.98 烟道截面尺寸、宽度 m 4.3 4.3 深度 m 1.49 1.49 烟气的有效流通截面积 F y ㎡ 4.20 4.20 按水流方向平行连接的管数 Z S 32 32 水的有效流通截面积 f S ㎡ 0.017 0.017 图案2 过热器布置系统图 图3尾部受热面布置图
课程设计报告 ( –年度第学期) 名称：锅炉课程设计 题目：WGZ670/140-Ⅱ型锅炉 变工况热力计算 院系：能源与动力工程学院班级： 学号： 学生姓名： 同组人员： 指导教师： 设计周数：两周 成绩： 日期：
《锅炉原理》课程设计 任务书 一、目的与要求 1.目的 锅炉课程设计是《锅炉原理》课程的重要教学环节。通过课程设计可以达到如下目的： 1)使学生对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高； 2)掌握锅炉机组的热力计算方法，并学会使用热力计算标准和具有综合考虑机组设计 与布置的初步能力； 3)培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力，提高学生运算、制图等基本技能； 4)培养学生对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。 2.要求 1)熟悉所设计锅炉的结构和特点，包括主要工况参数、烟气流程、蒸汽流程等； 2)掌握锅炉热力计算方法，如烟气焓的计算、炉膛热力计算、对流受热面热力计算等； 3)各个计算环节要达到相应误差要求，如排烟温度校核、对流受热面传热量校核等； 4)计算过程合理、结果可信； 5)提交的报告格式规范，有条理。 二、主要内容 按照本组选定的工况参数（煤种、负荷、冷空气温度），结合《锅炉课程设计相关资料》中提供的结构等数据，完成WGZ670/140-2型锅炉的变工况热力计算。 序号设计(实验)内容完成时间备注 1 熟悉设计要求和锅炉的结构 2 完成烟气焓的计算、炉膛计算 3 完成各对流受热面计算 4 提交报告并答辩 四、设计成果要求 学生须提交热力设计计算书，正文格式为宋体，五号字，行间距为21，图表、公式及其标注清楚，数据可靠。 五、考核方式 提交报告并以组为单位进行答辩。 学生姓名(签名)： 指导教师(签名)：
过程控制系统课程设计报告 题目：温度控制系统设计 姓名： 学号： 班级： 指导教师：
温度控制系统设计 一、设计任务 设计电热水壶度控制系统方案，使系统满足85度至95度热饮需要。 二、预期实现目标 通过按键设定温度，使系统水温最终稳定在设定温度，达到控制目标。 三、设计方案 （一）系统数学模型的建立 要分析一个系统的动态特性，首要的工作就是建立合理、适用的数学模型，这也是控制系统分析过程中最为重要的内容。数学模型时所研究系统的动态特性的数学表达式，或者更具体的说，是系统输入作用与输出作用之间的数学关系。 在本系统中，被控量是温度。被控对象是由不锈钢水壶、2Kw电加热丝组成的电热壶。在实验室，给水壶注入一定量的水，将温度传感器放入水中，以最大功率加热水壶，每隔30s采样一次系统温度，记录温度值。在整个实验过程中，水量是不变的。 经过试验，得到下表所示的时间-温度表： 表1 采样时间和对应的温度值
以采样时间和对应的温度值在坐标轴上绘制时间-温度曲线，得到图1所示的曲线： 图1 时间-温度曲线 采用实验法——阶跃响应曲线法对温箱系统进行建模。将被控过程的输入量作一阶跃变化，同时记录其输出量随时间而变化的曲线，称为阶跃响应曲线。 从上图可以看出输出温度值的变化规律与带延迟的一阶惯性环节的阶跃曲线相似。因此我们选用 ()1s ke G s Ts τ-= + （式中：k 为放大系数；T 为过程时间常数；τ为纯滞后时间）作为内胆温度系统的数学模型结构。 （1）k 的求法：k 可以用下式求得： ()(0) y y k x ∞-= （x ：输入的阶跃信号幅值）
220t/h 煤粉+高炉煤气高温高压 锅炉 技术规格书 山东省冶金设计院股份有限公司 2011.11.8
第一章技术规范 1总则 1.1本规范书适用于220t/h煤粉+高炉煤气锅炉设备，它提出设备的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。 1.2需方在本规范书中提出了最低限度的技术要求，并未规定所有的技术要求和适用的标准，供方应提供一套满足本规范书和所列标准要求的高质量产品及其相应服务。以满足在国家有关锅炉与压力容器、环保等强制性标准的要求。供方所提供的设备及技术服务必须符合国家有关安全、职业健康、和环境保护的法律、法规、规定等的要求。供方对供货范围内所有设备的先进性、安全性、完整性、经济性负全责。 1.3供方提供的设备符合规范书和标准的要求。 1.4供方须执行本规范所列标准。有矛盾时，按较高标准执行。
二：设计和运行条件 2.1.气象特征与环境条件 (1)气温 年平均：12.5C 最热月平均最高温度：26.6°C 最冷月平均最低温度： 极端最高温度：极端最 低温度： (2)湿度 最热月平均最大相对湿度：最冷月平均最大相对湿度：(3)降雨量 年平均降水量： 月最大降水量： (4) 雪基本雪压： (5)冻土层厚度冻土层最大厚度： (6)大气压力 年平均压力 夏季气压： 冬季气压： (7) 风速夏季室外风速： 冬季室外风速：基本风压力： (8) 风向全年主导风向：东南风夏季：东南风 冬季：东南风 1.2.9地震烈度 地区地震烈度：7度-1.6C 42.5C -19.7C 74.6% 66.6% 714.4mm 237.8mm 0.35KN/m2 0.44m 100500 Pa 99870 Pa 97830 Pa 2.8m/s 3.2 m/s 0.4KN/m2