轮压
1.最小轮压如何计算
Pmin=(吊车总重＋起重量－Pmax*n)/n
n为吊车一侧的轮数。
也有的说是Pmin=(起重机总重-小车重)/4，我们公司就这样算，但这是空载的时候，上面的一个兄弟算的是满载的时候，不知哪一个正确，还望指点！谢谢！
我是专业桥、门式起重机设计者。你的Pmin=(起重机总重-小车重)/4观点是正确的。因为：只有这样Pmin才最小。
Pmax=Pmin+(小车重+额定起重量)/2 （应用于全部大车轮数为：4个的桥吊）
请问算Pmin时为什么要减去小车的重量，难道它的重量不是由两侧的轮子承担吗！
此外Pmax Pmin的计算是针对一侧的每一个轮子，还是一侧的所有轮子！
请赐教。
答：因为小车停在了另一端。为了简化计算，所以这一端要减去小车的重量。
李国建先生：
正好您是吊车行家，我有几个概念问题，请教。
1。起重机总重包含些什么，含小车重？不含被吊物件重？
2。“起重量”“最大、小轮压”指得是标准值还是设计值？
3。厂家吊车资料中的最大轮压是指一侧所有车轮的总压，还是单轮压力？
4。厂家资料中最小轮压是指满载时，还是空载时？
5。电动单梁起重机的吊钩到轨顶的距离一般是多少？（比如5t）
6。吊车外型尺寸在横向，越过轨道中心线多少？
7。厂家资料中为何缺少大电动机的功率、功率因数、电机
效率、启动电流等参数？只提供了小电动机的功率。
8。您手头有没有比较完整的吊车资料，我最需要的是关于
5~15吨电动单梁起重机的，经常要用到，可以向您定货。
首先要搞清什么是最大轮压，什么是最小轮压的概念。
对于桥式起重机，当起重机小车运行到一侧的极限位置时（吊额定起升载荷），靠近小车侧的最大轮压就是Pmax；
去掉起升载荷后远离小车侧的大车轮压就是Pmin。
桥式起重机的最大轮压和最小轮压是起重机设计者提供的，也就是说，由起重机设计者计算出来的。
索性把一台双梁桥式起重机的轮压计算过程给大家贴出来。
一、已知：
起重量：Q起=20吨
跨度：L=22.5米
大车车轮数：4个
起重机总重（包括小车）：G总=32.5吨
小车重：G小车=7.5吨
吊具重：0.5吨
吊钩中心线到端梁中心线的最小距离L1=1.5米（大钩极限位置）
二、计算过程
1、大车最大轮压（满载）
P满max=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5
=19317kg
2、大车最小轮压（满载）
P满min=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*1.5/2*22.5
=7183kg
3、大车最大轮压（空载）
P空max=（32500-7500）/4+（500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5
=9983kg
4、大车最小轮压（空载）
P空min=（32500-7500）/4+（500+7500）*1.5/2*22.5
=6517kg
所以最大轮压Pmax=19317 ,最小轮压Pmin=6517kg
我来答复这些问题，不妥之处请李老师纠正
1、起重机总重包含小车重，不含被吊物件重。
2、“起重量”是国家标准，“最大、小轮压”由起重机设计者提供。
3、单个车轮
4、空载，如上帖解释。
5、不一定，轨顶标高由厂房设计者定，吊钩的最大起吊高度由用户定。但轨顶标高一般大于起吊高度，但不多。
6、你指的是厂房的还是吊车主梁的横向？这些尺寸在吊车的产品样本中都应该有。但是吊车的设计应遵守《通用桥式起重机界限尺寸》（GB/T7592-1987）的规定。
7、厂家有的提供大、小电机的型号，有的不提供，你可以索取。功率因数、电机效率、启动电流等参数可以根据电机型号查有关资料。
8、具体资料可参考有关资料，或直接向厂家索取，另外，可利用上网搜索，比如，登陆南京起重机械总厂网站，或中国起重网。
9、做桥吊的厂家多如牛毛，有的地方是家家做吊车，但是，请你擦亮眼睛，伪劣假冒的多的是，尽管价格是出奇的便宜，但是其质量，尤其是焊接质量、外购件选型都一塌糊涂。最好到专业的大厂去，我可以帮助你。
通用的单梁和双梁桥式起重机轮压确定见以下帖子：
本论坛搞工民建专业的朋友很多，关于厂房结构方面的帖子最多，特别是吊车梁，在进行吊车梁及厂房设计时，吊车轮压是主要的计算条件之一，但是吊车的轮压是如何确定的，恐怕不一定知道的很清楚，现我把桥式起重机轮压计算的公式给大家，供搞厂房设计的朋友参考。
一、最大轮压与最小轮压的概念
对于桥式起重机，当起重机小车运行到一侧的极限位置时（吊额定起升载荷），靠近小车侧的最大轮压就是Pmax；
去掉起升载荷后远离小车侧的大车轮压就是Pmin。
二、支承压力的计算
如附图所示，单梁桥式起重机的支承压力为：
RA=(K-b)*G1/2K+(K-b1)*G2/K+a*(K-b-e)*(G3+Q)/(L*K)
RB=b*G1/2K+b1*G2/K+a*(b+e)*(G3+Q)/(L*K)
RC=(K-b)*G1/2K+(K-b1)*G2/K+(L-a)*(K-b-e)*(G3+Q)/(L*K)
RD=b*G1/2K+b1*G2/K+(L-a)*(kK-b-e)*(G3+Q)/(L*K)
式中：G1----主梁重
G2----端梁重
G3----运行小车重
Q-----起升载荷
双梁桥式起重机，其结构一般是对称的，b=b1=K/2, e=0, G=G1+2G2,所以：
RA=RB=G/4+a*(G3+Q)/2L
RC=RD=G/4+(L-a)(G3+Q)/2L
三、轮压的确定
支承力确定后，每一个支承点如果是一个车轮，则支承力就是轮压，如果支承点是多于一个车轮，则轮压就是支承力除以支承点的车轮数。
一、轮压的计算： 参考同类型规格相近的起重机，估计小车总重为8.5吨，近似认为由四个车轮平均承受。吊钩位于小车轨道的纵向对称轴线上，根据小车架布置图偏离主、从动轮之间的中心线为115毫米。 根据起重小车架的平衡方程式，可分别求出主动轮和从动轮的轮压： 主动轮： 22601130 124521?+?= G Q P 式中：P 1——主动轮轮压； K τ——小车轮距，K τ=2260毫米。 公斤92172260 21130 8500124525750max 1=??+?= P （满载） 公斤2331min 1=P （空载） 同理，可得从动轮轮压： 公斤79072260 211308500101525750max 2=??+?=P （满载） 公斤2293min 2=P （空载） 二、电动机的选择： 1.运行阻力的计算： （1）小车满载运行时的最大摩擦阻力： ( )K D G P d K G Q 附 轮 架 摩满*+++=μ2 式中 （Q+G ）——额定起重量加吊钩重量，（Q+G ）=25750公斤； G 架 ——小车自重，G 架=8500公斤； K ——滚动摩擦力臂，K=0.05厘米； μ——轴承摩擦系数，μ=0.015； K 附 ——附加摩擦阻力系数，K 附=1.5；
D 轮 ——车轮直径，D 轮=40厘米； d ——轴承内径，d=10厘米； ()公斤摩满 3215.140 10 015.005.028********=??+??+=P （2）小车满载运行时的最大坡度阻力： () K G P G Q 坡架摩满 *++= 式中 K 坡 ——坡度阻力系数，K 坡=0.002 ()公斤摩满 5.68002.0850025750=?+=P （3）小车满载运行时的最大静阻力： 公斤坡满摩满静满 5.3895.68321=+=+=P P P 2.选择电动机，确定减速器： (1)满载运行时电动机的静功率： （千瓦）小车静满静m 6120**= * ηP N V 式中 P 静满 ——小车满载运行时的静阻力，P 静满=389.5公斤； V 小车 ——小车运行时速度，V 小车=32min m ； η——小车运行机构传动效率，η=0.9； m ——电动机个数，m=1. 千瓦静26.219.06120325.389=???=N （2）选择电动机： N K N 静电*= 式中 K 电 ——电动机启动时为克服惯性的功率增大系数，取K 电=1.2； 千瓦7.226.22.1=?=N 选择SBA112B 型电动机。 （3）确定减速器： 减速器的传动比： V n n D n i 小车 轮 **= = π 式中 V 小车 ——小车运行速度，V 小车=32米/分；
施工用缆索式起重机设计计算Design and simplified calculation for cable crane 攀钢集团冶金工程技术有限公司机电安装工程分公司 Pangang Group Metallurgical engin eeri ng tech no logy co,,ltd Electromecha nical subsidiary compa ny 朱明 2012年3月7日
一、概述 缆索式起重机（架空索道）在我公司的工程施工中被广泛运用，我们曾承建了会理锌矿 长距离架空索道及设备安装、502电厂架空索道的安装，由于我市及周边地区处于山区，运 输条件极为不便，在设备安装施工中也广泛采用了缆索式起重机运送设备和管道的运送方式，如会理县云甸乡20t渡槽安装、会理黎溪电站水轮机组吊装（分解后设备单件重5t），攀钢白马铁矿至西昌二基地精矿压力输送管道管廊吊装、攀钢耐密煤气管线敷设吊装、大直 径浓缩池中心耙架及设备吊装等，自己多次参与架空索道的选择及计算应用实例，现结合现场实际情况将有关计算理论附列如下： 支架1 图1施工用缆索式起重机要件构成 图2 白马矿至西昌基地精矿压力输送管通廊吊装 有关型式及说明： 在此以攀钢白马矿至西昌精矿浆长输管线施工用缆索起重机为例，见图1、图2,起吊 重量G=5t，水平运距150m，运送点与支架1落差约150 m，安装点在深山峡谷间无路可往，在支架1处有临时便道公路通往，支架2未采用，而是直接在峡谷对面山上埋桩代替。 二、缆索起重机结构及计算 1、支架高度H=h1+h2+h3+h4+h5+h6+f
hl —所需最大起重咼度，此处取 0.2 m ; h2 —上述咼度与所吊起构件间的间隙， 一般采用2m ; h3—被吊装构件的最大高度，在此取 1.2 m ； h4—吊索的栓系绑扎高度，一般采用 1 m ； h5—起重滑轮组的最小长度，在此取 0.5 m ； h6—起重小车净高，一般采用 1m ； ￡ L L f —缆索（承重索）在跨度中央的下垂度，可按经验选取 f =0.05~0.07L 或- 一 ■— 1S 20 L 表示跨距，按150m 代入，相对垂度f/L 的数值越小，承重钢丝绳的拉力越大， f/L 数 值过小，贝U 所需支架高度就比较高，同时运行阻力较大，牵引索要加大。根据以上数值，可 取 H=10 m 。 2、承重索计算及依据 悬挂在两支点上的钢索， 在其均布荷载的作用下所呈现的线形如图 3所示，在其上取一 微小线段dL 进行受力分析，由力的平衡原理得钢丝绳微段在平衡静态时的方程为： T cos ( 0 +d 0 ) =Tcos 0 =H T sin ( 0 +d 0 ) =Tsin 0 +qdL 又由于 y =tg 0 ; dy =dtg 0 , 联立这几个式子得微分方程式： 当x=0时，一 一 小的，可以省略不计，并将曲线的坐标原点移动一个 a 值的位置，则得悬挂钢索曲线的近以 A( q 为悬索单位长度的质量 , ) V — 7 T' +d H' H ■ r ―=— qdL T --------- V = -=:称为补偿函数，即可解得 ■，将此式展开为代数函数的形式有: 在上式中若补偿函数 a 值较大，即悬挂钢索的挠度系数较小时， 第三项以后的值是很微
MQ100 门式起重机总体 设 计 计 算 书 一. 总体计算 计算原则:MQ100门式起重机设计计算完全按《起重机设计规范》GB3811执行,并参照下列标准进行设计计算:
《塔式起重机设计规范》GB/T13752-92 《法国塔式起重机设计规范》NFE52081 工作级别 A 5 利用等级 U 5 起升机构 M 5 变幅机构 M 4 回转机构 M 4 行走机构 M 4 最大幅度 13m 最大起重量 8000Kg （一） 基本参数: 回转速度 0.7r/min 回转制动时间 5s 行走速度 12.5/25m/min 行走制动时间 6s 回转惯性力 ()Kg RM M g t R n F 002242.0.60..25.1=?? =π回 其中 g=9.81 n=0.7r/min t=5s 行走惯性力: ()Kg M M g t v F 0106184.0.605.1=?? =行 其中 g=9.81 V=25m/min t=6s (二) 载荷组合: 自重力矩、惯性力及扭矩
上表中的回转惯性力到轨顶面的力矩总计为：-1971kg.m 上表中的行走惯性力到轨顶面的力矩总计为：5378kg.m (三)起重小车、吊钩和吊重载荷
起重小车265kg 绳60kg 吊钩230kg 起升动载系数(起升机构用40RD20)： =1.136, q=8t V=16m/min时, 2 吊重q=8000kg, 幅度R=13m (1) 吊载 Q=(8000＋230＋60/2)×1.136＋(265＋60/2)×1.1 =9708kg M=9708×13=126204kg.m (2) 风载（包括起重小车、吊钩和吊重） 迎风面积A=5.52＋1.6×82/3=11.92m2 风力：F=11.92×25=298kg =298×13=3874kg.m 风扭矩：T n 风力到轨道上平面的力矩：M=298×12=3576kg.m (3) 回转惯性力 F=0.002242×(8000＋230＋265＋60)×13=249kg 回转惯性扭矩： T =249×13=3237kg.m n 回转惯性力到轨道上平面的力矩：M=249×12=2988kg.m (4)行走惯性力 F=0.0106184×(8000＋230＋265＋60)=91kg =91×13=1183kg.m 行走惯性扭矩：T n 行走惯性力到轨道上平面的力矩：M=91×12=1092kg.m (四) 风载荷 A、工作，垂直风（风向与臂架垂直）
一台双梁桥式起重机最大最小轮压的计算过程 一、已知： 起重量：Q起=20吨 跨度：L=22.5米 大车车轮数：4个 起重机总重（包括小车）：G总=32.5吨 小车重：G小车=7.5吨 吊具重：0.5吨 吊钩中心线到端梁中心线的最小距离L1=1.5米（大钩极限位置） 二、计算过程 1、大车最大轮压（满载） P满max=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5 =19317kg 2、大车最小轮压（满载） P满min=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*1.5/2*22.5 =7183kg 3、大车最大轮压（空载） P空max=（32500-7500）/4+（500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5 =9983kg 4、大车最小轮压（空载） P空min=（32500-7500）/4+（500+7500）*1.5/2*22.5 =6517kg 所以最大轮压Pmax=19317 ,最小轮压Pmin=6517kg 1、起重机总重包含小车重，不含被吊物件重。 2、“起重量”是国家标准，“最大、小轮压”由起重机设计者提供。 3、单个车轮 4、空载，如上帖解释。 5、不一定，轨顶标高由厂房设计者定，吊钩的最大起吊高度由用户定。但轨顶标高一般大于起吊高度，但不多。 6、你指的是厂房的还是吊车主梁的横向？这些尺寸在吊车的产品样本中都应该有。但是吊车的设计应遵守《通用桥式起重机界限尺寸》（GB/T7592-1987）的规定。 7、厂家有的提供大、小电机的型号，有的不提供，你可以索取。功率因数、电机效率、启动电流等参数可以根据电机型号查有关资料。 8、具体资料可参考有关资料，或直接向厂家索取，另外，可利用上网搜索，比如，登陆南京起重机械总厂网站，或中国起重网。 本论坛搞工民建专业的朋友很多，关于厂房结构方面的帖子最多，特别是吊车梁，在进行吊车梁及厂房设计时，吊车轮压是主要的计算条件之一，但是吊车的轮压是如何确定的，恐怕不一定知道的很清楚，现我把桥式起重机轮压计算的公式给大家，供搞厂房设计的朋友参考。 一、最大轮压与最小轮压的概念 对于桥式起重机，当起重机小车运行到一侧的极限位置时（吊额定起升载荷），靠近小车侧的最大轮压就是Pmax； 去掉起升载荷后远离小车侧的大车轮压就是Pmin。 二、支承压力的计算 如附图所示，单梁桥式起重机的支承压力为： RA=(K-b)*G1/2K+(K-b1)*G2/K+a*(K-b-e)*(G3+Q)/(L*K) RB=b*G1/2K+b1*G2/K+a*(b+e)*(G3+Q)/(L*K) RC=(K-b)*G1/2K+(K-b1)*G2/K+(L-a)*(K-b-e)*(G3+Q)/(L*K) RD=b*G1/2K+b1*G2/K+(L-a)*(kK-b-e)*(G3+Q)/(L*K) 式中：G1----主梁重 G2----端梁重 G3----运行小车重
第一章设计出始参数 第一节基本参数： 起重量PQ=150.000 ( t ) 跨度S = 20.000 (m ) 左有效悬臂长ZS1=0.000 (m) 左悬臂总长ZS2=1.500 (m) 右有效悬臂长YS1=1.500 （m ) 右悬臂总长YS2=0.770 (m) 起升高度H0=20.000 (m) 结构工作级别ABJ=5级 主起升工作级别ABZ=0级 副起升工作级别ABF=5级 小车运行工作级别ABX=5级 大车运行工作级别ABD=5级 主起升速度VZQ=3.4000 (m/min) 副起升速度VFQ=3.4000 (m/min) 小车运行速度VXY=2.4000 (m/min) 大车运行速度VDY=2.4000 (m/min) 第二节选用设计参数 起升动力系数02=1.20 运动冲击系数04=1.10 钢材比重R=7.85 t/m'3 钢材弹性模量E=2.1*10'5MPa 钢丝绳弹性模量Eg=0.85*10'5MPa 第三节相关设计参数 大车车轮数（个）AH=8 大车驱动车轮数（个）QN=4 大车车轮直径RM=0.7000(mm) 大车轮距L2=11.000 (m) 连接螺栓直径MD=0.0360 (m) 工作最大风压q1=0/*250*/(N/m'2) 非工作风压q2=0/*600*/(N/m'2) 第四节设计许用值 钢结构材料Q235----B 许用正应力[ σ ] I=156Mpa [ σ ] II=175Mpa 许用剪应力[ ? ]=124Mpa 龙门架许用刚度：
主梁垂直许用静刚度： 跨中（Y）x~1=S/800=30.00mm 悬臂（Y）1=ZS1/700=2.00mm 主梁水平许用静刚度： 跨中（Y）y~1=S/2000=12.00mm 悬臂（Y）1=ZS1/700=2.00mm 龙门架纵向静刚度： 主梁严小车轨道方向（Y）XG=H/800=16.4mm 许用动刚度（f ）=1.7H z 连接螺栓材料8.8级螺栓 许用正应力[ σ ] 1s=210.0Mpa 疲劳强度及板屈曲强度依GB3811-83计算许用值选取。 第二章起重小车设计 第一节小车设计参数 小车质量(t) GX=50.000(t) 小车车距(m) B=3.500(m) 轨道至主梁内边(m) L5=0.030(m) 小车轨距( m ) L6=2.500(m) 小车左外伸(m) L7=0.500(m) 小车右外伸(m) L8=0.500(m) 主梁与马鞍间距(m) L11=0(m) 吊钩下探量(m) H6=2.000(m) 小车轨道截面高(m) H7=0.120(m) 小车高H8=1.650(m) 小车顶至马鞍(m) 小车罩沿大车轨道方向 迎风面积(m'2) XDS=12.000(m'2) 小车罩垂直于大车轨道方向 迎风面积(m'2) XXS=12.000(m'2) 钢丝绳金属丝截面积(m'2) DO=6.550700e-004(m'2) 滑轮组钢丝绳分支数半NO=5 小车轨道型号QU70 小车外罩至导电架距离(m)L9=0.97(m) 小车外罩至栏杆距离(m) L10=0.970(m) 法兰至主梁上盖板距离(m)HD=1.800(m) 第二节设计计算 为工厂便于组织生产，提高标准件的通用性，设计中不进行起重小车设计，而采用5t--50t 通用桥式起重机小车。此，起重机小车设计详见5t--50t通用桥式起重机小车计算说明书。
龙门起重机设计计算 」?设计条件 1. 计算风速 最大工作风速：6级 最大非工作风速：10级（不加锚定） 最大非工作风速：12级（加锚定） 2. 起升载荷 Q=4 0 吨 3. 起升速度 满载：v=1 m/min 空载：v=2 m/min 4?小车运行速度： 满载：v=3 m/min 空载：v=6 m/min 5. 大车运行速度： 满载：v=5 m/min 空载：v=10 m/min 6. 采用双轨双轮支承型式，每侧轨距 2米 7. 跨度44米，净空跨度40米。 8. 起升高度:H 上=50米，H 下=5米 二.轮压及稳定性计算 （一）载荷计算 1. 起升载荷：Q=40t 2. 自重载荷 小车自重 G 龙门架自重 G 大车运行机构自重 G 司机室 G 电气 G 3. 载荷计算 1 =6.7t 2=260t 3=10t 4=0.5t 5=1.5t
工作风压：q i =114 N/m 2 q n=190 N/m 2 q m=800 N/m 2（10 级） q m=1000 N/m 2（12 级） 正面：Fw i=518x114N=5.91 104N Fw U=518x190N=9.86 104N Fw m=518x800N=41.44 104N （10 级） Fw m=518x1000N=51.8 104N （12 级） 侧面：Fw i =4.61 104N Fw n=7.68 104N Fw m=32.34 104N （10 级） Fw rn =40.43 104N （12 级） 二)轮压计算 1. 小车位于最外端， U类风垂直于龙门吊正面吹大车，运行机构起制 动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。 龙门吊自重：G=G1+ G2+G3+G4+G5=6.7+260+10+2=278.7t 起升载荷： Q=40t 水平风载荷：Fw U=9.86t 水平风载荷对轨道面的力矩：Mw U=9.86 X 44.8=441.7 tm 水平惯性力:F a=(G+Q) X a =（278.7+40） X 0.2 X 1000 = 6.37 X 10000 N =6.37 t 小车对中心线的力矩：M2=（6.7+40）X 16=747.2tm 最大腿压：P =0.25 max=0.25 （G+Q） + M 1/2L + M q/2K 318.7 + 722.0/48 + 747.2/84 水平惯性力对轨道面的力矩：总的水平力力矩：M M a = 6.37 X 44=280.3tm 1 = M a+ Mw U =722 tm =79.675+15.04+8.9 =103.6t
门式起重机计算书 型号：MDG 起重量：主钩50T 副钩10T 跨度：24M 有效悬臂：左9M 右9M 工作级别：A5 容：悬臂刚度强度校核；整机稳定性校核
50/10-24M单梁门式起重机计算书 起重机主参数及计算简图： 计算简图 小车自重：G X=.8 KN 主梁自重：G Z=554.1 KN 走台栏杆滑导支架等附件：G F=40.2 KN 桥架自重：1100.54 KN 额定起重量：G E=490 KN
支腿折算惯性矩的等值截面 刚性支腿折算惯性矩：4103 311018.512MM bh BH I ?=-= 主梁截面惯性矩：4103 32109.712MM bh BH I ?=-= 主梁X 向截面抵弯矩：373 310087.76MM H bh BH W X ?=-= 主梁Y 向截面抵弯矩：373 310089.56MM B hb HB W Y ?=-= 一 .悬臂强度和刚度校核。 Ⅰ. 悬臂刚度校核 该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。 )12 83 8(3(232)21++++= K K L L EI C L P P f K 式中 C 3:小车轮压合力计算挠度的折算系数 ) ()(2)32()(2 3 212222113L L L P P b P L L L b P b P C K K ++++-=
＝1.00055 K:考虑轮缘参与约束，产生横向推力 927.012=?= K L h I I K P 1,P 2:小车轮压 KN G G P P E X 9.3212 21=+== 代入数值： mm K K L L EI C L P P f K 911.22)12927.083 927.08240009000(10 9.710102.2300055.19000)109.321109.321() 12 838(3(10 5233232)21=+?+??+????????+?=++++= 按起重机设计规有效悬臂端的用挠度:mm L f K 7.25350 9000 350][=== ][f f < 结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规的要求。 Ⅱ.悬臂的强度校核 1. 该起重机悬臂的危险截面为支承处截面，满载小车位于悬臂端时该截面受到最大弯曲应力和 最大剪应力。 此时弯曲应力： x y s p s q y qw x x W MT W M M W M W M ++++=max σ 式中 x M 为垂直载荷（固定载荷和移动载荷组成）产生的弯矩
索性把一台双梁桥式起重机的轮压计算过程给大家贴出来。 一、已知： 起重量：Q起=20吨 跨度：L=22.5米 大车车轮数：4个 起重机总重（包括小车）：G总=32.5吨 小车重：G小车=7.5吨 吊具重：0.5吨 吊钩中心线到端梁中心线的最小距离L1=1.5米（大钩极限位置） 二、计算过程 1、大车最大轮压（满载） P满max=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5 =19317kg 2、大车最小轮压（满载） P满min=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*1.5/2*22.5 =7183kg 3、大车最大轮压（空载） P空max=（32500-7500）/4+（500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5 =9983kg 4、大车最小轮压（空载） P空min=（32500-7500）/4+（500+7500）*1.5/2*22.5 =6517kg 所以最大轮压Pmax=19317 ,最小轮压Pmin=6517kg 这样你该知道轮压是怎么来的了吧。 我来答复这些问题，不妥之处请李老师纠正 1、起重机总重包含小车重，不含被吊物件重。 2、“起重量”是国家标准，“最大、小轮压”由起重机设计者提供。 3、单个车轮 4、空载，如上帖解释。 5、不一定，轨顶标高由厂房设计者定，吊钩的最大起吊高度由用户定。但轨顶标高一般大于起吊高度，但不多。 6、你指的是厂房的还是吊车主梁的横向？这些尺寸在吊车的产品样本中都应该有。但是吊车的设计应遵守《通用桥式起重机界限尺寸》（GB/T7592-1987）的规定。
设计题目：QTZ40塔式起重机总体及塔身的优化设计设计人： 设计项目计算与说明结果 前言 塔式起重机概述 塔式起重机发展情况 第1章前言 1.1 塔式起重机概述 塔式起重机是一种塔身竖立起重臂回转的起重机械。在工业与民用建筑施工中塔式起重机是完成预制构件及其他建筑材料与工具等吊装工作的主要设备。在高层建筑施工中其幅度利用率比其他类型起重机高。由于塔式起重机能靠近建筑物，其幅度利用率可达全幅度的80%，普通履带式、轮胎式起重机幅度利用率不超过50%，而且随着建筑物高度的增加还会急剧地减小。因此，塔式起重机在高层工业和民用建筑施工的使用中一直处于领先地位。应用塔式起重机对于加快施工进度、缩短工期、降低工程造价起着重要的作用。同时，为了适应建筑物结构件的预制装配化、工厂化等新工艺、新技术应用的不断扩大，现在的塔式起重机必须具备下列特点： 1.起升高度和工作幅度较大，起重力矩大。 2.工作速度高，具有安装微动性能及良好的调速性能。 3.要求装拆、运输方便迅速，以适应频繁转移工地的需要。 QTZ40型自升式塔式起重机，其吊臂长40米，最大起重量4吨，额定起重力矩40吨米。是一种结构合理、性能比较优异的产品，比较目前国内外同规格同类型的塔机具有更多的优点，能满足高层建筑施工的需要，可用于建筑材料和构件的调运和安装，并能在市内狭窄地区和丘陵地带建筑施工。整机结构不算太大，可满足中小型施工的要求。 本机以基本高度（独立式）30米。用户需高层附着施工，只需提出另行订货要求，即可增加某些部件实现本机的最大设计高度100米，也就是附着高层施工可建高楼32层以上。 1.2 塔式起重机发展情况 塔式起重机是在二次世界大战后才真正获得发展的。战后各国面临着重建家园的艰巨任务，浩大的建筑工程量迫切需要大量性能良好的塔式起重机。欧洲率先成功，1923年成
MG40/5t×26m 电动双梁门式起重机 设计计算书 编制 审核
设计计算依据及采用标准 一.设计计算的依据为合同的技术规范 二.设计计算采用的标准为《GB3811-83》起重机设计规范
目录 一、总图及主要技术参数 二、小车部分的配套选型计算 三、大车部分的配套选型计算 四、稳定性计算 五、桥架部分的主梁结构强度、刚度计算 六、支腿部分的结构强度计算
一、总图及主要技术参数 (一)、40/5t×26m门式起作用总图(图1-1) (二)、主要技术参数： 1、起重量：40/5t 2、跨度：26m 3、有效悬臂：6.5m 4、起升高度：9/10m 5、起升速度7.5/15.5m/min 6、小车运行速度42m/min 7、大车运行速度36.2m/min 7、工作级别：主起升：M3,副起升、大小车运行：M3 8、小车轨道型号：38kgf/m 9、小车轨距:2.5m 10、起重机自重：109.93t
二、小车部分的配套选型计算 (一)、机构配套选型 1、主起升减速器采用ZQ850减速器，小车运行减速器采立 式减速器ZSC600，副起升采用ZQ500。 2、40吊钩采用单钩，40t 吊钩组重1.09t ，倍率m=4 5t 吊钩组重量为0.107t, 倍率m=2。 3、小车采用四只φ400车轮，采用集中驱动，车轮材质为 ZG55SiMn 。 (二)、机构选型计算 1.主起升设计计算： 起重量:40t 工作级别:M3 起升静功率： Kw V G Q P j 24.5985 .06120105.709.1406120(3 =???+=?+=）（）吊钩η 选用 YZR315M-10 JC40% 75kw n=576r/min 合格 钢丝绳的最大工作拉力： kgf t m G Q S 4643643.485 .04209 .1402m ax ==??+= ??+= η 吊钩 按GB3811-83 M3 工作级别 钢丝绳的安全系数5,钢丝绳计算选
( 安全技术 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 桥式起重机轮压计算分析与探 讨(通用版) Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that people make mistakes
桥式起重机轮压计算分析与探讨(通用版) 桥式起重机在轮压计算过程中可能会出现偏差，为了确保起重机整体性能，本文对在轮压计算中出现的可能会导致误差的因素进行分析与探讨。 桥式起重机的轮压是车轮对轨道的垂直压力。轮压计算对起重机的设计、制造、使用有着至关重要的意义。起重机运行机构零部件及金属结构的强度计算主要取决于起重机的最大轮压，同时它还为设计车轮装置提供了依据，也为轨道支承结构的设计提供了原始数据。而最小轮压主要用于运行机构起动和制动时车轮的打滑验算。由此可见，若在轮压计算过程出现了偏差，对起重机整体的性能影响是巨大的。本文对轮压计算过程进行分析，找出可能存在导致误差的因素，并对其深入探讨，为同行在该方面的研究提供参考。 轮压的计算
作用在起重机上的各种载荷通过行走支承装置和车轮传递到基础上，桥式起重机轮压的计算实际上就是这些支点所承受的垂直反力就是支承压力的计算。而对于每个支点有多个车轮的桥式起重机，常利用均衡滑轮，此时轮压的计算，也就是计算支点的总压力。 1.1移动载荷下轮压的计算 移动载荷包括小车重力PGX 和额定起升重物和吊具的重力PQ 。 一般情况下，静轮压可以用来计算惯性力和桥架的静态刚度。 1.2超静定结构下轮压的计算 桥式起重机多采用四点支承式的结构，这种结构的轮压是超静定的，具有良好的对称性，工艺性，和稳定性，其轮压计算一般采用近似解法。 桥式起重机的大车运行机构一般按铰接车架假设计算，将车架视为四根简支梁构成的平面铰接框架，在载荷作用下，四个支承点始终随车架的变形而发生位移，不再保持一平面上。，计算桥架各支
常熟市莫城起重机械制造厂 门式起重机计算书 型号： MDG 起重量：主钩50T副钩10T 跨度： 24M 有效悬臂：左9M右9M 工作级别：A5 内容：悬臂刚度强度校核；整机稳定性校核
50/10-24M 单梁门式起重机计算书 起重机主参数及计算简图： Lx1=11721Lk=24000Lx2=11421 B=3600 b1b2 p 1p 2 8 5 4 1 = h L=9000 计算简图 小车自重： G X=153.8 KN主梁自重： G Z=554.1 KN走台栏杆滑导支架等附件： G F=40.2 KN 桥架自重： 1100.54 KN额定起重量： G E=490 KN 760e 2751413 0 4 0 2 1 1 2 2 6 1 602 103 222 222 1338.7 1358.7 支腿折算惯性矩的等值截面14140012 6 14261 主梁截面 刚性支腿折算惯性矩：I 1BH 3bh3 5.18 1010 MM 4 12 主梁截面惯性矩： I 2BH 3bh37.91010 MM 4 12 主梁 X 向截面抵弯矩：W X BH 3bh3 7.087 107MM3
主梁 Y 向截面抵弯矩：W Y HB 3hb3 5.089 107 MM 3 6B 一. 悬臂强度和刚度校核。 Ⅰ. 悬臂刚度校核 该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。 ( P1 P2) L2C 38K 3 f(L L K) 3EI 28K12 式中C3:小车轮压合力计算挠度的折算系数 ( P1b1 P2b2) L(2L K3L ) P2b2 3 C3 2 ( L K L) 2(P1 P2)L ＝1.00055 K:考虑轮缘参与约束，产生横向推力 K I 2h 0.927 I 1L K P1,P2:小车轮压 P1P2G X G E 321.9KN 2 代入数值： f(P P2C(L L K8K 3 ) 12)L3 3EI 28K12 (321.9103321.9 103 )9000 2 1.00055 (90002400080.927 3 ) 3 2.1021057.9101080.92712 22.911mm 按起重机设计规范有效悬臂端的许用挠度:[ f ]L K900025.7mm 350350 f [ f ] 结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。 Ⅱ. 悬臂的强度校核 1.该起重机悬臂的危险截面为支承处截面，满载小车位于悬臂端时该截面受到最大弯曲应力和最 大剪应力。 此时弯曲应力： M x M qw M q s M p s MT max W y W y W x W x
一、有关数据 1、起重机用钢丝绳的强度一般为1400~1700N/mm2之间 2、园弧齿轮传动效率可达0.99~0.995 3、减速器的轴承温度不应超过80℃ 4、减速机用50-150号工业齿轮油灌注式飞溅润滑 5、起重量在Q≥0.7 Q 额 属于重载起升 6、吊钩的扭转变形不得超过10度 7、摇表(兆欧表)在使用过程中手摇的速度为120转/分 8、调整CJ12-100/3接触器的触头，动静触头的距离为9-11毫米 9、在集中运行高速大车机构中，一般要求传动轴在每米长度的径向跳动不大于0.5毫米。 10、作为升降载客电梯，应采用特号钢丝绳 11、桥式起重机用钢丝绳作起升机构常采用 Ⅰ号钢绳 12、正转接触器的文字代号是KMF 13、ZSC表示是立式减速器 14、运行机构中齿轮磨损达原厚度的25% 时应报废 15、制动器与闸衬的接触面积不应小于75% 16、联接轨道用的鱼尾板联接螺栓最少应不 少于4个 17、集电器的瓷瓶绝缘电阻不得少于1 兆欧 18、当滑轮轮槽的底部直径减少达绳径的 50%时应报废 19、齿轮联轴器的间隙以4毫米为合格 20、起重量在Q≥0.7 Q 额 属于重载起升 21、使用凸轮控制器轻载起升操作，控制器 在每挡停留时间为1秒 22、吊钩的扭转变形不得超过10度 23、摇表(兆欧表)在使用过程中手摇的速度 为120转/分 24、调整CJ12-100/3接触器的触头，动静 触头的距离为9-11毫米 25、调整CJ12-400/3接触器触头断开距离 为13-15毫米 26、桥式起重机用钢丝绳作起升机构常采用 Ⅰ号钢绳 27、用作司索绳，张紧绳等次要场合，应选
起重机设计计算书
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桁架式双梁门式起重机 设计计算书 设计: 审核:
第一章 型式及主要技术参数 一、型式及构造特点 ME型桁架式双梁门式起重机，主要适用于大型料场、铁路货站、港口码头等装卸、搬运;还可以配以多种吊具进行各种特殊作业。 正常使用的工作环境温度为-25℃~+40℃范围内。安装使用地点的海拔高度不得超过2000m,超过１000ｍ时，应对电动机容量进行校核。 整机主要由门架、小车、大车运行机构及电气控制设备四大部分组成：门架采用桁架结构，具有自重轻、用料省、刚度大、迎风面积小等特点。本机小车有两个吊钩,分为主、副钩，小车副钩可在额定负荷范围内,协同主钩进行工作(但决不允许两钩同时提放两个重物），物体的重量不得超过主钩的额定起重量。 二、主要技术参数和结构简图 主要技术参数 工作级别:Ａ5、操纵方式：地操、单边悬臂长:9．1m 起重量:主钩7５t 副钩2０ｔ 跨度:２7 ｍ 起升高度:11/１3m 主钩起升速度:３．7m/ｍin 副钩起升速度:6ｍ/ｍin (1）
小车运行速度：２７ｍ/miｎ 大车运行速度:34．1m/miｎ 小车轮距:2８00mm小车车轮:4-φ500 小车轨距：3600mm 小车轨道:P43 大车轮距：10600mm 大车车轮:８-φ700 大车轨距:27000mm大车轨道：ＱU80 起重机总重：１１70６７ｋg 其中：小车运行机构：22080ｋg 大车运行机构:12780kg 电气设备（含电缆卷筒)等:４１20kg 门架金属结构部件重量： 主梁:2ｘ2４751=495０２kg 支腿(Ⅰ)：２x2835.3=567０．3kg 支腿（Ⅱ）：2ｘ224５＝44９０kｇ 联系梁：2x992.4=1984.8ｋg 马鞍梁: 2９62.6kg 下横梁：２ｘ4871=9７４２kg 电缆滑车架: 133２ｋg 梯子、平台、栏杆等:１７20kg 电缆拖车自重：13２０㎏ (２）
轮 1.最小轮压如何计算最小轮压如何计算Pmin=(吊车总重＋起重量－Pmax*n)/n n 为吊车一侧的轮数。 压 也有的说是Pmin=(起重机总重-小车重)/4，我们公司就这样算，但这是空载的时候，上面的一个兄弟算的是满载的时候，不知哪一个正确，还望指点！谢谢！ 我是专业桥、门式起重机设计者。你的Pmin=(起重机总重-小车重)/4 观点是正确的。因为：只有这样Pmin 才最小。Pmax=Pmin+(小车重+额定起重量)/2 （应用于全部大车轮数为：4 个的桥吊） 请问算Pmin 时为什么要减去小车的重量，难道它的重量不是由两侧的轮子承担吗！此外Pmax Pmin 的计算是针对一侧的每一个轮子，还是一侧的所有轮子！请赐教。 答：因为小车停在了另一端。为了简化计算，所以这一端要减去小车的重量。 李国建先生：正好您是吊车行家，我有几个概念问题，请教。1。起重机总重包含些什么，含小车重？不含被吊物件重？2。“起重量”“最大、小轮压”指得是标准值还是设计值？3。厂家吊车资料中的最大轮压是指一侧所有车轮的总压，还是单轮压力？4。厂家资料中最小轮压是指满载时，还是空载时？5。电动单梁起重机的吊钩到轨顶的距离一般是多少？（比如5t）6。吊车外型尺寸在横向，越过轨道中心线多少？7。厂家资料中为何缺少大电动机的功率、功率因数、电机效率、启动电流等参数？只提供了小电动机的功率。8。您手头有没有比较完整的吊车资料，我最需要的是关于5~15 吨电动单梁起重机的，经常要用到，可以向您定货。 首先要搞清什么是最大轮压，什么是最小轮压的概念。对于桥式起重机，当起重机小车运行到一侧的极限位置时（吊额定起升载荷），靠近小车侧的最大轮压就是Pmax；去掉起升载荷后远离小车侧的大车轮压就是Pmin。桥式起重机的最大轮压和最小轮压是起重机设计者提供的，也就是说，由起重机设计者计算出来的。 索性把一台双梁桥式起重机的轮压计算过程给大家贴出来。 一、已知： 起重量：Q 起=20 吨跨度：L=22.5 米大车车轮数：4 个起重机总重（包括小车）总=32.5 吨：G 小车重：G 小车=7.5 吨吊具重：0.5 吨吊钩中心线到端梁中心线的最小距离L1=1.5 米（大钩极限位置） 二、计算过程 1、大车最大轮压（满载）P 满max=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5 =19317kg 2、大车最小轮压（满载）P 满min=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）
3t起重机设计计算书 1.计算依据： 1.1依据起重机设计规范GB3811-2008, 依据《电动葫芦门式起重机技术条件》 JB/T5663-2008设计。 1.2主要技术参数 主结构：桁架结构 支腿结构：桁架结构 额定起重量：3t 实验负荷静载起重量：3.75t 实验负荷动载荷起重量：3t 吊钩起升速度：7m/min 吊钩行走速度：20m/min 吊钩有效起升高度：24m，4m（桥上）+20m（桥下） 大车行走速度：0-60m/min 大车设计轮压：8t以下 供电方式：自带发电机（低噪音环保型） 工作电源：380v/5Hz 工作状态风压：≤6级（即：250N/m2) 非工作状态风压：≤11级（即：800N/m2) 龙门吊工作级别：A3 起升机构工作级别：M3 大车走行机构工作级别：M4 跨度：9.65m 悬臂：两侧有效悬臂各4米 适应坡度：±2% 走行方式：轮胎式 2.计算说明： 载荷组合计算 2.1载荷计算 2.1.1结构自重载荷 龙门吊大车结构自重约12000kg. 2.1.2起升载荷P Q =30kN 起升冲击系数φ 1 因为0.9≤φ 1≤1.1，取φ 1 =1.05 轮胎式起重机运行冲击系数φ 4 φ 4 =1.3 2.1.5起升载荷动载系数φ 2 φ 2 =1+0.71*V=1+0.71*0.117=1.08 式中：V----起升速度，V=7m/min=0.117m/s 2.1.6运行加速度α 按行程很长的低速与中速的起重设备，根据葫芦的运行速度V=20m/min=0.33m/s，加减速时间按 4.5s考虑。α =0.07m/s2 大车运行速度V=60m/min=1m/s,加减速时间按4.5s考虑，a=0.22m/s2.
双梁通用门式起重机MLH10T28M 设计计算书
目录 一、产品用途…………………………………………………………… 二、主要技术参数……………………………………………………… 三、设计计算校核……………………………………………………… 1．主梁设计……………………………………………………… 2．支腿设计校核………………………………………………… 3．上下横梁设计校核………………………………………………… 4．起重机刚度设计校核……………………………………………… 5．起重机拱度设计校核……………………………………… 6．减速电机的选用……………………………………… 设计计算校核：
一、产品用途 门式起重机是广泛用于工厂、建筑工地、铁路货场、码头仓库等处的重要装卸设备，按其用途不同，分为通用门式起重机，造船门式起重机和集装箱门式起重机。本产品为双梁门式起重机，为应用最广的一种。 二、主要技术参数
三．设计计算校核 （一）．主梁计算 主梁的截面高度取决于强度、刚度条件，一般取h=（121~14 1 ）L=2333.3~ 2000 主梁计算的最不利工况为：起重机带载（小车在任意位置）运行起、制动并发生偏斜的情况。 主梁承受的载荷有：结构重量，小车载荷，起升或运行冲击力，运行惯性力，偏斜侧向力。 1.载荷与内力 主梁承受垂直载荷与水平载荷，应分别计算。 A ，垂直平面 主梁在垂直平面内的计算模型应按门式起重机的各种工况分析确定。当门式起重机静止工作时，由于超静定门架的刚性支腿下端有水平约束,而使主梁减载、支腿加载；当门式起重机带载运行工作时，却能明显地减小超静定门架支腿下端的水平约束，甚至降低到零，这时主梁受载最大。因此，应取简支梁计算模型。 对门式起重机的静定门架，不管其工况如何，主梁始终为简支梁模型。 （1）载荷 1）主梁自重载荷——自重载荷可参照相近的结构估算，也可根据预选的主梁截面推算，已知一根主梁质量m G =21070kg ，则一根主梁的单位重
轮压 1.最小轮压如何计算 Pmin=(吊车总重＋起重量－Pmax*n)/n n为吊车一侧的轮数。 也有的说是Pmin=(起重机总重-小车重)/4，我们公司就这样算，但这是空载的时候，上面的一个兄弟算的是满载的时候，不知哪一个正确，还望指点！谢谢！ 我是专业桥、门式起重机设计者。你的Pmin=(起重机总重-小车重)/4观点是正确的。因为：只有这样Pmin才最小。 Pmax=Pmin+(小车重+额定起重量)/2 （应用于全部大车轮数为：4个的桥吊） 请问算Pmin时为什么要减去小车的重量，难道它的重量不是由两侧的轮子承担吗！ 此外Pmax Pmin的计算是针对一侧的每一个轮子，还是一侧的所有轮子！ 请赐教。 答：因为小车停在了另一端。为了简化计算，所以这一端要减去小车的重量。 李国建先生： 正好您是吊车行家，我有几个概念问题，请教。 1。起重机总重包含些什么，含小车重？不含被吊物件重？ 2。“起重量”“最大、小轮压”指得是标准值还是设计值？ 3。厂家吊车资料中的最大轮压是指一侧所有车轮的总压，还是单轮压力？ 4。厂家资料中最小轮压是指满载时，还是空载时？ 5。电动单梁起重机的吊钩到轨顶的距离一般是多少？（比如5t） 6。吊车外型尺寸在横向，越过轨道中心线多少？ 7。厂家资料中为何缺少大电动机的功率、功率因数、电机 效率、启动电流等参数？只提供了小电动机的功率。 8。您手头有没有比较完整的吊车资料，我最需要的是关于 5~15吨电动单梁起重机的，经常要用到，可以向您定货。 首先要搞清什么是最大轮压，什么是最小轮压的概念。 对于桥式起重机，当起重机小车运行到一侧的极限位置时（吊额定起升载荷），靠近小车侧的最大轮压就是Pmax； 去掉起升载荷后远离小车侧的大车轮压就是Pmin。 桥式起重机的最大轮压和最小轮压是起重机设计者提供的，也就是说，由起重机设计者计算出来的。 索性把一台双梁桥式起重机的轮压计算过程给大家贴出来。 一、已知： 起重量：Q起=20吨 跨度：L=22.5米 大车车轮数：4个 起重机总重（包括小车）：G总=32.5吨