表冷器计算书 (一)前表冷器 a.已知： 风量：14000CMH 空气质量流量q mg=(14000×/3600≈s 空气体积流量q vg=14000/3600≈s 空气进、出口温度： 干球：35/17℃湿球：℃ 空气进、出口焓值：㎏ 进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器) 阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器) 计算： 接触系数ε2： ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1） =1-/≈ 查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表： 当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε2=~ 从这我们可以看出：六排管即可满足要求。（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。我近30遍的手工计算也证明了这一点。提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。很容易我们发现对数平均温差提高了很多。从而达到了提高换热总量的目的。） 选型分析： ⊙冷负荷Q= q mg ×(h1-h2) ×－≈(235760Kcal/h) ⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa 得：管内水流速ω≤s [水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。] 安全起见，设令： ω=s ⊙要求Vy=~s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K值的增加，却导致迎面的减小，间接使整个换热面积A的减小，我对Vy=s进行的计算表明，K值的增加，A值减小，K×A之积增加并不明显。从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果，特别的要保6~8排的K值，换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补，是很得不偿失的，况且那时K值还得再按倍计算。但按Vy=s计算表明：A值增加，K×A之积也反而减小，K=，考虑其它因数K=，β≈，γ≈；ε1≈，提出t w1=℃的不合理要求。由多次的计算看
全国主要城市气象参数表 地区北纬东经海拔冬季 采暖 室外 设计 干球 温度冬季 通风 室外 设计 干球 温度 冬季 空调 室外 设计 干球 温度 夏季 通风 室外 设计 干球 温度 夏季 空调 室外 设计 干球 温度 夏季 空调 室外 设计 湿球 温度 极端 低温 极端 高温 冬季 湿度 夏季 湿度 北京市39°48′116°19′-9 -5 -12 30 41 77 上海市31°10′121°26′-2 3 -4 32 34 73 83 天津市39°06′117°10′-9 -4 -11 30 54 78 重庆市29°35′106°28′ 4 8 3 33 36 81 76 黑龙江省 海拉尔49°13′1196°45′-35 -27 -38 25 76 72 嫩江49°10′125°13′-33 -25 -36 25 73 79 博克图48°46′121°55′-28 -21 -31 23 70 80 海伦47°26′126°58′-29 -23 -31 25 73 67 齐齐哈尔47°23′123°55′-25 -19 -29 27 69 74 哈尔滨45°41′126°37′-26 -20 -29 26 72 78 牡丹江44°34′129°36′-24 -19 -28 26 69 78 吉林省 长春43°54′125°13′-23 -17 -26 27 68 79 通辽43°36′122°16′-20 -15 -23 28 53 74 四平43°11′124°20′-23 -15 -25 28 66 79 延吉42°53′129°28′-20 -14 -22 26 58 81 辽宁省 1
泳池恒温除湿选型设计计算 1、工程概况 本工程位于北京市，项目名称北京美丽湾室内泳池恒温除湿工程，根据业主提供资料，本设计考虑室内泳池全年恒温除湿需求。 房间名称 泳池水面积 （㎡） 泳池水 深（m） 泳池水 量（m3） 泳池大厅面 积（㎡） 泳池大厅平 均高度（m） 泳池水温 （℃） 比赛池300 1.5 450 600 5 28 2、设计要求 设计在于满足泳池全年除湿，泳池水温恒定在27±2℃，室内温度为29±2℃室内相对湿度65±5%。（室内空调的热源由甲方提供）。 3、设计依据 ●本工程依据甲方提供的有关文件及相关图纸资料 ●<<通风与空调工程施工质量验收规范>>（GB50283-2002） ●<<采暖通风与空气调节设计规范>>（GB50019-2003） ●<<高层民用建筑设计防火规范>>（GB50045-95）2005版 ●<<全国民用建筑工程设计技术措施暖通空调·动力>>(GB19-2007) ●<<空气调节设计手册>>（中国建筑工业出版社、第二版） ●<<游泳池给水排水工程技术规程>>（CJJ122-2008） ●<<建筑设计防火规范>>（GB50016－2006） ●PHNIX机组性能参数 ●国家现行的其他相关规范及措施。
4、设计资料 1） 室外设计计算参数 夏季室外设计计算参数（见表1） 表1 夏季室外设计计算参数 干球温度/℃ 湿球温度/℃ 最热月平均 相对湿度/% 室外平均风速（m/s ） 大气压力/Pa 夏季 33.2 26.4 78 1.9 99860 冬季室外设计计算参数（见表2） 表2 冬季室外设计计算参数 室外采暖计算温度/℃ 室外空调计算温度/℃ 最冷月平均相对湿度/% 室外平均风速（m/s ） 大气压力/Pa 冬季 -9 -12 45 2.8 102040 2） 室内设计计算参数 房间名称 泳池空间 泳池水温度（℃） 室内温度（℃） 室内相对湿度（%） 游泳池 30±2 65±5 28±2 说明：（室内空调的冷热源由甲方提供） 5、计算过程 1) 比赛池恒温热量计算 (1）泳池损耗热量计算：泳池所需的加热量包括以下3个部分； ①水面蒸发和传导损失的热量； ②池壁和池底传导损失的热量；管道的净化水设备损失的热量； ③泳池水补水加热所需要的热量； (2）计算过程 参 数 季 节 参 数 季 节
全国各地的湿球温度表 湿球温度表 地名湿球温度地名湿球温度地名湿球温度地名湿球温度北京市满洲里19.3平凉21.0莱阳26.8北京26.4二连浩特19.2天水22.2兖州27.4密云26.1辽宁省武都23.6泰安26.9天津市沈阳25.5张掖19.1淄博26.7天津27.2本溪24.4宁夏泰山20.1武清27.0锦州25.4银川22.2江苏省 塘沽26.7营口25.5盐池20.2南京28.5上海市丹东25.1石咀山20.8徐州28.1上海28.3大连25.1固原18.6连云港27.9崇明28.0抚顺25.2中卫21.8镇江27.7河北省盘锦25.4青海省扬州28.5石家庄26.7鞍山25.5西宁16.4南通28.7 保定26.9吉林省共和14.4常州28.2唐山26.3长春24.2格尔木12.8苏州28.6承德24.3四平24.5乌图美仁12.3无锡28.4邯郸27.6延吉24.0玉树12.8盐城27.6张家口22.4通化23.4扎多10.2高邮28.5秦皇岛25.8双辽24.7新疆泰州28.3邢台27.4松江22.8乌鲁木齐18.7 安徽省山西省长白21.2伊宁21.4合肥28.2太原23.3黑龙江省吐鲁番23.8蛙埠28.1运城26.2哈尔滨23.9哈密19.9安庆28.1大同20.7海伦22.8喀什20.0毫县27.8长治23.1齐齐哈尔23.1和田20.4芜湖28.3临汾25.5牡丹江23.6鄯善21.3巢湖28 侯马25.8佳木斯23.5库尔勒21.6铜陵27.9阳泉23.4陕西省石河子21.6屯溪37.5内蒙古西安26.6克拉玛依19.3阜阳27.3呼和浩特20.8榆林21.7山东省黄山18.7锡林浩特19.8延安23.0济南26.8浙江省 磴口21略阳24.7潍坊26.8杭州28.6博克图19.4汉中26.5青岛26.8定海27.8赤峰22.5甘肃省菏泽27.7衢县27.9
湿球温度 湿球温度，也称热力学湿球温度。湿球温度是标定空气相对湿度的一种手段。 定义wet-bulb temperature 湿球温度表所提示的温度。湿球温度难以用简短的文字给出严谨确切的定义。湿球温度是标定空气相对湿度的一种手段，其涵义是，某一状态下的空气，同湿球温度表的湿润温包接触，发生绝热热湿交换，使其达到饱和状态时的温度。该温度是用温包上裹着湿纱布的温度表，在流速大于2.5m/s且不受直接辐射的空气中，所测得的纱布表面温度，以此作为空气接近饱和程度的一种度量。周围空气的饱和差愈大，湿球温度表上发生的蒸发愈强，而其湿度也就愈低。根据干、湿球温度的差值，可以确定空气的相对湿度。 原理 假设有一个理想的绝热加湿器，它的器壁与外界环境是完全绝热的。加湿器内装有温度恒定的纯水。若加入加湿器的湿空气状态参数为p, t, d, i。湿空气在绝热加湿器内，在定压条件下以纯水进行绝热加湿。假设绝热加湿器足够长，空气与水有足够的时间接触，并且有足够充分的接触面积，使空气在离开加湿器时能够达到饱和状态，器参数为p, t’s, d’s, i’s。这时，出空气温度与水温相同，水分蒸发所需要的热量全部取自空气，如果在整个过程中，不断地向加湿器水池中补充压力为p,温度为t’s的纯水，
以维持加湿器内水量的不变，则世界气象组织定义t’s为具有参数p, t, d, i的湿空气的热力学湿球温度，也称绝热饱和温度。 编辑本段公式 由于在绝热加湿过程中，水分蒸发所需要的热量全部是取自空气，空气失掉显热后，温度下降，焓值减少，而空气得到水蒸气带来的汽化液体热后，总的焓值增加，而且相对湿度增大到饱和。假定装置是在稳定的均匀的流动状态下工作的，在流量不变的情况下，由能量平衡公式得：i+c(d’s-d) ×t’s =i’s 移相得：i’s-i= c(d’s-d) ×t’s 上式说明，空气焓的增加量等于蒸发水量（即为补充水量）的液体热。式中，c为水的质量比热，c=4。19kJ/(kg*K)。上式是一直线方程，所以热力学湿球温度等值线是一直线。在I-d图中，如果已知t’s，可画出等温线交饱和线于b点，由b点可查出d’s,及i’s。其终状态点b即为已定；如设初状态为a点是d=0的干空气，则I=i’s－c×d’s×t’s 由此I 值画等焓线与纵坐标轴相交，可决定a点，连接ab直线，即是热力学湿球温度线。 作用 然而，绝热加湿器并非湿实用装置，所以一般都用干湿球温度计读出湿球温度，以近似代替热力学湿球温度。代替绝热加湿器的实用装置是干湿球温度计。这种仪器是由两支温度计或由两个其他的温度敏感元件所组成。其中一支的感温包裹上脱脂
稀贵系统表冷器面积的计算、 一、贵铅炉 1）烟气条件 烟气量 7422m3/h.台 烟气温度—600℃烟气烟尘—15g/m3 烟气成份（%）： SO 2CO 2 N 2 O 2 H 2 O 0.033 4.153 76.604 14.810 4.400 2）主要设计参数 （1）收尘效率 99.55% （2）阻力 3500Pa （3）漏风率 20% 3）冷却烟道烟气从600℃降到150℃时所放出的热量为1.14×107KJ/h,考虑生产波动，选用600m2的冷却烟道4台,每台贵铅炉配置2台。 计算公式：F=Q/3.6×k×△t 其中，F为传热面积（m2）;Q为烟气传给冷却介质的热量（kJ/h） k：传热系数（w/(m3.℃); △t烟气和冷却介质的温度差，通过计算取值为325℃ 因Q有两个数据，一个是1.14×107KJ/h；第二个是根据相关的资料提供的公式进行计算所得，所以，F有两个答案。 第一个答案： 把以上数据代入公式进行计算： F=1.14×107/（3.6×8.1×325）=1203（m2） 第二个答案： 先计算Q值，Q=V[c1-(1+k1) c2t2]+v k1 c k t k 其中：V=7422m3/h ；c1为烟气在高温（600℃）时的比热容，通过计算为1.38 ；t1为600℃；k1为漏风率20%；c2为烟气在低温（150℃）时的比热容，通过计算为1.338 ；t2为600℃；c k为外界温度（本地取30℃）时的比热容，取值为1.325 kJ/（ m3.℃)；t k为30℃。 代入公式进行计算： Q=7422[1.38×600-(1+0.2) ×1.338×150]+7422×0.2×1.325×30=4.42×106 kJ/h F=4.42×106/（3.6×8.1×325）=466（m2） 二、分银炉 1）烟气条件 烟气量 4000m3/h.台 烟气温度—600℃烟气烟尘—3g/m3 烟气成份（%）： SO 2CO 2 N 2 O 2 H 2 O 0.087 4.100 76.603 14.810 4.400
如以0度时的焓为0，则干空气的焓 干气焓Ha=CpT KJ/kg（干空气）Cp=1.005T Kj/（kgK）100度以下 水气焓Hv=2501+1.863Tω=0.622ΦPmax/（Pb-ΦPmax）H=1.005T+ω（2501+1.863T） 参数数值单位 T:29 Φ:83.6% ω: 0.02129kg/kg干 Ha:29.145KJ/kg干 Hv:2555.027KJ/kg汽 H:83.5311KJ/kg干气 参数数值单位 干球温度T1:29 湿球温度Tw:26.20 ω2: 0.02133kg/kg干 Ha2:29.145KJ/kg干 Hv2:2549.81KJ/kg汽 H2:83.5410KJ/kg气 相对湿度：83.6% 大气压：101325 大气压101325Pa 温度℃焓KJ / kg压力Pa焓KJ / kg 025*********.0 0.0125016112501.0 12502.86572502.9 22504.77052504.7 32506.57582506.6 42508.38132508.5 52510.28722510.3 625129352512.2 72513.910012514.0 82515.710722515.9 92517.511472517.8 102519.412272519.6 112521.213122521.5 12252314022523.4 132524.914972525.2
142526.715972527.1 152528.617042528.9 162530.418172530.8 172532.219362532.7 18253420632534.5 192535.921962536.4 202537.723372538.3 2124902540.1 222541.426422542.0 2328122543.8 24254529822545.7 2531712547.6 262543.633602549.4 2735702551.3 282552.337792553.2 2940112555.0 302555.942422556.9 3145182558.8 3247942560.6 3350702562.5 3453462564.3 35256556222566.2 3659732568.1 3763232569.9 3866742571.8 3970242573.7 40257473752575.5 4178162577.4 4282582579.2 4386992581.1 4491412583.0 452582.995822584.8实值公式值
附录一建筑热工设计计算公式及参数 (一)热阻的计算 1.单一材料层的热阻应按下式计算： 式中R——材料层的热阻，㎡·K/W； δ——材料层的厚度，m； λc——材料的计算导热系数，W/(m·K)，按附录三附表3.1及表注的规定采用。 2.多层围护结构的热阻应按下列公式计算： R＝R1＋R2＋……＋Rn(1.2) 式中R1、R2……Rn——各材料层的热阻，㎡·K/W。 3.由两种以上材料组成的、两向非均质围护结构（包括各种形式的空心砌块，以及填充保温材料的墙体等，但不包括多孔粘土空心砖）， 其平均热阻应按下式计算： (1.3) 式中——平均热阻，㎡·K/W； Fo——与热流方向垂直的总传热面积，㎡； Fi——按平行于热流方向划分的各个传热面积，㎡；（参见图3.1）； Roi——各个传热面上的总热阻，㎡·K/W Ri——内表面换热阻，通常取0.11㎡·K/W； Re——外表面换热阻，通常取0.04㎡·K/W； φ——修正系数，按本附录附表1.1采用。
图3.1 计算图式 修正系数φ值附 / 注：(1)当围护结构由两种材料组成时，λ2应取较小值，λ1应取较大值，然后求得两者的比值。 (2)当围护结构由三种材料组成，或有两种厚度不同的空气间层时，φ值可按比值/λ1确定。 (3)当围护结构中存在圆孔时，应先将圆孔折算成同面积的方孔，然后再按上述规定计算。 4.围护结构总热阻应按下式计算： Ro＝Ri＋R＋Re(1.4) 式中Ro——围护结构总热阻，㎡·K/W； Ri——内表面换热阻，㎡·K/W；按本附录附表1.2采用； Re——外表面换热阻，㎡·K/W，按本附录附表1.3采用； r——围护结构热阻，㎡·K/W。
1432019年07月?增刊1 湿球温度计算方法理论研究 张晓民，阮杰波，王 亮，刘京京，姜 凯 (中国电力工程顾问集团华北电力设计院有限公司，北京 100120) 摘要： 湿球温度作为冷水塔等工程设计中的重要参数，本文进行了自动气象站“干湿表系数”理论值的研究，并应用华北地区5省市部分气象站点的资料进行了湿球温度的推算，研究中优化了推算日平均湿球温度的气象参数选择。通过研究发现，采用简化的绝热饱和温度计算公式，结合气象站的日平均水汽压、日平均大气压、日平均气温推算的湿球温度精度较高，并可满足工程设计需求。通过“干湿表系数”理论值推算的湿球温度能够有效降低冷却塔等的造价，为工程的合理设计及经济性投资提供保证。 关键词： 湿球温度；焓值；干湿表系数；相对湿度；相关性系数。中图分类号：P641 文献标志码： A 文章编号：1671-9913(2019)S1-0143-06Theoretical Study on Calculation Method of Wet Bulb Temperature ZHANG Xiao-min, RUAN Jie-bo, WANG Liang, LIU Jing-jing, JIANG Kai (North China Power Engineering Co., Ltd. of CPECC, Beijing 100120, China) Abstract: Wet bulb temperature is a very important meteorological elements in engineering design such as cold water tower. This paper study the automatic weather station theoretical value of psychrometric coef?cient, and use the data of part meteorological stations in ?ve provinces and cities in North China to calculate the wet bulb temperature. Optimize the selection of meteorological parameters for estimating daily average wet bulb temperature in the study. It is found that use the simplified adiabatic saturation temperature calculation formula to calculate the wet bulb temperature combining with the daily average water vapor pressure, the daily average atmospheric pressure and the daily average temperature of weather station, can get high precision value and satisfy engineering design requirement. The wet bulb temperature calculated by the theoretical value of psychrometric coefficient can effectively reduce the cost of the cooling tower, etc., and provide a guarantee for the rational design and economic investment of project. Keywords: wet bulb temperature; enthalpy; psychrometric coef?cient; relative humidity; correlation coef?cient.* 收稿日期：2018-12-10 第一作者简介：张晓民(1983- )，男，山东潍坊人，硕士，高级工程师，从事水文气象工作。 0?引言 在干燥器、冷水塔、空调和采暖通风等工 程的设计及科学研究中，常用到湿球温度[1,2]， 即湿空气的绝热饱和温度。所谓湿空气的绝热 饱和温度指的是湿空气绝热变化到饱和状态时 的温度，以前人工气象站通常用湿球温度表测 得。然而理论上严格来讲，湿球温度表测得的 湿球温度并非是湿空气的绝热饱和温度，因为 湿球温度表的湿球周围的空气并非是在绝热情 况下(即等焓)达到饱和的，通常是一个焓增过程[3]。近年来随着自动气象站的广泛使用，湿球温度已不再直接观测，空气湿度的干湿球温度表观测方法也逐步被湿敏电容湿度传感器观测取代，但通过湿敏电容湿度传感器很难直接测量湿球温度，而是直接给出相对湿度，这给工程设计中湿球温度参数分析和湿球资料的连续应用造成困难，如何获取较为准确的湿球温度资料，成为工程设计中亟待解决的问题。荣剑文[4]研究提出热力学上湿球温度的定DOI ：10.13500/j.dlkcsj.issn1671-9913.2019.S1.038
风量25000m3/h,要求的制冷量127KW，表冷器前的参数为t干=27℃，t湿=19.5℃，焓值=56KJ/Kg,表冷器后的参数t干=15.3℃，t湿=14.6℃，焓值=40.8KJ/Kg 确定表冷器为4P，表冷器净长1750，表冷器高40孔。 表冷器的迎风面积=表冷器净长*表冷器高*38/1000000=1750*40*38/1000000=2.66m2表冷器迎面风速=风量/3600/迎风面积=25000/3600/2.66=2.61m/s 表冷器换热面积=表冷器排数*排间距*表冷器孔数*孔间距*表冷器净长/片间距*2/1000000-3.14*8*8*表冷器排数*孔数=4*32.91*40*38*1750/3.0*2/1000000-3.14*8*8*4*40=234m2 水量=冷量/5/1.163=127/5/1.163=21.9m3/h 铜管内的水流速=水量/3600/（排数/管程数*单管内的流通面积*表冷器也数）=21.9/3600/（4/8*0.0002*40）=1.53m/s 析湿系数=(表冷器入口焓值-表冷器出口焓值)/干空气定压比热/(表冷器入口干球湿度-表冷器出口干球温度)=（56-40.8）/1.01/（27-15.3）=1.28 传热温差=（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））/LN（（入口干球温度-12）-（出口干球温度-7））=（（27-12）-（15.13-7））/LN（（27-12）-（15.13-7））=11.3 传热系数=1.038*（1/（1/（28.943*迎面风速0.619*析湿系数0.816）+1/（174.513*铜管内的水流速0.8））=0.943*（1/（1/（28.943*1.730.619*2.510.816）+1/（174.513*1.15770.8））=47.9W/（m2. ℃） 传热量=传热温差*传热面积*传热系数/1000=11.3*234*47.9/1000=127KW 传热量满足制冷量的要求，即所选表冷器的排数与尺寸合理。
全国各地湿球温度表
全国主要城市湿球温度 北京北京26.4 密云，怀柔26.1 天津天津27.2 武清27.0 塘沽26.7 蓟县26.4 河北 石家庄26.7 承德24.3 张家口22.4 遵化26.3 昌黎26.3 唐山26.3 秦皇岛，山海关25.8 廊坊26.7 保定26.9 定州27.1 沧州27.4 邢台27.4 邯郸27.6 太原23.3
山西大同20.7 朔州20.0 五寨19.7 兴县22.0 忻州23.4 阳泉23.4 离石21.9 榆社22.0 隰县21.5 临汾25.5 长治23.1 侯马25.8 运城26.2 晋城24.0 内蒙古 呼和浩特20.8 满洲里19.3 呼伦贝尔，海拉 尔 19.9 博克图，扎兰屯12.4 乌兰浩特24.0 通辽24.3 赤峰22.5
内蒙古 锡林浩特19.7 多伦19.4 正蓝旗18.9 正镶白旗18.6 集宁19.2 苏尼特右旗19.2 二连浩特19.2 四子王旗18.4 包头，鄂尔多斯21.0 磴口21.0 乌海20.9 阿拉善左旗19.0 额济纳旗20.5 辽宁 沈阳25.5 铁岭，开原25.4 抚顺25.2 阜新，朝阳24.5 锦州25.4 葫芦岛25.1 绥中25.8 盘锦25.4 鞍山，辽阳25.5
本溪24.4 桓仁24.0 海城25.5 营口25.5 熊岳城25.5 凤城25.1 岫岩25.0 丹东25.1 大连25.1 吉林 长春24.2 白城24.0 双辽24.7 四平24.5 公主岭24.4 吉林24.6 敦化22.6 安图22.8 延吉，图们24.0 通化23.4 长白21.2 松江22.8 哈尔滨23.9
相对湿度对照表 本表格不太全，精度也有限，适合要求不高的场合。 如要求较高，另有以下选择： 1。根据干湿球温度的相对湿度计算程序（汇编）50元： 环境条件：风速：0.4m/s 0.8m/s 2.5m/s三种可选 大气压：110，100，90，80kPa四种可选 干球温度范围：0~100摄氏度 干湿球温度差：不限 程序入口：干球温度（精确到0.1度） 湿球温度（精确到0.1度） 程序出口：相对湿度（精确到1%） 2.相对湿度对照表（JPG文件）100kPa 0.8m/s 干球温度范围：15~100摄氏度 30元。 请联系wt9405@https://www.doczj.com/doc/4c13835312.html, ;--------------------------相对湿度表 ;干球温度 0 ~ 40 度， ;每度16档温差:0.0, 0.5, 1.0, 1.5, 2.0, 2.5, 3.0,.....14.0, 14.5, 15.0 ;温差0.0档应为100，为了只用一字节十进制表示，100用99代 SD_TAB:DB 99H,91H,83H,75H,67H,61H,54H,48H,42H,37H,31H,27H,22H,18H,14H,10H DB 07H,04H,01H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H _1:DB 99H,91H,83H,76H,69H,62H,50H,44H,39H,34H,30H,25H,21H,17H,14H,10H DB 07H,04H,01H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H _2:DB 99H,92H,84H,77H,70H,64H,58H,52H,47H,42H,37H,33H,28H,24H,21H,17H DB 14H,11H,08H,05H,02H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H _3:DB 99H,92H,85H,78H,72H,65H,60H,54H,49H,44H,39H,35H,31H,27H,23H,20H DB 17H,14H,11H,08H,06H,03H,01H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H,00H _4:DB 99H,93H,86H,80H,74H,68H,63H,57H,53H,48H,44H,40H,36H,32H,29H,25H DB 22H,19H,17H,14H,12H,10H,07H,05H,03H,02H,00H,00H,00H,00H,00H,00H _5:DB 99H,93H,86H,80H,74H,68H,63H,57H,53H,48H,44H,40H,36H,32H,29H,25H DB 22H,19H,17H,14H,12H,10H,07H,05H,03H,02H,00H,00H,00H,00H,00H,00H _6:DB 99H,93H,87H,81H,75H,69H,64H,59H,54H,50H,46H,42H,38H,34H,31H,28H DB 25H,22H,19H,17H,15H,12H,10H,08H,06H,05H,03H,01H,00H,00H,00H,00H _7:DB 99H,93H,87H,81H,75H,69H,64H,59H,54H,50H,46H,42H,38H,34H,31H,28H DB 25H,22H,19H,17H,15H,12H,10H,08H,06H,05H,03H,01H,00H,00H,00H,00H _8:DB 99H,94H,88H,82H,76H,71H,66H,62H,57H,53H,49H,46H,42H,39H,35H,32H DB 29H,27H,24H,22H,19H,17H,15H,13H,11H,10H,08H,06H,05H,04H,02H,02H 第 1 页
例2－1 在等精度测量条件下对透平机械的转速进行了20次测量，得到如下的一列测定值（单位：r/min ） 4753.1 4757.5 4752.7 4752.8 4752.1 4749.2 4750.6 4751.0 4753.9 4751.2 4750.3 4753.3 4752.1 4751.2 4752.3 4748.4 4752.5 4754.7 4750.0 4751.0 试求该透平机转速（设测量结果的置信度概率P=95%）。 解：（1）计算测定值子样平均值 0.475220120 1 ==∑=i i x x （2）计算均方根误差 由贝塞尔公式，求得： ()0.2201?20 1 2=-=∑=i i x x σ 均方根误差σ用σ ?来估计，取0.2?==σσ，子样平均值的分布函数为 ()??? ? ? =??? ? ?=200.2,;, ;,;μσμσμx N n x N x N x （3）对于给定的置信概率P ，求置信区间半长度λ 题目已给定出P=95%，故 ()%95=+≤≤-λμλx x P 亦即： ()%95=≤-≤-λμλx P 设x z σλ=，且计x x δμ=- 那么 ()%95=≤x x z P σδ 查表2－1（P 13）得96.1=z ，故9.096.1≈=x σλ。最后，测量结果可表达为 转速()m in /9.00.4752r ±= （P=95%）
作业2—2： 涡轮效率的公式为k k T T T T 1 * * 3*4* 111---= πη。式中*4T 为燃气在涡轮出口的温度；* 3T 为燃气在涡轮进口的温度； *4 *3*p p T =π为燃气经过涡轮的落压比。 对于某型发动机，K T 918* 4 =，K T 1150*3=，86.2*=T π，33.1=k ， 若要求**T T d ηη不超过%3±，且要求直接测量对结果参 数影响相等，求各个参数的允许相对误差？
四、地面气象观测数据文件格式 1、总则 1.1地面气象观测数据是认识和预测天气变化、探索气候演变规律、进行科学研究和提供气象服务的基础，是我国天气气候监测网收集的最重要的资料之一。为适应地面气象观测业务的发展，有必要对2001年版的“全国地面气象资料数据模式”（简称2001年版A格式）进行补充、修改。 1.2 本格式以中国气象局2003年版《地面气象观测规范》中的“地面气象记录月报表”为依据，对2001年版A格式作了必要的修改和补充，并将格式命名为“地面气象观测数据文件格式”，作为原“全国地面气象资料数据模式”的2003年版。 1.3本格式由一个站月的原始观测数据、数据质量控制标识及相应的台站附加信息构成，包括A文件和J文件两个文件，附加信息即2001年版的“气表-1封面、封底V文件”，作为A文件的一部分。因此本格式涵盖了气表-1的全部内容。 1.4 根据2003年版的《地面气象观测规范》，本格式在2001年版A格式基础上增加了相关的要素项目；为了更好地表述数据质量，增加了数据质量控制标识。观测数据部分历史资料中的技术规定可参照“全国地面气象资料信息化基本模式暂行规定”和“补充规定”，本格式不再赘述。 1.5 根据2003年版《地面气象观测规范》的规定，本格式将2001年版单要素分钟降水量J 文件更改为多要素分钟观测数据文件，作为A文件的补充，简称J文件。 1.6 2001年版与2003年版A、J格式具体变动内容见附件“2001年版与2003年版格式变动对照表”。 1.7 本格式适用于我国现行各类地面气象台站和不同观测仪器采集的数据。 2、A文件 2.1 文件名 “地面气象观测数据文件”（简称A文件）为文本文件，文件名由17位字母、数字、符号组成，其结构为“AIIiii-YYYYMM.TXT”。 其中“A”为文件类别标识符（保留字）；“IIiii”为区站号；“YYYY”为资料年份；“MM”为资料月份，位数不足，高位补“0”；“TXT“为文件扩展名。 2.2 文件结构 A文件由台站参数、观测数据、质量控制、附加信息四个部分构成。观测数据部分的结束符为“??????”，质量控制部分的结束符为“******”，附加信息部分的结束符为“######”。具体结构详见附录1：A文件基本结构。 2.3 台站参数 台站参数是文件的第一条记录，由12组数据构成，排列顺序为区站号、纬度、经度、观测场拔海高度、气压感应器拔海高度、风速感应器距地（平台）高度、观测平台距地高度、观测方式和测站类别、观测项目标识、质量控制指示码、年份、月份。各组数据间隔符为1 位空格。 2.3.1 区站号（IIiii），由5位数字组成，前2位为区号，后3位为站号。 2.3.2 纬度（QQQQQ），由4位数字加一位字母组成，前4位为纬度，其中1～2位为度，3～4位为分，位数不足，高位补“0”。最后一位“S”、“N”分别表示南、北纬。 2.3.3 经度（LLLLLL），由5位数字加一位字母组成，前5位为经度，其中1～3位为度，4～5位为分，位数不足，高位补“0”。最后一位“E”、“W”分别表示东、西经。 2.3.4 观测场拔海高度（H1H1H1H1H1H1），由6位数字组成，第一位为拔海高度参数，实测
数据处理基本概念 1按测量结果产生的方式，测量方法可分为直接测量、间接测量、组合测量法。按不同的测量条件，可分为等精度测量与非等精度测量。等精度测量：在完全相同的条件下所进行的一系列重复测量。按被测量在测量过程中的状态，可分为静态测量、动态测量。 2测量系统：为实现一定的测量目的而将测量设备进行的组合。 3测量误差（测量的绝对误差）：测量值与被测值之间的差异量。相对误差：绝对误差与约定值之比。?=洌痬 4测量误差分类：根据性质不同可分为：系统误差，随机误差，粗大误差。①系统误差：对同一被测量进行重复性条件测量，误差的大小和符号或者保持恒定，或者按一定规律变化，这类误差称为系统误差，包括恒值系统误差，变值系统误差。按变化规律分：累进系统误差，周期性误差，按复杂规律变化的系统误差。系统误差可以通过实验方法加以消除或减小。②粗大误差：明显地歪曲了测量结果的误差称为粗大误差。精密测量，仔细考虑测量误差，仪器精度，数据处理；工程测量。③随机误差：在相同条件下对同一被测量进行多次测量，由于受到大量的，微小的随机因素影响，测量误差的大小和符号没有一定规律，且无法估计，这类误差称为随机误差。随机误差就个体而言是无规律的，不能通过实验的方法来消除，但是在等精度条件下，只要测量次数足够多，则从总体来说随机误差服从一定的统计规律，可以从理论上估计随机误对测量结果的影响。 5测量的精密度：对同一被测量进行多次测量所得的测量值重复一致的程度，或者说测定值分布的密集程度，精密度反应随机误差的影响，随机误差越小，精密度越高；准确度：对同一被测量进行多次测量，测量值偏离被测量真值的程度。准确度反映了系统误差的影响，系统误差越小，精密度越高。精确度：精密度与准确度的综合指标成为精确度或者精度。6有效数字：最末一位数字是不可靠的，而倒数第二位数字是可靠的。10.55→10.6,10.45→10.4 7测量系统静态性能指标：①灵敏度：有关分辨率指系统能够检测出被测量最小变化量的能力。②量程：测量系统所能测量的最大输入量与最小输入量之间的范围，对于恒值测量，最好落在量程的2/3~3/4处；变值测量在1/2~2/3处。③基本误差：在规定的标准条件下，用标准设备进行静态校准时，测量系统在全量程中所产生的最大绝对误差的绝对值与系统量程之比。④精确度：表征测量某物理量可能达到的测量值与真值相符合的程度⑤迟滞误差⑥线性度 数据处理 1.随机误差的计算：算术平均值标准差 2.子样误差（n很小时）：t分布的自由度v=n-1 3. 粗大误差：为处理一组测量数据，往往先找出个别可疑数据，经统计判断确认无粗大误差之后，再用适当方法检验数据中是否会有明显的系误差，如确认已无系统误差，最后处理随机误差，统计算术平均值，标准差及极限误差，以正确的表达方式给出测量结果 准则：3笞荚颍ɡ 撂刈荚颍 铱怂勺荚颍 窭 妓棺荚ò 4.系统误差：恒值系统误差，变值系统误差 系统误差处理的判定存在： 准则一：将测量列中诸测定值按测量的先后顺序排定，若残差的大小地有规律向一个方向变化，由正到负或者相反，则测量列中有累进的系统误差 准则二：-----，若残差的符号呈有规律的交替变化，则测量列中含有周期性的系统误差。 判据1：对某一被测量进行多次等精度测量，获得一列测量值X1—Xn（测量先后顺序排列）.各测定值的残差一次为V1—Vn，把前面k个残差和后面（n-k）个残差分别求和（n为偶 k=n/2，n为奇k=n+1/2）并取其差值 D= 若差值D显著地异于零，则测量
第３１卷第１期２ ０ １ ３年１月水 电 能 源 科 学 Ｗａｔｅｒ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄ ＰｏｗｅｒＶｏｌ．３１Ｎｏ．１ Ｊａｎ．２ ０ １ ３文章编号：１０００－７７０９（２０１３）０１－０１６４－ ０３基于ＬＭ－ＢＰ神经网络的湿球温度计算模型 林 婵，王起峰，朱良山 （山东电力工程咨询院有限公司，山东济南２５００１３ ）摘要：湿球温度是电力工程中常用的气象设计参数，而目前气象站安装的地面气象自动观测设备中无湿球温度观测工具，且已有的湿球温度计算方法存在不足。为了满足工程设计需要，分析了湿球温度与干球温度、相对湿度、大气压强及平均风速等４个气象参数的非线性关系，建立了基于ＬＭ－ＢＰ神经网络的湿球温度计算模型，并将其应用于潍坊气象站湿球温度计算中。结果表明，该模型计算精度较高，且较为合理地反映了湿球温度与干球温度等影响因子之间复杂的非线性关系。关键词：ＬＭ算法；ＢＰ神经网络；湿球温度；非线性关系中图分类号：Ｐ４９ 文献标志码：Ａ 收稿日期：２０１２－０４－２８，修回日期：２０１２－０６－ ２０作者简介：林婵（１９８３－），女，助理工程师，研究方向为水文气象，Ｅ－ｍａｉｌ：ｌｉｎｃｈａｎ＠ｓｄｅｐ ｃｉ．ｃｏｍ 在电力工程中， 湿球温度是冷却塔设计的关键参数之一，对电厂的安全和经济效益均有重要 影响［ １，２］ 。由于气象自动观测设备中无湿球温度观测工具，大多数气象站已停止了湿球温度的观测工作。为了满足工程设计要求，如何利用其他气象参数计算湿球温度的开发研究就具有非常重要的意义。目前，常用的湿球温度计算方法是查 算《湿度查算表》［３］ ，但在批量湿球温度计算时过程繁琐、效率低下。赵永胜等［４］ 通过探讨饱和水 汽压函数得到湿球温度计算公式，即通过迭代试算求解，方法相对较为简便，但每次应用时均需重新迭代计算。鉴此，本文分析了湿球温度与干球温度、相对湿度、大气压强及平均风速等４个气象参数的非线性关系，建立了基于ＬＭ－ＢＰ神经网络的湿球温度计算模型，利用已有的湿球温度等资料训练神经网络，并将其应用于其他气象站，结果表明该模型计算结果较为精确，且简便实用。 １ 影响湿球温度的气象因子分析 湿球温度［５］ 亦称热力学湿球温度，是标定空 气相对湿度的一种手段，其涵义是某一状态的空气湿球温度表的湿润温包接触发生绝热热湿交换，使其达到饱和状态时的温度。该温度是用温包上裹着湿纱布的温度表，在流速大于２．５ｍ／ｓ且不受直接辐射的空气中所测得的纱布表面温度，以此作为空气接近饱和程度的一种度量。其周围空气的饱和差愈大，湿球温度表上发生的蒸 发愈强，而湿度也就愈低。相对湿度可表示为：Ｕ＝（ｅ／Ｅｄ）×１ ００％（１ ）其中 ｅ＝Ｅｗ－ＡＰｈ（ｄ－ｗ） （２ ）式中，ｅ为水汽压，ｈＰａ；Ｅｄ、Ｅｗ分别为干球温度、湿球温度所对应的纯水平液面（或冰面）饱和水气压，ｈＰａ ；Ａ为干湿表系数，℃－１；Ｐｈ为气压，ｈＰａ；ｄ、ｗ分别为干球温度、湿球温度，℃。 球状干湿表、柱状干湿表系数Ａ［ ６］ 分别为：Ａ＝０．０００ ０１（５９．２＋１５．８／Ｖ０．６５ ）（３ ）Ａ＝０．０００ ０１（６３．７＋８．４／Ｖ０．８２ ）（４ ）式中，Ｖ为风速。 饱和水气压Ｅ可采用戈夫—格雷奇（Ｇｏｆｆ－Ｇｒａｔｔｃｈ ）饱和水汽压公式（为我国湿度查算表中所采用的公式）计算，纯水平液面饱和水汽压（温度范围－４９．９℃～＋４９．９℃） 为：ｌｏｇＥｗ＝１０．７９５ ７４ １－Ｔ１／（ ）Ｔ－５．０２８ｌｏｇ（Ｔ／Ｔ１）＋１．５０４ ７５×１０－４ １－１０－８．２９６ ９ Ｔ／Ｔ１－（）［］ １＋０．４２８ ７３×１０－３ １０４．７６９ ５５（ １－Ｔ１／Ｔ） －［ ］１＋０．７８６ １４（５）式中，Ｔ１为２７３．１６Ｋ（水的三相点温度）；Ｔ为 ２７３．１５＋ｔ（ｔ为温度，℃），Ｋ。 分析式（１）～（５）可知，湿球温度与干球温度、相对湿度、风速和大气压等之间存在一定的非线性关系。在已知干球温度、相对湿度、风速和大气压及干湿计表类型的情况下，即可按式（１）～（５）求解得到相应的湿球温度。但由于式（５）计算复杂，很难直接求解。而神经网络非常适用于求解