脚手架计算公式资料

高大脚手架计算书（已通过专家论证）

脚手架计算书

1、脚手架相关力学计算条件

根据檐高和施工的需要，搭设脚手架的高度为H=74.20m（考虑到屋顶局部高处因此均按80m 计算）、立杆横距Lb=1.05m、立杆纵距L=1.20m,大横杆步距h=1.2m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度＝300mm,铺5cm厚木脚手板4层，同时施工2层，施工荷载按结构施工时取

Qk=4KN/M2，（装修时荷载考虑两层同时作业，每两米按一人操作计算，人边放一个300mm 高直径500mm的灰斗，架体脚手板上排放两箱外墙面砖），连墙杆布置为两步三跨（2h×3L），钢管为φ48×3.2，基本风压W0＝0.35KN/m2，采用密目立网全封闭,计算脚手架的整体稳

定。

其它计算参数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》知：立杆截面面积A=489mm2（由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按3.2mm计算，则截面面积A=458mm2）,钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3,钢材抗压强度设计值f＝205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，木脚手板的自重0.35KN/m2，密目网（密度为2300目/100cm2）的自重0.005KN/m2，挡脚板、栏杆的自重

0.14KN/m。

2、纵向水平杆计算：

脚手架属于双排扣件式钢管脚手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进

行计算，按三跨连续梁计算，计算简图如下

抗弯强度按下式计算

σ＝≤f

M＝0.175F?L

F—由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb(1+ )2

q―作用于横向水平杆的线荷载设计值；

q= (1.2Qp+1.4QK)?S1

Qp―脚手板自重＝0.35 KN/m2；

QK―施工均布荷载标准值（装修施工时为2KN/M2）取QK=3KN/M2；

f―Q235钢抗弯强度设计值，按规范表5.1.6采用，f＝205N/mm2；

S1―施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm；

1.4―可变荷载的荷载分项系数；

a1―横向水平杆外伸长度,取a1＝300mm

－柱距，取 =1050mm

－排距，取 =1200mm

W－截面模量，按规范附录B表B取值，W=5.08cm3；

σ＝

＝

＝＜f= ,满足要求

挠度验算

= (与10mm)

式中-由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值，

=4.16mm＜ =1200/150= 8mm,满足要求。

3、扣件的抗滑移承载力计算

R≤Rc

式中R－纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，

Rc－扣件抗滑承载力设计值，按规范表5.1.7取Rc=8.0KN

根据公式R= 1.2NG2k +1.4NQk

式中NG2k—构配件自重标准值产生的轴向力，查《建筑施工计算手册》表

7－5得NG2k=1.372KN

NQk—施工荷载标准值产生的轴向力,内外立杆按一纵距（跨）内施工荷载的1/2取值查《建筑施工计算手册》表7－6得NQk=5.04KN/2=2.52KN

则R= 1.2NG2k +1.4NQk

=1.2×1.372+1.4×2.52

=5.174KN＜Rc=8KN,满足要求。

4、脚手架搭设高度计算

已知：立杆纵距La=1.20米,立杆横距Lb=1.05米,纵向水平杆步距h=1.8米,连墙杆按两步三跨布置,计算外伸长度a1=0.3米,钢管外径与壁厚:φ48×3.2mm（取壁厚3.2mm,截面面积

A=458mm2）,本地区的基本风压为0.35KN/㎡

组合风荷载时

Hs=

式中HS－按稳定计算的搭设高度；

gK－每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）,按规范附录A表

A-1采用，gK=0.1291 KN/m

－轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由规范附录C表C取值， = ,

－立杆计算长度，；

A－立杆截面面积，按规范附录B表B采用（壁厚按3.2mm计算），取A=4.58cm2

－钢材的抗压强度设计值， =205N/mm2

NG2K－构配件自重标准值产生的轴向力,

-施工荷载标准值产生的轴向力总和；

MWK－风荷载标准值产生的弯矩，MWK=

其中 -风荷载标准值，

-立杆纵距

W－截面模量，按规范附录B表B取W=5.08cm3

4.1、验算长细比

长度附加系数取1.00

－考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按规范表5.3.3取 =1.55

-立杆步距,取 =1800mm

－截面回转半径，按规范附录B表B采用，取=1.58cm

［］-容许长细比，查规范表5.1.9得［］=210

则 = = ＜［］=210,满足要求

4.2、确定轴心受压构件的稳定系数

由（1）知λ=176.58

查规范表附录C表C知 =0.23

4.3、求构配件自重标准值产生的轴向力NG2k及施工荷载标准值产生的轴向力∑NQk总和:

查《建筑施工计算手册》表7-5、表7-6得NG2k=2.713KN, ∑NQk=7.92

4.4、求由风荷载标准值产生的弯矩

MWK=

4.4.1、先求风荷载标准值wk

式中:风压高度变化系数 ,查现行国家标准《建筑结构荷载规范》取 =0.54

脚手架风荷载体形系数 ,查规范表4.2.4中的规定，取=1.3φ，查规范附录A表A-3,得

φ=0.105,则=1.3φ=1.3×0.105=0.137

基本风压 ,查现行国家标准《建筑结构荷载规范》取 =0.35KN/m2

4.4.2、=0.7×0.54×0.137×0.35=0.018 KN/m2

4.4.3、 MWK= =

4.5、求脚手架的搭设高度Hs

根据公式

Hs=

代入数值：

Hs=

=56.8m

4.6、求单管脚手架的搭设高度限值：

,

但根据规范5.3.7条规定脚手架搭设高度等于或大于26m时，可按上式调整且不得超过50m,

因此须采取措施：

32#楼脚手架上部36m采用单管立杆，折合步数n1=36÷1.8=20步，实际高度20×1.8=36m,

下部双管立杆的高度为45m，折合步数n2=45÷1.8=25步。实际高度25×1.8=45m,架体实

际搭设高度（25步＋20步）×1.8=81m；

34#楼脚手架上部32.4m采用单管立杆，折合步数n1=32.4÷1.8=18步，实际高度18×1.8=32.4m,下部双管立杆的高度为45m，折合步数n2=45÷1.8=25步。实际高度25×1.8=45m,架体实际搭设高度（25步＋18步）×1.8=77.4m。

5、脚手架稳定性验算：

立杆稳定性公式（组合风荷载时）

式中N－立杆段的轴向力设计值；

－轴心受压构件的稳定系数，根据长细比由规范附录C表C取值， = ,

－计算长度，；

－截面回转半径，按规范附录B表B采用，取=1.58cm

A－立杆截面面积，按规范附录B表B采用(壁厚按3.2mm计算)，

取A=4.58cm2

－钢材的抗压强度设计值， =205N/mm2

Mw－立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；

5.1、求立杆段的轴向力设计值：

查规范附录A表A-1知每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.1291KN/m

5.1.1、因底部立杆轴力最大，故先验算双管部分 (已知脚手架高度80.4m,45m以下为双立

杆，共25步，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，)。

确定主、副立杆荷载分配

5.1.1.1：副立杆每步与纵向水平杆扣接，扣接节点靠近主节点，与脚手架形成整体框架，

副立杆应承担部分脚手架结构自重和部分上部传下的荷载。

5.1.1.2：根据试验结果表明：主立杆可承担上部传下荷载的65%，副立杆分担35%左右。

则N，G1K=（NG1K+45×0.0384+24×0.014）×0.65

=(80.4×0.1291×2+1.88+0.34)×0.65

=14.94KN

5.1.1.3： NG2K=（Lb+a1）LaΣQp1+ La ∑Qp2+ La[H] Qp3

式中：NG2K－构配件自重标准值产生的轴向力；

木质脚手板自重标准值(满铺四层): ∑Qp1=4×0.35KN/㎡=1.4 KN/㎡

立网自重标准值: Qp3=0.005kN/㎡

栏杆、挡脚板自重标准值: ∑Qp2=0.14KN/m×2=0.28KN/m

NG2K =（1.20+0.3）×1.2×4×0.35+1.2×0.14×2+1.2×80.4×0.005

=3.34KN

5.1.1.4：∑NQk=(Lb+a1) L a∑QK

式中 -施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距（跨）内施工荷载总和取值

施工均布荷载标准值(按两层操作层):∑QK=2×2.0KN/㎡=4.0 KN/㎡

代入数值：

∑NQK=(1.20+0.3)×1.2×4=7.2KN

则主立杆轴向力设计值为：(组合风荷载时)

N=1.2( N，G1K+ NG2K) +0.85×1.4

=1.2×(14.94+3.34)+0.85×1.4×7.2

=30.504KN

5.2、计算值：根据长细比由规范附录C表C取值，

= = ,

式中长度附加系数取1.00

－考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按规范表5.3.3取 =1.55

-立杆步距

查规范表附录C表C知 =0.23

5.3、计算风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

根据规范Mw=0.85×1.4Mwk=

式中Mw—风荷载标准值产生的弯矩；

－风荷载标准值；

—立杆纵距；

其值计算根据公式：

=0.7μz×μs×WO

式中μz－风压高变化系数,地面粗糙为C类，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1,取μz=0.54μs－脚手架风荷载体型系数,根据规范表4.2.4的规定，取μs = ，查规范附录A表A-3,

得φ=0.105,则=1.3φ=1.3×0.105=0.137

WO－基本风压, 查《建筑结构荷载规范》附表D.4,取WO =0.45KN/m2

=0.7×0.54×0.137×0.35=0.018 KN/m2

则Mw=0.85×1.4×0.018×1.2×1.82/10=0.0083KN/ｍ

5.4、验算立杆稳定性

代入公式：

证明主立杆不稳定，需要进行卸荷处理。

6、45米以上脚手架立杆(单立杆)稳定性验算：

双管立杆变截面处主立杆上部单根立杆的稳定性，最不利荷载在45m处，最不利为内立杆，要多负担小横杆向里挑出0.3m宽的脚手板及其上部活载。

已知：密目式安全立网封闭双排(单立杆)脚手架挡风系数φ在网目密度为2300目/100cm2时, φ=0.8,此地区地面粗糙度为C类,风压高度变化系数μz=1.6,建筑物为带窗洞全砼结

构,风荷载体型系数μs=1.3φ=1.3×0.8=1.04

a、单立杆段风荷载设计值产生的弯矩:

Mw=0.85×1.4Mwk=

=

=0.85×1.4×0.7×1.6×1.04×0.35×1.2×1.82/10

=0.18KN?ｍ

b、构配件自重标准产生的轴向力:

NG2K=(L b+a1) L a∑QP1+QP2 L a+ L a(HS-33)QP3

=(1.20+0.3)×1.2×0.35×4+0.14×2×1.2+1.2×(80.4-45) ×0.005

=3.11KN

C、脚手架结构自重标准值产生的轴向力:

NG1K=(HS-45)gk=(80.4-45)×0.1291=4.57KN

d、 -施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2

取值

∑NQK= (1.20+0.3)×1.2×4=7.20KN

组合风载时:

e、立杆段轴向力设计值:

N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK

=1.2×(4.57+3.11)+0.85×1.4×7.20

=17.784KN

f、立杆稳定性验算

根据公式:

立杆稳定，满足要求.

7、连墙件验算

已知条件:脚手架高度80.4m,建筑物结构形式为全现浇剪力墙结构,地面粗糙类别属C类,连墙件采用φ48×3.2钢管,用直角扣件分别与脚手架立杆和建筑物连接,脚手架高度按最

高处80.4米.

7.1、先求脚手架上水平风荷载标准值ωK

规范公式ωK=0.7μz×μs×WO

根据《建筑结构荷载规范》表7.2.1计算高度取80.4米处，地面粗糙类别为C类，得风压

高度变化系数μz=0.54；

根据《建筑结构荷载规范》附表D.4,取WO =0.35KN/m2,脚手架风荷载体型系数μs；根据规范表4.2.4的规定（全封闭脚手架），取μs ＝，取则μs = =1.3×0.105=0.137则ωK=0.7×0.54×0.137×0.35=0.018KN/m2

7.2、求连墙件轴向力设计值 :

式中-风荷载产生的连墙件轴向力设计值,按下式计算:

-每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积。

-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架NO取5KN

= 1.4 +5=1.4×0.018×2×1.5×3×1.2+5=6.21KN

7.3、扣件连接抗滑承载力验算

查规范表5.1.7知一个直角扣件抗滑承载力为RC=8KN

则Nt=6.21KN＜RC=8KN ,证明满足要求.

连墙钢管与洞口夹持短管连接时，用双直角扣件，完全满足要求。

7.4、连墙杆稳定验算

连墙杆的计算长度LH取2米

根据公式:λ=LH/i=200/1.58=127<[λ]=150

查规范表附录C表C得φ=0.412

根据公式N/φA≤f

Nt/φA=12.71×103/0.412×458=67.35N/mm2

满足要求

8、脚手架立杆地基承载力计算

已知条件：

立杆横距:1.05m,立杆纵距la=1.2m,步距h=1.8m, 连墙杆为两步三跨设置；

脚手板自重标准值(按满铺4层) ∑QP1=4×0.35 KN/m2=1.44 KN/m2；

施工均布活荷载标准值(两层作业、一人间距2m、每人一斗灰、两箱砖合计荷载) QK=4KN/m2；

栏杆及挡脚板自重标准值取QP2=0.14 KN/m；

此架体在本地区的基本风压取0.35KN/m2；脚手架搭设高度为80.4m；

脚手架立杆底部垫通长4m长50mm厚脚手板；

地基：外围为全部为2：8灰土回填夯实，顶部浇筑200mm厚C20砼垫层；

查《建筑地基基础设计规范》附录五，C20砼垫层承载标准值取 =200kpa=200 KN/m2

计算

8.1、立杆段轴力设计值N,按组合风荷载计算:

N主=1.2(NG1K+ NG2K)+0.85×1.4∑NQK

由已知条件La=1.2m,h=1.8,查规范gk=0.1291 KN/m

脚手架结构自重标准值产生的轴向力N，G1K

N，G1K =（NG1K+45×0.0384+24×0.014）×0.65

=(80.4×0.1291×2+1.88+0.34)×0.65

=14.937KN

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K

NG2K= Lb+a1）LaΣQp1+ La ∑Qp2+ La[H] Qp3

式中：NG2K－构配件自重标准值产生的轴向力；

木质脚手板自重标准值(满铺四层): ∑Qp1=4×0.35KN/㎡=1.4 KN/㎡

立网自重标准值: Qp3=0.005kN/㎡

栏杆、挡脚板自重标准值: ∑Qp2=0.14KN/m×2=0.28KN/m

NG2K =（1.20+0.3）×1.2×4×0.35+1.2×0.14×2+1.2×80.4×0.005

=3.34KN

施工荷载标准值产生的轴向力总和∑NQK:

∑NQK= (Lb+0.3)LaQK=0.5×(1.20+0.3)×1.2×4=7.2

则N主=1.2( N，G1K+ NG2K) +0.85×1.4

=1.2×(14.937+3.34)+0.85×1.4×7.2

=26.845KN

(因主立杆可承担上部传下荷载的65%，副立杆分担35%左右)则主附立杆轴力设计值为

N=26.845+26.845÷0.65×0.35=41.3KN

8.2、计算基础底面积A

取50mm脚手架垫板作用长度为1.2m,A=0.2×1.2=0.24 m2

8.3、确定地基承载力设计值fg:

根据规范公式

－地基承载力调整系数，对混凝土取1.155

带入数值= =231KN/m2

8.4、验算地基承载力:

由规范5.5.1公式得: P≤

立杆基础底部的平均压力

P = =41.3KN/0.24mm2=172KN/m2＜=231 KN/m2

证明此地基满足要求。

9、脚手架卸荷计算及分析

9.1、荷载分析与设计：

9.1.1、通过以上计算，地基承受立杆下传的轴向力且45米以下主立杆稳定性也不满足要求，为提高整个脚手架安全施工要求，满足主立杆稳定性要求，增加安全系数，减轻脚手架底部架体的承受荷载，降低脚手架基础的承受压力，必须采取分段卸荷措施。

9.1.2、分别在第33、22、19步设置卸荷钢丝绳，第19步卸荷间距为两跨并设置桁架；钢丝绳（φ12.5）作为保险绳，在水平方向每隔4跨（≤4.8米）设置一个卸荷点,沿竖向共分成Q1、Q2、Q3共3个区段，钢丝绳应用紧绳器拉紧，使其处于绷紧状态。卸荷点设置在暗柱及剪力墙穿墙螺栓孔上。悬挂φ12.5钢丝绳的方法套住架体的卸荷措施，暗柱及剪力墙两侧附加200mm长50×100mm方木，避免钢丝绳被墙柱棱角损坏，具体卸荷点见脚手架平面图，将架体的自重及施工荷载传给已浇筑完毕的墙柱，以达到卸荷目的。根据试验表明，利用钢丝绳卸载时，每个区段有50%的荷载可以卸掉，50%的荷载下传。荷载传递分配

规则按下表考虑：

步数卸荷点本段钢丝绳（或基础）计算荷

载下传荷载

第33～45步第33步（活载＋自重）

（N1）(N1-活)×50％

第32～22步第22步（活载＋自重）（N2）＋（N1-活）×50％［（N2-活）＋（N1-活）×50％］×50％

第21～1步第19步（活载＋自重）（N3）＋［（N2-活）＋（N1-活）×50％］×50％｛（N3-活）＋［（N2-活）＋（N1-活）］×50％｝

×50％

9.2、卸荷计算

已知条件：

每区段脚手板自重标准值(按满铺2层) QP1=2×0.35 KN/m2=0.7 KN/m2

每区段栏杆及挡脚板自重标准值(均按一层作业)取QP2=0.14 KN/m

每区段立网自重标准值QP3为0.005KN/m2

每区段施工均布活荷载标准值(均按一层作业) QK=2KN/m2

q:φ48钢管每米重量q =0.0384KN/m ；

q 1:直角扣件每个重量q 1=13.2N/个；

q 2:对接扣件每个重量q 2=18.4N/个；

q 3:旋转扣件每个重量q 3=14.6N/个；

gk2—双管剪刀撑时每米增加自重=0.0184 KN/m；

Q1区段为14步4跨（33～45步，单立杆），

Q2区段为12步4跨（22～32步，26～39步为单立杆，19～25步为双立杆），Q3区段19

步2跨（1～19步，双立杆）

9.2.1、求Q1区段内单立杆N1值

构配件自重标准值产生的竖向力NG2K

NQP1=0.7×（1.2+0.3）×1.2×4÷2=2.52KN；（脚手板）

NQP2=0.28×1.2×4=1.34KN；（栏杆、挡脚板）

NQP3=0.005×1.2×4×1.8×14=0.212 KN（立网）NQP4=（1.8×14×4+1.2×4×14+1.8×14×4×2/2）×0.0384=10.32KN（钢管）NQP5=（4×14+4×14）×0.0132+4×0.0184=1.552KN（扣件）

NG2K= NQP1+ NQP2+NQP3+NQP4+NQP5=15.944KN

施工荷载标准值产生的竖向力NQK

NQK=2×1.2×（1.2+0.3）×4/2=7.2 KN

N1=1.2 NG2K+1.4 NQK=1.2×15.94+1.4×7.2=29.208 KN

9.2.2、求Q2区段内双立杆N2值

NQP1=0.7×（1.2+0.3）×1.2×4÷2=2.52KN；（脚手板）

NQP2=0.28×1.2×4=1.34KN；（栏杆、挡脚板）

NQP3=0.005×1.2×4×1.8×12=0.518KN（立网）

NQP4=（1.8×12×4×2+1.2×12×4+1.8×4×12×2/2）×0.0384

+0.0184×1.8×12=12.562KN（钢管）

NQP5=（4×12×2+4×12×2）×0.0132+4×0.0184×2=2.68KN（扣件）NG2K= NQP1+ NQP2+NQP3+NQP4+NQP5=19.62KN

施工荷载标准值产生的竖向力NQK

NQK=2×1.2×（1.2+0.3）×4/2=7.2 KN

N2=1.2 NG2K+1.4 NQK=1.2×19.62+1.4×7.2=33.624 KN

9.2.3、求Q3区段双立杆N3值（卸荷间距两跨一道）

NQP1=0.7×（1.2+0.3）×1.2×2÷2=1.26KN；（脚手板）

NQP2=0.28×1.2×2=0.67KN；（栏杆、挡脚板）

NQP3=0.005×1.2×2×1.8×19=0.41KN（立网）

NQP4=（1.8×19×2×2+1.2×2×4+1.8×19×2×2/2）×0.0384

+0.0184×1.8×19=0.877KN（钢管）

NQP5=（4×4×2+4×4×2）×0.0132+4×0.0184×2=0.92KN（扣件）NG2K= NQP1+ NQP2+NQP3+NQP4+NQP5=4.137KN

施工荷载标准值产生的竖向力NQK

NQK=2×1.2×（1.2+0.3）×4/2=7.2 KN

N3=1.2 NG2K+1.4 N QK=1.2×4.137+1.4×7.2=15.04KN

9.2.5、求各区段卸载后Q区段的N值

根据公式

N=［N3+（N2+ N1×0.5）×0.5］×0.5

带入数值

N=［15.04+（33.624+ 29.208×0.5）×0.5］×0.5=19.577KN

9.3、验算架体卸荷后地基稳定性:

由规范5.5.1公式得: P≤fg

立杆基础底部的平均压力

P =N/A=19.577/0.24=81.57KN/m2＜ fg =200 KN/m2

证明按上述方法卸荷后地基承载力完全满足要求。

9.4、验算架体卸荷后45米以下双立杆稳定性：

带入公式

（通过卸荷后主立杆稳定性满足要求）

9.5、钢丝绳承载力计算：

根据上面计算结果，可知在Q3区段钢丝绳所受拉力最大，由

T=N=N3+［N3+（N2+ N1×0.5）×0.5］×0.5

=15.04+［15.04+（33.624+ 29.208×0.5）×0.5］×0.5=34.617KN

钢丝绳卸荷在框梁上采用垂直卸荷，构造节点见下图：

取钢丝绳的保险系数为2.0,则钢丝绳承受的拉力为34.617×2=69.234KN,

钢丝绳卸荷在框架柱及剪力墙上采用600倾角进行卸荷。

构造节点见下图：

F=T/Sin600=34.617/0.866=39.97 KN,则钢丝绳承受的拉力为

39.97×2=79.94KN,

经查五金手册知φ12.5钢丝绳公称抗拉强度为1550N/mm2,钢丝绳最小破断拉力为88.7KN。

可选用φ12.5的钢丝绳可满足要求。

9.6、车库顶板楼面承载力验算：

因34#楼局部脚手架生根于地下车库顶板，需对楼面承载力进行验算：

F≥［P］

式中F-楼面承载力设计值:

［P］-立杆基础底部平均压力，由上知［P］=202.08KN/m2

F=恒荷载（车库顶板结构自重）＋活荷载（楼面均布活荷载）＋动荷载（车库顶板荷载）＝1.2×25×0.3＋1.4×4.0+1.3×25＝47.1KN/m2

式中1.2-永久荷载分项系数；

25-每立方米砼结构自重（KN/m3）；

0.3-车库顶板厚度（m）；

1.4-可变荷载的分项系数；

4.0-楼面均布活荷载标准值（KN/m2）；

1.3-动力系数；

25-车库顶板荷载取值（KN/m2）（取值见结构设计总说明）。

由上面计算知 F=144.6KN/m2＜［P］=202.08KN/m2，必须对车库顶板进行加固处理，采取在顶板下加设钢管支撑配合顶托进行加固（钢管间距同脚手架立杆间距），钢管支撑距地200mm处设置扫地杆，往上每隔1200mm设置水平拉杆。将上部荷载传至基础底板，基础承载力设计标准值为450KN/m2,再加上整个架体已进行卸荷处理，完全满足要求。

脚手架及安全网量计算规则

1.综合脚手架 为了简化脚手架工程量的计算，一些地区以建筑面积为综合脚手架的工程量。 综合脚手架不管搭设方式，一般综合了砌筑、浇筑、吊装、抹灰等所需脚手架材料的摊销量；综合了木制、竹制、钢管脚手架等，但不包括浇灌满堂基础等脚手架的项目。 综合脚手架一般按单层建筑物或多层建筑物分不同檐口高度来计算工程量，若是高层建筑还须以高层建筑高增加费。 2.单项脚手架 2.1一般规则 1）建筑物外墙脚手架：凡设计室外地坪至于檐口（或女儿墙上表面）的砌筑高度在15m以上的或砌筑高度虽不足15m，但外墙门窗及装饰面积超过外墙表面积60%以上时，均按双排脚手架计算。 2）建筑物内墙脚手架：凡设计室内坪至顶板下表面（或山墙高度的1/2处）的砌筑高度在3.6m以下的（含3.6m），按里脚手架计算；砌筑高度超过3.6m 以上时，按单排脚手架计算。 3）石砌墙体，凡砌筑高度超过1.0m以上时，按外脚手架计算 4）计算内、外墙脚手架时，均不扣除门、窗洞口、空圈洞口等所占的面积。 5）同一建筑物高度不同时，应按不同高度分别计算。 例1 根据图11-4图示尺寸，计算建筑物外墙脚手架工程量。

解 单排脚手架（15m高） =（26+12×2+8）×15=870m2 双排脚手架（24m高） =（18×2+32）×24=1632m2 双排脚手架（27 m高）=32×27=864m2 双排脚手架（36 m高）=（26-8）×36=648m2 双排脚手架（51m高）=（18+24×2+4）×51=3570m2 6）现浇钢筋混凝土框架柱、梁按双排脚手架计算。 7）围墙脚手架：凡室外自然地坪至围墙顶面的砌筑高度在3.6m以下的，按里脚手脚计算；砌筑高度超过3.6m以上时，按单排脚手架计算。

脚手架计算示例

脚手架计算书(1) 本工程脚步手架采用Φ48×3.5无缝钢管，立杆横距为1.05m，立杆纵距为1.8m，步距为1.8m，共9步16.2m；施工作业层按一层计，则脚手片满铺三层，自重标准值为0.1KN/m2；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，自重标准值为0.1KN/m2。 一、横向、纵向水平杆计算 1、横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算： ≤f σ=M W 式中M—弯矩设计值，按M=1.2M GK+1.4 M GK计算； M GK为脚手板自重标准值产生的弯矩； M QK为施工荷载标准值产生的弯矩； W—截面模量，查表Φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3； f （1。 图1:纵向水平杆计算简图 a g k=0.1×1.05/3=0.035KN/m=35N/m 按图2静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。

图2:静载状况下计算简图 M1 M B=M C=-0.1g K l a2 b、考虑活载情况 图3:活载最不利状况计算简图之(1) 图4:活载最不利状况计算简图之(2) M1中=0.101q K l a2 按图5种活载最不利位置考虑支座最大弯矩。

图5:活载最不利状况计算支座弯矩 1中M GK =0.08g K l a 2=0.08×35×1.82=9.07N.m M QK =0.101q K l a 2=0.101×1050×1.82=343.6 N.m M=1.2M GK +1.4M QK =1.2×9.07+1.4×343.6= 491.92N.m σ=M W =491.92×10 5.08×103=96.8N/mm 2〈f=205N/mm 2 （2）横向水平杆的抗弯强度计算 图6:横向水平杆计算简图P/2P P P/2 挡脚板 竹笆脚手板Q/2Q Q Q/2木板q p 横距l 0=1050mm ，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a 1=350mm ，a 2=100mm 。 a 、考虑静载情况 P= g k ×l 0=35×1.8=63N

脚手架计算公式

脚手架计算公式 1. 脚手架参数 本工程外防护脚手架采用落地式脚手架，搭设高度为25.000m,本脚手架采用密布网进行全封闭。 搭设尺寸为：横距Lb为1.05m,纵距La为1m,大小横杆的步距为 1.6 m; 内排架距离墙长度为0.30m; 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150.00 m;采用的钢管类型为①48X 2.75横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00;连墙件采用三步四跨，竖向间距4.8 m,水平间距4 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2层； 3. 风荷载参数 本工程地处湖南长沙市，基本风压0.32 kN/m2; 风荷载高度变化系数诉z,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数V s为0.214; 4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构白重标准值（kN/m）:0.1248; 脚手板白重标准值（kN/m2）:0.300;栏杆挡脚板白重标准值 （kN/m）:0.150 ;安全设施与安全网（kN/m2）:0.005; 脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米 1 人生的磨难是很多的，所以我们不可对于每一件轻微的伤害都过于敏感。在生活磨难面前，精神上的坚强和无动于衷是我们抵抗罪恶和人生意外的最好武器。

脚手架钢管白重标准值（kN/m）:0.031;脚手板铺设总层数：13; 5. 地基参数 地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）:120.00;立杆基础底面 面积（m2）:0.20;地基承载力调整系数：1.00。

脚手架计算规则(全)

外脚手架搭拆工程量按外墙外边线的凹凸(包括凸出阳台)总长度乘以脚手架的搭设高度计算搭设面积以m2计算。门、窗洞口、空圈洞口等所占面积不扣除。 一、建筑物外脚手架工程量按以下规则计算。 1.外脚手架搭拆工程量按外墙外边线的凹凸(包括凸出阳台)总长度乘以脚手架的搭设高度计算搭设面积以m2计算。门、窗洞口、空圈洞口等所占面积不扣除。 2.外脚手架使用工程量按脚手架搭设面积乘以脚手架在施工现场的有效使用天数以"100m2·10天"为单位计算。 3.脚手架搭设高度的确定。 (1)有施工组织设计文件的，按照经审核的施工组织设计文件中的规定确定；无施工组织设计文件时，可按平均的设计室外地坪标高与建筑物的顶板面的结构标高(有女儿墙时计至女儿墙顶)的高度差，再加上1.5m综合取定。地下室外墙脚手架搭设高度为从设计室外地坪至底板垫层底高度。 (2)同一建筑物高度不同时按不同高度分别计算。如果沿建筑物的顶层板外墙外边线的结构标高(有女儿墙时计至女儿墙顶)出现不同时：间断变化时(标高变化不连续，如局部突出屋面的楼梯间)可按不同高度分段计算脚手架的搭设高度；连续变化时(如坡屋面)按照平均标高计算脚手架的搭设高度。 (3)当屋顶楼梯间、设备房平面面积大于屋顶平面面积的三分之一时，其脚手架工程量并入整个建筑物，高度计至屋顶楼梯间、设备房顶板结构标高(有女儿墙时计至女儿墙顶)。 (4)当屋顶楼梯间、设备房平面面积小于屋顶平面面积的三分之一时，其脚手架工程量按其自身高度单独计算，按相应高度的单排脚手架子目执行。 (5)建筑物上部外墙缩入或者裙楼上部塔楼缩入时，计算脚手架搭拆时应该分段计算搭设面积，但搭设高度步距应统一自室外地坪标高算起。 (6)裙楼外墙边线与塔楼外墙边线间的距离1.5m的裙楼区段，单独按规定计算该区段脚手架，高度计至裙楼檐口(或女儿墙上表面)；当裙楼外墙边线与塔楼外墙边线间的距离≤1.5m的裙楼区段，与该区段塔楼脚手架一并计算，高度计至塔楼檐口(或女儿墙上表面)。 4.单排脚手架与综合脚手架的区分。 (1)当沿建筑物外墙外边线的建筑物脚手架的搭设高度小于15m时，按单排脚手架计算；大于15m时，按综合脚手架计算。 (2)建筑物上部墙体外边线挑出1.5m以上时，按照上层的外墙外边线凹凸长度乘以建筑物总高度计算外脚手架搭设面积；下部墙体缩入部分按照围护结构的垂直投影面积按相应自身高度的单排脚手架计算。 (3)凹入部分的采光开井：当外口宽度(外墙结构间距)≤3.5m时，按凹入部分内侧外墙垂直投影面积计算单排脚手架，采光井外口不论有无连梁，均与外墙一并计算综合脚手架；当外口宽度(外墙结构间距)3.5m时，按凹入部分内侧外墙垂直投影面积以m2计算综合脚手架，采光井外口有连梁的，与外墙一并计算综合脚手架，无连梁的不计算脚手架。 (4)石墙砌筑不论内外墙，高度超过1.2m时，计算一面综合脚手架；墙厚大于40cm 时，计算一面综合脚手架及一面单排脚手架。 (5)大型设备基础高度超过2m时，按其外形周长乘以基础高度以面积（m2）计算单排脚手架。 (6)屋顶女儿墙内面超过屋面高度1.2m时，可按其内面垂直投影面积以m2计算单排脚手架。 (7)围墙高度超过1.2m时，按相应垂直投影面积以m2计算单排脚手架，围墙单面装饰的按单面计算，双面装饰的按双面计算

脚手架的计算方法

脚手架的计算方法 目前，在我国脚手架工程量的计算方法有两种：即综合脚手架和单项脚手架。 比如北京（综合）、河北（单项）。 ?综合脚手架 为简化脚手架工程量的计算，以建筑面积做为脚手架的工程量，不分搭设方式，一般综合了砌筑，浇注，吊装，装饰等所需脚手架的摊销量，综合了木制，竹制，钢管脚手架等（满堂基础另算）计算原则一般按多层，高层及檐高来计算，若是高层建筑要计算高层建筑超高增加费。（ 20M ） ?单项脚手架 依工程项目不同的方式搭设 （ 1 ）砌筑脚手架：按墙面垂直投影面积以 M 2 计算 外墙脚手架： S= 外墙外边线长 * 外墙高度 内墙脚手架： S= 内墙净长 * 内墙净宽 山墙脚手架： S= 山墙长 * 平均墙高 独立柱脚手架： H ≤ 3.6M S= 柱周长 * 高 H ＞ 3.6 S= （柱周长 +3.6 ） * 高 外墙双面抹灰脚手架：外墙含在砌筑中， H ＞ 3.6 考虑抹灰脚手架 砖基础脚手架：室外地坪至垫层上面，大于 1.5M ，按砌墙计算 （ 2 ）现浇混凝土脚手架： 基深＞ 1.5M B 条＞ 3M B 坑＞ 16M 2 按土方放坡内的底面积计算，套满堂脚手架定额后乘 0.3 。 梁、柱、墙高大于 3.6M ，计算浇捣脚手架 S （梁） = 梁净长 * 高度（地面到顶面） S （柱） = （周长 +3.6 ） * 柱高 S （墙） = 墙净长 * 室内地面至板底高度 （ 3 ）抹灰脚手架 梁，柱，墙高度大于 3.6M ，计算抹灰脚手架，公式同上，如有满堂脚手架可利用时，不再计算。 （ 4 ）满堂脚手架 天棚高度大于 3.6M ，按净面积计算，不扣除柱，垛所占面积。 室内高度超过 5.2M ，计算增加层， 1.2M 为一层，少于 0.6M 不计 三、工程量计算规则（ P114-115 ） 四、定额说明

脚手架荷载等计算示例

6计算参数： 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度40米，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆。 立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 钢管类型? 48X 3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距3.9米' 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2,按照铺设4层计算。 2 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加2根大横杆。 一 2 基本风压0.30kN/m，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 9 9 地基承载力标准值170kN/m，底面扩展面积0.250m ,地基承载力调整系数0.40 钢管惯性矩计算采用匸n (D4-d4)/64 ,抵抗距计算采用W=n (D4-d4)/32D。 6.1大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。6.1.1均布荷载值计算 大横杆的自重标准值P 1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P 2=0.100 X 1.100/2=0.055kN/m 活荷载标准值Q=3.000 X 1.100/2=1.650kN/m 静荷载的计算值q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.055=0.112kN/m 活荷载的计算值q 2=1.4 X 1.650=2.310kN/m q、

单排脚手架计算公式

单排脚手架计算公式： ±0.000以上 立杆：34.130－7 = 27.13 M 27.13÷1.6 = 16.95根，取17根 17×2 = 34根 水平杆：取平均高度 2/3×（13.319+19.896）= 22.143 M 22.143÷1.8 = 12.3根，取13根 13×2 = 26根 小横杆：17×13 = 221根 ±0.000以下（比赛池内） 25.5-14 = 11.5M ， 11.5÷2 = 5.75 M 立杆：5.75 ÷1.6 = 3.59根，取4根 4×2 = 8根 水平杆：3.2÷1.8 = 1.78根，取2根 2×2 = 4根 小横杆：8根 共计： 立杆：（34+8）×22.143 = 930.006 M 水平杆：（26+4）×27.13 = 705.35 M 小横杆：（221+8）×1.8 = 412.2 M 操纵面：2.5m×34条=85 M 填心杆：6m×4条=24 M 护栏：6m×20条=120 M 护栏立杆：1.2m×18条=21.6 M 剪刀撑：6m×16条=96 M 八字杆：6m×10条=60 M 水平拉杆：6m×5条=30 M 拔杆：1.5m×8条=12 M 总吨数：（930.006+911.4+412.2+85+24+120+21.6+96+60+30+12）×3.85 = 10.403 t 扣件分类 活动扣：32个（剪刀撑用） 十字扣：操作面40×4=160 个 护栏杆25×2=50 个 小横杆170×4=680 个 八字杆10×2=20 个 水平拉杆 5×2=10 个 护立杆 20×1=20 个 接头：水平杆15×6=90 个 立杆 34×2=68 个 操作面20×1=20 个 共计1150个

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算 在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《脚手架规范》）和国家现行《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。 脚手架规范第4.2.3条规定：作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算： ωk=0.7μzμsω0 式中ωk——风荷载标准值（kN/m2） μz——风压高度变化系数； μs——脚手架风荷载体型系数 ·ω0——基本风压（kN/m2）。 计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下： 一、基本风压ω0及修正系数 基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。 荷载规范规定：风荷载标准值ωk=βzμzμsω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数βz，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βz=1。

荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。 二、风压高度变化系数μz 荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采用。 地面粗糙度可分为A、B、C三类 A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较烯疏的中、小城镇和大城市郊区 C类指有密集建筑群的在城市市区。 选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况： 1．立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力很小，综合计算值最小；5m高度处组合风荷载产生计算值虽较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。根据以上分析，立杆稳定性计算部位为底部。 2．连墙件计算，应取脚手架上部计算风压高度变化系数。连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比函数关系，即架体升高，风压高度变化系数增大，连墙作轴向力设计值随之增大，架体顶部达到最大。连墙件稳定承载力及扣件抗滑承载力验算，应取连墙件最大轴向力设计值。 三、风荷载体型系数μs 风荷载体型系数按《脚手架规范》4.2.4规定计算。

脚手架计量规则

说明 一、本章包括外脚手架、里脚手架、满堂脚手架、电动吊篮式脚手架、活动脚手架、电梯井架、烟囱、水塔脚手架及安全防护设施等措施项目；适用于建筑、装饰工程中的脚手架工程。 二、本章各类脚手架子目均按钢管脚手架编制。 三、建筑用外脚手架是指单独为建筑物外墙外边线上所有构件及部位的整体结构、装饰工程施工所需搭设的外脚手架。装饰用外脚手架是指单独为建筑物外墙外边线上所有构件的装饰工程施工所搭设的外脚手架。 四、同一栋建筑物不同高度部位的脚手架周转用材的使用时间不同，因此外脚手架按搭拆、使用分别编制子目，脚手架搭拆及使用的时间规律如图13-1所示： 外脚手架全部周转材料在施工现场的加权平均使用天数为外脚手架的“有效使用天数”。 五、外脚手架分为综合脚手架、单排脚手架，外脚手架包括脚手架、平桥、斜桥、平台、护栏、挡脚板等。建筑物的外脚手架区分不同的高度、用途(建筑用、装饰用)，分别按照相应单排脚手架、综合脚手架子目计算。 六、里脚手架包括外墙内面装饰脚手架、内墙砌筑及装饰用脚手架、外走廊及阳台的外墙砌筑和装饰脚手架、走廊柱、独立柱的砌筑和装饰脚手架、现捣混凝土柱、混凝土墙结构及装饰脚手架费用。 七、满堂基础脚手架按满堂脚手架基本层子目的50%执行。条形基础宽度大于3m，且深度大于1.5m时，按满堂基础脚手架计算。 八、架空运输道，适用特殊施工环境，按施工组织设计计算。子目以架宽2m为准，如架宽大于2m时应按相应子目乘以系数1.20；超过3m时按相应子目乘以系数1.50。 九、独立安全水平挡板和垂直防护架，是指脚手架以外单独搭设的，用于车辆通道、人行通道、临街防护和施工现场和其他危险场所隔离等防护。 十、超过1.5m宽以上雨蓬的檐口装饰线，如没有计算综合脚手架的，按单排脚手架计算(顶层雨篷不适用)。 十一、凿桩头的高度如超过1.2m时，混凝土灌注桩、预制方桩、管桩每凿1m3桩头，计算单排脚手架16m2；钻(冲)孔桩按直径乘以4加3.6m再乘以高，按单排脚手架子目执行。人工挖孔桩凿护壁，不得计算脚手架。 十二、斜板、拱形板、弧形板屋面和架空阶梯的计算高度按平均高度。 十三、建筑物脚手架托架适用于高层建筑外脚手架沿建筑高度分区搭拆时的脚手架承托结

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算 集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-

扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《脚手架规范》）和国家现行《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。 ωk=0.7μzμsω0 式中ωk——风荷载标准值（kN/m2） μz——风压高度变化系数； μs——脚手架风荷载体型系数 ·ω0——基本风压（kN/m2）。 计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下：

一、基本风压ω0及修正系数 基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。 荷载规范规定：风荷载标准值ωk=βzμzμsω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数βz，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βz=1。 荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。 二、风压高度变化系数μz 荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采用。 地面粗糙度可分为A、B、C三类 A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；

B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较烯疏的中、小城镇和大城市郊区 C类指有密集建筑群的在城市市区。 选用风压高度变化系数，应注意以下两种情况： 1．立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力很小，综合计算值最小；5m高度处组合风荷载产生计算值虽较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。根据以上分析，立杆稳定性计算部位为底部。 2．连墙件计算，应取脚手架上部计算风压高度变化系数。连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比函数关系，即架体升高，风压高度变化系数增大，连墙作轴向力设计值随之增大，架体顶部达到最大。连墙件稳定承载力及扣件抗滑承载力验算，应取连墙件最大轴向力设计值。 三、风荷载体型系数μs

脚手架的计算公式定理

脚手架计算方式 脚手架的上下通道：脚手架体要设置安全马道：①马道宽度不小于1米，坡度以1：3（高：长）为宜。②马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。③人行斜道小横杆间距不超过1.5米。④马道上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条不大于300mm。⑤设置护栏杆，上部护身栏杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0.6米，同时设180mm宽档脚板。 脚手架的卸料平台：卸料平台上面要挂牌标明控制荷载；要严格按照搭设方案施工。卸料平台设计计算 立杆横距ｂ＝１米，立杆纵距Ｌ＝１．５ｍ，步距ｈ＝１．５ｍ 剪刀撑连续设置，卸料平台宽度Ｃ＝２ｍ。 （１）强度计算 Ｍmax=q12/8 q=1.2(GK.C+gk)+1.4KQQK.C GK──脚手板重量GK=0.3KN/M2 C ──卸料平台宽度C=2M gk──钢管单位长度gk=38N/M KQ──施工活荷载KQ=1.2N/M2 QK──施工荷载标准值QK=2000N/M2 q=1.2*(300*1.0+38)+1.4*1.2*2000*1=405.6+3360=3765.6N/M Mmax=(3765.6*12)/8=470.7N.M 验算抗弯强度 S=Mmax/W=470.7/5078=92.7N/MM2<205N/MM2

所以安全满足设计要求 (2)计算变形 查表φ48*3.5的钢管参数 E=2.06*105N/MM2 (钢管的弹性模量) I=12190mm(钢管的截面惯性矩) W/b=5ql3/384EI=(5*3765.6*10003)/(384*2.06*105?*?12190) =?0.?19%=1/526<1/150 满足要求 经结构计算均符合强度、刚度、稳定性的要求 落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.2米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.4米，水平间距2.4米。 施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、大横杆的计算:

单排脚手架搭设施工方案

脚手架工程施工方案1编剧依据 主要规范、规程 施工组织设计 参考手册 2、工程概况 工程简介

3、施工部署 安全防护领导小组 安全生产、文明施工 是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必 然保障，也是我项目部创建“文明现场”、“样板工地”的根本要求。为此经理部成立以生产副经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下： 组长：王伟明（生产副经理）——负责协调工作 副组长：李玉宝（技术部长）——技术总部署 赵从阔（工程部长）——现场施工总指挥 组员：吴鑫盛（技术员）——方案编制 管帮友（号长）——5#、6#、7#三个现场施工协调 管明海（安全员）——现场施工指挥、质量检查 （一）、架体形式选择： 1、架体形式的选择： 本工程采用单排落地式脚手架。 2、脚手架的主要构件： 立杆、大横杆、小横杆、斜杆、扣件、脚手板、剪刀撑、连墙杆、扫地杆、

底座。 （二）、脚手架构配件的质量标准: 1. 钢管及扣件： 采用外径φ48×钢管，采用力学性能适中的钢，其力学性能要符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定，扣件要符合GB15831—1995《钢管脚手架扣件》的规定。 2. 底座： 扣件式钢管脚手架的底座采用铸铁制作的标准底座（150×150mm，厚8mm）。 3. 脚手架、装修用脚手架及外围封闭脚手架，搭设高度18m，脚手架外立杆内侧满挂密目网封闭，脚手架的荷载：结构架3KN/m2，装修架2KN/m2。 （三）、落地式脚手架架体设计计算： 1. 脚手架架体结构计（验）算必须一律采用《建筑结构设计统一标准》GBJ68-2001规定的“概率极限状态设计法”，计算各种系数的取用，要符合下列规定： a. 脚手架结构按临时性建筑物考虑，采用结构重要系数γ0=。 b. 荷载的分顶系数，恒载γG=，抗倾覆验算γG=。 c. 荷载效应组合系数负荷载和施工荷载时取ψ=。 2. 脚手架荷载的标准值的确定： a. 恒荷载标准值要按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87附录一确定。 b. 施工荷载标准值：结构脚手架取3KN/m2。 3.脚手架结构的计（验）项目：

脚手架计算参数介绍

脚手架和模板工程计算公式参数（转） 2012-12-01 19:41:17| 分类：默认分类| 标签：|举报|字号大中小订阅 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算10－1－2 前言10－1－2 1 充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计10－1－2 2 扣件式钢管脚手架基本构造与主要杆件10－1－4 3 扣件式钢管脚手架和模板支架设计计算10－1－6 4 了解扣件式钢管脚手架和模板支架（结构支架）的特性，应注意掌握的几个要点10－1－13 5 算例及比较10－1－17 扣件式钢管脚手架与模板支架的设计计算 益德清（中国工程设计大师） ----本文摘自《浙江建筑》 前言 扣件式钢管脚手架和模板支架工程是土木建筑工程施工中必不可少且十分重要的临时设施，它既为工程顺利施工，又直接影响工程的质量、进度、效率、安全等。二十余年来，我国经济迅速发展，高层建筑、大跨度建筑大量兴建, 商品混凝土泵送现浇钢筋混凝土结构体系的形成，都促使高层脚手架和空间高、跨度大的模板支架应用日渐增多。随之在工程施工中，编制高层脚手架和模板支架的施工组织设计的重要性也越加明显。 特别是近年来，扣件式钢管模板支架发生的安全事故，引起了建设主管部门和工程部门的关切和重视，为了贯彻浙江省建设厅“关于开展全省建设安全生产年活动”，笔者受省、市工程管理和施工部门的邀请，针对扣件式钢管脚手架和模板支架的设计计算中的某些要点和问题，作了一些介绍，有一部分工程技术人员希望有书面资料，为此，笔者整理成这篇文章，供施工部门技术人员编制施工组织设计时参考。由于本人对施工技术知之不多，若有不妥，请工程界同仁指正。 1 充分认识脚手架和模板支架在工程施工中的重要性，认真做好施工组织设计 1.1 脚手架工程 脚手架是土木建筑工程施工必须使用的重要设施，是为保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业通道，在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都需要按照操作要求搭设脚手架。 脚手架是施工中必不可少的，是随着工程进展需要而搭设的。虽然它是建筑施工中的临时设施，工程完成就拆除，但它对建筑施工速度、工作效率、工程质量以及工人的人身安全有着直接的影响，如果脚手架搭设不及时，势必会拖延工程进度；脚手架搭设不符合施工需要，工人操作就不方便，质量会得不到保证，工效也提不高；脚手架搭设不牢固，不稳定，就容易造成施工中的伤亡事故。因此，脚手架的选型、构造、搭设质量等决不可疏忽大意、轻率对待。 脚手架的种类很多，按搭设位置分：有外脚手架和里脚手架；按所用材料分：有木脚手架、竹脚手架和金属（钢管、型钢）脚手架；按构造形式分：有多立杆式、框式、桥式、吊式、挂式、升降式等；按立杆搭设排数分：有单排、双排和满堂红架；按搭设高度分：有高层脚手架和普通脚手架；按搭设用途分：有砌筑架、装修架、承重架等。 不论哪种脚手架工程，都应符合以下基本要求：

脚手架计算示例

脚手架计算书⑴ 本工程脚步手架采用①48x3、5无缱钢管，立杆横距为1、05m,立杆纵距为1、8m,步距为1、 8m,共9步16、2m;施工作业层按一层计,则脚手片满铺三层『自重标准值为0、IKN/m?;脚手架外 立杆里侧挂密目安全网封闭施工『自重标准值为0、1K N/m2。 一、横向.纵向水平杆计算 1、横向、纵向水平杆得抗弯强度按下式计算: 式中M —弯矩设计值按M"、2M GK +1、4M GK 计算； M GK 为脚手板自重标准值产生得弯矩; M QK 为施工荷载标准值产生得弯矩; W —?面模量，查表e48x3、5mm 钢管W=5、0 8 cm3; f —40材得抗弯强度计算值,住2 05N/mm2. (1)纵向水平杆得抗弯强度按图1三跨连续梁计算，计算跨度取纵距1 a=l 8 00mm 。 a 、考虑静载情况 gk = 0、1x1、05/3=0、0 35KN/m= 3 5N/m 按图2静载布置情况考虑跨中与支座最大弯矩。 图1：纵向水平杆计篦简图 厶ck

Ml中=0、08gMa2 M B =M C= - 0、Igda? b、考虑活载情况 qk=3kN/m2xl、0 5 m/3=10 5 ON/m 按图久4两种活载最不利位置考虑跨中最大弯矩。 ■p 图3:活救最不利状况计算简图之(1) nr HZ I" 图4:活栽最不利状况计算简图之(2) Ml中=0、lOlqda^ 按图5种活载最不利位置考虑支座最大弯矩。 M B=M C=-O, 17 7 q K 1

.|k n lo 图5:活戦战不利状况计算支座弯矩 根据以上情况分析,可知图2与图3(或图4)这种静载与活载最不利组合时Ml 中 跨中弯矩最大。 M GK=0、08gKla2=0、08x35x1, 8—9、07N、m M QK=O、10 5以=0、101x1050x1, 82=343. 6 N、m M = l, 2M GK +1.4M QK=1.2X9. 07+1、4x343、6= 491、92 N、m 注汽卷器9 6、8N/mm2 (f=2O5N/mm2 (2)横向水平杆得抗弯强度计算 木板1 1 tt 笆wrts —,1 L 1 $ 图6:横向水平杆计》简图 计算横向水平杆得内力时按简支梁计算如图6,计算跨度取立杆横距lo=lO5Omm,KI手架横向水平杆得构造计算夕卜伸长度a i=350mm,a 2= 1 OOrnrrio a.考虑静载情况

满堂脚手架设计计算方法(最新)

满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图

二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:

脚手架计算规则整理..

广东2010定额脚手架计算规则整理 一、建筑与装饰工程脚手架说明 （一）脚手架一般说明 1、本章以钢管脚手架考虑。 2、综合脚手架包括脚手架、平桥、斜桥、平台、护栏、挡脚板、安全网等，高层脚手架50.5m至200.5m还包括托架和拉杆费用。 3、里脚手架包括外墙内面装饰脚手架、内墙砌筑及装饰用脚手架、外走廊及阳台的外墙砌筑与装饰脚手架，走廊柱、独立柱的砌筑与装饰脚手架，现捣混凝土柱、混凝土墙结构及装饰脚手架费用，但不包括吊装脚手架，如发生构件吊装，该部分增加的脚手架另按有关的工程量计算规则计算，套用单排脚手架。 4、脚手架防火费用，另按各市有关规定计算。 5、靠脚手架安全挡板套算高度，如搭设一层，按综合脚手架高度步距计算；搭设二层及以上时，按综合脚手架高度套低一级步距计算。 6、烟囱脚手架综合垂直运输架、斜桥、风缆、地锚等子目。水塔、独立筒仓脚手架按相应烟囱脚手架人工乘以系数1.11，其他不变。 7、架空运输道，适用特殊施工环境，按施工组织设计计算。定额以架宽2m 为准，如架宽大于2m时应按相应子目乘以系数1.20；超过3m时按相应子目乘以系数1.50。 8、独立安全水平挡板和垂直挡板，是指脚手架以外单独搭设的，用于车辆通道、人行通道、临街防护和施工现场与其他危险场所隔离等防护。 9、定额里脚手架、满堂脚手架子目适用于搭设高度10m以内；搭设高度超过10m时，按照审定的施工方案确定。 （二）建筑脚手架说明 1、外墙采用钢骨架封彩钢板结构，按单排脚手架计算。 2、1.5m宽以上雨篷（顶层雨篷除外），如没有计算综合脚手架的，按单排脚

手架计算。 3、楼梯顶板高度计算是按自然层计算。 4、斜板、拱形板、弧形板屋面和架空阶梯的计算高度按平均高度。 5、水池墙、烟道墙等高度在3.6m以内套用单排脚手架，3.6m以上套用综合脚手架。 6、石墙砌筑不论内外墙，高度超过1.2m时，计算一面综合脚手架；墙厚大于40cm时，则计算一面综合脚手架及一面单排脚手架。 7、毛石挡土墙砌筑高度超过1.2m，计算一面综合脚手架。 8、人工挖孔桩凿护壁，不得计算脚手架。 9、滑升模板施工的钢筋混凝土烟囱、筒仓，不再计算脚手架。 10、天棚装饰(包括抹平扫白)楼层高度超过3.6m时，计算满堂脚手架。 11、天棚面单独刷(喷) 灰水时，楼层高度在5.2m以下者，均不计算脚手架费用，高度在5.2m至10m按满堂脚手架基本层子目的50％计算。 12、满堂基础脚手架套用满堂脚手架基本层定额子目的50%计算。 13、整体满堂红钢筋混凝土基础、条形基础，凡其宽度超过3m以上，深度在1.5m以上时，增加的工作平台按基础底板面积计算满堂基础脚手架。 （三）单独装饰工程脚手架说明 1、本节适用于单独承包建筑物装饰工作面高度在1.2m以上的需重新搭设脚手架的工程。 2、外走廊、阳台的外墙、走廊柱及独立柱的砌筑、捣制、装饰和外墙内面装饰的脚手架，高度在3.6m以内的按活动脚手架子目执行，高度超过3.6m的按单排脚手架子目执行。 3、宽度在1.5m以上的雨篷（顶层雨篷除外）檐口装饰，如没有计算综合脚手架的，按单排脚手架计算。 二、建筑与装饰工程脚手架计算规则

脚手架荷载等计算示例

6计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度40米，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆。立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 钢管类型φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距3.9米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加2根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。 6.1 大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 6.1.1 均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.100/2=0.055kN/m 活荷载标准值Q=3.000×1.100/2=1.650kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.055=0.112kN/m 活荷载的计算值q2=1.4×1.650=2.310kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 6.1.2 抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为

脚手架计算公式

高大脚手架计算书（已通过专家论证） 脚手架计算书 1、脚手架相关力学计算条件 根据檐高和施工的需要，搭设脚手架的高度为H=74.20m（考虑到屋顶局部高处因此均按80m 计算）、立杆横距Lb=1.05m、立杆纵距L=1.20m,大横杆步距h=1.2m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度＝300mm,铺5cm厚木脚手板4层，同时施工2层，施工荷载按结构施工时取 Qk=4KN/M2，（装修时荷载考虑两层同时作业，每两米按一人操作计算，人边放一个300mm 高直径500mm的灰斗，架体脚手板上排放两箱外墙面砖），连墙杆布置为两步三跨（2h×3L），钢管为φ48×3.2，基本风压W0＝0.35KN/m2，采用密目立网全封闭,计算脚手架的整体稳 定。 其它计算参数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》知：立杆截面面积A=489mm2（由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按3.2mm计算，则截面面积A=458mm2）,钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3,钢材抗压强度设计值f＝205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，木脚手板的自重0.35KN/m2，密目网（密度为2300目/100cm2）的自重0.005KN/m2，挡脚板、栏杆的自重 0.14KN/m。 2、纵向水平杆计算： 脚手架属于双排扣件式钢管脚手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进 行计算，按三跨连续梁计算，计算简图如下 抗弯强度按下式计算 σ＝≤f M＝0.175F?L F—由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb(1+ )2 q―作用于横向水平杆的线荷载设计值； q= (1.2Qp+1.4QK)?S1 Qp―脚手板自重＝0.35 KN/m2； QK―施工均布荷载标准值（装修施工时为2KN/M2）取QK=3KN/M2； f―Q235钢抗弯强度设计值，按规范表5.1.6采用，f＝205N/mm2； S1―施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm； 1.4―可变荷载的荷载分项系数； a1―横向水平杆外伸长度,取a1＝300mm －柱距，取 =1050mm －排距，取 =1200mm W－截面模量，按规范附录B表B取值，W=5.08cm3； σ＝

脚手架计算公式

óбσδφσφ 4.1横向水平杆、纵向水平杆计算 （1）横向水平杆抗弯强度 Б=M/W≤ M=1.2M GK+1.4∑M QK =1.2×［1.2×（0.3+0.11）×12/8］+1.4×［（2×1.2×12）/8］=0.4938.K·M=97.2≤f=205N/mm2 查表W=5.08cm3 Б=M/W=493800/5.08×103=92.7≤f=205N/mm2 (2)横向水平杆的挠度 V≤［V］ V=5q l4/384E2=5×2.892×1012/384×2.06×105=1.5mm V=1.5mm＜L/150=6.7mm (3)纵向水平杆抗弯强度 Б=M/W≤f

M=1.2M GK+1.4∑M QK =0.395K·M 查表W=5.08cm3 Б=M/W=395000/5.08×103=77.76≤f=205N/mm2 (4)横向水平杆的挠度 V≤［V］ V=FL3/48EZ=1.16×103×1.728×109/48×2.06×105×1.22×105=1.66mm＜L/150=8mm (5)扣件抗滑承载力 R=（2+0.3+0.11）×1.44/2=1.735KN＜［R］=8KN 4.2立杆计算 N/ΦA+M W/W≤L N=1.2（NG1可+ NG2款）+0.85×1.4∑N QR =1.2［0.1291×30+（1.2×0.11+1.44×0.3）］+0.85×1.4×2×1.44 ×0.5=5.32+1.71=7.03KN λ=L0/i=1.92 查表得Φ=0.195 查表i=1.58cm L0=kμh=1.155×1.75×1.5=303.2 cm 查表得A=4.89 cm2 M W=0.85×1.4 M WK=0.88×1.4 M K L a h2/10=0.135KN·M M K=0.7μZμS W V=0.7×1.11×1.2×0.45=0.42 N/ΦA+M W/W=100.3N＜f=205N 4.3连墙件计算 N L= N LW+N0