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地下车库深基坑钢板桩支护施工方案(计算书)

一、工程概况 (2)

1.1钢板桩的选用 (2)

1.2打桩设备 (2)

二、钢板桩设计方案 (2)

2.1 71#、72#、79#房钢板桩入土深度 (2)

2.2 71#、72#、79#房基础围护钢板桩稳定性验算 (4)

2.3 计算书 (8)

2.4 钢板桩截面强度验算书 (9)

三、钢板桩施工工艺 (10)

3.1钢板桩施工的一般要求 (10)

3.2钢板桩施工的顺序. (10)

3.3钢板桩的检验、吊装、堆放 (10)

3.4钢板桩打设 (11)

3.5挖土 (12)

3.6拔桩后的砂回填 (12)

四、安全技术保障及措施 (13)

五、经验总结 (13)

一、工程概况

因现场施工条件，71#、72#、79#楼需先施工，13A车库后施工，现根据总平面的布置情况必须对71#、72#、79#楼的基础进行加固支护。

1、71#、72#楼基础底板标高-5.3米，与13A基础底边标高（-6.45）相差1.15米，79#车库基础底板标高-4.1米，与13A基础底边标高（-6.75）相差2.65米，

2、71#、72#楼与13A车库底板之间的净距楼梯处为0.045米，其余处为2.6米，79#楼与13A车库底板底板之间的净距楼梯处为1米~2米不等。

根据现场实际情况，本工程围护长度约为140米，围护基础为71#、72#、79#楼基础部位。围护钢板桩长为6米，开挖深度约为1.15m~2.65米，具体位置见总平面图。

1.1钢板桩的选用

根据工程所在地场地特点，结合钢板桩的特性、施工方法等方面进行考虑，选用30号（C型）钢板桩，30号（C型）钢板桩宽度适中，抗弯性能好，依地质资料及作业条件决定选用钢板桩长度6米槽钢要求钢板桩入土深度达桩长1/2以上，围檩采用30#槽钢。

待车库结构完成后，将钢板桩慢慢拔除，拔除后立即在钢板桩孔洞内回填粗砂，防止土体扰动造成基础变形。

因叠拼与车库靠得太近，打拔桩机无法在叠拼与车库之间的自然地面上进行通过，故拔桩时需要通过13A车库顶板进行施工，但必须满足以下要求后方可进行拔桩施工：

1、13A车库顶板砼强度必须达到100%；

2、13A车库顶板完成后必须沿拔桩机通过路线在车库顶板上撒处灰线回填500厚的土（宽度从建筑物外墙向外5米），且在挖机履带位置下方垫上2cm钢板；

1.2打桩设备

采用PC450型液压振动打拔机（自重25吨），作为沉设钢板桩主要动力。投入钢板桩打拔桩机1台用于施工。

二、钢板桩设计方案

2.1 71#、72#、79#房钢板桩入土深度

根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承。这种板桩相当于单跨简支梁，作用在桩后为主动土压力，作用在桩前为被动土压力，压力坑底下的土重度不考虑浮力影响，计算简图如下。

故选择6m钢板桩作为围护桩是合理的。

2.2 71#、72#、79#房基础围护钢板桩稳定性验算

板桩入土深度除保证本身的稳定性外，还应保证基坑底部在施工期间不会出现隆起和管涌现象。

在软土中开挖较深的基坑，当桩背后的土柱重量超过基坑底面以下基土的承载力时，地基的平稀状态受到破坏，常会发生坑壁土流动，坑顶下陷，坑底隆起的现象（如下图），为避免这种现象发生，施工前，需对基地进行稳定性验算。

本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。

1.地质勘探数据如下：

序号h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法土类型

1 1.00 0.00 0.00 0.00 0 水土合算填土

2 5.00 18.50 19.00 18.50 6895 水土合算填土

3 8.00 17.50 11.00 17.00 5180 水土合算填土

4 7.50 16.70 10.00 13.50 329

5 水土合算填土

表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。

基坑外侧水标高-1.50m，基坑内侧水标高-6.90m。

2.基本计算参数：

地面标高0.00m，基坑坑底标高-6.450m，

支撑分别设置在标高

计算标高分别为-6.450m处。

侧壁重要性系数1.00。

桩墙顶标高0.00m，

桩墙嵌入深度6.10m，

桩墙计算宽度1.00m。

3.地面超载：

序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m

1 均布荷载基坑外侧0.00 50.00 -- --

一、第一阶段,挖土深2.50m，挡土桩(墙)呈悬臂状,计算过程如下：

第1阶段主动、被动水土压力合力图

1.作用在桩(墙)的主动土压力分布：

第1层土上部标高0.00m，下部标高-1.00m

Ea1上= (0.00×0.00+50.00)×tg2(45-0.00/2)-2×0.00×tg(45-0.00/2)

= 49.90kN/m2

Ea1上=49.90×0.48=23.95kN/m

Ea1下= (0.00×1.00+50.00)×tg2(45-0.00/2)-2×0.00×tg(45-0.00/2)

= 49.90kN/m2

Ea1下=49.90×0.48=23.95kN/m

第2层土上部标高-1.00m，下部标高-1.50m

Ea2上= (0.00×1.00+18.50×0.00+50.00)×tg2(45-18.50/2)-2×19.00×tg(45-18.50/2)= -1.44kN/m2(取0.0)

Ea2上=0.00×0.48=0.00kN/m

Ea2下= (0.00×1.00+18.50×0.50+50.00)×tg2(45-18.50/2)-2×19.00×tg(45-18.50/2)= 3.33kN/m2

Ea2下=3.33×0.48=1.60kN/m

第3层土上部标高-1.50m，下部标高-5.90m

Ea3上= (0.00×1.00+18.50×0.50+18.50×0.00+50.00)×tg2(45-18.50/2)-2×19.00×tg(45-18.50/2)

= 3.35kN/m2

Ea3上=3.35×0.48=1.61kN/m

Ea3下= (0.00×1.00+18.50×0.50+18.50×4.40+50.00)×tg2(45-18.50/2)-2×19.00×tg(45-18.50/2)

= 45.44kN/m2

Ea3下=45.44×0.48=21.81kN/m

第4层土上部标高-5.90m，下部标高-6.00m

Ea4上= (0.00×1.00+18.50×0.50+18.50×4.40+50.00)×tg2(45-18.50/2)-2×19.00×tg(45-18.50/2)

= 45.44kN/m2

Ea4上=45.44×0.48=21.81kN/m

Ea4下= (0.00×1.00+18.50×0.50+18.50×4.40+50.00)×tg2(45-18.50/2)-2×19.00×tg(45-18.50/2)

= 45.44kN/m2

Ea4下=45.44×0.48=21.81kN/m

2.作用在桩(墙)的被动土压力分布：

第4层土上部标高-5.90m，下部标高-6.00m

Ep4上= (18.50×0.00)×tg2(45+18.50/2)+2×19.00×tg(45+18.50/2)

= 52.69kN/m2

Ep4上=52.69×0.48=25.29kN/m

Ep4下= (18.50×0.10)×tg2(45+18.50/2)+2×19.00×tg(45+18.50/2)

= 56.23kN/m2

Ep4下=56.23×0.48=26.99kN/m

3.土压力为零点距离坑底距离d的计算：

桩的被动、主动土压力差值系数为：

B = ((26.99-25.29)-(21.81-21.81))/0.10=17.06kN/m3

d = 0.00 = 0.00m

4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：

D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力：

Ea = (23.95+23.95)×1.00/2.0+(0.00+1.60)×0.50/2.0+(1.61+21.81)×4.40/2.0 = 75.87kN/m

D点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：

钢板桩基坑支护计算书

一、结构计算依据 1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行业强制性标准规范、规程。

2、提供的地质勘察报告。 3、工程性质为管线构筑物，管道埋深4.8~4.7米。 4、本工程设计，抗震设防烈度为六度。 5、管顶地面荷载取值为：城-A级。 6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。 7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。

二、基槽支护内支撑计算（1）内支撑计算内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2 i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4 Iy=3650cm 4 Wx=864cm 3 ] [126.11529 .6725][13.678 .10725λλλλ===<=== y y x i l i l x 查得 464 .0768 .0==y x ?? 内支撑N=468.80kN ，考虑自重作用，M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.4682 3 =<=???=?=? MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.5810 7.1361004.810117768.01080.4684 6 23=<=??+???=+?=?

（2）围檩计算取第二道围檩计算，按2跨连续梁计算，采用30H 型钢 A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3 [ 计算结果 ] 挡土侧支座负弯距为：M max =0.85×243.3kN·m=206.8kN·m，跨中弯矩为M max =183.4kN·m 支座处： MPa cm m kN Wx M 9.15013708.206max 13 =?==σ，考虑钢板桩结构自身的抗弯作用，可满足安全要求。跨中：][87.13313704.183max 23 σσ<=?== MPa cm m kN Wx M 三、基槽支护工程计算书支护结构受力计算 5.3米深支护计算

钢板桩支护计算书

钢板桩支护计算书以开挖深度3.5米和宽度1.1米为准计算一设计资料 1桩顶高程H: 1.900m 施工水位H2: 1.600m 管道沟槽支护方式二（适用于深度5- 5_ 空吕米） 2 地面标高H）： 2.40m 开挖底面标咼H3：-1.100m 开挖深度H: 3.500m 3 土的容重加全平均值丫1：18.3KN/m? 原地面来 O S AVI -HI V

土浮容重丫’ ：10.0KN/m3 内摩擦角加全平均值①：20.10 ° 2 4 均布荷q：20.0KN/m2 5 每段基坑开挖长a=10.0m 基坑开挖宽b=1.1m 二外力计算 1 作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 k a二tg2(45 ° - ? /2)=tg 2(45-20.10/2)=0.49 22 k p=tg 2(45° +? /2)=tg 2(45+20.10/2)=2.05 板桩外侧均布荷载换算填土高度h， h=q/r=20.0/18.3=1.09m 桩顶以上土压力强度Pa1 Pa i=r x( h+0.25)Ka=18.3 x (1.09+0.25) x 0.49=12.0KN/m2水位土压力强度Pa2 Pa 2=r x (h+3.5 -3.00 )Ka 2 =18. 3 x(1.09+3.5 -3.00 ) x 0.49=14.3KN/m2 开挖面土压力强度Pa3 Pa 3=[r x (h+3.5 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka =[18.3 x (1.09+3.6 -3.00 )+(18.3-10) x (3.00 2 +3.40)] x 0.49=40.28KN/m2 三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的30#B型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:

理正7.0钢板桩支护计算书讲课稿

---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ] ----------------------------------------------------------------------

[ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: ---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ] ---------------------------------------------------------------------- 各工况：

拉森钢板桩支护方案计算书

桂林市西二环路道路建设工程排水管道深基坑开挖施工方案计算书一、工程概况桂林市西二环路二合同段污水管道工程的起点K12＋655，终点K17＋748，埋设管道为聚氯乙烯双壁波纹管（Ф500）和钢筋砼管（Ф800），基础采用粗砂垫层，基础至管顶上50cm范围为粗砂回填，其上为级配碎石回填至路床；起点管道底部标高为150.277m，管道平均埋深为5.2米左右，最深为7.8米，地下水位较高，其中有局部里程段3.5m厚土层以下是流沙层，开挖时垮塌较严重，为防止开挖时坍塌事故发生，特制定该方案，施工范围为K12+655～K14+724段左侧污水管。本段施工段地质为松散耕土、粉质粘土，地下水位高，遇水容易形成流砂。二、方案计算依据 1、《桂林市西二环路道路建设工程（二期）施工图设计第三册（修改版-B）》（桂林市市政综合设计院）。 2、《市政排水管道工程及附属设施》（06MS201）。 3、《埋地聚乙烯排水管管道工程技术规程》（CECS164:2004）。 4、《钢结构施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 5、《简明施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。三、施工方案简述 1、钢板桩支护布置钢板桩采用拉森ISP-Ⅳ型钢板桩，其长度为12米/根，每个施工段50m需260根钢板桩。根据施工段一般稳定水位154.0m和目前水位情况，取施工水位为154.00m。根据管沟开挖深度（4.7m），钢板桩支护设置1道型钢圈梁和支撑。以K14+100左侧排污管道钢板桩支护为例，桩顶标高为157.83m，桩底标高为148.83m，依次穿越松散耕土→粉质粘土层。 2、钢板桩结构尺寸及截面参数拉森ISP-Ⅳ型钢板桩计算参数如下表所示：

6m拉森钢板桩计算书2

6m拉森钢板桩支护计算书 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

基坑支护(钢板桩)设计及计算书

目录 1 计算依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 地质情况 (1) 4 设计施工方案概述 (1) 5 围堰结构计算 (2) 5.1 设计计算参数 (2) 5.1.1材料设计指标 (2) 5.1.2单元内支撑支撑刚度计算 (3) 5.1.3单元内支撑材料抗力计算 (3) 5.1.4 设计安全等级 (4) 5.2 拉森钢板桩封闭支护结构设计分析 (4) 5.2.1 开挖过程结构分析 (4) 5.2.2 拉森钢板桩单元计算分析结果 (4) 5.2.3 内支撑应力和变形计算 (18) 5.2.4支护结构强度验算 (19) 5.2.4 支撑型钢强度、稳定性验算 (23)

基坑拉森钢板桩围堰设计及计算书 1 计算依据 1.2 《特大桥承台基坑拉森钢板桩围堰设计图》； 1.3 《建筑施工计算手册》； 1.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）； 1.5 《理正深基坑软件7.0版》； 1.6 《基坑工程设计规程》（DBJ08-61-97） 1.7 《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012） 1.8 《建筑基坑工程技术规范》（YB9258-97） 2 工程概况桥址处为荒地、民房，地势平坦，交通便利。根据现场调查，特大桥1#承台施工为最不利基坑，承台尺寸为4.85×5.7×2m，开挖后深度4.209m。 3 地质情况根据工程地质勘测报告，承台处的地质情况如表1。表3-1 承台地质情况取样编号厚度（m）名称重度（kN/m3) 粘聚力（Kpa) 摩擦角(。）侧摩阻力（Kpa) 1 1.25 杂填土17.7 11.00 7.20 30.0 2 4.25 淤泥质土17. 3 13.00 6.00 22.0 3 6.20 粉砂18.0 45.00 --- 40.0 4 4.60 粘性土19.8 49.00 --- 65.0 5 21.60 粉砂19. 6 47.00 --- 70.0 4 设计施工方案概述使用9m拉森Ⅳ钢板桩对基坑进行封闭支护，钢围檩设于承台顶标高以上1.509m，钢板桩顶往下1m处，围檩采用H400×400×13×21mm型钢，围檩长边下方设置不少于3个牛腿，上方采用直径8mm钢丝绳兜吊在拉伸钢板桩上，斜角撑采用H400×400×13×21mm型钢，斜撑两端与围檩型钢焊接牢固。基坑尺寸控制原则为自承台外轮廓外扩1.2m，为保证承台模板与钢筋的顺利施工，围檩斜角撑的位置应避免阻碍模板与钢筋的吊装施工。

钢板桩支护计算书

钢板桩支护计算书 Document number：PBGCG-0857-BTDO-0089-PTT1998

目录 1 计算依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 结构设计 (1) 总体思路 (1) 钢板桩结构设计 (1) 4 材料主要参数及截面特性 (3) 5 计算结果 (3) 钢板桩计算 (4) 抗隆起验算 (5) 6 结论 (6)

仪征碧桂园地下车库钢板桩支护计算书 1 计算依据 ⑴《建筑施工计算手册》（中国建筑工业出版社） ⑵《土力学》（中国铁道出版社） ⑶《建筑力学》（中国建材工业出版社） 2 工程概况仪征碧桂园一期工程位于仪征市天宁大道与文兴路交汇处西北隅，一期工程主要由7栋32F（栋号为1～4#、7#、12#、13#）、5栋18F（栋号为5#、6#、 8#、10#、11#）住宅楼和4栋1～2F商业楼（栋号为8-1#、8-2#、10-1#、11- 1#）及1栋2F综合楼（栋号为9#）组成（栋号均为勘查院编号），其中高层住宅楼为框架剪力墙结构，综合楼和商业楼为框架结构。在高层住宅楼下部均设一层地下室。场地地面整平标高与场区南侧文兴路大致相平。地质情况自上而下依次为：①2素填土，②1淤泥质粉质粘土，②4淤泥质粉质粘土夹粉砂，③1含淤泥质粉质粘土夹粉砂，④1强风化泥质粉砂岩，④2中风化泥质粉砂岩。 3 结构设计总体思路地下车库基坑开挖采用钢板桩支护，围堰平面设置为单排。靠市政道路侧钢板桩开挖深度为，采用12m/根长拉森Ⅳ型钢板桩，为阻挡围堰外雨水流入，钢板桩顶高出原地面，四周设置高的护栏。钢板桩结构设计靠市政道路侧钢板桩平面及立面设计见图、图。

深基坑钢板桩支护计算

1、工程简介越南沿海火力发电厂3期连接井位于电厂厂区内，距东边的煤灰堆场约 100m，连接井最南侧距海边约30m~40m。现根据施工需要，将连接井及部分陆域段钢管段设置成干施工区域，即将全部连接井及部分陆域钢管段区域逐层开挖成深基坑，然后在基坑进行施工工作。基层四周采用CDM桩或者钢板桩进行支护。干施工区域平面图如下所示图1.1干施工区域平面图 1

＋4.50 连接井 40#工字钢拉森Ⅳ钢板桩顶＋2.30 围柃＋1.30 －0.70 40#工字钢 Φ500mm钢管Φ500mm钢管围柃撑杆撑杆－4.70 －5.90 基坑底标高-5.90 Φ500mm钢管Φ500mm钢管立柱立柱－10.90 拉森Ⅳ钢板桩底－15.70 图1.2 基坑支护典型断面图（供参考） 2、设计资料 1、钢板桩桩顶高程为+3.3m； 2、地面标高为+2.5m，开挖面标高-5.9m，开挖深度8.4m，钢板桩底标高 -14.7m。 2，内摩擦角为Φ=8.5 度，粘聚力 3、坑内外土体的天然容重γ为16.5KN/m c=10KPa； 2 4、地面超载q：按20 KN/m 考虑； 3，[δ]=200MPa，桩 5、钢板桩暂设拉森Ⅳ400×170 U 型钢板桩，W=2270cm 长18m。 3内力计算 3.1支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距，则钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度为：

h 3 6[ ]W δ rK a 6 200 16.5 5 10 2270 0.742 2603mm 2. 603m h1=1.11h=1.11 2×.603m=2.89m h2=0.88h=0.88 2×.603m=2.29m 根据现场施工需要和工程经济性，确定采用两层支撑，第一层h=1.2m，支撑标高+1.3m；第二层支撑h1=2m，支撑标高-0.7m。 3.2作用在钢板桩上的土压力强度及压力分布主动土压力系数Ka=tan2(45°-φ/2)= tan2(45°-8.5°/2)= 0.742 2(45°+8.5°/2)=1.347 被动土压力系数Kp=tan 2(45°+φ/2)=tan 工况一：安装第一层支撑后，基坑内土体开挖至-0.7m（第二层支撑标高）。 1、主动土压力：P a =qK a γzK a ①z=0m 2 P a=20×0.742+16.5×0×0.742=14.84KN/m ②z=3.2m（地面到基坑底距离)） 2 P a=20×0.742+16.5× 3.2×0.742=54.02KN/m 2、被动土压力：P p =γzK p ①z=3.2m(地面到基坑底距离) 2 P p=16.5×（3.2-3.2）× 1.347=0KN/m ②z=17.2m(地面到钢板桩底距离) 2 P p=16.5×（17.2-3.2）× 1.347=311.157KN/m 3、计算反弯点位置：假定钢板桩上土压力为零的点为反弯点，则有：P a=P p P a=20×0.742+16.5×z×0.742=P p=16.5×(z-3.2)× 1.347 z=8. 61m 4、等值梁法计算内力：钢板桩AD 段简化为连续简支梁，用力矩分配法计算各支点和跨中的弯矩，

深基坑支护设计计算书(钢板桩)

深基坑支护设计计算书 ---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 排桩支护 ---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]

---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ] ---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ] ---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型: ---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ] ----------------------------------------------------------------------

钢板桩支护计算书(00002)

钢板桩支护计算书

1#~10#雨水检查井钢板桩支护设计计算书

\ 1#~10#雨水检查井钢板桩支护设计计算书计算：复核：审核：

审定：目录 1.计算说明 (1) 1.1 概况 (1) 1.2 计算内容 (1) 2.计算依据 (1) 3.参数选取及荷载计算 (1)

3.1 支护平面布置 (1) 3.2 板桩、圈梁截面 (1) 3.3 计算荷载参数 (2) 3.4 材料容许用力值 (3) 4.主要结构计算及结果 (4) 4.1 计算模型 (4) 4.2 计算工况说明 (4) 4.3 钢板桩的计算及结果 (4) 4.4 圈梁的计算及结果 (7) 5.结论及建议 (9)

1.计算说明 1.1 概况陇海快速路―中州大道互通式立交上跨陇海铁路立交桥工程位于河南省郑州市中州大道与陇海铁路交汇处，桥位处既有5+2×16+5m四孔分离式箱桥，与陇海铁路下行线交叉点里程：K561+246，在既有箱桥两侧新建中州大道互通式立交上跨陇海铁路立交桥，本桥为双幅桥，主线桥桥面宽26.75m。根据总体布置,原下穿立交雨水泵房和检查井受新设桥墩影响,需要拆除迁建。 1#-4#为矩形混凝土雨水检查井，最大平面尺寸为2.1×1.9m，5#-10#为圆形混凝土雨水检查井，平面尺寸为φ2.2m，所有检查井最大深度h=4.2m，井内壁均需做防水处理。检查井开挖范围内，土层以细砂、粉土为主，拟采用钢板桩支护辅助施工。钢板桩使用SKSP-Ⅳ型板桩，长度为9m，支护设置一层圈梁。 1.2 计算内容采用容许应力法和有限元法对支护施工过程中的各工况进行计算，计算内容包括钢板桩、圈梁等的强度、刚度。 2.计算依据《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）《建筑基坑工程监测技术规范》（GB 50497-2009）《基坑工程手册》中国建筑出版社刘国斌王卫东主编《陇海快速路-中州大道互通式立交上跨陇海铁路立交桥工程第四册给排水工程》（中铁工程设计咨询集团有限公司）《陇海快速路-中州大道互通式立交上跨陇海铁路立交桥工程岩土工程勘察报告》项目部提供的地质等相关资料 3.参数选取及荷载计算

钢板桩基坑计算书

后丁香大桥钢板桩围堰计算书后丁香大桥桥梁全长2830.8m，桥梁中心桩号为FK8+794.544。桥梁上部结构类型为预应力砼悬浇箱梁及T梁，下部结构桥墩为柱式墩、桩基础，桥台肋板台。31#~86#墩位于丁香湖内，其中31#~40#墩承台位于后丁香湖岸边浅水区，平均水深 2.3m，承台高2m,承台底标高基本和河床持平。桩基施工时采用围堰筑岛施工，承台施工采用钢板桩围堰支护施工。桥梁承台横桥向长16.2m,顺桥向长5.9m，高2m。考虑施工各种因素，承台采用18.6m*8.4m 的钢板桩围堰施工。施工地区地表1.5m筑岛回填土，回填土以下12m范围内为中砂（回填土，中砂物理参数在计算书中）。设计钢板桩采用U575*180冷弯钢板桩，由于基坑深6m,钢板桩按12m计算稳定性，钢板桩围堰内做双拼40a工字钢围囹支撑。用理正深基坑支护软件对基坑进行计算: ［支护方案］连续墙支护

内力计算方法增量法规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99 基坑等级一级基坑侧壁重要性系数丫 0 1.10 基坑深度H(m) 6.000 嵌固深度(m) 6.000 墙顶标咼(m) 0.000 连续墙类型钢板桩卜每延米板桩截面面积 A(cm2) 161.86 卜每延米板桩壁惯性矩 I(cm4) 9485.20 .每延米板桩抗弯模量 W(cm3) 791.60 有无冠梁无放坡级数超载个数 1 當 .01 t 0( 3 骂咐- 二■:■ rL.r 匚也

支锚道数1 ［支锚信息］

［土压力模型及系数调整］层号土类名称水土水压力调整系数主动土压力调整系数被动土压力调整系数被动土压力最大值(kPa) 1 素填土分算 1.000 1.000 1.000 10000.000 1 2 中砂分算 1.000 1.000 1.000 10000.000 3 中砂合算 1.000 1.000 1.000 10000.000 ［设计结果］［结构计算］各工况: ±A^KN/n) 性就血) .吏原 KM ； --(30.^； C-J.3S )-—C-ai)fJ--C127.7D> (-38.4?)—-(33.67) (-533.39)-—IMA--⑴仍 (-O.iTi?-—f-31.73>---<0.G0) 弹性法土压力模型经典法土压力模型 % 泪矩瞬布

钢板桩支护计算手册

钢板桩支护计算手册文件编码（GHTU-UITID-GGBKT-POIU-WUUI-8968）

支护计算书一．设计资料该项目的支护结构非主体结构的一部分；开挖深度为9.7m<10m ；在等于开挖深度的水平距离内无临近建筑物。故可以认为该坑的安全等级为二级。重要性系数取γ0=1.0。地面标高：-0.5m 基础底面标高：-10.2m 开挖深度：9.7m 地下水位：-1.5m 地面均布荷载：20kN/m 2 土层：地表层有1m 厚的杂填土，其下为均质粉质粘土基坑外侧的粘土都看做饱和粘土；基坑内侧因为排水，看做有1.8m 深含水量16%的粘土，其下为饱和粘土。二．选择支护形式由于土质较好，水位较高，开挖深度一般，故选择钢板桩加单层土层锚杆支护。三．土压力计算 1.竖向土压力的计算公式：j mj rk z γσ= 基坑外侧：

基坑内侧： 2.主动土压力的计算取0'2 a e 主动土压力零点：主动土压力示意图 3.被动土压力的计算 4.土压力总和开挖面以上只有主动土压力。开挖面以下：再往下，每米增加29.45kpa 的负向土压力。 1m 条带中，土压力分块的合力压力区块压力合力（kN ）距上端距离（m ）距下端距离（m ） 119.73k

四．嵌固深度计算 1.反弯点解得h=0.569m 2.支点力T c1 设支点位于地面以下4m，即支点处标高为-4,5m 对反弯点处弯矩为0 3．嵌固深度h d 用软件解如下方程求最小h d， 161.66*(x+5.7)+(29.45*x+41.04)*(x-1.8)*(x-1.8)/6+19.296*(x-1.39)- 1.2*(15.19+275.74+4.125)*x-1.2*845.57=0 =7.500m 解得h d 五．弯矩计算根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）的规定按下列规定计算其设计值：截面弯矩设计值M M＝1.25γ0M c 式中γ ——重要性系数，取1.0 1.锚固点弯矩设计值 2.剪力为0处弯矩设计值（开挖面上方）设地面到该点距离为 h 2 3.剪力为0处弯矩设计值（开挖面下方）设开挖面到该点距离为 h 3

钢板桩基坑支护设计计算书

跨沪宁铁路既有线112#墩承台基坑支护设计计算书京沪高速铁路土建六标项目经理部 2008年10月26日京沪高速铁路蕴藻浜特大桥黄渡桥段跨既有沪宁铁路 112#墩承台开挖钢板桩支护设计－、设计依据 1.铁路桥涵设计基本规范（TB1000 2.1-2005）； 2.客运专线铁路桥涵工程施工技术指南（TZ213-2005）；

3.《铁路路基支挡结构设计规范》TB 10025-2001 4.《新建时速300-350公里客运专线铁路设计暂行规定》铁建设[2007] 47 5.《北京至上海高速铁路徐州至上海段施工图蕴藻浜特大桥曹安黄渡桥段》； 6.铁道部及上海铁路局相关文件； 7. 钢结构设计规范（GB 50017-2003）； 8.桥涵（上、下册）交通部第一公路工程局； 9.简明施工计算手册（第三版）； 10.基坑工程手册；二、工程概况京沪高铁土建六标段在京沪高铁DK1290+441.860～DK1290+541.860处跨越既有线沪宁铁路，在该处桥型布置为60m+100m+60m连续梁。沪宁铁路长度仅为全国铁路营运线的2%，但它承担着全国10.2%的铁路客运量和7.2%的货物周转量，运输密度是全国铁路平均水平的4倍，经我作业工区值班人员统计24小时内有228趟火车通过，车辆集中时车流密集时段沪宁铁路平均5分钟有一辆，其中包括250km/h动车组。表1 京沪高铁与既有线相关数据统计表 1. 工程地质特征墩台处位于长江三角洲平原区，均为第四系地层覆盖，系江河、湖泊、海相沉积形成，为黏土、粉质黏土夹粉细砂层。 2. 水文特征

长江以南地区的水文主要特征：地表水丰富，各主要河流均常年有水。河流受季节影响明显，雨季水量较丰沛，河流靠大气降水补给，部分河流接受生活用水和工业废水的排放，排泄方式以泾流、蒸发为主。沿线地下水类型有孔隙潜水、基岩裂隙水。地下水位埋深一般在0.4～5.0m，局部埋深大于10m，大气降水为地下水的主要补给来源。三、钢板桩设计 1．承台结构 112#、墩承台高7m,采用两层结构，底层与上层均为八角形结构。底层平面尺寸为18.2m×18.2m，层高4m，四角均为4.6m的45°倒角。上层为平面尺寸为11.5m×11.5m，层高3m，四角为长2.64m的45°倒角。承台结构如下图1所示。

(完整版)拉森钢板桩基坑支护方案设计和计算

3、拉森钢板桩基坑支护方案设计和计算 3.1、基本情况城展路环城河桥桥台位于河岸上，基坑开挖深度较小；桥墩长24m，宽1.7m，右偏角90°，系梁底标高为0.0m，河床底标高0.0m，因此基坑底部尺寸考虑1m施工操作面要求，布置为长26m，宽3.7m，不需土方开挖。环城河常水位2.6m，1/20洪水位3.27m，河床底标高0.0m，河底为淤泥土。考虑选择枯水期施工，堰顶标高为3.5m。 3.2、支护方案设计支护采用拉森钢板桩围堰支护，围堰平行河岸布置，平面布置详见附图。堰体采用拉森钢板桩Ⅳ型，桩长12米，内部水平围檩由单根（500×300mm）H型钢组成，支撑杆设置在钢板桩顶部，由直径为600mm，壁厚为8mm钢管组成。整个基坑开挖完成后，沿基坑四周挖出一条200×200mm排水沟，在基坑对角设500×500×500mm集水坑，用泥浆泵将集水坑内渗水及时排出基坑。布置图：

4、基坑稳定性验算 4.1、桥墩基坑稳定性验算钢板桩长度为12米，桩顶支撑，标高3.5米，入土长度8.5米。基坑开挖宽度26米，坑底标高0.0米。基坑采用拉森钢板桩支护，

围檩由单根（500×300mm）H型钢组成，设单道桩顶支撑，支撑采用直径为600mm，壁厚为8mm钢管作为支撑导梁，钢管与H型钢进行嵌固相连并焊接。验算钢板桩长度，选择钢板桩和导梁型号，验算基底稳定性。采用理正深基坑软件对支护结构和围囹支撑体系等变形与内力整体计算分析；支护结构的抗倾覆稳定性、抗隆起、抗管涌、嵌固深度采用理正深基坑支护结构设计软件单元计算进行分析。 4.1.1、设计标准及参数 1、基坑设计等级及设计系数二级，重要性系数：1.0；支护结构结构重要性系数：1.0；构件计算综合性系数：1.25。 2 、材料力学性能指标 1、单元分析工况定义（1）、工况1：打钢板桩，水面以下3.5m；（2）、工况2：在桩顶以下0.5m处安装第一道内支撑；（3）、工况3：抽水； 2、单元计算 [ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------- 连续墙支护

钢板桩支护计算书

钢板桩支护计算书 1.设计依据 1.1《基坑工程手册》（第二版），刘国斌、王卫东主编，中国建筑工业出版社，2009 1.2《简明深基坑工程设计施工手册》，赵志缙、应惠清主编，中国建筑工业出版社 1.3《土力学》，卢延浩主编，河海大学出版社 1.4《建筑结构静力计算手册》(第二版)，中国建筑工业出版社 1.5《钢结构设计规范 GB50017-2003》 2.设计说明 2.1工程概况本工程循环水管道工程C段，基坑底标高-3.0m，基坑宽10.6m,基坑周围采用拉森IV型钢板桩进行支护，钢板桩单根宽40cm，长12m。首先开挖土方至+3.5m，打设拉森IV型钢板桩后，开挖土方至+1m，钢板桩横向之间采用双45a工字钢进行连接，DN530×9.7钢管进行内支撑，支撑中心距钢板桩顶0.75m,支护完成后开挖至底标高-3.0m。注：本支撑体系中，验算时以开挖至+3.5m时打设钢板桩处即入土深度5.5m，板桩悬挑高度为6.5m进行结构计算；实际施工时，根据施工经验，为增加支撑体系整体稳定性，首次开挖至+2.5m后打设钢板桩，届时钢板桩入土深度达到6.5m，悬挑高度5.5m。

钢板桩支护断面图钢板桩支撑立面图

牛腿支撑图钢管与工字钢连接图 2.2计算项目 2.2.1钢板桩抗弯验算 2.2.2支撑体系稳定性验算（1）工字钢抗剪强度及稳定性验算（2）钢管强度和稳定性验算（3）牛腿抗剪计算 2.3最不利受力情况钢板桩所受荷载主要为土压力、运输车产生的荷载、挖掘机产生的荷载及履带吊吊装PCCP管产生的荷载等。经验算：基坑开挖完成后，150t履带吊吊40tPCCP管安装时，钢板桩受力为最不利状况。履带吊受力情况示意图 Fmax=1960KN

地下车库深基坑钢板桩支护施工方案(计算书)

目录一、工程概况 (2) 1.1钢板桩的选用 (2) 1.2打桩设备 (2) 二、钢板桩设计方案 (2) 2.1 71#、72#、79#房钢板桩入土深度 (2) 2.2 71#、72#、79#房基础围护钢板桩稳定性验算 (4) 2.3 计算书 (8) 2.4 钢板桩截面强度验算书 (9) 三、钢板桩施工工艺 (10) 3.1钢板桩施工的一般要求 (10) 3.2钢板桩施工的顺序. (10) 3.3钢板桩的检验、吊装、堆放 (10) 3.4钢板桩打设 (11) 3.5挖土 (12) 3.6拔桩后的砂回填 (12) 四、安全技术保障及措施 (13) 五、经验总结 (13)

一、工程概况因现场施工条件，71#、72#、79#楼需先施工，13A车库后施工，现根据总平面的布置情况必须对71#、72#、79#楼的基础进行加固支护。 1、71#、72#楼基础底板标高-5.3米，与13A基础底边标高（-6.45）相差1.15米，79#车库基础底板标高-4.1米，与13A基础底边标高（-6.75）相差2.65米， 2、71#、72#楼与13A车库底板之间的净距楼梯处为0.045米，其余处为2.6米，79#楼与13A车库底板底板之间的净距楼梯处为1米~2米不等。根据现场实际情况，本工程围护长度约为140米，围护基础为71#、72#、79#楼基础部位。围护钢板桩长为6米，开挖深度约为1.15m~2.65米，具体位置见总平面图。 1.1钢板桩的选用根据工程所在地场地特点，结合钢板桩的特性、施工方法等方面进行考虑，选用30号（C型）钢板桩，30号（C型）钢板桩宽度适中，抗弯性能好，依地质资料及作业条件决定选用钢板桩长度6米槽钢要求钢板桩入土深度达桩长1/2以上，围檩采用30#槽钢。待车库结构完成后，将钢板桩慢慢拔除，拔除后立即在钢板桩孔洞内回填粗砂，防止土体扰动造成基础变形。因叠拼与车库靠得太近，打拔桩机无法在叠拼与车库之间的自然地面上进行通过，故拔桩时需要通过13A车库顶板进行施工，但必须满足以下要求后方可进行拔桩施工： 1、13A车库顶板砼强度必须达到100%； 2、13A车库顶板完成后必须沿拔桩机通过路线在车库顶板上撒处灰线回填500厚的土（宽度从建筑物外墙向外5米），且在挖机履带位置下方垫上2cm钢板； 1.2打桩设备采用PC450型液压振动打拔机（自重25吨），作为沉设钢板桩主要动力。投入钢板桩打拔桩机1台用于施工。二、钢板桩设计方案 2.1 71#、72#、79#房钢板桩入土深度根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承。这种板桩相当于单跨简支梁，作用在桩后为主动土压力，作用在桩前为被动土压力，压力坑底下的土重度不考虑浮力影响，计算简图如下。

钢板桩锚杆计算书

锚杆计算书本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。 1.地质勘探数据如下：———————————————————————————————————————————— 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) 极限摩阻力(kPa) 计算方法土类型 1 1.20 19.00 16.00 12.00 20.00 水土合算粘性土 2 4.50 18.50 27.30 23.70 20.00 水土合算粘性土 3 2.60 19.50 16.00 27.00 20.00 水土合算粘性土 4 2.20 20.00 12.00 32.00 20.00 水土合算粘性土 5 3.20 19.50 15.00 19.00 20.00 水土合算粉土———————————————————————————————————————————— 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。基坑外侧水标高-2.00m，基坑内侧水标高-9.00m。 2.基本计算参数：地面标高0.00m，基坑坑底标高-5.00m，侧壁重要性系数1.00。 3.地面超载： —————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 均布荷载基坑外侧 0.00 3.50 -- -- 2 局部荷载基坑外侧 0.00 100.00 1.50 1.00 —————————————————————————————————————————将桩顶标高以上的土压力转换为均布荷载： Q=19.00×1.20+18.50×0.80=37.60kN/m2 4.锚杆设计参数：———————————————————————————————————————————————————— 序号水平拉力(kN)标高(m) 锚孔直径(m) 锚固角度(°)锚杆间距(m) 锚杆材料杆体直径(mm) 安全系数 1 100.00 0.00 0.15 15.00 2.00 HRB335 16.00 1.30

桥梁承台基坑拉森钢板桩支护计算书【最新】

桥梁承台基坑拉森钢板桩支护计算书 1 Pm5#、Pm6#主墩承台支护设计概述围堰主墩5#、6#采取钢板桩围堰作为承台开挖支护形式。 5#、6#主墩承台尺寸为7.0x11.8x2.5m，承台顶面标高-0.9m，承台底面标高为-3.4m。承台底部设50cm厚封底混凝土，封底混凝土底面标高为-3.9。乐平涌主墩位置靠近岸边，因此采用填土筑岛形成主墩的施工作业场地，在进行承台施工时，将原筑岛顶面在承台施工区域挖低至+3.0m，钢板桩顶面标高即设为+3.0m。钢板桩采用FSP-IV型，长度12m，桩顶标高设为+3.0m，桩底标高为-9.0m。5#、6#主墩基坑围堰内均设置1道内支撑，设置标高为+0.0m。最高水位取+2.5m。 2 计算依据 2.1 《公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50-2011》； 2.2 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ025-86》； 2.3 《建筑基坑支护技术规程 JGJ120-99》； 2.4 《钢结构设计规范 GB50017-2003》。 3 主要构件计算参数

抗剪 3.2 钢板桩采用FSP-IV型钢板桩，其截面模量W=2270cm3/m。允许应力取170MPa。 4 主要荷载取值 4.1 土压力按地质报告提供的各土层土力参数计算。 4.2 荷载分项系数结构自重及土压力荷载分项系数均取1.2。 5、Pm5、Pm6#主墩承台基坑钢板桩围堰计算 5.1、钢板桩计算 5.1.1 计算工况及计算方法

钢板桩计算共分为3个工况：工况1：将基坑筑岛面开挖至桩顶以下3m（+0.0m），按悬臂状态计算钢板桩受力；此工况采用静力平衡法进行钢板桩围堰受力计算。工况2：安装第一道支撑，承台基坑开挖至桩顶以下6.9m，按单支点计算钢板桩受力；此工况采用等值梁法进行钢板桩围堰受力计算。工况3：浇筑封底混凝土，进行承台施工，待承台施工完毕后，回填基坑至承台顶面，拆除内支撑系统，按照悬臂状态计算钢板桩受力。此工况采用静力平衡法进行钢板桩围堰受力计算。 5.1.2 计算参数及土压力分布土压力按照水土合算进行计算。 5.1.2.2 钢板桩顶标高+3.5m；计算水位取+2.5m。 5.1.2.3该处河床面标高为-1.0m，河床以下为中砂，内摩擦角

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