水泵选型计算书
一、设计工况
已知太原某建筑面积A为3.3万m2，楼高24层，每层3米，5层以上为高区，以下为低区，供暖面积各为1.25万m2，预留0.8万m2供暖住宅。现设20台GG-399型96kW锅炉。
二、设计参数
2.1气象资料（太原）
采暖室外计算温度-12℃
采暖室外平均温度-2.7℃
采暖期天数135天
室外平均风速3m/s
2.2室内设计参数
采暖室内计算温度18℃
2.3采暖设计热负荷指标
2.3.1采暖设计负荷指标qs(W/m2) 46.37 在采暖室外计算温度条件下，为保持室内计算温度，单位建筑面积在单位时间内需由锅炉房或其他供热设施供给的热量。
2.3.2耗热量指标qh(W/m2) 32
三、循环水泵选型： 3.1系统开闭式扬程公式
开式水系统 Hp=hf+hd+hm+hs 式中
hf 、hd ——水系统总的沿程阻力和局部阻力损失，Pa ； hm ——设备阻力损失，Pa ；
hs ——开式水系统的静水压力，Pa 。 静水压力应该是水泵停止状态下，冷却塔静止液面到水泵或设备末端得高差；
hd/ hf 值，小型住宅建筑在1~1.5之间；大型高层建筑在0.5~1之间。 注：闭式水系统没有hs 一项。
3.2 一次循环泵选型
3.2.1一次循环水泵的流量Q ：
方法一：
)(12T T C F
R
G -=
式中 G ——循环水泵的质量流量，kg/h ； R ——热损失系数，一般取1.05；
F ——采暖系统所需热量，也就是热水锅炉或热交换器产生的热量，kcal/h ；
T2、T1——热水锅炉供回水温度，℃； C ——水的比热，kcal/（kg*℃）。
由上式得，
h
kg G /44.115597)7590(11
.860962005.1=-????
=
查的75℃水的比重γ为974.83kg/m 3，则
h m h m G Q /58.118/83.97444.115597/33=÷==γ
该值即为20台GG-399型热水锅炉与分水器之间所需循环泵的流量值。
方法二：
)/(*86.0Th Tg F qh G -=
式中 G ——循环水泵的质量流量，kg/h ；
qh ——采暖设计热负荷指标，这里查询全国主要城市采暖期耗热量指标和采暖设计热负荷指标表太原现有建筑设计热负荷指标为46.37W/m 2； F ——建筑面积，m 2；
Tg 、Th ——系统供回水温度，℃。
由上式得，
h
kg G /04.87732759033000
37.4686.0=-??
=
查得75℃水的比重γ为974.83kg/m 3，则
h m h m G Q /9.89/83.97404.87732/33=÷==γ
综上两种方法，方法一是约3吨热水锅炉带动3.3万m 2的供暖，符合实践经验，
故太原的实际采暖设计热负荷指标应该有
2
2/18.58330009620m
W m kW q h =?=
，那么根
据方法二的公式可得
h
m h m Q /110/83.974*)7590(33000
*18.5886.033=-*
=。
结论，一次循环泵的流量为110m 3/h 。
3.2.2一次循环泵的扬程H:
一次循环系统由锅炉、循环泵和分水器为主而组成的一个闭式系统，水泵只需克服设备、管件、少许阀件等的压头损失。故公式如下： H=hf+hd+hm+hs
式中 hf 、hd ——一次水系统总的沿程阻力和局部阻力损失（这里比摩阻取200Pa/m ，管道长度为50m ），m ；
hm ——锅炉或热交换器内部压力损失，5~13m 水柱，这里取10m ； Hs ——管路调节阀、变径、过滤器等阀组件的阻力，这里取5m 。 注：hd/ hf 值，小型住宅建筑在1~1.5之间；大型高层建筑在0.5~1之间。这里取hd/ hf=1。
在热水循环系统中，循环水泵是在闭式回路中工作，泵处于系统回水的静压力作用之下，与开式系统相比，泵工作时应该比较省力，循环水泵的压头仅消耗在克服热水锅炉或热交换器管道及附件等设备的阻力上，即 H=200*50/10000+200*50/10000+10m+5=17m
综上所述，锅炉热水循环泵的流量为110m 3/h ，扬程为17m 左右。
3.3二次循环水泵的选型： 3.3.1二次循环泵的流量Q ：
)/(*86.0Th Tg F qh G -=
式中 G ——循环水泵的质量流量，kg/h ；
qh ——采暖设计热负荷指标，这里按热负荷计算的结果，58.18W/m 2； F ——建筑面积，m 2；
Tg 、Th ——系统供回水温度，℃。
由上式得，
h
kg G /75.31271456512500
18.5886.0=-??
=
查得45℃水的比重γ为989.79kg/m 3，则
h m h m G Q /6.31/79.98975.31271/33=÷==γ
该值为高、低区二次循环水泵的流量值。
3.3.2二次循环水泵的扬程H:
二次循环系统由分水器、循环泵、暖气片和除污器等管道阀附件组成的闭式系统，水泵需克服设备、管件、阀件等的压头损失。故公式如下： Hp=hf+hd+hm
式中 hf 、hd ——二次水系统总的沿程阻力和局部阻力损失，Pa ； hm ——设备阻力损失，Pa 。
注：hd/ hf 值，小型住宅建筑在1~1.5之间；大型高层建筑在0.5~1之间。这里取hd/ hf=1。
循环水泵所需的扬程由以下三部分组成，其分别为
用户末端散热器阻力（暖气片）H1：这里取10kPa （即1m 水柱）；
● 管路阻力H2：供暖系统中的除污器、分水器及管路等的阻力为50kPa(即5m
水柱)；高区取输配侧管路的长度L 为300m ，低区为100m ，比摩阻R 为200Pa/m ，则高低区摩擦阻力分别为300*200Pa=60kPa （即6m 水柱）、100*200Pa=20kPa ，考虑输配侧管的局部阻力占沿程阻力的比例为100%，则高低区局部阻力分别为6m 水柱、2m 水柱；所以，系统管路高低区的阻力分别为H 高=5+6+6m 水柱=17m 水柱、H 低=5+2+2=9m 水柱；
● 调节阀的阻力H3：因水系统设计时要求阀权度大于0.3，要求阀的压力降不
小于40kPa 。并且本供暖系统为老式建筑改造工程，采用调节阀的量不大，故这里取40kPa （即4m 水柱）。
根据以上结果，取10%的安全系数，则二次循环水泵的高低区扬程分别为
()m
m H H H H 1.45)417201(1.11.1321=++??=++=高高
()m
m H H H H 7.18)4941(1.11.1321=++??=++=低低
综上所述，低区系统补水泵的流量为31.6m 3/h ，扬程为18.7m ，高区系统补水泵的流量为31.6m 3/h ，扬程为45.1m 。
一、水轮机选型计算的依据及其基本要求.....................................................................1 1 水轮机选型时需由水电勘测设计院提供下列原始数据.................................1 2 水轮机选型计算应满足下述基本要求......................................................1 二、反击式水轮机基本参数的选择计算..................................................................1 1 根据最大水头及水头变化范围初步选定水轮机的型号.................................1 2 按已选定的水轮机型号的主要综合特性曲线来计算转轮参数.................................1 3 效率修正..........................................................................................4 4 检查所选水轮机工作范围的合理性.........................................................4 5 飞逸转速计算....................................................................................5 6 轴向推力计算....................................................................................5 三、水斗式水轮机基本参数的选择计算......................................................10 1 水轮机流量.......................................................................................10 2 射流直径d 0.......................................................................................10 3 确定D1/d 0.......................................................................................10 4 水轮机转速n ....................................................................................10 5 功率与效率................................................................................................11 6 飞逸转速..........................................................................................12 7 水轮机的水平中心线至尾水位距离A ......................................................12 8 喷嘴数Z 0的确定....................................................................................12 9 水斗数目Z1的确定.................................................................................12 10 水斗和喷嘴的尺寸与射流直径的关系...................................................13 11 引水管、导水肘管及其曲率半径.........................................................13 12 转轮室的尺寸..............................................................................14 A 水机流量..........................................................................................17 B 射流直径.............................................................................................17 C 水斗宽度的选择..........................................................................................17 D D/B 的选择.............................................................................................17 E 水轮机转速的选择.......................................................................................17 F 单位流量的计算..........................................................................................17 G 水轮机效率................................................................................................18 H 飞逸转速................................................................................................18 I 转轮重量的计算..........................................................................................18 四、调速器的选择.............................................................................................20 1 反击式水轮机的调速功计算公式.....................................................................20 2 冲击式水轮机的调速功计算公式.....................................................................20 五、阀门型号、大小的选择.................................................................................21 1 球阀的选择................................................................................................21 2 蝴蝶阀的选择 (22) 目 录
皮带输送机选型设计
胶带输送机的选型计算 一、概述 初步选型设计带式输送机，已给出下列原始资料： 1）输送长度m L 7= 2）输送机安装倾角?=4β 3）设计运输生产率h t Q /350= 4）物料的散集密度3/25.2m t =ρ 5)物料在输送机上的堆积角?=38θ 6)物料的块度mm a 200= 计算的主要内容为： 1)运输能力与输送带宽度计算； 2)运行阻力与输送带张力计算； 3)输送带悬垂度与强度的验算； 4)牵引力的计算及电动机功率确定。 二、原始资料与数据 1）小时最大运输生产率为A ＝350吨／小时； 2）皮带倾斜角度：?=4β 3）矿源类别：电炉渣； 4）矿石块度：200毫米； 5）矿石散集容重3t/m 25.2=λ； 6）输送机斜长8m ；
L ——输送机2-3段长度m 7； 1?——为槽形托辊阻力系数查带式输送机选型设 计手册04.01=?； β——输送机的倾角；其中sin β项的符号，当 胶带在该段的运行方向式倾斜向上时取正号； 而倾斜向下时取负号； 2-3段的阻力k F 为 N L q L q q F k 92.3807.0737.251997 .0035.07)55.9337.251(sin cos 0220-=??-???+=-+=ββ?）（ 式中： 0q ——每米长的胶带自重m N /37.251 2q ——为折算到每米长度上的上托辊转动部分的 重量，m N /,m N q /55.932.2/8.9212=?= 式中 2G ——为每组下托辊转动部分重量N ，m N /8.205 2l ——下托辊间距m ，一般取上托辊间距的2 倍；取m l 2.22= L ——输送机3~2段长度m 7； 2?——为槽形托辊阻力系数查带式输送机选型设 计手册035.02=? 不计局部阻力时的静阻力N F F F k zh w 99.204192.3891.2080=-=+= 2、局部阻力计算 （1）图1-1中1~2段和3~4段局部阻力。在换向滚筒处的阻力ht F 近似为：
50MW电站励磁系统 参数的计算 目录 1 发电机组参数 (2) 2 励磁变压器技术参数计算 (3) 2.1 二次侧额定线电压计算 (3) 2.2 二次侧额定线电流计算 (3) 2.3 额定容量计算 (4) 3 晶闸管整流元件技术参数计算 (4) 3.1 晶闸管元件额定电压的选择 (4) 3.2 晶闸管元件额定电流的选择 (5)
4 快速熔断器参数计算 (6) 5 励磁电缆计算 (6) 6 灭磁及过压保护计算 (7) 6.1 灭磁阀片计算 (7) 6.2 过电压保护计算 (8) 7 直流断路器计算 (9) 8 附录12 1 发电机组参数 A. 额定容量（MVA）58.8 B. 额定功率因数（滞后）0.85 C. 额定电压（kV）10.5 D. 额定频率（Hz）50 E. 相数 3 F. 空载励磁电压（V）62 G. 额定负荷及功率因素下励磁电压（V）164 H. 空载励磁电流（A）592 I. 额定负荷下励磁电流（A）1065 J. 励磁绕组绝缘的最高耐压（直流V）1500
K. 励磁绕组75?C 的电阻（Ω） 0.1307 L. 直轴瞬态开路时间常数T 'do(s) 6.76 M. 直轴瞬态短路时间常数T 'd(s) 1.82 N. 直轴同步电抗（Xd ） 1.059 O. 直轴瞬态电抗（Xd ’） 0.308 2 励磁变压器技术参数计算 2.1 二次侧额定线电压计算 励磁系统保证在机端正序电压下降到额定值的80％时，能够提供励磁系统顶值电压。励磁系统顶值电压为发电机额定容量时励磁电压的2.0倍。 A. 具体计算公式： min 2cos 35.18.0α??= fN u fT U K U 式中： Ku----电压强励倍数（α=10?时），取2.0倍（在80%U GN 下）。 fN U -----发电机额定容量时励磁电压。 B. 针对本文设计发电机组： ? ???= 10cos 35.18.0164 0.22fT U =308V 综合考虑，取fN U =360V 2.2 二次侧额定线电流计算 励磁系统保证当发电机在额定容量58.8MVA 、额定电压和功率因素为0.85的励磁电流的1.1倍时，能够长期连续运行。 A. 具体计算公式：
水电站厂房 第一节几种水头的计算(1) H max=Z蓄—Z单机满出力时下游水位 H r= Z蓄—Z全机满出力时下游水位 H min=Z底—Z全机满出力时下游水位 一、H max的计算。 1 假设H max=84m 由公式Nr=K Q H 公式中 Nr为单机出力50000KW K 为出力系数8.5 H 为净水头=H0—ΔH=0.97H0 (ΔH=0.03H0) Q 为该出力下的流量。 故解出Q=70.028m3/s 查下游流量高程表得下游水位为198.8m 上游水位为284m ΔH=0.03 (284—198.8)=2.6m 又因为284—84—2.6= 197.4 2 重新假设Hmax=83m 由公式Nr=K Q H 解出Q=70.87m3/s 查下游流量高程表得下游水位为199.3m 上游水位为284m ΔH=0.03 (284—199.3)=2.5m
又因为284—83—2.5=198.5 故H max=83m 二、H min的计算。 1 假设H min=60m 由公式Nr=K Q H 公式中 Nr为全机出力200000KW K 为出力系数8.5 H 为净水头=H0—ΔH=0.97H0 (ΔH=0.03Ho) Q 为该出力下的流量。 故解出Q=392.16m3/s 查下游流量高程表得下游水位为203.50m 上游水位为264m ΔH=0.03 (264—203.50)=1.80m 又因为264—60—1.80=202.20< 203.50 2 重新假设Hmin=59m 由公式Nr=K Q H 解出Q=398.80m3/s 查下游流量高程表得下游水位为203.58m 上游水位为264m ΔH=0.03 (264—203.58)=1.77m 又因为264—59—1.77=203.23 = 203.58 故H min=59m 三、H r的计算。
胶带机更换钢丝绳芯输送带(ST1000) 选型计算 1、基本参数： 工作制度：330d/a 16h/d 拉紧形式：重车 帯机工作能力：200t/h 输送机倾角：17° 提升高度: 236m 斜长：810m 初步给定参数： 带宽：B=800mm 围包角：200° 带速：2.0m/s 2、核算输送能力 t/h，满足要求。 式中：Q为输送能力，t/h； A为输送带上物料的最大横断面积，； V为输送带运行速度m/s； 为为物料的松散密度； k为输送机的倾斜系数。 3、运行阻力计算 基本参数选取： 选取钢丝绳芯胶带型号为ST1000；
胶带每米质量为21.6kg/m； （1）主要阻力 F H=fLg[q RO+q RU+(2q B+q G)cosβ] 式中f-模拟摩擦系数； L-输送机长度,m； g-重力加速度，g=9.81m/s2 q R0-承载分支托辊组每米长度旋转部分重量，kg/m； q R0=G1/a0=14/1.2=12kg/m 式中G1-承载分支每组托辊旋转部分质量，kg； a0-承载分支每组托辊间距，m； q RU-回程分支托辊组每米长度旋转部分质量，kg； q RU= G2/a U=12/3=4kg/m 式中G2-回程分支每组托辊旋转部分质量，kg； a U-回程分支每组托辊间距，m； q B-每米长度输送带质量，kg/m； q G-每米长度输送物料质量，kg/m。 q G=Q/3.6V=27.8 kg/m q B=21.6 kg/m f=0.025 F H=fLg[q RO+q RU+(2q B+q G)cosβ] =0.025×810×9.81×[12+4+（2×21.6+27.8）×1] =17283N
########大学毕业论文设计 50MW电站励磁系统参数计算 指导老师：胡先洪 王波、张敬 学生姓名：######## 《电气工程及自动化》2002级
目录 1 发电机组参数 (3) 2 励磁变压器技术参数计算 (3) 2.1 二次侧额定线电压计算 (3) 2.2 二次侧额定线电流计算 (4) 2.3 额定容量计算 (4) 3 晶闸管整流元件技术参数计算 (5) 3.1 晶闸管元件额定电压的选择 (5) 3.2 晶闸管元件额定电流的选择 (5) 4 快速熔断器参数计算 (6) 5 励磁电缆计算 (7) 6 灭磁及过压保护计算 (7) 6.1 灭磁阀片计算 (7) 6.2 过电压保护计算 (9) 7 直流断路器计算 (9) 8 附录12
1 发电机组参数 A. 额定容量（MVA ） 58.8 B. 额定功率因数（滞后） 0.85 C. 额定电压（kV ） 10.5 D. 额定频率（Hz ） 50 E. 相数 3 F. 空载励磁电压（V ） 62 G. 额定负荷及功率因素下励磁电压（V ） 164 H. 空载励磁电流（A ） 592 I. 额定负荷下励磁电流（A ） 1065 J. 励磁绕组绝缘的最高耐压（直流V ） 1500 K. 励磁绕组75?C 的电阻（Ω） 0.1307 L. 直轴瞬态开路时间常数T 'do(s) 6.76 M. 直轴瞬态短路时间常数T 'd(s) 1.82 N. 直轴同步电抗（Xd ） 1.059 O. 直轴瞬态电抗（Xd ’） 0.308 2 励磁变压器技术参数计算 2.1 二次侧额定线电压计算 励磁系统保证在机端正序电压下降到额定值的80％时，能够提供励磁系统顶值电压。励磁系统顶值电压为发电机额定容量时励磁电压的2.0倍。 A. 具体计算公式： min 2 cos 35.18.0α??= fN u fT U K U 式中： Ku----电压强励倍数（α=10?时），取2.0倍（在80%U GN 下）。
濮城油田沙一下新建31#注气站工程 100m 3液态CO 2储罐 安全阀计算 一. 计算基本参数 设计压力：2.42MPa ；介质：液态CO 2； 容器内径=3200mm 容器壁厚=28mm 容器筒体长度=12000mm 所以，D 0-压力容器外径，D 0=3.256m ； L-压力容器总长，L=13.736m ； 容器位置：设备置于地面以上，F=1.0 保冷：有绝热保冷层（聚氨酯泡沫）；保温层厚度δ=0.08m; λ-导热系数：λ=0.0864KJ/m*h*℃； q-介质的汽化潜热，取q=151.798KJ/Kg ； M-摩尔质量M=44.01g/mol ； k-绝热指数k=1.3； C-气体特性系数C=346.98； Z-压缩系数Z=0.873； t-泄放压力下介质的饱和温度，t=-9℃； 二、需要的安全泄放量 容器型式：椭圆形封头的卧式容器,容器受热面积r A 的计算： )0.3D (L D A 00r +?=π=150.422m 保冷层：有绝热保冷层,液化气体的安全泄放量按下列要求计算： h q Ar t W s /Kg 72.497)650(61.282 .0=-?=δλ
三．泄放面积的计算 1.判断是否是临界条件 P 0-安全阀出口侧的压力(绝压)，P 0=0.1MPa ； 取超压限度为： 2.42x10%=0.242MPa ； P f -安全阀的泄放压力(绝压)，P f =2.42+0.242+0.1=2.762MPa ； P 0/P f =0.1/2.762=0.036205648≤5457.0）1 k 2（1k k =+- 所以，是临界条件。 2.需要的排放面积的计算： M ZT p 16.13A f f CK W S = K-安全阀泄放系数，取K=0.62； T f -泄放温度，取273.15+（-9）=264.15K 所以，A=23.17mm 2 3.单个安全阀的排放面积的计算 选择全启式安全阀DA42Y-40DN100X150，数量为2个。 查表，得安全阀阀座喉径d 1=65mm 所以，单个安全阀的排放面积A 1= 221mm 6.33164d =π 4.判断 因为A 1>A ，所以，所选的安全阀合格，完全满足排放量要求。 设计： 校对： 审核： 审定：
东北电力设计院技术标准 Q/DB 1-D011-2007 交流同步发电机励磁系统设计导则 2007-10-20发布2007-10-30实施中国电力工程顾问集团东北电力设计院发布
目次 前言...................................................................... III 1 范围 (1) 2 规范性文件 (1) 3 总则 (2) 4 同步发电机励磁系统的作用和性能要求 (2) 4.1 同步发电机励磁系统的主要作用 (2) 4.2 励磁系统应具有的性能 (3) 5 同步发电机的励磁种类和对励磁系统的基本要求 (3) 5.1 励磁系统的分类 (3) 5.2 对励磁系统的基本要求 (3) 6 同步发电机励磁调节系统对电流、电压采集的基本要求 (5) 6.1 对电流互感器的要求 (5) 6.2 对电压互感器的要求 (5) 7 目前大中型汽轮发电机的常用励磁方式 (5) 7.1 三机旋转励磁系统的特点 (5) 7.2 自并励静止励磁系统的特点 (7) 7.3 国内大中型汽轮发电机的常用励磁方式的应用情况 (9) 8 自并励方式的优势 (9) 8.1 励磁系统可靠性增强 (9) 8.2 电力系统的稳态、暂态稳定水平提高 (9) 9 大中型汽轮发电机自并励静止励磁系统设计 (10) 9.1 自并励系统的应用条件 (10) 9.2 励磁调节器的选择 (10) 9.3 发电机起励问题 (11) 9.4 可控硅励磁功率柜的选择 (11) 9.5 灭磁及过压保护装置的配置 (12) 9.6 励磁变压器及励磁回路继电保护 (12)
第一章 水轮机的选型设计 第一节 水轮机型号选定 一．水轮机型式的选择 根据原始资料，该水电站的水头范围为18-34m ， 二．比转速的选择 水轮机的设计水头为m H r 5.28= 适合此水头范围的有HL240和ZZ450/32a 三．单机容量 第二节 原型水轮机主要参数的选择 根据电站建成后,在电力系统的作用和供电方式, 初步拟定为2台,3台,4台三种方案进行比较。 首先选择HL240 n11=72r/min 一．二台 1、计算转轮直径 水轮机额定出力：kw N P G G r 67.66669 .0106.04 =?== η 上式中： G η-----发电机效率,取0.9 G N -----机组的单机容量（KW ） 由型谱可知，与出力限制线交点的单位流量为设计工况点单位流量，则Q 11r =1.155m 3 /s,对应的模型效率ηm =85.5%，暂取效率修正值 Δη=0.03，η
=0.855+0.03=0.885。模型最高效率为88.5%。 m H Q P D r r 09.2885 .05.28155.181.967 .666681.95 .15.1111=???== η 按我国规定的转轮直径系列（见《水轮机》课本），计算值处于标准值2m 和2.25m 之间，且接近2m ，暂取D 1=2m 。 2、计算原型水轮机的效率 914.02 46 .0)885.01(1)1(155 110max =--=--=D D M M ηη Δη=η max -ηM0=0.914-0.885=0.0.029 η=ηm +Δη=0.855+0.029=0.884 3、同步转速的选择 min /18.1972 95 .0/5.2872av 1110r D H n n =?== min /223.11855 .0884 .07210 M 0 T 11011r n n =-?=-=?）（ ）（ ηηmin /223.73223.172n 1111r 11r n n m =+=?+= 4、水轮机设计单位流量Q11r 的计算 r Q 11= r r r H D η5 .12181.9P =884.05.28281.967.66665.12???=1.2633 m /s 5、飞逸转速的计算 r n = 1 11max D H n r =73.223×28.33=212.851r/min 6、计算水轮机的运行范围 最大水头、平均水头和最小水头对应的单位转速 min)/609.66223.18.332 180.19711max 1min 11r n H nD n =-?=?-= min)/(777.70223.195 .0/5.282180.19711av 111r n H nD n a =-?=?-=
管状胶带机设计计算实例 管带机的发展及其优势 管状带式输送机是在普通带式输送机基础上发展起来的一种新型带式输送机。它是通过呈六边形布置托辊，将胶带强制裹成边缘互相搭接的圆管来对物料进行密闭输送的。 由于管状带式输送机是从普通带式输送机发展而来的，由于它的传动原理与普通带式输送机完全相同，是一项成熟技术，因此得到用户的普遍认可。目前，管状带式输送机技术日趋标准化，它的结构特点决定了未来它将是一种应该优先选取的散料输送方法。 管状带式输送机的应用基本没有限制，只要物料粒度均匀，基本上任何散状物料都可采用。常用来输送的典型物料有矿石、煤、焦炭、石灰石、沙石、水泥烧结料、化工粉料和石油焦等。一些非常难处理的物料，如钢浓缩物、粘土、废渣、碎混凝土、金属碎渣、加湿粉煤灰、尾渣和铝土等也可用管状带式输送机输送。 管带机的特点： 1. 可广泛应用于各种粒度均匀的散状物料的连续输送； 2. 输送物料被包裹在圆管状胶带内输送，因此，物料不会散落及飞扬；反之，物料也不会因刮风、下雨而受外部环境的影响。这样即避免了因物料的撒落而污染环境，也避免了外部环境对物料的污染； 3. 胶带被六只托辊强制卷成圆管状，无输送带跑偏的情况，管带机可实现立体螺旋状弯曲布置。一条管状带式输送机可取代一个由多条普通胶带机组成的输送系统，从而节省土建（转运站）、设备投资（减少驱动装置数量），并减少了故障点，及设备维护和运行费用； 4. 管状带式输送机自带走廊和防止了雨水对物料的影响，因此，选用管状带式输送机后，可不再建栈桥，节省了栈桥费用； 5. 输送带形成圆管状而增大了物料与胶带间的磨擦系数，故管状带式输送机的输送倾角可达30度（普通带式输送机的最大输送倾角为17°），从而减少了胶带机的输送长度，节省了空间位置和降低了设备成本，可实现大倾角（提升）输送；
发电机励磁系统的选型技术 刘绍华（湖北赤壁市陆水自动化技术研究所） ［文摘] 励磁系统是发电机组重要的辅助设备，本文从励磁方式、励磁调节器、通道结构、励磁变压器、起励灭磁等方面阐述励磁的选择问题。微机型励磁调节器已成为同步发电机励磁调节器的主流，本文还介绍了微机型励磁调节器的主要先进技术。?[主题词］励磁系统自并励微机励磁调节器励磁变压器起励灭磁??励磁系统是发电机组重要的辅助设备,其主要任务是向同步发电机的的励磁绕组提供一个可调的直流电流（电压),控制机端电压恒定,满足发电机正常发电的需要,同时控制发电机组间无功功率的合理分配,以满足电力系统安全运行的需要,它对提高了电厂的自动化水平，提高发电机组运行的可靠性,提高电力系统稳定性有着重要的作用,因此,正确选择励磁设备也就致关重要。? 励磁方式的选择??在发电机的各种励磁方式中，自并励方式以其接线简单,可靠性高，造价低，电压响应速度快,灭磁效果好的特点而被广泛应用。?随着电子技术的不断发展,大容量可控硅制造水平的逐步成熟，发电机采用自并励励磁方式已成为一种趋势,对于大型机组业界人士也越来越倾向于采用自并励方式。一般说来，自并励励磁的价格比同容量的直流励磁机还要低,但其调节范围、控制速度、抑制甩负荷时过电压的能力等等性能则是老式励磁无可比拟的。新建的中小型电站,也大多采用自并励方式,取消了常规的直流励磁机,以简化发电机的轴系统,减低厂房高度，减少工程造价,减少噪音,同时提高自动化水平。改造时,由于自并励最为简单经济,通常被优先考虑。?对于在发电机出口或近端短路时自并励的可靠性问题,大型机组已由封闭式母线和快速继电器给予了保证,中小型电站可配以带电流记忆的低电压过电流后备保护来解决。近二十年来，美国、加拿大对新建电站几乎一律采用自并励励磁系统,加拿大还拟将火电厂原交流励磁机励磁系统改为自并励励磁系统。??励磁调节器? 发电机励磁调节器是励磁装置的控制核心，它的发展经历了机电型、电磁型、晶体管分立元件型、模拟运算放大器型以及微机型几个阶段。 目前,我国中小型水电站的励磁大都采用微机调节器,少量采用模拟运算放大器为核心的励磁调节器,老式的分立元件电路已逐步被淘汰。近年来,微机型励磁调节器已成为同步发电机励磁调节器的主流。?模拟运算放大器式励磁调节器,有着调压精度高（）、调压范围宽()、直观容易熟悉等特点，对于中小型电站来说,在今后的一段时期内仍然具有吸引力。 模拟式励磁调节器也有一些缺点和不足：功能少；调试麻烦，各主要参数需定期校正,维护工作量大；因元件的分散性影响了脉冲的对称性；因电路的积累误差影响到各工况的线性对称等等。?随着发电机单机容量和电网规模的增大，发电机组及电力系统对励磁控制在快速性、可靠性、多功能性等方面提出了愈来愈高的要求，致使常规模拟式励磁变得过份复杂甚至力不从心。相应地,励磁控制在理论和实践上也在不断更新、发展和完善,我国从年代初开始研制微机式励磁调节器,经过多年的努力，设计、生产和运行方面已积系了丰富的经验,微机式励磁调节器在生产运行中都显示了优良的性能。九十年代以来，微机型励磁调节器在中小型机组也得到了广泛应用得到了迅猛发展和广泛应用。?与模拟式励磁调节器相比较,微机式励磁调节器的优点是:（）可以实现模拟式励磁调节器难以实现的与动态响应相结合的控制规律、电力系统稳定器、非线性控制、自适应控制及模糊控制等控制规律；()调节准确、精度高，在线改变参数方便；(）可靠性高,无故障工作时间长；()系统功能组态灵活、操作简单、维修和试验智能化，实现电站综合自动化智能化,实现“无人值班少人值守”（）通信方便，便于远方控制和实现发电机组的计算机综合协调控制。?交流采样技术是九十年代微机励磁取得的重大技术突破之一，它利用微机强大的计算能力,对交流电量进行直接采样，完成电量测量功能，电量测量是励磁快速性、可靠性、多功能性的重要基础组成部分：一方面,交流采样测量的电量齐全、快速,励磁系统对这方面要求犹为重要，测量电量的反映速度是励磁动态指标的基础,只有测量反映速度快，励磁才能及时强励或强减;测量电量齐全是软件调差、励磁欠励限制、过励限制、控制规律、恒无功功率控制、恒功率因素控制的等功能的基础；另一方面，交流采样技术的测量硬件极为简单(仅电量隔离），运行可靠,由于无需对波形进行变换，这样，彻底取消了常规的非交流采样技术的整流滤波、功率变换等波形变换的复杂电路,以往这些环节正是影响可靠性、调试维护的重点难点所在。影响励磁调节器可靠性、调试维护的重点难点之一还有脉冲移相电路,微机式励磁调节器采用微机软件移相技术，利用软件中断方法进行控制角延时和分相触发方式，软件中断分相、测频,根据频率变化，软件调
带式输送机的选型计算 Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT
1 带式输送机的选型计算 1.1 设计的原始数据与工作环境条件 （1）工作地点为工作面的皮带顺槽 （2）装煤点的运输生产率，0Q =（吨/时）； （3）输送长度，L =1513m 与倾角β= 5以及货流方向为下运： （4）物料的散集密度，'ρ=3/m t （5）物料在输送带上的堆积角，θ=30 （6）物料的块度，a=400mm 1.2 运输生产率 在回采工作面，为综采机组、滚筒采煤机或刨煤机采煤时，其运输生产率应与所选采煤机械相适应。由滚筒采煤机的运输生产率，可知： 2.8360=Q （h t ） 1.3 设备型式、布置与功率配比 应根据运输生产率Q 、输送长度L 和倾角，设备在该地点服务时间，输送长度有无变化及如何变化确定设备型式。产量大、运距短、年限长使用DT Ⅱ型；运距大，采用DX 型的；年限短的采用半固定式成套设备；在成套设备中。由于是上山或下山运输和在平巷中输送距离变化与否采用设备也有所不同。根据本顺槽条件，初步选用 280SSJ1200/2?型可伸缩胶带输送机一部。其具体参数为： 电机功率：2?280kW 运输能力：1300h t / 胶带宽：1200 mm 带速： m/s
设备布置方式实际上就是系统的整体布置，或称为系统方案设计。在确定了输送机结构型式下，根据原始资料及相关要求，确定传动装置、改向滚筒、拉紧装置、制动装置以及其它附属装置的数量、位置以及它们之间的相对关系，并对输送线路进行整体规划布局。 功率配比是指各传动单元间所承担功率（牵引力）的比例。 1.4 输送带宽度、带速、带型确定计算 根据物料断面系数表，取458=m K 根据输送机倾角，取1=m C 则由式（），验算带宽 m C v K Q B m m 901.019.05.24582 .836'0 =???= ≥ρ 式（） 按物料的宽度进行校核，见式（） mm a B 9002003502200 2max =+?=+≥ 式（） 式中 m ax a —物料最大块度的横向尺寸，mm 。 则输送机的宽度符合条件 1.5 基本参数的确定计算 （1）q –—输送带没米长度上的物料质量，m kg /，可由式（）求的； m kg Q q /9.925 .26.32 .8366.30=?== ν 式（） （2）'t q ——承载托辊转动部分线密度，m kg /,可由式（）求的；
励磁系统题库 填空题：2选择题：5判断题：6问答题：8
填空题： 1、同步发电机励磁系统的基本任务是（维持发电机电压在给定水平）和（稳定 地分配机组间的无功功率）。 2、可控硅元件导通的条件是①（阳极与阴极之间须加正向电压），②（控制极 上加正向触发电压）。 3、发电机正常停机采用（逆变）方式灭磁，事故时采用（跳灭磁开关）方式灭 磁。调节器具有五种励磁限制：（反时限过励磁电流限制/强励限制）、（过无功限制）、（欠励限制）、（功率柜故障限制）、（伏赫限制/过磁通限制）。 4、在三相全控桥中，共阴极组在（正）半周导通；共阳极组在（负）半周导通。 5、PID调节方式就是（比例积分微分）调节方式。 6、在励磁调节器中，控制发电机电压的通道，称为（自动），控制励磁电流的 通道，称为（手动）。 7、励磁调节器发生 PT 断线，则运行中的通道（退出）运行，即切换，同时该 通道由（发电机电压/自动）调节方式转化为（励磁电流/手动）调节方式。 8、励磁调节器发生过励或低励，调节器就由（发电机电压）调节方式转化为 （无功）调节方式。 9、接触器铁芯上的（短路）环，可防止衔铁振动。 10、一般来说，交流发电机的励磁绕组是转子绕组，而直流发电机的励磁绕 组是（定子）绕组。 11、发电机在旋转的转子磁场中发电，把（机械）能转化为（电能），在发电 机并网前（空载），调节发电机的（励磁电流），作用于调节发电机的机端电压，发电机并网后，调节发电机的（励磁电流），作用于调节发电机的无功负荷（无功电流），有功不变，调节主汽门作用于有功功率（有功电流）的变化，与励磁电流的大小无关。 12、应用电磁理论，导体在磁场中（切割磁力线）产生电动势（电压）：ξ=BLV （B：磁场强度，L：导体长度，V：切割速度）。简单的讲就是：导体在磁场中做切割（磁力线）运动，就产生感应电动势，当形成（闭合回路时），就会感生出电流。
水电站厂房课程设计计算书 1．蜗壳单线图的绘制 1.1 蜗壳的型式 根据给定的基本资料和设计依据，电站设计水头Hp=46.2m ，水轮机型号 ：HL220-LJ-225。可知采用金属蜗壳。又Hp=46.2m>40m ，满足《水电站》（第4版）P32页对于蜗壳型式选择的要求。 1.2 蜗壳主要参数的选择 金属蜗壳的断面形状为圆形，根据《水电站》（第4版）P35页可知：为了获得良好的水力性能及考虑到其结构和加工工艺条件的限制，一般取蜗壳的包角为0345?=。 通过计算得出最大引用流量m ax Q 值，计算如下： ○ 1水轮机额定出力：15000 156250.96 f r f N N KW η= = = 式中：60000150004 f KW N KW = =，0.96f η=。 ○ 2'31max 3 3 2222115625 1.11 1.159.819.81 2.2546.20.904 r p N Q m s D H η = = =
摘要 本次毕业设计是关于DTⅡ型固定式带式输送机的设计。首先对胶带输送机作了简单的概述；接着分析了胶带输送机的选型原则及计算方法；然后根据这些设计准则与计算选型方法按照给定参数要求进行选型设计；接着对所选择的输送机各主要零部件进行了校核。普通型带式输送机由六个主要部件组成：传动装置，机尾或导回装置，中部机架，拉紧装置以及胶带。最后简单的说明了输送机的安装与维护。目前，胶带输送机正朝着长距离，高速度，低摩擦的方向发展，近年来出现的气垫式胶带输送机就是其中的一个。在胶带输送机的设计、制造以及应用方面,目前我国与国外先进水平相比仍有较大差距,国内在设计制造带式输送机过程中存在着很多不足。 本次带式输送机设计代表了设计的一般过程, 对今后的选型设计工作有一定的参考价值。 关键词：带式输送机传动装置导回装置
Abstract The design is a graduation project about the belt conveyor. At first, it is introduction about the belt conveyor. Next, it is the principles about choose component parts of belt conveyor. After that the belt conveyor abase on the principle is designed. Then, it is checking computations about main component parts. The ordinary belt conveyor consists of six main parts: Drive Unit, Jib or Delivery End, Tail Ender Return End. Intermediate Structure, Loop Take-Up and Belt. At last, it is explanation about fix and safeguard of the belt conveyor. Today, long distance, high speed, low friction is the direction of belt conveyor’s development. Air cushion belt conveyor is one of them. At present, we still fall far short of abroad advanced technology in design, manufacture and using. There are a lot of wastes in the design of belt conveyor. Keywords: the belt conveyor Drive Unit Delivery End
水电站作业 水轮机型号及主要参数的选择： 已知某水电站最大水头H max=245m，加权平均水头H av=242.5m，设计水头H r=240m，最小水头H min=235m，水轮机的额定出力为12500kw，水电站的海拔高程为2030m，最大允许吸出高Hs≥-4.0m。 要求： 1、选择两种机型（HL120-38，HL100-40）进行选择。 2、对选择的机型进一步绘制其运转特性曲线，
` （一）水轮机型号的选择 根据题目条件已知要用HL120-38和HL100-40型水轮机进行选择，对比计算分别如下： （二）水轮机主要参数的计算 HL120-38型水轮机方案主要参数的计算 1、转轮直径的计算 1D = 式中： '3112500;240; 380/0.38/r r N kW H m Q L s m s ==== 同时在附表1中查得水轮机模型在限制工况的效率=88.4%M η，由此可初步假定水轮机在该工况的效率为90.4% 将以上各值代入上式得 10.999D m = = 选用与之接近而偏大的标准直径1 1.00D m =。 2、效率修正值的计算 由附表一查得水轮机模型在最优工况下的max =90.5%M η，模型转轮直径10.38M D m =，则原型水轮机的最高效率max η可依下式计算，即 max max =1M ηη-（1- 1(10.93593.5%=--== 考虑到制造工艺水平的情况取11%ε=；由于水轮机所应用的蜗壳和尾水管的型式与模型基本相似，故认为20ε=，则效率修正值η?为： max max 10.9350.9050.010.02M ηηηε?=--=--=
毕业设计说明书
摘要 皮带输送机是现代散状物料连续运输的主要设备。随着工业和技术的发展，采用大运量、长距离、高带速的大型带式输送机进行散状物料输送已成为带式输送机的发展主流。越来越多的工程技术人员对皮带输送机的设计方法进行了大量的研究。本文从胶带输送机的传动原理出发利用逐点计算法，对皮带输送机的张力进行计算。将以经济、可靠、维修方便为出发点，对皮带输送机进行设计计算，并根据计算数据对驱动装置、托辊、滚筒、输送带、拉进装置以及其他辅助装置进行了优化性选型设计。张紧系统采用先进的液控张紧装置，即流行的液压自动拉进系统。带式输送机是煤矿最理想的高效连续运输设备，与其他运输设备相比，不仅具有长距离、大运量、连续输送等优点，而且运行可靠,易于实现自动化、集中化控制,特别是对高产高效矿井，带式输送机已成为煤炭高效开采机电一体化技术与装备的关键设备。 关键词：皮带输送机;设计;拉紧装置
ABSTRACT Belt conveyor is the main component which is used to carry goods continued nowadays. With the development of the industry and technology, adopting to lager-amount long-length high –speed, the design method of large belt conveyor which is used to carry goods continued has been mostly studied. According to the belt conveyor drive principle, the paper uses point by point method to have a design, and with the given facts, magnize the model chose drive installment、roller roll belt pulling hydraulic. The drive installment adopts the advanced hydraulic soft drive system and hydraulic pull automatic system.Belt conveyor is the most ideal efficient coal for transport equipment, and other transport equipment, not only has compared long-distance large-capacity, continuous conveying wait for an advantage, and reliable operation, easy to realize automation, centralized control, especially for high yield and high efficiency mine, belt conveyor has become coal high-efficient exploitation mechatronics technology and equipment the key equipment. Key W ords: Belt conveyor;Design;Tensioning device