电石炉电气参数的计算与选择
电石炉的负荷、电压和电流是电炉操作的重要参数，它对电石炉效率有很大的影响。在电石生产过程中，一般都倾向于较高的二次电压。因为电石炉在较高的二次电压和较小的二次电流下运行，可以得到较高的功率因数和较高的电效率，实际上，由于我厂原料质量还不那么好，设备质量达不到所要求的，再加上操作者技术熟练程度还不够好，在这种情况下操作，虽然功率因数和电效率都有所提高，但是热效率却大大下降，总的效率不但提不高，反而要下降。
按照上述情况，电石操作的具体表现：
（1）电极不能适当地入炉料内，明弧操作，热损失较大，单位电耗明显增加。
（2）炉料配比高了，电极要上抬，只好生产发气量较低的电石。
（3）不能使用额定容量级档的电压，所以电石炉运行负荷不高，产量不高。
（4）由于电极位置较高，长时期明弧操作，电石发气量又低，导致炉底上涨，缩短了炉子的使用寿命。
（5）明弧操作，炉面温度较高，电术和短网上的零部件容易受热腐蚀，损坏程度加重。结果导致电炉设备利用率较低。
因此，必须对电气参数进行改进，同时对原料进行加工处理，使炉料电阻而所增加。这样电极能插入料层适当深度，操作比较稳定，基本上可以做到闭弧操作，因而各项生产技术经济指标都达到了较好的水平。
一、电石炉电气参数：
电石炉电气参数包括变压器容量、二次电压、二次电流和电流电压比，以及这些参数的可调范围。
当变压器的容量和电石炉的几何尺寸合理匹配时，才能最有效地发挥变压器和电石炉的作用，变压器的容量还应有一定的调节范围，这样既能满足生产的需要，也不会使变压器的结构过于复杂和庞大；当二次电压高低合适且有一定的调节范围，而且电流电压比也合适，才能确保电极电弧燃烧稳定和奠定炉内生产高温的基础，当能提供适应于原料质量、操作水平的电流电压比，才能保证闭弧操作，提高热效率，从而达到优质、高产、低消耗的目标。
二、电石炉变压器的容量的计算：
电石炉变压器容量的大小是根据所需年产量，电石耗电量，电石炉运行的功率因数，变压器利用率的当前水平和每年生产天数决定的，其计算公式如下：
Ps=A·Q/8760·a1·a2·a3·a4·Cosψ
式中：Ps—变压器额定容量（千伏安）
A —电石炉年生产能力（吨/年）
Q —单位标准产品所需的电能（度/吨）
a1—定期检修时间系数（0.985）
a2—中修时间系数（0.98）
a3—大修时间系数（0.94）
a4—设备容量利用系数（0.95）
Cosψ—功率因数，因变压器容量而变化
为满足电石生产需要，变压器容量应有一定调节范围，随着变压器容量的增大，要求调节范围也增大。一般来说，5000千伏安以下的变压器，其视在功率可调范围为90—100％，6000—15000千伏安的为（80—85）—100％；16500—40000的为（65—75）—100％。
三、电石炉变压器的二次电压的计算：
电石炉变压器的二次电压高低和调节范围、调节方式是根据变压器容量、电石炉大小、原料质量和操作水平来决定的。首先取决于变压器容量，根据有关资料和我国长期操作电石炉的经验，得到计算电石炉变压器的二次电压经验公式：
U2=Ku·Ps1/3
式中：U2—变压器的二次电压（伏）
Ps—变压器的额定容量（千伏安）
Ku—变压器的电压系数
变压器的电压系数Ku与变压器容量的关系：
变压器容量（kvA）电压系数（Ku）
1000—5000 5.5—6.0
5000—16500 6.0—6.4
16500—40000 6.4—6.7
按上式计算出来的二次电压是满负荷运行时常用额定电压，但在实际生产中，许多地区的外线电压低于额定值。为了适应这一情况，在设计变压器时，应该在常用额定电压级之上再多设几个级档，以留有适当的裕度，当外线电压低于额定值时，仍可使用变压器以常用级功率满负荷运行。而在原料质量和设备条件都好，操作水平也高时，则可使用最高级额定电压和最大额定电流，使电石炉在变压器允许条件下超负荷运行。生产实践证明，电石炉在满负荷或超负荷下运行，电炉更好操作，生产成绩也更好。
四、电石炉变压器二次电流计算：
根据以上两公式计算出来的变压器最大视在功率和常用电压额定值，就可以求出二次线电流的额定值。即
I2=Psх1000/(J3хU2)
应当指出，在设计电石炉变压器时有两种原则：一种原则是等容量，即当二次电压低时，二次电流大些，当二次电压高时，二次电流小些，但每级视在功率不变；另一种原则是等电流，即当地次电压变化时，二次电流不变，每级视在功率则随着二次电压的提高而增大。小型电炉变压器往往采用一种原则或混合使用一次来设计。而大型电炉变压器往往采用二种原则多次混合使用，以尽量获取变压器容量变化为等差级数。
五、电石炉的电流电压比计算：
电石炉电流电压比的科学定义应该是电极上的电流和电极端头至炉底中心电压之比。因为这样才能基本反映出电石反应区体积的大小和电极是否能深入炉料而闭弧生产，在短网压降未知时，因为电极和炉底是接成Y形的，所以可用变压器二次线电压除以
代替电极至炉底中心电压，用变压器二次线电流代替电极电流来估算，还是可以保证相对的准确。实际上，长期操作电石炉的工人都习惯用变压器的二次线电流与二次线电压之比来估算，也是相对准确的，这样就对生产人员更加方便了。
国内外大量的电石生产实践证明，要想获得优质、高产、低消耗的好成绩，其电流电压比必须随着变压器容量的增大而增大。
电炉变压器容量与电流电压比的关系
（I2/U2）佳值=KGPS0.25
式中：KG—流压比系数（31—33.6）
对于同容量的电石炉，其电流电压比大，会使电极容易深入炉料而闭弧生产，热效率较高。但电流电压比过大，电极插入炉料就会太深，减少熔池的高度和体积而降低产量，同时易烧坏炉底，实践证明，热效率对总效率的影响比电效率更大。所以正确的操作方法应该是提高炉料比电阻，在确保电极能适当插入炉料，闭弧生产的条件下，适当地选用稍高的二次电压，使电流电压比不过大，在较高热效率条件下，同时得到较高的电效率，从而使电石炉总效率达到最高。
六、电气参数控制与分析：
以变压器容量6400kvA为例：
2003年5月份生产记录统计结果如下：
日期视在功率二次电压
二次电流电流电压比
发气量产量（T）备注
5.16062
111.22 31469.16
282.95
280
28
5.26122.62111.59
31783.85284.83
281.6
28.3
5.3
6183.24111.9631886.39
284.80285
29
5.4
6243.86112.33
32092.94285.7
284
30
5.5 6304.48 112.69
32301.00286.64
290
29.8
5.6
6395.41113.2332610.62
288.00
292 30.5
5.76401.47
113.26 32632.87 288.1229531
5.86425.72 113.41 32713.16
288.45300
31.2
5.9645
6.03
113.58
32818.28
288.94
302
32
5.10 648
6.34 113.76 32920.18 289.38 302.5 31.5
5.11 651
6.65113.94 33021.77 289.82 303
31
5.12
6546.96 114.12 33123.03290.25303.230.6
5.13 6577.27
114.2933226.88290.72
304 29
5.14
6607.58114.47
33327.51291.15
304.3
29.2
5.156637.89 114.64 33430.74
291.61
305
29
5.16 6668.2114.82
33530.74
292.03 304.8 28.8
5.176680.32114.8833574.14 292.25 306
28
5.18
6686.4114.9233593.00
292.32310
28.5
根据生产记录表提供的数据，我们能看出随着电流电压比的增加电石发气量是上升的，因此由生产实际的数据的分析结果与理论计算的结果是一致的。我们可以看出随着电流电压比的增加产量随着增加。达到最大值后则随着电流电压比增加产量反而下降。因发气量随电流电压比增加而增加，所以产量的最大值点就是我们所要的最佳控制点，在这一点上发气量、产量都达到最佳水平。因此，这一点上的电气参数就是我们所要选择的。
七、最佳控制点效益分析：
电石炉电气参数的控制对保证优质、高产、低耗至关重要，电气参数控制合理，这样电极能插入料层适当深度，操作比较稳定，并且能做到闭弧操作，从而保证各项生产技术指标达到较好的水平。从五月份生产记录表可以看出如果我们把视在功率控制在
6456kvA，二次电压控制在113.58V，二次电流控制在32818.28A，这时电石质量达到302g/L，产量达到最高。平均每天多产2T，按当前市场价格每吨2000元，一年可创利润:2*2000*30*10(个月)=12万元。同时由于各项技术指标控制比较好，生产较稳定，减少了设备维修量，提高了设备利用率。虽然我们从理论上找到了最佳的电气控制参数，但在实际的应用过程中仍存在一些差距，由于我们原料质量不太稳定工人操作的熟练程度不高，设备的老化等等方面的原因，电气参数的控制总是偏离最佳控制点，因此，我们需要继续努力，要有创新的精神，提高认识，总结经验，为我厂扭转当前的生产局面，为取得优质、高产、低消耗的生产目标而努力。
密闭矿热炉电石炉气体分析系统 关键词： 硅锰炉气体分析系统,回转窑气体分析系统,硅铁炉气体分析系统,退火炉气体分析系统,石灰窑气体分析系统,密闭电石炉气体分析系统,电石炉煤气分析仪,密闭电石炉氢气监测,密闭电石炉尾气分析仪,电弧炉气体分析系统,矿热炉尾气分析仪,炉气分析仪,除尘尾气分析仪,除尘后CO分析仪,合金电炉尾气分析仪,硅铁炉尾气分析仪,电石炉 防爆氧分析仪,炉膛气分析仪,电石炉安全分析仪,直排烟道氢气分析仪,热风炉气体分析系统,密闭矿热炉气体分析系统,镍合金炉气体分析系统,常化炉气体分析系统,渗碳炉气体分析系统,密闭电弧炉尾气分析仪,电石炉气体分析仪,加热炉气体分析系统,镍合金矿热炉气体分析仪,电石除尘后尾气分析仪,冶炼炉炉膛气体分析仪,冶金炉炉气分析仪, 产品介绍： 品牌:SINZEN型号:TK-3000系列厂家:山东新泽仪器有限公司 应用：密闭矿热炉、密闭电石炉、退火炉、石灰窑、热风炉、回转窑、渗碳炉、硅锰炉、硅铁炉、镍合金、电弧炉等 ▌产品概述 TK-3000型电石炉尾气分析成套系统（以下简称装置），是为电石炉运行生产，专门设计制造的安全监控连锁装置，整套装置包括取样探头组件、预处理单元、分析单元、控制单元、仪器标定单元五部份。
此装置在吸收国外同类产品优点的基础上，针对生产过程中粉尘含量高、温度高等工况的特点进行设计。 ▌产品特点 TK-3000型为组合分析柜式，具有如下特点： a、装置结构布局按照系统成套要求，采用分析柜式（或分析间式）结构，完成“交钥匙式工程设计”，不仅简化了现场安装调试，而且有力地增强了系统的可靠性。装置的研制，紧密结合国内实际，并综合国内外先进技术，在先进性、适用性、可靠性、安全性等方面达到了国内外同类装置先进水平。 b、采用借鉴航空技术特制的不锈钢纤维烧结微孔式取样过滤器，取代传统的陶瓷、碳化硅过滤器，具有强度高、过滤层薄（2mm）,透气性好，再生能力强，过滤效率高的特点，现场维护周期长。 c、采用可编程控制器（PLC），做为系统控制中枢，完成装置取样管道和探头自动吹扫、自动定时采样、部分故障自诊断等功能，提高了装置自动化水平，具有现场抗干扰能力强，可靠性高，维护量小，编程灵活，操作简便，并可完成常规系统难以完成的功能。 d、采用进口高性能的膜式抽气泵，泵体和气体接触部分均采用防腐材料制成，具有防腐能力强，抽气量大，可靠性高，使用寿命长，维护量小等特点。 e、本装置预处理采用特殊设计，采用分级过滤除尘，粗过滤与细过滤相结合的净化方式，经现场长期运行表明，有效地解决了高粉尘，
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 密闭炉电石炉安全生产重点防范措施(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-9632-92 密闭炉电石炉安全生产重点防范措 施(正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体、周密的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 为预防电石企业在生产过程中发生喷炉、爆炸等生产安全事故，我车间组织有关专家根据电石炉生产工艺，设备、原材料、辅助材料、产品的危险性及生产操作岗位的特点，特制定《电石炉生产技术防范措施30条》，请各生产主任、班长、各工段负责人严格遵照执行。 严格控制原料的各项指标； 把好原料关对预防喷炉事故至关重要，各企业从源头上控制好原料的各项指标，做到认真检查和化验，对不符合以下指标的原料坚决不入炉。 1、碳素材料中的水分含量 半密闭炉电石炉采用自动上料系统的，碳素材料中的水份含量≤5%，采用人工上料的，碳素材料中水
份含量≤8%，密闭电石炉碳素材料中的水份含量≤2%。 2、电极糊的选用 电石生产企业使用电极糊要确保质量合格,在使用前应查看电极糊的化验单,合格后方可使用.应选择具备一定规模的电极糊企业生产的产品.电极糊粒度≤100㎜,严禁将整块电极糊直接加入电极筒内.在换季阶段,应及时调整电极糊的软化点、挥发份等指标。 3、白灰中氧化镁的含量 应尽量控制白灰中氧化镁的含量，尤其密闭炉应在1.6%以下。 4、白灰中粉沫的含量 要严格控制白灰中粉沫的含量，对粉沫含量高的白灰，必须经过筛分后方可进行投料，白灰中粉沫的含量，必须控制在3%以下。 加强设备安全管理 在生产过程中，设备设施的功能失效、设计安装的不合理、操作不当都是导致事故发生的直接原因。 5、循环水系统进水槽阀门应安装在作业人员便
电力电缆主要电气参数计算及计算实例 Document number：PBGCG-0857-BTDO-0089-PTT1998
1.设计电压 及附件的设计必须满足额定电压、雷电冲击电压、操作冲击电压和系统最高电压的要求。其定义如下： 额定电压 额定电压是电缆及附件设计和电性试验用的基准电压，用U0/U表示。 U0——电缆及附件设计的导体和绝缘屏蔽之间的额定工频电压有效值，单位为kV； U——电缆及附件设计的各相导体间的额定工频电 压有效值，单位为kV。 雷电冲击电压 UP——电缆及附件设计所需承受的雷电冲击电压的峰值，既基本绝缘水平BIL，单位为kV。 操作冲击电压 US——电缆及附件设计所需承受的操作冲击电压的峰值，单位为kV。 系统最高电压 Um——是在正常运行条件下任何时候和电网上任何点最高相间电压的有效值。它不包括由于故障条件和大负荷的突然切断而造成的电压暂时的变化，单位为kV。 定额电压参数见下表（点击放大）
330kV操作冲击电压的峰值为950kV；500kV操作冲击电压的峰值为1175kV。 2.导体电阻 导体直流电阻 单位长度电缆的导直流电阻用下式计算: 式中： R＇——单位长度电缆导体在θ℃温度下的直流电阻； A——导体截面积，如导体右n根相同直径d的导线扭合而成，A=nπd2/4; ρ20——导体在温度为20℃时的电阻率，对于标准软铜ρ20=Ω˙mm2/m：对于标准硬铝：ρ20=Ω˙mm2/m； 1 α——导体电阻的温度系数（1/℃）；对于标准软铜：=℃-1；对于标准硬铝：=℃-1； k1——单根导线加工过程引起金属电阻率的增加所引入的系数。一般为（线径越小，系数越大）；具体可见《电线电缆手册》表3-2-2； k2——用多根导线绞合而成的线芯，使单根导线长度增加所引入的系数。对于实心线芯，=1；对于固定敷设电缆紧压多根导线绞合线芯结构，=（200mm2以下）～（240mm2以上） k3——紧压线芯因紧压过程使导线发硬、电阻率增加所引入的系数（约）；
SATWE参数选取原则（第三版） SATWE 2010版（2013年10月版本） 一、总信息： 1. 水平力与整体坐标夹角：取0度；（如周期计算结果中显示最大地震力方向与主坐标夹角大于15°，应在斜交抗侧力构件中输入角度，此处不必改动） 2. 混凝土容重：框架、框架-剪力墙取26；剪力墙及框筒结构取27；计算地下室底板配筋时取0； 3. 钢材容重：78； 4. 裙房层数：按实际计算层数输入（应计入地下室的层数）； 5. 转换层所在层号：此参数为针对“部分框支剪力墙结构”及“底层带托柱转换层的筒体”而设置。对于部分构件的局部转换，只需要在特殊构件定义中设置转换构件即可，不必在此设置转换层号；此层号为PMCAD中的自然层号，包括地下室；（转换层自动默认为薄弱层）． 6. 嵌固端层号：若嵌固端在基础上就为“1”，若嵌固端为地下室顶板则为“地下室层数+1”。 7. 地下室层数：除了对风荷载作用、地震作用及内力调整有关系外，该参数对高位转换的判别影响很大，应准确输入该参数（应注意地下室层数的判断）；8. 对所有楼层采用刚性楼板假定：除内力及配筋计算以外，均勾选“是”；
注：进行内力和配筋计算时，部分特殊的结构应在特殊构件定义中修改弹性板的类型，如板柱结构应定义弹性板6、厚板结构应定义弹性板3、楼面开大洞时应定义弹性膜。 9. 地下室强制采用刚性楼板假定；地下室有跃层构件或开大洞时，可取消勾选； 10.墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般勾选，若连梁抗剪超限，可不勾选进行计算； 11.计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：一般应勾选；（砼规中9.4.3条有相关承载力计算内容，程序参照此条考虑到倾覆力矩上，此条对倾覆力矩比有轻微影响） 12.弹性板与梁变性协调：替代上个版本的“强制刚性楼板假定时保留楼板平面外刚度”，应勾选； 13.结构材料信息：按实际类型填写； 14.结构体系：按实际填写；仅设置少量剪力墙的框架结构应按框架结构填写，底层带托柱转换层的筒体仍按框筒或筒中筒结构输入，选砌体结构和底框结构无效； 15.恒活荷载计算信息：一般采用模拟施工加载3，如遇到有转换层、跃层柱、长悬挑或吊柱等情况时，应注意修改加载的次序和层数。有吊柱的结构、钢结构及体育场馆等应采用模拟施工加载1。计算基础时，尤其是框剪、框筒结构时，采用模拟施工加载2；（如有特殊结构，勾选“自定义施工顺序”进行人工排序）16.风荷载计算信息：一般结构选择“计算水平风荷载”即可，对于一些空旷建筑、体育馆及轻钢屋面等结构选择“计算特殊风荷载”； 17.地震作用计算信息：一般建筑“计算水平地震作用”即可。对于规范规定的需要考虑竖向地震的建筑按以下原则选择：多层建筑选择“计算水平和规范简化方法竖向地震”，高层建筑选择“计算水平和反应谱方法竖向地震”； 18.特征值求解方式：在选择“计算水平和反应谱方法竖向地震”时此项方可激活，一般情况不需考虑。“整体求解”考虑三向振动的耦联，但有效质量系数不易达到90%，应增加振型数；“独立求解”不能体现耦联关系，但易满足有效质量系数的要求； 19.“规定水平力”的确定方式：一般工程均选择“楼层剪力差方法”； 结构所在地区：按项目所在地区填写，分为全国、上海和广东；20. 二、风荷载信息： 1. 地面粗糙度：根据项目的具体地点选择，一般城市市区选C，郊区选B，湖边、海边取A，慎选D； 2. 修正后的基本风压：一般按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表E.5中50年一遇的风压取值。如表中无相关数据，应与甲方了解当地的取值。对于山区、远海海面和海岛的建筑应依据荷载规范8.2条采用相应的修正系数，门式刚架也应乘以1.05的修正系数后填入； 3. X向、Y向结构基本周期：先按照“0.1x层数”输入初始值，待SATWE计算出准确的结构自振周期后，将新的周期值代入重新计算；
半密闭电石炉自动上下料系统技改方案 一、概述 由于电石炉生产环境比较恶劣,对控制系统的稳定性和可靠性要求较高,而自动上下料系统能够在非常恶劣的工作环境可靠稳定运行,并且具备强大的运算处理能力和开放的通信接口,保证了生产过程的高效,改善炉况、降低能耗和提升了产品品质,为企业节省劳动力降低生产成本.因为操作人员减少从而降低了生产中安全及事故风险，具有很好的应用价值。 二、电石炉自动上下料系统的工艺流程设计和改进。 1、设备部分由上料、配料、下料系统组成，原料场地放置白灰和焦粉仓各一个，由大倾角皮带输送到三层平台配料系统料仓，配料系统料仓通过精确计量将原料按照预设配比通过皮带机混合输送到环形布料车，环形布料车根据2层炉面冶炼技术人员的需求下料到指定料仓，自动开启液压插板阀通过导料管到炉内。整个系统上料、配料、到下料完全实现全自动，完全不需要人为操作。 2、自动化分配料上料过程的实现涉及PROFIBUS-DP 现场总线技术、计算机技术、通信技术、控制技术和网络技术等的综合集成技术。现场设备控制层由西门子S7-400系列PLC 作为系统控制核心，通
过PROFIBUS-DP 现场总线把称重传感器和现场各种设备连结起来，承担着整个系统设备的控制功能。形成CP443-1 通信处理器和光纤交换机为主的工业以太网。RJ45 接口可以直接连接到工控机，确保工业以太网的快速连接，而PROFIBUS-DP 总线的高速传输速率保证了控制器与输入/输出系统间的顺畅通信。 3、程序设计主要采用模块化，先对设备进行分类，每一类建立一个子程序，编程时调用子程序，然后将变量直接连接到调用的子程序。实现原料工段、配料工段和上料工段的自动控制，通过变频及点动控制提高配料精度。程序具有很好的可读性和移植性，为后期项目的维护和功能扩展提供了方便。 4、整套上下料系统可以实现配料上料过程实时动态监控。是在生产过程自动化中解决可视化和控制任务的工业技术系统，它提供了适用于工业的图形显示、信息、归档以及报表的功能模板。高性能的过程耦合、快速的画面更新、以及可靠的数据传送使其具有高度的实用性。 三、液压系统消防安全 1.液压油站是防火安全的重点部门，由于改进后液压系统管路增加，本系统配套了全方位自动监控系统，一旦发现由火灾产生的烟雾传感器自动启动，3层平台的干粉灭火器就进入自动灭火模式，同时发出报警信号提醒安全人员进入消防预警状态
附件1 电石炉生产安全事故预防措施 为保证电石生产企业的安全稳定生产，确保电石生产过程中从业人员的人身安全与健康及企业的良性运行，全面提高电石生产的本质化安全程度，根据电石生产过程中存在的危险特性及对人员的要求，从电石炉生产工艺、设备、原辅材料等各方面入手，特制定“电石生产安全事故预防措施”，请各电石生产企业严格遵照执行。 一、严格执行国家发改委颁布的《电石行业准入条件》（2007年版），做好电石行业准入的各项工作，提高新改扩建电石生产装臵的本质安全程度。 二、加强电石生产原料的入炉管理 1、碳素材料中的水份含量 半密闭电石炉采用自动上料系统的，碳素材料中的入炉水份含量≦8%，采用人工上料的，碳素材料中的入炉水份含量≦10%； 密闭电石炉碳素材料中的入炉水份含量≦2%。 企业没有原料烘干设备的，应构建能够储存2－3天原料的库房或者罩棚，防止因雨季导致入炉原料水份高于标准规定值。 2、白灰中MgO的含量 应严格控制白灰中MgO的含量，密闭炉所使用的白灰中MgO ≦1.6%，半密闭电石炉所使用的白灰中MgO≦2.5%。
3、白灰中粉末的含量 要严格控制白灰中粉末的含量，白灰必须经过筛分后方可进行投料，密闭电石炉所使用的白灰中粉末的含量，必须控制在3%以下，半密闭电石炉控制在5%以下。 4、电极糊的选用 电石生产企业使用电极糊要确保质量合格，在使用前应根据供货厂家的化验单进行复检，经化验分析合格后方可使用。应选择具备一定规模的电极糊企业生产的产品，电极糊粒度≦100mm。在换季阶段，应及时调整电极糊的软化点、挥发份等指标。 三、落实循环冷却水系统的安全措施 1、电石炉各通水冷却部位进出水路要单独设臵，必须确保随时可以关闭，圈梁等制作要做应力消除处理，防止因受热导致焊缝拉开，进出水路接口按设计要求安装。 2、严禁电石炉循环水回水槽安装在电石炉体上部，应远离电石炉体，集水槽阀门应安装在作业人员便于操作的安全区域，且高度不宜超过1.5m。 3、电石炉循环水系统必须安装失压报警装臵，对水循环系统压力和流量进行实时监测。 4、电石炉循环水系统出现滴漏水等情况时，立即停炉检修，预防事故进一步扩大。 四、加强电极系统的安全预防与管理
同轴电缆的电气参数计算同轴电 缆的一个回路是同轴对，它是对 地不对称的.在金属圆管(称为外 导体)内配置另一圆形导体(称为 内导体),用绝缘介质使两者相互 绝缘并保持轴心重合，这样所构 成的线对称同轴对。同轴电缆可 用于开通多路栽波通信或传输电 视节 目,也可用同轴电缆传输高数码的数据信息(如 UL2919屏幕线) 1.一次传输参数： 同轴电缆的一次传输参数主要随电流的频率及电缆结构尺寸D/d变化而变化. (1).有效电阻，随频率的增大而增大?而与
内外导体直径比没直接的关系? (2).电感随频率的增大而减小，随内外导体直径比增大而增大. (3).电容与频率无关，随直径比的增大而减小. (4).电导与频率基本上成正比，随直径的增大而减小. 具体计算公式如下 1.1.有效电阻: 同轴电缆的有效电阻包括内导体的有效电阻及外导体的有效电阻，当内外导体都是铜导体时，总的有效电阻为： d d D 1.2有效电感： 同轴回路的电感由内?外导体的内电感和内外导体之间的外电感组成，当内外导体都是铜时回路的电感为： 2? 132 1 1 *
L=①恤（孑）十卡主〒+万沪L（T宮萤醛 1.3同轴电缆电容： 同于同轴电缆无外部电场，所以同轴对的工作电容就等于同轴对内外导体间的部分电容，电容计算可按圆柱形电容器的电容公式来计算：
Dw外导体结构的修正系数(理想外导体Dw=O 非理想外导体Dw编织外导体中的单线直径) K1-内导体结构的修正系数, D1-同轴线外导体内径(mm) 1.4绝缘电导： 同轴对的绝缘导体G由两部分组成：一是由绝缘介质极化作用引起的交流电导G?,另一个部分是由于绝缘不完善而引起的直流电导G0: G=GO+G? f 一r" 4 ”aji I n m ii .i.? a 2.二次传输参数: 二次传输参数是用以表征传输线的特性参数，它包括特性阻抗ZC,衰减常数a ,及相移常数. 2.1.同轴电缆特性阻抗:
规范PM参数 1.电算时，荷载不应任意放大.内力放大系数，配筋放大系数，如果不是计算模型确实存在系统误差，一般取1.0，不必放大.对薄弱部位，重点部位应适当加强。 2.地基设计时应采用荷载效应标准组合最大轴力NMAX情况下的荷载(由JCCAD---基础人机交互输入----荷载输入-----目标组合(标准组合)--------读取荷载(SATWE数据荷载，不考虑地震荷载)输出)。 3.基础设计时应采用荷载效应的基本组合荷载.当有永久荷载效应控制时.可取上述标准组合荷载的1.35倍。 4.总信息栏： 结构体系：按实际工程选择 结构主材：按结构形式选择 结构重要性系数：一般填1.0(砼结构设计规范GB50010-2002第3.23条选用) 地下室层数：一般选0(但当地下室层参与结构整体分析时按实际情况填写，程序会对地下层特殊处理.) 与基础相连的下部楼层数：一般填1 梁混凝土保护层厚度：25(大于C25室内正常环境) 30(小于C25室内潮湿，露天环境) 框架梁端负弯矩调整系数0.85 5.材料信息栏 混凝土容重26KN/m3 (考虑粉刷重量) 钢材容重78.5KN/m3 钢构件钢材：Q235 钢截面净毛面积比值：1.0(表示截面被开洞后的削弱情况，可填0.5~1.0). 墙主筋类别：HRB335 主要墙体材料：砌体结构如实填写 砌体容重：18，包含0.7的粉刷重量 墙体水平分布筋间距一般悬200 墙体水平分布筋类别HPB235 墙竖向分布配筋率：一~三级抗震等级不应小于0.25%，四级抗震等级不应小于0.2%;框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位，配筋不应小于0.3%，间距不应大于200梁.柱箍筋类别HPB235 6.地震信息栏： 地震分组：按《建筑抗震设计规范》GB5001-2001附录A选用，对本省内均取第一组》 地震烈度：杭州选6(0.05)否则按《建筑抗震设计规范》GB5001-2001附录A选用 场地类别：按工程地质勘测报告 框架抗震等级：按《建筑抗震设计规范》表6.1.2 7.风荷载信息栏 杭州0.45，60米以上0.50.地面粗糙度选B类体型分段系数一般不分，选1. 高层主要控制轴压比，剪重比刚度比，位移比，周期比，刚重比 电梯机房的荷载就两个 一个是集中力(8人组的基本就是1000Kg合10KN，加上轿箱和缆绳基本也就3000Kg合30KN)加载在固定缆绳的梁上
同轴电缆的一个回路是同轴对,它是对地不对称的.在金属圆管(称为外导体)配置另一圆形导体(称为导体),用绝缘介质使两者相互绝缘并保持轴心重合,这样所构成的线对称同轴对。同轴电缆可用于开通多路栽波通信或传输电视节目,也可用同轴电缆传输高数码的数据信息(如UL2919屏幕线) 1.一次传输参数: 同轴电缆的一次传输参数主要随电流的频率及电缆结构尺寸D/d变化而变化. (1).有效电阻,随频率的增大而增大.而与外导体直径比没直接的关系. (2).电感随频率的增大而减小,随外导体直径比增大而增大. (3).电容与频率无关,随直径比的增大而减小. (4).电导与频率基本上成正比,随直径的增大而减小. 具体计算公式如下: 1.1.有效电阻: 同轴电缆的有效电阻包括导体的有效电阻及外导体的有效电阻,当外导体都是铜导体时,总的有效电阻为: 1.2有效电感: 同轴回路的电感由.外导体的电感和外导体之间的外电感组成,当外导体都是铜时,回路的电感为: 1.3同轴电缆电容﹕ 同于同轴电缆无外部电场,所以同轴对的工作电容就等于同轴对外导体间的部分电容,电容计算可按圆柱形电容器的电容公式来计算:
Dw-外导体结构的修正系数(理想外导体Dw=0,非理想外导体Dw=编织外导体中的单线直径) K1-导体结构的修正系数, D1-同轴线外导体径(mm) 1.4绝缘电导: 同轴对的绝缘导体G由两部分组成: 一是由绝缘介质极化作用引起的交流电导G~,另一个部分是由于绝缘不完善而引起的直流电导G0: G=G0+G~ 2.二次传输参数: 二次传输参数是用以表征传输线的特性参数,它包括特性阻抗ZC,衰减常数α,及相移常数. 2.1.同轴电缆特性阻抗﹕ 2.1.1.对于斜包,铝箔纵包可近似看作是理想外导体,计算如下:
本方案是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象，在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下，对施工荷载进行了计算，并应用了统计学原理，获得不同截面梁、板的施工荷载值，不仅减化了计算工作量，并能方便查找应用。 关键词：模板钢管支撑混凝土施工荷载分项系数侧压力荷载组合1施工荷载计算的计算依据 施工荷载的计算方法应符合《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定。本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统；采用泵送、预拌商品混凝土，机械振捣的施工工艺，并依据原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-92，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。 2模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数： 模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定，新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定，钢筋自重标准值可根据设计图纸确定，也可以按下表采用：钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表 材料名称单位标准值分项系数设计值备注 平板的模板KM/m2 0.3 1.2 0.36 包括小楞 梁的模板KN/m2 0.5 1.2 0.6 展开面积 普通混凝土KN/m3 24 1.2 28.8 楼板的钢筋KN 1.1 1.2 1.32 每立方米混 凝土的含量 梁的钢筋KN 1.5 1.2 1.8 模板及支架KN/m2 0.75 1.2 0.9 层高≤4m 3施工人员及设备荷载的取值标准： 施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象，对照下表选取，对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载，应根据实际情况计算，并在大型设备的布置点，采取有针对性的加固措施。 施工活荷载标准值和设计值统计表 序号计算构件名 称 荷载类型单位标准值分项系数设计值备注
荷载计算及计算公式小知识 1、脚手架参数 立杆横距(m): 0.6； 立杆纵距(m): 0.6； 横杆步距(m): 0.6； 板底支撑材料: 方木； 板底支撑间距(mm) : 600； 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度(m):0.2； 模板支架计算高度(m): 1.7； 采用的钢管(mm): Ф48×3.5； 扣件抗滑力系数(KN): 8； 2、荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.5； 钢筋自重(kN/m3) : 1.28； 混凝土自重(kN/m3): 25； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 1； 振捣荷载标准值(kN/m2): 2 3、楼板参数 钢筋级别: 二级钢HRB 335(20MnSi)； 楼板混凝土强度等级: C30； 楼板的计算宽度(m): 12.65； 楼板的计算跨度(m): 7.25； 楼板的计算厚度(mm): 700； 施工平均温度(℃): 25； 4、材料参数 模板类型：600mm×1500mm×55mm钢模板； 模板弹性模量E(N/mm2)：210000； 模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205； 木材品种：柏木； 木材弹性模量E(N/mm2)：9000； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3； Φ48×3.5mm钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。 16a槽钢。 锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。 脱模剂：水质脱模剂。 辅助材料：双面胶纸、海绵等。 1）荷载计算： （1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=(25+1.28)×0.6×0.7=11.04kN/m； （2）模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5×0.6=0.3kN/m ； （3）活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3=（1+2）×0.6 =1.8kN；
原料分析石灰石的工艺指标 生石灰的工艺指标 焦炭的工艺指标 灰分每增加1％电耗增加50～60度/吨； 水分每增加1％电耗增加12度/吨； 挥发分每增加1％电耗增加2.3～3.5度/吨；生烧率每增加1％电耗增加10度/吨。 1.理论配比： 电石生成反应式CaO+3C==CaC2＋CO 56 36 64
X=36÷64×100×B÷C+F/56÷64×100×B÷A+D+E 式中：A――石灰中所含的氧化钙（CaO％）； B――电石成分（CaC2％）； C――碳素原料中所含的固定碳（C％）； D――电石中游离氧化钙的含量； E――投炉石灰损失量（kg）； F――投炉碳素原料的损失量（kg）。 X――炉料干基配比 炉料湿基配比为： X（湿）＝X/（1－水份） 根据理论配比，计算出碳材固定碳每降低1%，每吨电石大约多消耗10公斤碳素。 2.生产中，在进行电石生成反应的同时，进行着如下副反应： CaC2=Ca+2C-60.7kJ CaCO3＝CaO＋CO2-178kJ CO2＋C＝2CO-164kJ H2O＋C＝CO＋H2-166kJ Ca(OH)2=CaO+H2O-109kJ Ca2SiO4=2CaO＋SiO2-121kJ SiO2＋2C＝Si＋2CO-574kJ Fe2O3+3C=2Fe+3CO-452kJ Al2O3+3C=2Al+3CO-1218kJ MgO＋C＝Mg＋CO-486kJ
上述反应大部分是原料中带进的杂质所引起的。发生这些副反应时，不但要消耗碳材和电能，而且有碍电石生成的反应过程，对生产是十分有害的。 3. 原料中杂质的影响 原料中的杂质主要包括氧化镁、氧化硅、氧化铁、氧化铝等。 当炉料在电炉内反应生成碳化钙的同时，各种杂质也进行反应： SiO 2+2C=Si+2CO-574kJ Fe 2O 3+3C=2Fe+3CO-452kJ Al 2O 3+3C=2Al+3CO-1218kJ MgO ＋C ＝Mg ＋CO-486kJ 上述反应不仅消耗电能和碳材，而且影响操作，破坏炉底，特别是氧化镁在熔融区迅速还原成金属镁，而使熔融区成为一个强烈的高温还原区，镁蒸气从这个炽热的区域大量逸出时，其中一部分镁与一氧化碳立即起反应，生成氧化镁： Mg ＋CO ＝MgO ＋C ＋489kJ 此时，由于反应放出强热形成高温，局部硬壳遭到破坏，使带有杂质（Si 、Fe 、Al 、Mg ）的液态电石侵蚀了炉底。 另一部镁上升到炉料表面，与一氧化碳或空气中的氧反应： Mg ＋21 O 2＝MgO ＋614kJ 当镁与氧反应时，放出大量的热，使料面结块，阻碍炉气排出，并产生支路电流。还破坏局部炉壳，甚至使熔灺遭到破坏，堵塞电石流出口。实践证明，石灰中氧化镁含量每增加1%，则功率发气量将下降10～15L/kW ·h 。 还有部分氧化镁在熔融区与氮反应，生成的氮化镁(Mg 3N 2)，使电石发粘，
文件编号：RHD-QB-K1844 （解决方案范本系列） 编辑：XXXXXX 查核：XXXXXX 时间：XXXXXX 密闭炉电石炉安全生产重点防范措施标准版本
密闭炉电石炉安全生产重点防范措 施标准版本 操作指导：该解决方案文件为日常单位或公司为保证的工作、生产能够安全稳定地有效运转而制定的，并由相关人员在办理业务或操作时进行更好的判断与管理。，其中条款可根据自己现实基础上调整，请仔细浏览后进行编辑与保存。 为预防电石企业在生产过程中发生喷炉、爆炸等生产安全事故，我车间组织有关专家根据电石炉生产工艺，设备、原材料、辅助材料、产品的危险性及生产操作岗位的特点，特制定《电石炉生产技术防范措施30条》，请各生产主任、班长、各工段负责人严格遵照执行。 严格控制原料的各项指标； 把好原料关对预防喷炉事故至关重要，各企业从源头上控制好原料的各项指标，做到认真检查和化验，对不符合以下指标的原料坚决不入炉。
1、碳素材料中的水分含量 半密闭炉电石炉采用自动上料系统的，碳素材料中的水份含量≤5%，采用人工上料的，碳素材料中水份含量≤8%，密闭电石炉碳素材料中的水份含量≤2%。 2、电极糊的选用 电石生产企业使用电极糊要确保质量合格,在使用前应查看电极糊的化验单,合格后方可使用.应选择具备一定规模的电极糊企业生产的产品.电极糊粒度≤100㎜,严禁将整块电极糊直接加入电极筒内.在换季阶段,应及时调整电极糊的软化点、挥发份等指标。 3、白灰中氧化镁的含量 应尽量控制白灰中氧化镁的含量，尤其密闭炉应在1.6%以下。 4、白灰中粉沫的含量
要严格控制白灰中粉沫的含量，对粉沫含量高的白灰，必须经过筛分后方可进行投料，白灰中粉沫的含量，必须控制在3%以下。 加强设备安全管理 在生产过程中，设备设施的功能失效、设计安装的不合理、操作不当都是导致事故发生的直接原因。 5、循环水系统进水槽阀门应安装在作业人员便于操作的安全区域，且高度不宜超过1.5M。 6、电极筒上部应加装有防尘盖，并开设透气孔，以防止杂物进入电极筒，影响电极焙烧质量。 7、淘汰使用卷扬机拉运电石锅，尽可能使用自动行走牵引车拉运电石锅，牵引车要装有防倾倒设施，前后应设配重车。 8、电极压放系统，淘汰弹簧式抱紧系统，必须采用液压或气囊上、下抱紧装置，并加装限位装
25500——30000KV A电石炉生产工艺规程 一、产品说明 1、名称:学名碳化钙,俗名电石。其中含碳化钙约65-85%，其余为杂质。 2、分子式：CaC2 3、分子量：64.1 C 4、结构式：Ｃa 5、基本理化性质 C 5.1外观：化学纯的碳化钙几乎为无色透明的晶体，极纯的碳化钙结晶为天蓝色大晶体，其色泽颇似淬火钢。工业碳化钙为不规则块状体，其色泽与纯度有关，有灰色的、棕黄色的、黑色的，碳化钙含量较高时呈紫色，其新断面呈灰色，若暴露在潮湿的空气中则呈灰白色。 5.2相对密度：电石的相对密度决定于碳化钙的含量、电石的纯度越高，相对密度越小。 5.3溶解度：电石不溶于任何溶剂。 5.4溶点：电石的熔点随电石中CaC2含量而改变。纯CaC2熔点为2300℃，电石中CaC2含量一般在80%左右，其熔点在2300℃左右，CaC2含量为69%时，熔点最低为1750℃，影响电石熔点的因素取决于杂质的量和性质。如图2所示： CaC2含量(%) 图2 电石熔点与其中CaC2含量的关系 5.5导电性：其导电性与电石纯度有关，CaC2含量越高，导电性能越好，当CaC2含量下降到70-65%之间时，其导电性能达到最低值，通常比电阻约120000欧姆／厘米3。CaC2含量为94%时，通常比电阻为450欧姆／厘米3。电石的导电性能与温度也有关系，温度越高，导电性则越好。 5.6化学性质：电石的化学性质很活泼，能与多种气体、液体发生反应。 ⑴电石遇水分解成乙炔和氢氧化钙
CaC2＋2H2O=C2H2+Ca(OH)2+126.96(kJ) 该反应是在水过剩的情况下进行的。 ⑵当CaC2过剩时，则除上述反应外还有如下反应： CaC2＋Ca(OH)2＝2CaO+ C2H2 CaC2是一种强脱水剂，用饱和水蒸气分解CaC2时，也象用水分解它时一样。电石在空气中能吸收环境水份而逐渐分解，放出乙炔气。 ⑶粉状电石与氮气在加热条件下反应而生成氰氨化钙(石灰氮) CaC2＋N2→CaCN2＋C ⑷氨、氯、氯化氢、硫等在赤热或高温情况下能与电石反应。磷、砷、乙醇、浓硫酸等也都能与电石反应。 5.7组成：工业产品电石中碳化钙含量为65-85%，其余为杂质，杂质多半是制造时所使用的原材料带来的。如：CaC2含量80%的电石，其大致组成如下： CaC2 80% CaO 15% C 1% SiO2+MgO+Fe2O3+Al2O3 3.8% S 0.1% P 0.04% 6、用途 6.1粉状电石与氮气在加热时，反应生成氰氨化钙即石灰氮，石灰氮是一种优良的碱性化学肥料。石灰氮还可以继续深加工，是生产氰化物的原料。 6.2电石与水瓜生成乙炔。乙炔与氧气混合用于金属的切割焊接，乙炔高温裂解生成乙炔炭黑，可制造干电池。乙炔为有机合成的重要原料，如：乙醛、乙酸、乙烯、合成橡胶、合成树脂、合成纤维等均以乙炔为主要原料。 6.3本身还直接用于钢铁工业的脱硫剂，生产优质钢。近年来又找到了电石的许多新用途。总之，电石的用途极为广泛。 7、产品质量标准或特性 7.1电石 CaC2含量(%) 67.17-82 发气量(1/kg) 250-305(20℃)时 乙炔中PH3含量(%) ≤0.06-0.08 乙炔中H2S含量(%) ≤0.1-0.15 粒度(mm)
220kV交联聚乙烯电缆载流量实例计算 发表时间：2019-06-11T17:39:59.477Z 来源：《电力设备》2019年第1期作者：梁周峰1 张亮2 [导读] 摘要：电缆载流量是电缆线路设计过程中一项重要电气参数。 （1日照阳光电力设计有限公司山东日照 276800； （2国网日照供电公司山东日照 276800） 摘要：电缆载流量是电缆线路设计过程中一项重要电气参数。由于电缆载流量计算较为复杂，基本依靠电缆生产厂家提供。目前，大部分论文、设计手册及相关规程只是介绍计算公式，没有实际计算案例，普通设计人员难以理解和掌握。本文编写的目的就是以220kV单芯 1×2500mm2截面电缆载流量理论计算实例，讲解高压电缆载流量计算流程和相关电气参数计算，便于从事电力设计的同事们理解和掌握电缆载流量的基本计算方法。 关键词：高压电缆、载流量计算 Absrtact：The current carrying capacity of cable is an important electrical parameter in the design of cable line.Because the calculation of cable current carrying capacity is complex，it is basically provided by cable manufacturers.At present，most papers，design manuals and related regulations only introduce calculation formulas，and there are no actual calculation cases.It is difficult for ordinary designers to understand and master.The purpose of this paper is to explain the calculation process and related electrical parameters of high-voltage cable with the theoretical calculation example of carrying capacity of 220 kV single-core 1 x 2500 mm truss section cable，so as to facilitate the power designers to understand and master the basic calculation method of cable carrying capacity. Key words：calculation of high voltage cable current carrying capacity 1、电缆结构参数 电缆结构参数是电缆载流量计算的核心内容，可通过相关电力行业标准中获取或者由电缆生产厂家提供参考值。下表为某电缆生产厂家产品参数值： 表1-1 电缆结构参数表 2、电缆系统运行条件、敷设方式及环境条件 电缆系统运行条件：三相交流系统，单回路，护套单点接地。 敷设条件：隧道（空气）中，平行敷设。 导体运行最高工作温度90℃。 环境温度40℃。 3、载流量计算公式推演 电缆载流量计算公式是基于高于环境温度的导体温升表达式推演而来，表达式为： 式中： I—单根导体流过的电流，A； —高于环境温度的导体温升，K； R—最高工作温度下导体单位长度的交流电阻，Ω/m； Wd—导体绝缘单位长度的介质损耗，W/m； T1—单根导体和金属套间单位长度热阻，K?m/W； T2—金属套和铠装之间内衬层单位长度热阻，K?m/W； T3—电缆外护层单位长度热阻，K?m/W； T4—电缆表面和周围介质之间单位长度热阻，K?m/W； n—电缆（等截面并载有相同负荷）中载有负荷的导体数；
荷载及计算参数选择 主讲人王卫忠 一．荷载 1．墙体荷载 注：1. 门窗洞口面积>30%时应扣除洞口面积的墙重； 2. 计算梁上线荷应扣除梁高； 3．墙体线荷已包括面层，但若有外挂石材则应另考虑； 4. 当墙直接布置在楼板上，整体计算时，双向板可把墙均匀布于板跨，单向板可布置虚梁导荷；计算楼板 时应按《全国民用建筑工程设计技术措施》第2.7.1～2.7.3条（P18），分不同情况分别计算。 顶棚可统一按0.35 KN/m2,如考虑抹灰可按0.5 KN/m2. 2．消防车荷载（双向板）（KN/m2） 当符合《荷载规范》4.4.1条的条件时，双向板按表中荷载取值，当有覆土时，按表2－1取值，同时应按表2－2考虑动力系数。（计算梁时，宜考虑折减）。
（按满载总重为300KN车辆考虑） 3．施工荷载 地下室顶板室外部分宜考虑10KN/m2、室内（一般指住宅楼平面范围内）部分宜考虑5KN/m2的施工荷载。其与覆土、消防车活荷及人防荷载不同时考虑，且应在施工图中注明相关要求。当室内部分考虑施工荷载时，室内隔墙可不考虑。 4．屋顶荷载 一般屋面顶花园、地下室顶板为景观绿化时，其活荷载取3 KN/m2，其覆土容重宜按18KN/m3计算。当有大型构筑物、景观小品或树木时，可再另外计算，一般树木可按3 KN/m2。考虑。裙房屋顶宜考虑4KN/m2的施工荷载。屋面找坡时，找坡填料应在图中注明（一般按陶粒混凝土容重计算，如另有做法，单独核算）。
二.计算参数 PKPM程序现在有很多计算参数是由设计人员来填写。程序放开这些参数有两个原因，首先就是要让设计人员真正的掌握工程的设计过程，能够尽可能的控制设计过程。其次就是要把一些关键的责任交由设计人员来负，程序只能起到设计工具的作用，不能代替设计。所以就需要我们的结构设计人员充分的理解程序的适用范围、条件和校对结果的合理性、可靠性。《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.16条要求“对结构分析软件的计算结果，应进行分析结果判断，确认其合理、有效后方可作为工程设计的依据”。PKPM 说明书也特别声明：使用者必须了解程序的假定并必须独立地核查结果。 SATWE设计参数 设计参数的合理确定至关重要。 SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。 （一）、SATWE前处理——接PMCAD生成SATWE数据 分析与设计参数定义 总信息 1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般取0o和>15o的斜交方向。如体型复杂，可改变此数，使之按最大受力方向，近似可按地震力最大作用方向取(在WZQ.OUT中，逆时针为正。）。必须注意的是：风荷载体型系数也应相应修改。 2、混凝土容重：隐含值25。构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。按公司规定一般取27。在自重荷载有利的情况下，宜取24。 3、钢材容重：隐含值78。可行。 4、裙房层数：按实际情况。（不含地下室） 高规及抗规规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震构造措施。包括剪力墙底部加强部位等。 5、转换层所在层号：按自然层号填输，（含地下室的层数）。该指定为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于
原料分析 （ 灰分每增加1％电耗增加50～60度/吨； 水分每增加1％电耗增加12度/吨； 挥发分每增加1％电耗增加～度/吨； 生烧率每增加1％电耗增加10度/吨。 1.理论配比： 电石生成反应式CaO+3C==CaC2＋CO 563664 X=36÷64×100×B÷C+F/56÷64×100×B÷A+D+E 式中：A――石灰中所含的氧化钙（CaO％）； ？ B――电石成分（CaC2％）； C――碳素原料中所含的固定碳（C％）；
D――电石中游离氧化钙的含量； E――投炉石灰损失量（kg）； F――投炉碳素原料的损失量（kg）。 X――炉料干基配比 炉料湿基配比为： X（湿）＝X/（1－水份） 根据理论配比，计算出碳材固定碳每降低1%，每吨电石大约多消耗10公斤碳素。 ] 2.生产中，在进行电石生成反应的同时，进行着如下副反应： CaC2=Ca+ CaCO3＝CaO＋CO2-178kJ CO2＋C＝2CO-164kJ H2O＋C＝CO＋H2-166kJ Ca(OH)2=CaO+H2O-109kJ Ca2SiO4=2CaO＋SiO2-121kJ SiO2＋2C＝Si＋2CO-574kJ Fe2O3+3C=2Fe+3CO-452kJ Al2O3+3C=2Al+3CO-1218kJ （ MgO＋C＝Mg＋CO-486kJ 上述反应大部分是原料中带进的杂质所引起的。发生这些副反应时，不但要消耗碳材和电能，而且有碍电石生成的反应过程，对生产是十分有害的。 3. 原料中杂质的影响 原料中的杂质主要包括氧化镁、氧化硅、氧化铁、氧化铝等。 当炉料在电炉内反应生成碳化钙的同时，各种杂质也进行反应： SiO2+2C=Si+2CO-574kJ Fe2O3+3C=2Fe+3CO-452kJ Al2O3+3C=2Al+3CO-1218kJ