兰州交通大学毕业设计（论文）
年产3.0万吨二甲醚装
置分离精馏工段的设计
学院：化学与生物工程学院
专业：化学工程与工艺
年产3.0万吨二甲醚装置分离精馏工段的设计
摘要
随着社会的发展，能源问题日益成为人们所关注的热门话题，二甲醚作为燃料可代替液化石油气成为可能。二甲醚的合成技术来源主要有甲醇脱水法和一步直接合成法，甲醇脱水法有甲醇液相脱水法和甲醇气相脱水法。相比于甲醇合成法，一步合成法具有流程短、投资省、能耗低且可获得较高的单程转化率的优点。
制取二甲醚的最新技术是从合成气直接制取，相比较甲醇脱水制二甲醚而言，一步法合成二甲醚因为体系存在有未反应完的合成气以及二氧化碳，要得到纯度较高的二甲醚，分离过程比较复杂。合成气法现多采用浆态床反应器,其结构简单,便于移出反应热,易实现恒温操作，它可直接利用CO含量高的煤基合成气,还可在线卸载催化剂。本设计主要针对分离中的精馏工序进行工艺设计，分离二甲醚、甲醇和水三元体系。一步反应后产物分为气液两相，气相产物二甲醚被吸收剂吸收后送入解吸装置，液相甲醇、水进入甲醇分离系统对甲醇进行提纯，以便甲醇的再循环，部分二甲醚根据要求的纯度，从第二精馏塔加入。在设计过程中涉及到二甲醚分离塔的工艺计算包括物料衡算、热量衡算、操作条件等；设备的计算包括塔板数、塔高、塔径等；还有附属设备主要是换热器和泵的设计与选型。最后再通过流体力学演算证明各指标数据是否符合标准。
关键词：二甲醚合成分离三元体系精馏
Annual output of 30,000 tons of dimethyl ether distillation section in the design of separation device
Abstract
With the development of society, the energy problem has become the hot topic of concern, two ether as fuel can replace liquefied petroleum gas become possible. Two ether synthesis technology the main source of methanol dehydration method and one-step direct synthesis, methanol dehydration of methanol liquid-phase dehydration and methanol gas dehydration. Compared to methanol synthesis, one step synthesis
method has short technological process, saving investment, low energy consumption and can obtain higher one-way conversion advantages. Preparation of two methyl ether of the latest technology is directly prepared from synthesis gas, methanol dehydration to dimethyl ether is two, one step synthesis of two methyl ether because the system has not full reaction synthesis gas and carbon dioxide, to obtain high purity two ether separation process is more complex. Synthesis gas method is now adopted a slurry bed reactor, which has the advantages of simple structure, convenient from the reaction heat, easy to realize constant temperature operation, it can be directly used in high CO content in coal based syngas, also available online unloading catalyst. This design is mainly for the separation of distillation process for process design, separation of two methyl ether, methanol and water three element system of. One step reaction product is divided into gas-liquid two phase, gas phase product two ether is absorbent to desorption device, liquid phase methanol, water enters into a methanol separation system for methanol purification, so that recycling part two ether methanol, according to the requirements of the purity, from the second distillation column to join. In the design process involves two ether separation process calculation including material balance, heat balance, the operation condition of equipment; calculated including plate number, tower, tower diameter; and ancillary equipment is the main heat exchanger and pump selection and design. Finally, through the fluid mechanics calculation of the index data are consistent with the standard of proof.
Keywords: DME synthesis separation ternary system distillation
目录
第一章绪论
一、概述
（一）设计规模及设计要求
1、设计规模：年产3万吨的二甲醚分离精馏装置。
2、设计要求：操作压力0.2MPa（约两个大气压），饱和液体进料，连续进料操作，年开工时数8000小时。原料采用工业级甲醇（甲醇含量≥99.5wt%，水含量≤0.5wt%），二甲醚分离塔进料中含二甲醚49wt%，产品中二甲醚的含量≥99wt%。
（二）产品性质及用途
1、二甲醚性质
二甲醚是最简单的脂肪醚。它是二分子甲醇脱水缩合的衍生物。可以用作气雾剂的抛射剂、制冷剂、发泡剂。高浓度的二甲醚可用作麻醉剂。主要由合成甲醇生产中的副产获得。单独小规模生产时，可采用甲醇催化脱水方法。有液相法和气相法两种：液相法是加热硫酸与甲醇混合物；气相法是将甲醇蒸气通过氧化铝催化剂（也可用ZSM－5型分子筛作为催化剂）。二甲醚主要作为甲基化剂和生产二甲基苯胺、硫酸二甲酯等的原料，二甲醚（分子式：CH3OCH3，DME）又也可用于制取甲醛和合成汽油。是一种重要的有机化工产品和化学中间体。
（1）二甲醚的物理性质：二甲醚亦称甲醚，英文dimethylether，英文缩写DME，化学分子式(CH3OCH3)，分子量为46.07，是重要的甲醇衍生物，沸点-24℃，凝固点-140℃。二甲醚是一种含氧有机化合物，溶于水，在大气中可以降解，属于环境友好型物质。二甲醚在常温下是一种无色气体，具有轻微的醚香味。二甲醚无腐蚀性、无毒，在空气中长期暴露不会形成过氧化物，还具有优良的混溶性，能同大多数极性和非极性有机溶剂混溶。在100ml水中可溶解3.700ml二甲醚气体，且二甲醚易溶于汽油、四氯化碳、丙酮、氯苯和乙酸甲酯等多种有机溶剂，加入少量助剂后就可与水以任意比互溶。燃烧时火焰略带光亮。
（2）二甲醚的化学性质：作为一种重要的化学中间体，二甲醚在催化剂存在下与苯发生烷基化反应。与一氧化碳反应生成乙酸甲酯；同系化反应还可以生成乙酸乙酯、乙酸酐。与二氧化碳反应生成甲氧基乙酸。与发烟硫酸或三氧化硫反应生成硫酸二甲酯。与氰化氢反应生成乙腈。
表1-1 二甲醚的物理性质
2、二甲醚的用途
（1）用作燃料
二甲醚可替代液化石油气(LPG)作为燃料。它具有较高的十六烷值，液化后可以直接作为汽车燃料，其燃烧效果比甲醇燃料好。它不但具有甲醇燃料的所有优点，还克服了其低温启动性和加速性能差的缺点。由于二甲醚自身含氧，组分单一，碳链短，可实现无烟高效燃烧，并可降低噪音。汽车尾气不需要催化转化处理，就能满足美国加利福尼亚洲有关汽车超低排放尾气的标准。而且，现有的柴油车发动机只需略加改装就可燃用二甲醚燃料，且运行性能不会受到损害。二甲醚在常温常压下为无色无味气体,在一定压力下为液体,其液化气与LPG性能相似,贮存于液化气钢瓶中的压力为1.35M Pa,小于LPG压力(1.92M Pa),因而可以代替煤气、石油液化气用作民用燃料。
二甲醚液化气作为民用燃料有一系列优点：二甲醚自身含氧,碳链短,燃烧性能良好,燃烧过程中无黑烟,燃烧尾气符合国家标准,其热值比柴油和液化天然气低,但比甲醇高。二甲醚液化气在室温下压力符合现有LPG要求,可用现有的LPG 气罐集中统一盛装,储运安全,组成稳定,无残液,可完全利用;与LPG灶基本通用,
使用方便,不需预热,随用随开。二甲醚可按一定比例掺入液化气中和液化气一起燃烧,可使液化气燃烧更加完全,降低析碳量,并降低尾气中的一氧化碳和碳氢化合物含量;二甲醚还可掺入城市煤气或天然气管道系统中作为民用燃料混烧,不仅可解决城市煤气高峰时气量不足的问题,而且还可以改善煤气质量,提高热值。总之,二甲醚在储存、运输、使用等方面比LPG更安全。因此二甲醚代替LPG作为优良的民用洁净燃料,具有广阔的前景。
二甲醚液化后还可以直接用作汽车燃料,是柴油发动机的理想替代燃料。因为二甲醚燃料具有高的十六烷值(50～55),比甲醇燃料具有更好的燃烧效果,而且没有甲醇的低温启动性和加速性能差的缺点。二甲醚燃料高效率和低污染,可实现无烟燃烧,并可降低噪音和减少氮氧化物的排放。
（2）用作氯氟烃的替代品
二甲醚作为氯氟烃的替代物在气雾剂制品中显示出其良好性能。如：不污染环境,与各种树脂和溶剂具有良好的相溶性,毒性很微弱,可用水或氟制剂作阻燃剂等。二甲醚还具有使喷雾产品不易受潮的特点,并且其生产成本低、建设投资少、制造技术不太复杂,被人们认为是一种新一代理想气雾剂用推进剂。而且二甲醚对金属无腐蚀、易液化,特别是水溶性和醇溶性较好,作为气雾剂具有双重功能，作为推进剂和溶剂,还可降低气雾剂中乙醇及其它有机挥发物的含量,减少对环境的污染。目前在国外,二甲醚在民用气溶胶制品中已是必不可少的氯氟烃替代物。国内气雾剂产品有一半用二甲醚作抛射剂。
（3）用作化工原料
二甲醚是一种重要的化工原料,可用来合成许多种化工产品或参与许多种化工产品的合成。二甲醚作烷基化剂,可以用来合成N,N-二甲基苯胺、硫酸二甲酯、烷基卤以及二甲基硫醚等。作为偶联剂,二甲醚可用于合成有机硅化合物、制作高纯度氮化铝二氧化铝二氧化硅陶瓷涂料。二甲醚与水、一氧化碳在适当条件下反应可生成乙酸,羰基化后可制得乙酸甲酯,同系化后生成乙酸乙酯,另外还可用于醋酐的合成。二甲醚还可合成氢氰酸、甲醛等重要化学品。二甲醚与环氧乙烷反应,在卤素金属化合物和H3BO3的催化作用下,在50℃～55℃时生成乙二醇二甲醚、二乙二醇二甲醚、三乙二醇二甲醚、四乙二醇二甲醚的混合物,其主要产物乙二醇二甲醚是重要溶剂和有机合成的中间体。二甲醚也是一种有机中间体，它可以羰基化制乙酸甲酯、乙酐，也可作为甲基化试剂用于医药、农药与燃料合成，与发烟硫酸或三氧化硫反应生产硫酸二甲酯。此外，二甲醚还是一种优良的有机溶剂。二甲醚裂解生成乙烯，是天然气制乙烯三步法的主流工艺，属于费－托法合成燃料工艺路线。因此，它是未来乙烯工业的优良原料。
（4）用作化工产品
自喷式日化用品如气溶胶和喷发胶，大多数还是用氯氟烃作推进剂。而氯
氟烃对臭氧层有破坏作用，所以要用对环境无害的推进剂来代替氯氟烃。由于二甲醚的溶解性能与氯氟烃相近，用二甲醚或其与丙烷或丁烷的混合物作推进剂取代氯氟烃势在必行。现在国内众多生产气雾杀虫剂、喷塑涂料的厂家已经在逐步改用二甲醚作为气雾抛射剂。
（四）技术来源
1、合成技术
DME的制备主要有甲醇脱水法和合成气一步法两种。与传统的甲醇合成二甲醚相比，一步法合成二甲醚工艺经济理加合理，在市场更具有竞争力，正在走向工业化。其中浆态床一步法合成二甲醚克服了传统固定床的缺点。
以下为各种方法的简单介绍：
(1) 甲醇脱水法
①甲醇液相脱水法（硫酸法工艺）
传统生产二甲醚的方法是以甲醇为原料，在浓硫酸的催化作用下，生成硫酸氢甲酯，硫酸氢甲酯再与甲醇反应生成二甲醚。
其反应式：CH3OH+H2SO4→CH3HSO4+H2O
CH3HSO4+CH3OH→CH3OCH3+H2O
该反应的特点是反应温度低（130～160℃)，选择性及转化率均大于90%, 可间歇或连续生产，投资少，操作简单。但由于浓硫酸对甲醇的碳化作用较大，催化剂的使用周期短，同时脱除反应会产生大量的残酸和废水，对环境污染严重；中间体硫酸氢甲酯毒性较大，危害人体健康。传统工艺的生产规模都相对较小。上海石油化工研究院在传统的甲醇液相脱水装置上，通过将反应与分离操作合成一体，有效地抑制了有机物的碳化。同时，硫酸不受损耗而被封闭在反应器中供长期使用（首次使用时间达6年多），大大降低了生产成本，减少了污染。
②甲醇气相脱水法
用气相甲醇脱水法制取二甲醚的方法，其基本原理是在固定床催化反应器中使甲醇蒸汽通过固体酸性催化剂（氧化铝或结晶硅酸铝），发生非均相反应，甲醇脱水生成二甲醚，脱水后的混合物再进行分离、提纯，得到燃料级或气雾剂级的二甲醚。
反应式：2CH3OH→CH3OCH3+H2O
该工艺成熟简单,对设备材质无特殊要求，基本无三废及设备腐蚀问题，后处理简单。另外装置适应性广，可直接建在甲醇生产厂，也可建在其他公用设施好的非甲醇生产厂。用该工艺制得的DME产品纯度最高可达99％,该产品不存在硫酸氢甲酯的问题。但该方法要经过甲醇合成、甲醇精馏、甲醇脱水和二甲醚精馏等工艺，流程较长，因而设备投资大，产品成本较高，且受甲醇市场波动的影响比较大。以此法生产的二甲醚做燃料，在现有的液化天然气和柴油市场价格
下，还不具有竞争力。但国内有专利报道，在较低温度（100～125℃)、常压（0～
0.05MPa）和新的催化剂作用下进行脱水生产二甲醚气体，较好地解决了酯化脱
水、催化剂再生和反应过程同步等技术问题。上海石油化工研究院采用自行开发
的D-4型氧化铝催化剂也取得了成功，并建2000t/a甲醇气相催化脱水制二甲醚
的工业装置，并于1995年开车成功。该装置的甲醇转化率≥60%，二甲醚选择性
≥99%，催化剂使用寿命在6个月以上，产品规格可达到气雾剂级的高纯度二甲
醚。表2列出了国内外用气相甲醇脱水法合成二甲醚的进展情况。
表2 国内外用气相甲醇脱水法合成二甲醚的工艺对比
(2) 一步法直接合成DME
一步法是以合成气为原料，在甲醇合成和甲醇脱水的双功能催化剂上直接反
应生成DME。
二甲醚合成反应机理包括：
甲醇合成（CO氢化作用）：CO + 2H2 ?CH3OH －90.4kJ/mol (1)
甲醇脱水：2CH3OH ?CH3OCH3 + H2O －23.0kJ/mol (2)
水煤气转换：CO + H2O ?CO2 + H2－41.0kJ/mol (3)
甲醇合成(CO2氢化作用)：CO2 + 3H2 ?CH3OH + H2O －49.4kJ/mol (4)
总反应：3CO + 3H2 ?CH3OCH3 + CO2－258.312kJ/mol (5)
反应式(1)中生成的CH3OH可以由反应式(2)立即转化为二甲醚；反应式(2)
中生成的H2O又可被反应式(3)消耗；反应式(3)中生成的H2又作为原料参与到反
应式(1)中，提高三个反应式之间的“协同作用”。三个反应相互促进，从而提高了CO的转化率。
合成气法现多采用浆态床反应器,其结构简单,便于移出反应热,易实现恒温操作。它可直接利用CO含量高的煤基合成气,还可在线卸载催化剂。因此,浆态床合成气法制DME具有诱人的前景,将是煤炭洁净利用的重要途径之一。合成气法所用的合成气可由煤、重油、渣油气化及天然气转化制得,原料经济易得,因而该工艺可用于化肥和甲醇装置适当改造后生产DME，易形成较大规模生产;也可采用从化肥和甲醇生产装置侧线抽得合成气的方法，适当增加少量气化能力，或减少甲醇和氨的生产能力,用以生产DME。
中科院大连化物所近年来在合成气一步法合成二甲醚方面研制出了性能良好的双功能催化剂，并在此基础上开发了固定床合成气一步法合成二甲醚的新工艺。该工艺采用固定床反应器，合成气原料H2/CO比为1～2, CO/CO2比为15～25，操作压力 2.5～4.0MPa，反应温度230～300℃，原料合成气进气空速700～1500h-1，所用催化剂为自制的金属沸石催化剂。另外, 还开展了甲烷化空气催化氧化部分氧化制合成气与含氮合成气制二甲醚技术的研究，希望通过廉价氧源生产廉价合成气，从而降低二甲醚合成的生产成本。一步法合成二甲醚，特别是浆态床一步法合成二甲醚是目前新开发的技术。与传统甲醇脱水工艺相比，工艺装置结构简单，便于移出反应热，易于实现恒温操作，可以使反应与传热过程耦合，从而达到最佳反应温度，防止催化剂失活。它可直接利用CO含量高的煤基合成气，还可在线装卸催化剂，具有较高的CO单程转化率和二甲醚产率，使二甲醚在成本上更具有优势。目前，该技术正处于小试及中试阶段。
2、分离技术
现阶段，制取二甲醚的最新技术是从合成气直接制取，即一步合成法。相比较甲醇脱水制二甲醚而言，一步法合成二甲醚因为体系存在有未反应完的合成气以及二氧化碳，要得到纯度较高的二甲醚，分离过程比较复杂。开发中的分离工艺主要采用吸收和精馏等化工单元操作过程得到纯度较高的二甲醚产品。一种分离工艺是一步反应后产物分为气液两相，气相产物被吸收剂吸收后送入解吸装置，部分二甲醚根据要求的纯度，从第二精馏塔加入。另一种工艺主要是液相产物进入第一精馏塔，塔釜馏分进入第二精馏塔，塔顶的甲醇蒸气引入清洗系统来洗涤气相产物，将反应产物与从第一精馏塔顶得到的馏分混合，即为燃料级二甲醚。还有一种工艺是液相产物通过二步精馏，气相产物与闪蒸气一起被吸收剂洗涤除去其中的二甲醚，含有二甲醚的吸收剂被送入第一个精馏塔。
1.2二甲醚分离装置流程
图1-1 工艺流程简图
反应后的气体6在温度为200-300℃，压力为1.5-1.6MPa，经冷凝器1冷凝，冷凝温度为40℃，大部分二甲醚蒸气在此被冷凝，甲醇蒸气也被冷凝。含有不凝气体H2、CO、CO2和少量惰性气体和CH4及未冷凝的二甲醚气体的未凝气体16经减压到0.6-4.8MPa，进入吸收塔2下部，在2.0 MPa，在20-35℃下用软水吸收，冷凝器1的底流产物粗二甲醚溶液7和吸收塔2的底流产物醚水溶液8进入闪蒸罐3，闪蒸罐的温度为40-100℃。闪蒸后的气体9送入吸收塔2底部；闪蒸罐3底流产物纯醚溶液10，进入二甲醚精馏塔4，塔顶产物为精二甲醚12；底流产物为粗甲醇溶液11。醚水溶液8进入闪蒸罐3的压力为0.1-0.9MPa。闪蒸罐3底流产物纯醚溶液10进入二甲醚精馏塔4的温度为80-150℃。二甲醚精馏塔4的压力为0.15-2.2 MPa，塔顶温度为20-90℃，塔釜温度为100-200℃。二甲醚精馏塔4的底流产物粗甲醇溶液11进入甲醇回收塔5，其底流产物为软水13，塔侧线产物为精甲醇14。高级醇浓集于精馏塔顶部塔板上侧线采出。甲醇回收塔的压力为0.1-0.8MPa，塔釜温度为80-150℃，塔顶温度为40-90℃。
后，返回二甲醚合成单吸收塔尾气15去变压吸附或膜分离提取有用成份CO、H
2
元做合成原料。[12]
以下为分离过程中各产物质量分率的数据
表1-2 分离过程中各物质质量分率数据表
(续上表)
2 精馏塔的工艺计算
2.1精馏塔的物料衡算
2.1.1基础数据
(一) 生产能力：3万吨/年，年开工数8000h。
(二) 产品二甲醚的纯度：二甲醚≥99wt％。
(三) 计算基准（kg/h）：P=3×107÷8000=3.750×103（kg/h）=81.40(kmol/h)
2.1.2物料衡算
DME：0.999
D
醚水CH3OH：0.001
DME:8.140×10-5
W H2O：0.9921
CH3OH:0.007891
图2-1 物料衡算简图
(一) 质量分数转换为摩尔分数
M DME=46.07kg/kmol M CH3OH=32.04 kg/kmol M H2O=18.02 kg/kmol 根据ai/M i÷∑a i/M i
其中a i—质量分数；M i—摩尔质量
(1)进料组分
表2-1 进料各组分所占比例
组分DME CH3OH H2O
质量分数0.03091 0.004299 0.9647
摩尔分数0.01235 0.002469 0.9852 (2)塔顶组分
表2-2 塔顶各组分所占比例
组分DME CH3OH
质量分数0.9990 0.00100
摩尔分数0.9985 0.001500
(3)塔釜组分
表2-3 塔釜各组分所占比例
组分DME CH3OH H2O
质量分数8.140×10-50.007818 0.9922
摩尔分数 3.194×10-50.004411 0.9955
(二) 清晰分割
以DME为轻关键组分，CH3OH为重关键组分，H2O为非重关键组分。
(三) 物料衡算
X W，DME= 3.194×10-5X D，CH3OH=0.001500
D=81.40/0.9985=81.52kmol/h
表2-4 清晰分割法计算过程
组分进料馏出液釜液
DME 0.01235F 0.01235F-3.194×10-5W 3.194×10-5W
CH3OH 0.002469F 0.001500D 0.002469F-0.001500D H2O 0.9852F 0 0.9852F
∑ F D W
联立0.01235F-3.194×10-5W+0.001500D+0=D
F=D+W
解得：F=6607 kmol/h =1.252×105 kg/h W=6525 kmol/h=1.183 ×105kg/h D=81.52kmol/h=3754 kg/h
M F=18.95kg/kmol M W=18.13 kg/kmol M D=46.056 kg/kmol
（四）精馏工序物料衡算表
表2-5 精馏工序物料衡算表
2.2精馏塔工艺计算
2.2.1物料衡算(见2.1.2)
2.2.2操作条件的确定
(一) 进料温度的计算(泡点)—饱和液体进料
(1) 已知体系总压强P总=200kPa，即P总=1520mmHg
物料饱和液体进料，故进料的泡点温度为进料温度。
(2) 安托因公式
㏑P i s=A-B/(T+C) (P i s:：mmHg，T：K)
查《石油化工基础数据手册》
表2-6 安托因公式数据表
A B C
DME 16.8467 2361.44 -17.10
CH3OH 18.5875 3626.55 -34.29
H2O 18.3036 3816.44 -46.13
DME：㏑P i s，DME=16.8467-2361.44/（T-17.10）
CH3OH：㏑P i s，CH3OH=18.5875-3626.55/（T-34.29）
H2O：㏑P i s，H2O=18.3036-3816.44/（T-46.13）
(3) 采用试差法计算
压力不太高，按完全理想系计算，K i=㏑P i s/P
给定P
设T K i=㏑P i s/P ∑K i x i -1≤εi结束
图2-2 试差法结构图
试差过程见表2-7
表2-7 试差过程
结果:在392.70K,即119.55℃时,∑K i x i≈1,故进料温度为392.70K
（二）塔顶露点温度计算
操作压力：P
=1520mmHg
总
给定P
设T K i=㏑P i s/P ∑(y i/K i)-1≤εx i结束
N
图2-3 试差法结构图
试差过程见表2-8
表2-8 试差过程
结果: 在332.25K,即59.10℃时,∑y i/K i≈1,故塔顶温度为332.25K （三）塔釜泡点温度计算
操作压力：P
=1520mmHg
总
给定P
设T K i=㏑P i s/P ∑K i x i≤εi结束
图2-4 试差法结构图
试差过程见表2-9
表2-9 试差过程
结果: 在393.50K,即120.35℃时,∑K i x i≈1,故塔顶温度为393.50K
2.3精馏塔设备计算
2.3.1基础数据
(一) 塔压：1520mmHg
进料温度：T F=392.70K
塔温塔顶温度：T D=332.25K
塔釜温度：T W=393.50K
(二)密度（参考《化工单元设备的设计》）
查《石油化工基础数据手册》
表2-10 密度数据表
经插值计算得
表2-11 插值计算后密度数据表
已知各组分在液相、气相所占的比例，如表2-12所示
表2-12 各组分所占比例
(1) 塔顶密度的计算 ①液相平均密度：
2
.762001400.0593.70.99861
1133,+=+=∑=
OH
CH OH CH DME
DME i i D L x x x ρ
ρρρ
=593.9( kg/m 3) ②气相平均密度：
OH
CH OH CH DME DME y M y M Miyi M 33?+?=∑=
001400.004.329986.007.46?+?=05.46=
) g/m k ( 3.337=10013.125.3324.221020015.27305.464.2235
3
D
V,??????== TP M
P T ρ
(2) 进料板密度的计算 ①液相平均密度：
1
12
2
3
3F L,O
H O H OH
CH OH CH DME ME D i
i x x x x ρρρρρ++=∑=
5
.9439648
.05
.685004300
.07
.41003090
.01
++=
=905.7(kg/m 3)
②气相平均密度：
O
H O H OH CH OH CH DME DME y M y M y M Miyi M 2233?+?+?=∑=
=46.07×0.04116+32.04×0.007743+18.02×0.9514=19.28
)g/m k 1.182(=10013.170.3924.221020015.27328.194.223
5
3F
V,??????== TP M
P T ρ
(3) 塔釜密度的计算 ①液相平均密度：
1
12
23
3W L,O
H O H OH
CH OH CH DME ME D i
i x x x x ρρρρρ+
+=∑=
=
8.9397
.9429921
.03.684007819.08.40510140.81
5
=++?-(kg/m 3) ②气相平均密度：
O
H O H OH CH OH CH DME DME y M y M y M Miyi M 2233?+?+?=∑=
=46.07×1.060×10-4+32.04×0.01415+18.02×0.9860=18.22
) g/m k 1.115(=10013.150.3934.221020015.27322.184.223
5
3W
V,??????== TP M
P T ρ
④精馏段和提馏段密度的计算 精馏段：
气相平均密度：V ρ=1／2×(F V,ρ+D V,ρ)= 1／2×(1.182+3.337)=2.259(kg/m 3) 液相平均密度：L ρ=1／2×(F L, +D L ,ρ ) =1／2×(905.7+593.9)=749.8(kg/m 3) 提馏段：
气相平均密度：V ρ′=1／2×(F V,ρ+W V,ρ)= 1／2×(1.182+1.115)=1.148(kg/m 3) 液相平均密度：L ρ′=1／2×(F L,ρ +W L ,ρ ) =1／2×(905.7+939.8)=722.8(kg/m 3) (三) 表面张力的计算
查《石油化工基础数据手册》
表2-13 表面张力数据表
经插值计算得
表2-14 插值计算后表面张力数据表
OH
CH OH
CH
DME DME i i D x x X 33δδδδ+==∑
=0.9968×7.086+0.003479×17.44+0=7.124(dyn/cm)
O
H O H OH CH OH CH DME DME i i F x x x X 2
2
3
3
δδδδδ++==∑
=0.01230×0.4512+0.002470×10.68+0.9852×54.89=54.11(dyn/cm)
O
H O H OH CH OH CH DME DME i i W x x x X 2
2
3
3
δδδδδ++==∑
=3.195×10-5×0.4494+0.004413×10.59+0.9955×54.73=54.50(dyn/cm) 精馏段：
㎝)30.62(dyn/=)11.54124.7(21
)(2
1+?=
+=F D δδδ精 提馏段：
㎝)(dyn/ 54.30=54.11)(54.5021
)(2
1+?=
+=F W δδδ提
表2-15 工艺条件列表
2.3.2塔板数的确定
(一) 最小回流比R min 的确定 ①相对挥发度
本设计以DME 为轻关键组分A ；CH 3OH 为重关键组分B ；H 2O 为非重关键组分C ；以重关键组分为基准物，即BB α=1。
塔顶：86.1810117.610154.1)()()(2
4
=??===D S B S A D B A D AB P P K K α 进料：088.810765.410854.3)()()(3
4
=??===F S B S A F B A F AB P P K K α
3081.010
765.410468.1)()()(3
3
=??===F S B S C F B C F CB P P K K α
塔釜：016.810
873.410906.3)()()(3
4
=??===W S B S A W B A W AB P P K K α 3088.010
873.410505.1)()()(3
3
=??===W S B S C W B C W CB P P K K α 全塔平均相对挥发度：
69.10016.8088.886.18··33=??==W F D AB αααα
3085
.03088.03081.0··23=?==W F D CB αααα
②最小回流比R min
本设计为泡点进料,即饱和液体进料，q=1 恩特伍德公式：
1)(min ,+=-∑R x i
m
D i i θαα
q x i
i
i -=-?∑1θαα
故0113085.09852
.03085.01002470.0169.1001230.069.10=-=-?+-?+-?=-?∑
θ
θθθααi i i x
解得θ=7.575
R min =
427.210575.71001400
.01575.769.109986.069.101)(,=-+-?+-?=--∑θ
ααi
m D i i x (二) 实际回流比
取实际回流比为最小回流比的1.15倍 则R=1.15 R min =1.15×2.427=2.791 (三) 最小理论板数的确定
853.469
.10log )004413.010195.3001400.09986.0log(log ])()log[(
15min =?÷=÷=
+-AB W B A D B A x x
x x N α 故最小理论塔数N min =3.853(不包括再沸器)
（四）全塔理论板数的确定
096.01
791.2427
.2791.21min =+-=+-R R R 同《化工原理》下册P37图1-30吉利兰图查得 54.02
min
=+-N N N
乙醇精馏塔设计毕业论文 目录 摘要................................................................. I Abstract............................................................. II 第一章绪论 (1) 1.1 设计的目的和意义 (1) 1.2 产品的性质及用途 (1) 1.2.1 物理性质 (1) 1.2.2 化学性质 (2) 1.2.3 乙醇的用途 (2) 第二章工艺流程的选择和确定 (3) 2.1 粗乙醇的精馏 (3) 2.1.1 精馏原理 (3) 2.1.2 精馏工艺和精馏塔的选择 (3) 2.2 乙醇精馏流程 (5) 第三章物料和能量衡算 (7) 3.1 物料衡算 (7) 3.1.1 粗乙醇精馏的物料平衡计算 (7) 3.1.2 主塔的物料平衡计算 (8) 3.2 主精馏塔能量衡算 (9) 3.2.1 带入热量计算 (9) 3.2.2 带出热量计算 (10) 3.2.3 冷却水用量计算 (10) 第四章精馏塔的设计 (11) 4.1 主精馏塔的设计 (11) 4.1.1 精馏塔全塔物料衡算及塔板数的确定 (11) 4.1.2 求最小回流比及操作回流比 (12) 4.1.3 气液相负荷 (12) 4.2 求操作线方程 (12) 4.3 图解法求理论板 (13) 4.3.1 塔板、气液平衡相图 (13) 4.3.2 板效率及实际塔板数 (14) 4.4 操作条件 (14) 4.4.1 操作压力 (14) 4.4.2 混合液气相密度 (15) 4.4.3 混合液液相密度 (16) 4.4.4 表面力 (16)
粗苯工段 1、粗苯的主要组成？ 粗苯的主要组成是苯及其同系物甲苯、二甲苯和三甲苯等。此外，粗笨中还有一些不饱和化合物，硫酸物及少量的酚类和吡啶碱类。在用洗油回收煤气中的苯族烃，则尚含有少量洗油的轻质馏份。 2、粗苯爆炸同空气混合后的爆炸范围？ 粗笨蒸汽在空气中的浓度在1.4-7.5%（体积）范围内时，能形成爆炸混合物，粗笨易燃。 3、粗苯质量鉴别： 180℃前馏出量越多，粗苯的质量就越好，一般要求粗笨的180℃前馏出量为93-95%。 4、用洗油回收苯族烃，回收苯族烃的基本原理？ 当煤气中苯族烃的分压PG大于洗油液面上的粗苯的蒸汽PL时，煤气中的苯族烃就被汽油吸收，PG和PL之间的压力差是吸收苯族烃过程的推动力，差值愈大，则吸收过程进行得愈容易，吸收速率液愈快。吸收苯族烃过程的极限为气、液两相间达成平衡，此时为PG=PL. 5、生产粗笨的工艺流程 按流程图讲解（部包括抱起流程） 6、洗油流程操作参数 贫油流程线 脱苯塔底185℃贫油自流→一段贫富油换热器→143℃→二段（螺旋）贫富油换热器78℃→一段贫油冷却器35℃→二段贫富油冷却器25℃→洗苯塔吸收煤气中的苯变为富油→富油槽。 富油线 富油槽→富油泵→油气换热器同苯蒸汽换热60℃→二段贫富油换热器→125℃→一段贫富油换热器160℃→管式炉185-195℃→脱苯塔→至下到脱苯塔底。变为贫油180℃形式 再生器再生 1-1.5% 洗油循环系统 7、为了降低脱苯蒸馏温度采取什么方法？ 可采取两种方法：（1）水蒸汽蒸馏；（2）真空蒸馏；我国均采用水蒸汽蒸馏法。 8、粗苯蒸馏过程中影响直接蒸馏量的因素？ （1）提高富油的予热温度可减少直接蒸汽量的耗量； （2）反之减低富油予热温度，就得增加直接蒸汽量； （3）提高过热蒸汽的温度，也可降低直接蒸汽的耗量； （4）当富油中的粗苯含量高时，在一定预热温度下由于粗苯的蒸汽分压较大，对蒸出煤吨180℃前粗苯，也可减少直接蒸汽的耗量。 9、循环洗油量是根据什么确定的？ （1）每吨干装入煤需循环洗油量0.5-0.55公斤/时； （2）每标立方米干煤气需循环洗油量约为1.5-1.7公斤/时；
南华大学 过程控制仪表课程设计 设计题目精馏塔提馏段的温度控制系统学生XXX 专业班级自动化X X X 学号XXXXXXXXXX 指导老师XXX 2012年6月25日
目录 1.系统简介与设计目的 (2) 2.控制系统工艺流程及控制要求 (3) 3．设计方案及仪表选型 (4) 3.1控制方案的确定 (4) 3.2控制系统图、方框图 (5) 4.各个环节仪表的选型，仪表的工作原理以及性能指标 (7) 4.1检测元件 (7) 4.1.1铠装热电偶特点 (7) 4.1.2铠装热电偶主要技术参数 (7) 4.2变送器 (7) 4.2.1变送器主要技术指标 (7) 4.3调节器 (8) 4.4执行器 (8) 4.4.1电／气阀门定位器作用 (8) 5.绘制仪表盘电气接线图，端子接线图 (10)
6.仪表型号清单 (11) 7.设计总结 (12) 参考文献 (13) 1.系统简介与设计目的 精馏操作是炼油、化工生产过程中的一个十分重要的环节。精馏塔的控制直接影响到工厂的产品的质量、产量和能量的消耗，因此精馏塔的自动控制长期以 来一直受到人们的高度重视。精馏塔是一个多输入多输出的对象，它由很多级塔 板组成，在机理复杂，对控制要求又大多较高。这些都给自动控制带来一定的困难。同时各塔工艺结构特点有千差万别，这需要深入分析特性，结合具体塔的 特点，进行自动控制方案设计和研究。精馏塔的控制最终目标是，在保证产品质 量的前提下，使回收率最高，能耗最小，或使总收益最大。在这个情况为了更好 实现精馏的目标就有了提馏段温度控制系统的产生。
按提馏段指标的控制方案，当塔釜液为主要产品时，常常按提馏段指标控制。 如果是液相进料，也常采用这类方案。这是因为在液位相进料时，进料量的变化， 首先影响到塔底产品浓度，塔顶或精馏段塔板上的温度不能很好地反映浓度的变 化，所以采用提馏段控制温度比较及时。另外如果对釜底出料的成分要求高于塔 顶出料，塔顶或精馏段板上温度不能很好反映组分变化和实际操作回流比大于几 倍最小回流比时，可采用提馏段控制。提馏段温度是衡量质量指标的间接指标，而以改变再沸器加热量作为控手段的方案，就是提馏段温控。 精馏塔的控制目标是：在保证产品质量合格的前提下，使塔的回收率最高、能耗最低，即使总收益最大，成本最小。
乙醇水溶液提纯精馏塔设计毕业设计 目录 1.绪论 (1) 1.1.设计背景 (1) 1.2.设计意义 (1) 1.3.设计步骤 (1) 2.精馏塔设计计算 (2) 2.1.精馏流程的确定 (2) 2.2.塔的物料衡算 (2) 2.2.1.查阅文献，整理有关物性数据 (2) 2.2.2.料液及塔顶、塔底产品的摩尔分数 (3) 2.2.3. 平均摩尔质量 (3) 2.2.4. 物料衡算 (3) 2.3. 塔板数的确定 (3) 2.3.1. 乙醇—水物系的气液平衡数据 (4) 2.3.2. 求最小回流比及操作回流比 (4) 2.3.3. 求精馏塔的气液相负荷 (4) 2.3.4. 求操作线方程 (4) 2.3.5. 图解法求理论塔板层数 (4) 2.3.6. 求实际塔板数 (5) 2.4 塔的工艺条件及物性数据计算 (6) 2.4.1. 操作压力 (6) 2.4.2. 平均摩尔质量 (7) 2.4.3. 平均密度 (7) 2.4. 3.1 .....................................................气相密度7 2.4. 3.2 ................................................. 液相平均密度7 2.4.4. 液体表面力 (8) 2.5 精馏塔的塔体工艺尺寸计算 (9) 2.5.1. 塔径的计算 (9) 2.5.2. 精馏塔有效高度的计算 (9) 2.6 塔板主要工艺尺寸的计算 (9) 2.6.1. 堰长 (9) 2.6.2. 溢流堰高度 (10) 2.6.3. 弓形降液管宽度和截面积 (10) 2.6.4. 降液管底隙高度 (11) 2.7 塔板布置 (11) 2.7.1. 塔板的分块 (12) 2.7.2. 边缘区宽度确定 (12)
摘要 乙醇是一种极重要的有机化工原料，也是一种燃料，在国民经济中占有十分重要的地位。随着乙醇工业的迅速成熟，各种制乙醇的方法相继产生。由于乙醇与水混合物的特殊性，即相对挥发度的不同且在一定浓度时生成共沸物，精馏操作一直是乙醇生产不可缺少的工序。 本设计的主要内容是根据20万吨乙醇生产工艺的需求，通过物料衡算和热量衡算以及板式浮阀塔设计的理论知识来设计浮阀塔，并由负荷性能图来进行校验。此外，本设计遵循经济、资源综合利用、环保的原则，严格控制工业三废的排放，充分利用废热，降低能耗，提高工艺的可行性。 关键词：乙醇精馏；浮阀塔；塔附件设计
Abstract Ethanol is a very important organic chemical raw material, but also a fuel, in the national economy occupied a very important position. With the rapid ethanol industry matures, various methods have been found. As a characteristic of a mixture of ethanol and water, the difference of the relative volatility and is generated in a certain concentration azeotrope, distillation operation has been indispensable step of ethanol production. The design of the main content is based on 200,000 tons of ethanol production technology，which needs through material balance and energy balance and the plate valve column design theory to design the float valve column by load performance diagrams for verification. In addition, the design follows the economy, resource utilization, environmental protection principles, strictly control industrial waste emissions, the full use of waste heat, reduce energy consumption and improve the feasibility of the process. Keywords: Ethanol distillation，Valve column，Design
( 安全技术 ) 单位：_________________________ 姓名：_________________________ 日期：_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 化产车间粗苯工段系统停车维修安全技术方案(新版) Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that people make mistakes
化产车间粗苯工段系统停车维修安全技术 方案(新版) 一、检修内容及工况 工况：由于苯蒸汽及水蒸气的腐蚀，现冷凝冷却器入口阀门出现漏点，为维持生产，现将漏点塞住；入管式炉蒸汽电动调节阀因长时间运行，现出现故障，调节失灵，需进行更换等。 检修内容： 1、粗苯工段西冷凝冷却器苯气入口阀门（DN200）阀体漏，需进行更换； 2、1#管式炉蒸气入口总阀及电子调节阀（DN100）无法调节，进行更换； 3、二段换热器入口阀门（DN150）进行更换； 4、更换贫油管与二段换热器之间的三通（已经预制完成）；
5、检查管式炉富油出口管线阀门（3个DN150阀门，以防阀头脱落）。 二、停工、检修步骤及安全要求 1.粗苯工段停工 ⑴、停运管式炉：循环洗油保持运行正常，逐渐降低管式炉炉膛温度，当炉膛温度降至300℃以下时，关闭火嘴前煤气阀门，然后再关闭进管式炉煤气包的总阀门，打开烟囱翻板； ⑵、停再生器：关闭再生器进油阀门，将再生器内残渣排空，管道吹扫干净后，停进再生器蒸汽。 ⑶、停循环洗油：打开各洗苯塔交通阀，关闭洗苯塔煤气进口阀门，使煤气不再进入洗苯塔，以防煤气中的水分进入塔底槽，造成将来开工困难；观察循环贫油槽液位，不要过高，以防无法容纳停工后的回油；依次停贫油泵，半富油泵、富油泵，同时观察各洗苯塔的塔底液位，使其保持在正常运行时的2/3处； ⑷、停循环冷却水： (5)、其它未尽事项按粗苯停工操作规程执行。
辽宁工业大学过程控制系统课程设计（论文）题目：精馏塔温度控制系统设计 院（系）：电气工程学院 专业班级：自动化093 学号： 090302074 学生姓名：杨昌宝 指导教师：（签字） 起止时间：
课程设计（论文）任务及评语 院（系）：电气工程学院教研室：自动化 注：成绩：平时20% 论文质量60% 答辩20% 以百分制计算
摘要 随着石油化工的迅速发展，精馏操作的应用越来越广，分流物料的组分越来越多，分离的产品纯度越来越高。采用提馏段温度作为间接质量指标，它能够较直接地反映提馏段产品的情况。将提馏段温度恒定后，就能较好地确保塔底产品的质量达到规定值。所以，在以塔底采出为主要产品、对塔釜成分要求比对馏出液高时，常采用提馏段温度控制方案。由于精馏塔操作受物料平衡和能量平衡的制约，鉴于单回路控制系统无法满足精馏塔这一复杂的、综合性的控制要求，设计了基于串级控制的精馏塔提馏段温度控制系统。 精馏塔的大多数前馈信号采用进料量。当进料量来自上一工序时，除了多塔组成的塔系中可采用均匀控制或串级均匀控制外，还有用于克服进料扰动影响的控制方法前馈—反馈控制。 前馈控制是一种预测控制，通过对系统当前工作状态的了解，预测出下一阶段系统的运行状况。如果与参考值有偏差，那么就提前给出控制信号，使干扰获得补偿，稳定输出，消除误差。前馈的缺点是在使用时需要对系统有精确的了解，只有了解了系统模型才能有针对性的给出预测补偿。但在实际工程中，并不是所有的干扰都是可测的，并不是所有的对象都是可得到精确模型的，而且大多数控制对象在运行的同时自身的结构也在发生变化。所以仅用前馈并不能达到良好的控制品质。这时就需要加入反馈，反馈的特点是根据偏差来决定控制输入，不管对象的模型如何，也不管外界的干扰如何，只要有偏差，就根据偏差进行纠正，可以有效的消除稳态误差。解决前馈不能控制的不可测干扰。 前馈反馈综合控制在结合二者的优点后，可以提高系统响应速度 关键词：提馏段温度前馈-反馈串级控制
精馏塔尺寸设计计算 初馏塔的主要任务是分离乙酸和水、醋酸乙烯，釜液回收的乙酸作为气体分离塔吸收液及物料，塔顶醋酸乙烯和水经冷却后进行相分离。塔顶温度为102℃，塔釜温度为117℃，操作压力4kPa。 由于浮阀塔塔板需按一定的中心距开阀孔，阀孔上覆以可以升降的阀片，其结构比泡罩塔简单，而且生产能力大，效率高，弹性大。所以该初馏塔设计为浮阀塔，浮阀选用F1型重阀。在工艺过程中，对初馏塔的处理量要求较大，塔内液体流量大，所以塔板的液流形式选择双流型，以便减少液面落差，改善气液分布状况。 4.2.1 操作理论板数和操作回流比 初馏塔精馏过程计算采用简捷计算法。 （1）最少理论板数N m 系统最少理论板数，即所涉及蒸馏系统（包括塔顶全凝器和塔釜再沸器）在全回流下所需要的全部理论板数，一般按Fenske方程[20]求取。 式中x D,l，x D,h——轻、重关键组分在塔顶馏出物（液相或气相）中的摩尔分数； x W,l，x W,h——轻、重关键组分在塔釜液相中的摩尔分数； αav——轻、重关键组分在塔内的平均相对挥发度； N m——系统最少平衡级（理论板）数。 塔顶和塔釜的相对挥发度分别为αD=1.78，αW=1.84，则精馏段的平均相对挥发度： 由式（4－9）得最少理论板数： 初馏塔塔顶有全凝器与塔釜有再沸器，塔的最少理论板数N m应较小，则最少理论板数：。 （2）最小回流比 最小回流比，即在给定条件下以无穷多的塔板满足分离要求时，所需回流比R m，可用Underwood法计算。此法需先求出一个Underwood参数θ。 求出θ代入式（4－11）即得最小回流比。
式中——进料（包括气、液两相）中i组分的摩尔分数； c——组分个数； αi——i组分的相对挥发度； θ——Underwood参数； ——塔顶馏出物中i组分的摩尔分数。 进料状态为泡点液体进料，即q=1。取塔顶与塔釜温度的加权平均值为进料板温度（即计算温度），则 在进料板温度109.04℃下，取组分B（H2O）为基准组分，则各组分的相对挥发度分别为αAB=2.1，αBB=1，αCB=0.93，所以 利用试差法解得θ=0.9658，并代入式（4－11）得 （3）操作回流比R和操作理论板数N0 操作回流比与操作理论板数的选用取决于操作费用与基建投资的权衡。一般按R/R m=1.2～1.5的关系求出R，再根据Gilliland关联[20]求出N0。 取R/R m=1.2，得R=26.34，则有： 查Gilliland图得 解得操作理论板数N0=51。 4.2.2 实际塔板数 （1）进料板位置的确定 对于泡点进料，可用Kirkbride提出的经验式进行计算。
第一章概论 1.1塔设备在化工生产中的作用和地位 塔设备是化工、石油化工和炼油等生产中最重要的的设备之一。它可使气（或汽）液或液液两相之间进行紧密接触，达到相际传质及传热的目的。可在塔设备中完成的常见的单元操作有：精馏、吸收、解吸和萃取等。此外，工业气体的冷却与回收、气体的湿法净制和干燥，以及兼有气液两相传质和传热的增湿、减湿等。 在化工厂、石油化工厂、炼油厂等中，塔设备的性能对于整个装置的产品产量、质量、生产能力和消耗定额，以及三废处理和环境保护等各个方面，都有重大的影响。据有关资料报道，塔设备的投资费用占整个工艺设备投资费用的较大比例；它所耗用的钢材重量在各类工艺设备中也属较多。因此，塔设备的设计和研究，受到化工、炼油等行业的极大重视。 1.2塔设备的分类及一般构造 塔设备经过长期发展，形成了型式繁多的结构，以满足各方面的特殊需要。为了便于研究和比较，人们从不同的角度对塔设备进行分类。例如：按操作压力分为加压塔、常压塔和减压塔；按单元操作分为精馏塔、吸收塔、解吸塔、萃取塔、反应塔和干燥塔；按形成相际接触界面的方式分为具有固定相界面的塔和流动过程中形成相界面的塔；也有按塔釜型式分类的。但是长期以来，最常用的分类是按塔的内件结构分为板式塔和填料塔两大类，还有几种装有机械运动构件的塔。 在板式塔中，塔内装有一定数量的塔盘，气体以鼓泡或喷射的形式穿过塔盘上的液层使两相密切接触，进行传质。两相的组分浓度沿塔高呈阶梯式变化。 在填料塔中，塔内装填一定段数和一定高度的填料层，液体沿填料表面呈膜状向下流动，作为连续相的气体自下而上流动，与液体逆流传质。两相的组分浓度沿塔高呈连续变化。 人们又按板式塔的塔盘结构和填料塔所用的填料，细分为多种塔型。
粗苯蒸馏工段工艺流程 来自硫铵工段的粗煤气，经终冷塔冷却后从洗苯塔底部入塔，由下而上经过洗苯塔填料层，与塔顶喷淋的循环洗油逆流接触，煤气中的苯被循环洗油吸收，再经过塔内捕雾段脱除雾滴后离开洗苯塔，其中一部分送焦炉做回炉煤气、一部分送粗苯管式炉作燃料，剩余部分外送作城市煤气。 洗苯塔底富油经富油泵加压后送至粗苯冷凝冷却器，与脱苯塔顶出来的粗苯汽换热，将富油预热至60℃左右，然后至油油换热器与脱苯塔底出来的热贫油换热，由60℃升到110℃左右，最后进入粗苯管式炉被加热至180℃左右，进入脱苯塔。从脱苯塔顶蒸出的粗苯油水混和汽进入粗苯冷凝冷却器分别被从洗苯塔底来的富油和16℃制冷水冷却至30℃左右。然后进入粗苯油水分离器，分离的粗苯至粗苯回流槽，部分粗苯经粗苯回流泵送至脱苯塔顶作回流，其余部分入粗苯贮槽，需外售时由粗苯输送泵送装车台装车外售。 由粗苯油水分离器分离的油水混合液去控制分离器，在此分离出的油去地下放空槽，分离出的水去苯工段终冷冷凝液槽，与终冷冷凝液一并送冷鼓、电捕工段的机械化氨水澄清槽。 脱苯后的热贫油从脱苯塔底流出，自流入油油换热器与富油换热，使其温度降至120℃左右入贫油槽，并由贫油泵加压送至贫油冷却器分别被循环水和制冷水冷却至约30℃，送洗苯塔喷淋洗涤煤气。 0.5MPa（表）蒸汽被粗苯管式炉过热至400℃左右，作为洗油再生器和脱苯塔的热源。管式炉所需燃料由洗苯后的煤气经煤气过滤器过滤后供给。 为保证洗脱苯过程中洗油质量，采用洗油再生器将部分洗油再生，洗油再生量为循环洗油量的1～1.5%，用过热蒸汽加热，蒸出的油汽进入脱苯塔，残渣入残油池定期送煤场掺烧。 外购新洗油入新洗油地下槽，用泵送新洗油槽，由贫油泵补入系统中。 为降低洗油中的含萘量，脱苯塔设侧线采萘，萘油入萘扬液槽，然后送冷鼓、电捕工段的机械化氨水澄清槽。
精馏塔温度控制系统设计 The Standardization Office was revised on the afternoon of December 13, 2020
辽宁工业大学过程控制系统课程设计（论文）题目：精馏塔温度控制系统设计 院（系）：电气工程学院 专业班级：自动化093 学号： 0 学生姓名：杨昌宝 指导教师：（签字） 起止时间：
课程设计（论文）任务及评语 院（系）：电气工程学院教研室：自动化
注：成绩：平时20% 论文质量60% 答辩20% 以百分制计算 摘要 随着石油化工的迅速发展，精馏操作的应用越来越广，分流物料的组分越来越多，分离的产品纯度越来越高。采用提馏段温度作为间接质量指标，它能够较直接地反映提馏段产品的情况。将提馏段温度恒定后，就能较好地确保塔底产品的质量达到规定值。所以，在以塔底采出为主要产品、对塔釜成分要求比对馏出液高时，常采用提馏段温度控制方案。由于精馏塔操作受物料平衡和能量平衡的制约，鉴于单回路控制系统无法满足精馏塔这一复杂的、综合性的控制要求，设计了基于串级控制的精馏塔提馏段温度控制系统。 精馏塔的大多数前馈信号采用进料量。当进料量来自上一工序时，除了多塔组成的塔系中可采用均匀控制或串级均匀控制外，还有用于克服进料扰动影响的控制方法前馈—反馈控制。 前馈控制是一种预测控制，通过对系统当前工作状态的了解，预测出下一阶段系统的运行状况。如果与参考值有偏差，那么就提前给出控制信号，使干扰获得补偿，稳定输出，消除误差。前馈的缺点是在使用时需要对系统有精确的了解，只有了解了系统模型才能有针对性的给出预测补偿。但在实际工程中，并不是所有的干扰都是可测的，并不是所有的对象都是可得到精确模型的，而
毕业设计（论文） 2013 届 题目CS2和CCl4精馏塔的工艺和机械设计专业化工设备与维修技术
毕业论文（设计）任务书 1、论文（设计）题目：CS2和CCl4精馏塔的工艺 和机械设计 2、论文（设计）要求： （1）学生应在教师指导下按时完成所规定的内容和工作量，最好是独立完成。 （2）选题有一定的理论意义与实践价值，必须与所学专业相关。（3）主题明确，思路清晰。 （4）文献工作扎实，能够较为全面地反映论文研究领域内的成果及其最新进展。 （5）格式规范，严格按系部制定的论文格式模板调整格式。 （6）所有学生必须在5月15日之前交论文初稿。 3、论文（设计）日期：任务下达日期 2013.3.4 完成日期 2013.4.10 4、指导教师签字：
CS2和CCl4精馏塔的工艺和机械设计 摘要：本次设计的目的是通过精馏操作来完成二硫化碳和四氯化碳混合溶液的分离，从而获得较高浓度的轻组分二硫化碳。精馏是利用混合液中各组分挥发度不同而达到分离要求的一种单元操作。本设计详细阐述了设计的各部分内容，计算贯穿在整个设计中。本设计包括蒸馏技术的概述、精馏塔工艺尺寸的计算、塔板校核、精馏塔结构的设计、筒体及各部件材料的选择、筒体各处开孔补强的设计、塔体机械强度的校核及精馏塔装配图的绘制等主要内容。 关键字：精馏塔，塔板校核，开孔补强，机械强度。
目录 1.概论 (1) 1.1蒸馏技术背景、基本概念和分类 (1) 1.1.1蒸馏技术背景 (1) 1.1.3蒸馏技术分类 (1) 1.2塔设备的作用和类型 (2) 1.2.1塔设备的作用 (2) 1.2.2塔设备的类型 (2) 1.3蒸馏技术节能 (3) 1.4现在蒸馏技术面临的机遇和挑战 (3) 1.5本设计中的方案选择 (4) 2.精馏塔设计任务书 (6) 2.1设计题目：二硫化碳—四氯化碳精馏塔设计 (6) 2.2设计任务及操作条件 (6) 2.3设计内容 (6) 2.4设计基础数据 (7) 3．各部分结构尺寸的确定和设计计算 (8) 3.1.物料衡算 (8) 3.2全塔物料衡算 (8) 3.3塔板数的确定 (8) 3.4塔工艺条件及物性数据计算 (11) 3.4.1操作压强的计算P m (11) 3.4.3精馏塔气相密度 (11) 3.4.4精馏塔液相密度 (11) 3.5精馏塔气液负荷计算 (12) 3.6精馏塔和塔板的主要工艺尺寸的计算 (13) 3.6.1塔径的计算 (13) 3.6.2塔高计算 (14)
粗苯工段 一、洗油用量与哪些有关？怎样合理控制洗油质量？ 1、与洗油喷淋量和煤气流速有关。 2、与再生器排渣量有关。 3、与脱苯xx温度有关。 4、与脱苯塔进气量有关。 合理控制洗油量： 1、掌握适宜的排渣温度和排渣量。 2、及时调整脱苯塔进气量和脱苯塔顶温度以防洗油随苯汽蒸出。 3、洗油喷淋量不能过大，以防煤气失常。 二、怎样确定再生器排渣量？排渣时应注意哪些问题？ 1、再生器排渣主要是根据： ○1、循环洗油质量和增减再生器次数。 ○2、根据洗苯塔阻力来增减排渣量。 2、○ 1、再生器底部温度不能过高。 ○2、残渣排泄管路要预热。 ○3、注意残渣槽满后防止溢出。 ○4、排渣蒸汽不能过猛，防止再生器承受不住压力爆炸发生其它事故。 三、过热蒸汽温度以什么为依据进行调节？ 过热蒸汽温度主要以贫油含苯量大小调节。
怎样控制洗油质量： 1、及时调整洗油再生器排渣量及时补充新洗油。 2、合理控制脱苯塔顶温度，防止转组分被蒸出。 怎样降低富油含苯： 1、合理提高过热蒸气温度和脱苯塔进汽量。 2、根据粗苯流程合理调整脱苯塔顶回流量。 粗苯工段 1、管式炉作用是什么？ 答：○1、加热富油和过热蒸汽。○ 2、提高粗苯回收率。 ○3、降低蒸汽消耗、减少酚水量。○ 4、减少蒸汽压力，波动影响稳定操作。 洗苯塔阻力增大，超技术规定 原因： 填料被油渣，苯堵塞，油粘度过大。 处理方法： 停塔用60℃—90℃热贫油冲洗，严重时更换填料进行吹扫，如因洗油粘度过大引起，加强排渣，适当加新洗油。 2、脱苯塔的作用是什么？怎样将洗油中的苯脱出来？ 答：
用过热的蒸汽将180℃中富油中的苯蒸馏出来，并利用回流柱控制产出质量，要使富油中的苯脱出来。用适量（350℃—400℃）的过热蒸汽。 富油温度最好达到180℃左右。 3、如何保证贫油温度？ 答： 在贫油一段冷却器出口达到45℃以下，二段用适量低温水冷却。 4、如何调节富油温度？ 答： 在洗油循环量一定的条件下，调节管式炉火焰。 5、贫油含苯与什么因素有关？粗苯质量与什么因素有关？ 答： 贫油含苯与○1富油温度○2过热蒸汽温度○3循环油量○4过热蒸汽量○5洗油质量有关。 粗苯质量与脱苯xx温度和回流量有关。 6、贫富油泵如何保养？ 答： ○1定期加油○2卫生要达到“三见”○3底角螺丝不能振动○4泵不能振动○5常查电机、电流是否过栽。 7、再生器的作用是什么？如何才能正确使用再生器？ 答： 作用： 使洗油中的高沸点组分及油渣分离出来以保证洗油质量，达到标准。
////////// 中国矿业大学 本科生毕业设计 姓名：学号： 学院： 专业： 设计题目：年产120万吨焦化厂粗苯工段的设计 专题： 指导教师：职称：教授 2009年 5月徐州 中国矿业大学毕业设计任务书 学院专业年级姓名 任务下达日期： 毕业设计日期： 毕业设计题目：年产120万吨焦化厂粗苯工段的设计
毕业设计专题题目： 毕业设计主要内容和要求： 要求： <1）回收工艺论证；<2）主要设备计算和选型；<3）绘制带控制点工艺流程图、设备平面布置图、管道平面和立面布置图、绘制一张主要设备图<必须与自己的设备计算一致），用AutoCAD绘制；<4）编制设计说明书； <5）按2×60孔TJL5550D焦炉配套规模进行计算。 计算条件： 苯回收率：1.0% 硫铵工段来煤气温度/饱和温度℃： 58/53 终冷温度：22℃ 毕业设计工作计划 <1）3.1~3.8 设计基本知识培训 <2）3.9~3.22现场实习收集资料 <3）3.23~4.17工艺论证和计算 <5）4.18~5.31绘制图纸 <6）6.1~6.15提交设计说明书和图纸 院长签字：指导教师签字： 中国矿业大学毕业设计指导教师评阅书 指导教师评语<①基础理论及基本技能的掌握；②独立解决实际问题的能力；③研究内容的理论依据和技术方法；④取得的主要成果及创新点；⑤工作态度及工作量；⑥总体评价及建议成绩；⑦存在问题；⑧是否同意答辩等）：
成绩：指导教师签字： 年月日 中国矿业大学毕业设计评阅教师评阅书 评阅教师评语<①选题的意义；②基础理论及基本技能的掌握；③综合运用所学知识解决实际问题的能力；③工作量的大小；④取得的主要成果及创新点；⑤写作的规范程度；⑥总体评价及建议成绩；⑦存在问题；⑧是否同意答辩等）： 成绩：评阅教师签字： 年月日 中国矿业大学毕业设计答辩及综合成绩
Hefei University 《化工仪表及自动化》过程考核之三——设计 题目：精馏塔控制系统设计， 系别： 班级： 姓名： 学号： 教师： 日期：
目录 Hef e i Un iv ers ity (1) 化工班：《化工仪表及自动化》 (1) 过程考核之三——设计 (1) 一、概述 (3) 二、内容 (3) 三、说明 (3) 1、工作要求 (3) 2、物料 (3) 3、精馏过程的控制方案设计 (4) 四、设备选型 (5) 1、测控仪表选型 (5) 2、执行机构选型 (5) 五、总结 (5) 六、参考文献 (5)
精馏塔控制系统设计 一、概述 精馏塔是化工生产中分离互溶液体混合物的典型分离设备。它是依据精馏原理对液体进行分离，即在一定压力下，利用互溶液体混合物各组分的沸点或饱和蒸汽压不同，使轻组份（即沸点较低或饱和蒸汽压较高的组分）汽化。经多次部分液相汽化和部分气相冷凝，使气相中的轻组分和液相中的重组分浓度逐渐升高，从而实现分离的目的，满足化工连续化生产的需要。精馏塔塔釜温度控制的稳定与否直接决定了精馏塔的分离质量和分离效果，控制精馏塔的塔釜温度是保证产品高效分离，进一步得到高纯度产品的重要手段。维持正常的塔釜温度，可以避免轻组分流失，提高物料的回收率，也可减少残余物料的污染作用。影响精馏塔温度不稳定的因素主要是来自外界来的干扰。 二、内容 蒸馏的基本原理是将液体混合物部分气化,利用其中各组份挥发度不同（相对挥发度）的特性，实现分离目的的单元操作。蒸馏按照其操作方法可分为：简单蒸馏、闪蒸、精馏和特殊精馏等。 本文主要内容是结合课本所学仪表自动化知识，掌握测控仪表，了解二元精馏系统流程仪表的位号和特点，仔细研究二元精馏的工艺流程图，熟悉工艺流程依次设计一套完整的控制方案，使系统能对二元精馏的工艺过程进行有效地控制。 三、说明 1、工作要求 精馏塔控制系统主要分为三部分控制：塔釜温度控制精馏塔塔釜温度是产品成分的间接质量指标,要求温度检测点在系统受到干扰时温度变化灵敏,因此塔内测温点设置在灵敏板上,通过控制再沸器蒸汽流量来实现温度的稳定。 2、物料
学号： HEBEI UNITED UNIVERSITY 毕业设计外文翻译 G RADUATE D ESIGN F OREIGN L ANGUAGE T RANSLATION 设计题目：苯-氯苯连续精馏塔设计 学生姓名： 专业班级： 学院：机械工程学院 指导教师： 2012年5月26日
气－液传质设备主要分为板式塔和填料塔两大类。精馏操作既可采用板式塔，也可采用填料塔。板式塔在工业上最早使用的是泡罩塔、筛板塔，其后，特别是在本世纪五十年代以后，随着石油、化学工业生产的迅速发展，相继出现了大批新型塔板，如S型板、浮阀塔板、多降液管筛板、舌形塔板、穿流式波纹塔板、浮动喷射塔板及角钢塔板等。目前从国内外实际使用情况看，主要的塔板类型为筛板塔、浮阀塔及泡罩塔，而前者使用尤为广泛。 在化工、炼油、医药、食品及环境保护等工业部门，塔设备是一种重要的单元操作设备。它的应用面广、量大。据统计，塔设备无论其投资费还是所有消耗的钢材重量，在整个过程装备中所占的比例都相当高。 精馏是分离液体混合物最常用一种作，在化工、炼油等工业中应用很广。它通过汽、液两相的直接接触，利用组分挥发度的不同，使易挥发组分由液相向汽相传递，难挥发的由汽相向液相传递，是汽、液两相之间的传质过程。 本设计是笨-氯苯连续分离精馏塔，而氯苯是一种重要的基本有机合成原料，用作染料、医药、农药、有机合成中间体。用于制造苯酚、硝基氯苯、二硝基氯苯、苯胺、硝基酚及杀虫剂滴滴涕等，也用作乙基纤维素和许多树脂的溶剂。氯苯的下游产品中，硝基氯化苯是氯苯的主要消费用户，对硝基氯化苯是重要的染料、农药、医药的中间体。以对硝基氯化苯为原料可以生产对硝基苯酚、对硝基苯胺、对氨基苯酚、对苯二胺、对氨基苯甲醚和对氨基苯乙醚等一系列有机化工产品。但由于用苯氯化法制氯苯后，苯和氯苯互溶，因此需设计一个精馏塔用来分离易挥发的苯和不易挥发的氯苯。 首先，苯和氯苯的原料在原料预热器中加热到泡点温度，然后，原料从进料口进入到精馏塔中。因为被加热到泡点，混合物中既有气相混合物，又有液相混合物，这时候原料混合物就分开了，气相混合物在精馏塔中上升，而液相混合物在精馏塔中下
编订：__________________ 单位：__________________ 时间：__________________ 粗苯工段技术操作规程 (正式) Standardize The Management Mechanism To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-8721-47 粗苯工段技术操作规程(正式) 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对管理机制、管理原则、管理方法以及管理机构进行设置固定的规范，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 1、岗位职责 1.1负责所属设备的开、停工及正常操作。 1.2负责终冷、洗苯、蒸馏系统各部位温度、压力的调节。 1.3按时进行岗位巡查，根据生产情况及时调节各主要测控点温度、压力、洗油量和油位等，使之符合工艺要求。 1.4经常检查油水分离器的分离情况，使之保证水不带油，油不含水。 1.5经常检查管式炉温度和燃烧情况，保证富油温度和过热蒸汽温度。 1.6负责所属设备的维护、保养和区域环境卫生。 1.7经常检查设备、阀门、管道，发现泄漏及时处理。
1.8经常检查各泵电机运转情况，发现异常及时处理。 1.9根据生产状况，控制再生器排渣量，保证循环洗油质量。 1.10经常检查冷凝贮槽液位，确保冷凝液不溢槽。 1.11经常检查贫油槽、新洗油槽油位，保证满足生产需要。 2、基本操作参数 2.1终冷煤气出口温度：25～30℃。 2.2入洗苯塔洗油温度应高于煤气湿度：夏季2～3℃，冬季3～5℃。 2.3终冷塔、洗苯塔阻力：不大于1000Pa 2.4循环洗油量：1.8～2.0L/Nm3煤气 2.5洗苯塔后煤气含苯：2～4g/Nm3 2.6贫油含苯≤0.2%，富油含苯≥2%。 2.7富油预热温度：（180±2）℃。 2.8脱苯塔顶温度：90～95℃。 2.9脱苯塔底温度：165～170℃。
目录 1 精馏塔控制系统介绍 (1) 1.1精馏塔原理 (1) 1.2控制要求及干扰因素 (1) 2 设计任务及要求 (2) 3 均匀控制系统 (2) 3.1均匀控制概念 (2) 3.2均匀控制系统特点 (4) 4设计方案选择 (5) 4.1方案一简单均匀控制 (5) 4.2方案二串级均匀控制 (5) 5 系统各器件选型 (7) 5.1检测转换元件的选择、性能参数 (7) 5.2调节阀气开气关式选择 (9) 6.系统仿真与分析 (11) 7.小结与体会 (12) 参考文献 (13)
精馏塔的均匀控制系统设计 1 精馏塔控制系统介绍 1.1 精馏塔原理 精馏塔是进行精馏的一种塔式汽液接触装置，又称为蒸馏塔。有板式塔与填料塔两种主要类型。根据操作方式又可分为连续精馏塔与间歇精馏塔。 蒸汽由塔底进入，与下降液进行逆流接触，两相接触中，下降液中的易挥发(低沸点)组分不断地向蒸汽中转移，蒸汽中的难挥发(高沸点)组分不断地向下降液中转移，蒸汽愈接近塔顶，其易挥发组分浓度愈高，而下降液愈接近塔底，其难挥发组分则愈富集，达到组分分离的目的。由塔顶上升的蒸汽进入冷凝器，冷凝的液体的一部分作为回流液返回塔顶进入精馏塔中，其余的部分则作为馏出液取出。塔底流出的液体，其中的一部分送入再沸器，热蒸发后，蒸汽返回塔中，另一部分液体则作为釜残液取出。 蒸馏的基本原理是将液体混合物部分气化,利用其中各组份挥发度不同（相对挥发度）的特性，实现分离目的的单元操作。蒸馏按照其操作方法可分为：简单蒸馏、闪蒸、精馏和特殊精馏等。 1.2 控制要求及干扰因素 为了保证精馏生产工序安全、高效持续进行,改造生产工艺提出如下控制要求: (1) 保证产品质量。以塔顶产品的纯度作为质量参数进行控制,构建质量控制系统。 (2) 保证平稳生产。首先要使精馏塔的进料参数保持稳定;其次为了维持塔的物料平衡,要控制塔顶和塔底产品采出量,使其和等于进料量;再次塔内的储液量
精馏塔PID控制系统简介 一、PID控制系统 单回路控制系统通常是指由一个检测元件及一个变送器、一个控制器、一个执行器、一个被控对象所组成的一个闭合回路的控制系统，又称简单控制系统或单参数控制系统。单回路控制系统是所有过程控制系统中最简单、最基本、应用最广泛和最成熟的一种，约占控制回路的80%以上，适用于被控对象滞后时间较小、负荷和干扰变化不大、控制质量要求不很高的场合。控制器在冶金、石油、化工、电力等各种工业生产中应用极为广泛。要实现生产过程自动控制，无论是简单的控制系统，还是复杂的控制系统，控制器都是必不可少的。控制器是工业生产过程自动控制系统中的一个重要组成部分。它把来自检测仪表的信号进行综合，按照预定的规律去控制执行器的动作，使生产过程中的各种被控参数，如温度、压力、流量、液位、成分等符合生产工艺要求。主要介绍在工业控制中有一定影响力的DDZ-Ⅲ型控制器的控制规律、构成原理和使用方法。 二、控制器的控制规律： 在自动控制系统中，由于扰动作用的结果使被控参数偏离给定值，从而产生偏差，控制器将偏差信号按一定的数学关系，转换为控制作用，将输出作用于被控过程，以校正扰动作用所造成的影响。被控参数能否回到给定值上，以怎样的途径、经过多长时间回到给定值上来，即控制过程的品质如何，不仅与被控过程的特性有关，而且也与控制器的特性，即控制器的规律有关。 所谓控制器的控制规律，就是指控制器的输出信号与输入信号之间随时间变化的规律。这种规律反映了控制器本身的特性。 控制器的基本控制规律由比例（P）、积分（I）、微分（D）三种。这三种控制规律各有其特点。 三、精馏塔主要测量控制点的测控方法、装置和设备的报警连锁简介 1、塔釜上升蒸汽量的控制： 塔釜上升蒸汽量是由塔釜加热电压来决定的，控制塔釜加热电压即可控制塔釜上升蒸汽量
1 / 2 ∠1∶１０ 设计数量 职务姓名日期制图校核审核审定批准 比例 图幅 1∶20 A1 版次 设计项目设计阶段 毕业设计施工图 精馏塔 重量（Kg） 单件总重备注 件号 图号或标准号 名称 材料1 2345基础环 筋板盖板垫板静电接地板14824241Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A·F 16MnR Q235-A 6 789 10111213 14151617JB4710-92 GB/T3092-93HG20594-97JB4710-92GB/T3092-93HG20594-97JB4710-92 GB/T3092-93HG20594-97HG5-1373-80引出孔 φ159×4.5引出管 DN40法兰 PN1.0，DN40排气管 φ80接管 DN20，L=250法兰 PN1.0，DN20液封盘 塔釜隔板筒体 φ1600×16进料管 DN32法兰 PN1.0，DN32吊柱 111411111111 6.723.931.55322.7 94.2374.19140.62.97 5.382.364.67 1.170.411.0321.9376181210.69 2.02380Q235-A·F Q235-A 1111111311177511组合件16MnR Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A 45Q235-A·F Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A 组合件Q235-A 111111224Q235-A 16MnR Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A Q235-A 1819202122232425 2627282930313233343536 3738394041 扁钢 8×16HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97GB/T3092-93GB/T3092-93GB/T3092-93HG8162-87JB/T4737-95HG20594-97HG20594-97GB/T3092-93GB/T3092-93GB/T3092-93JB/T4736-95HG21515-95HJ97403224-3HJ97403224-7JB/T4734-95JB4710-92JB4710-921Q235-A HG20652-1998JB/ZQ4363-86上封头DN1600×16接管 DN20，L=250法兰 PN1.0，DN20出气管 DN600法兰 PN1.0，DN600接管 DN20，L=250法兰 PN1.0，DN20气体出口挡板回流管 DN45法兰 PN1.0，DN45补强圈 DN450×8人孔 DN450塔盘接管 DN20，L=250法兰 PN1.0，DN20下封头DN1600×16裙座筒体 法兰 PN1.0，DN20引出管 DN20引出孔 φ133×4检查孔 排净孔地脚螺栓M42×4.5GB704-88370.70.411.0382.3248.10.411.031.874.150.962.36118.3 310.10.411.03370.738021.032.612.2442.540.6 16.944.3δ=8 1 40 6 23 45 41 39 38 37789 10 1112 3635 34 33 3213 14 31 15 1630 2917 28 2726 25 24 2318 19 202122 a b c d e f i g h j1 k l n m5 m7 Ⅵ Ⅴ Ⅳ Ⅲ Ⅱ Ⅰ 技术要求 1、本设备按GB150-1998《钢制压力容器》和HG20652-95《钢制化工容器制造技术要求》进行 制造、试验和验收，并接受劳动部颁发《压力容器安全技术监察规程》的监督；2、焊条采用电弧焊，焊条牌号E4301； 3、焊接接头型式及尺寸，除图中标明外，按HG20583-1998规定，角焊缝的焊接尺寸按较薄板 厚度，法兰焊接按相应法兰中的规定； 4、容器上A、B类焊缝采用探伤检查，探伤长度20%； 5、设备制造完毕后，卧立以0.2MPa进行水压试验； 6、塔体直线允许度误差是H/1000，每米不得超过3mm，塔体安装垂直度允差是最大30mm； 7、裙座螺栓孔中心圆直径允差以及相邻两孔或任意两弦长允差为2mm； 8、塔盘制造安装按JB1205《塔盘技术条件》进行； 9、管口及支座方位见接管方位图。 技术特性表 管口表 总质量：27685 Kg e m1-7a f i g h j2n j4 l j3 k j1 b c d j3 序号 项 目指 标11 109 87654 3 21设计压力 MPa 设计温度 ℃工作压力 MPa 工作温度 ℃工作介质主要受压元件许用应力 MPa 焊缝接头系数腐蚀裕量 mm 全容积 m 容器类别 0.11500.027102 筒体、封头、法兰1700.58157.9327符号公称尺寸连接尺寸标准紧密面 型式用途或名称b c d e f g h i j1-4k l m1-7n 2060020453220202020402045040 HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97HG20594-97 HG21515-95凹凹凹凹凹凹凹凹凹凹凹凹凹 温度计口气相出口压力计口回流口进料口液面计口液面计口温度计口排气管口至再沸器口出料口人孔再沸器返回口 313028263335373929 2732 3436 38404142 43 444546 474849 505125 24 2322 21201918 1716 151******** 8 7654 32114m6 m7 m5 m4 m3 m2 m1 1 2 3 4 5 30 31 32 33 3435 5051管口方位示意图 A、B类焊缝 1：2 整体示意图1：2 Ⅵ Ⅴ 1：5 1：5 Ⅳ A B B向 A向 Ⅲ 1：5 Ⅱ 1：5 Ⅰ 1：10 平台一 平台二 357 2901