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欧洲标准UNI EN 10025-2
2005年4月
热轧结构钢制品
第三部分：正火/正火轧制可焊接细晶粒结构钢的交货技术条件
欧洲标准EN 10025-3
2004年11月
ICS 77.140.10；77.140.45；77.140.50 取代EN10025:1990
英文版
热轧结构钢制品
第三部分：正火/正火轧制可焊接细晶粒结构钢的交货技术条
件
本欧洲标准在2004年4月1日由CEN核准发布。
CEN成员国应执行CEN/CENELEC内部规则,该规则规定欧洲标准不加变更就可作为其成员国之国家标准使用。最新的参考标准目录可向中心秘书处获取，也可直接从CEN成员国处获取。
欧洲标准有三个官方版本(英语版、法语版及德语版)。CEN各成员国有责任将其翻译成本国的语言版本，此类版本在正式向中心秘书处报告后可享有与官方版本同等的地位。.
CEN成员国包括奥地利、比利时、塞浦路斯、捷克、丹麦、爱沙尼亚、芬兰、法国、德国、希腊、匈牙利、冰岛、爱尔兰、意大利、拉脱维亚、立陶宛、卢森堡、马耳他、荷兰、挪威、波兰、葡萄牙、斯洛伐克、斯洛文尼亚、西班牙、瑞典、瑞士及英国。
欧洲标准委员会
管理中心：rue de Stassart, 36 B-1050 布鲁塞尔
? 2004 CEN CEN 成员版权所有索引号：EN10025-3:2004: E
EN10025-3:2004: E
目录页号前言-------------------------------------------------------------------------------------------4
1 范围----------------------------------------------------------------------------------------5
2 参考标准-----------------------------------------------------------------------------------5
2.1通用标准----------------------------------------------------------------------------------5
2.2尺寸及公差标准（见7.7.1条）-----------------------------------------------------6
2.3试验标准----------------------------------------------------------------------------------7
3 术语及定义--------------------------------------------------------------------------------7
4 分类及指定牌号--------------------------------------------------------------------------7
4.1分类----------------------------------------------------------------------------------------7
4.1.1 主要质量等级-------------------------------------------------------------------------7
4.1.2 等级及质量----------------------------------------------------------------------------8
4.2 指定牌号---------------------------------------------------------------------------------8
5 购买方应提供的信息--------------------------------------------------------------------8
5.1必须提供的信息-------------------------------------------------------------------------8
5.2可选的信息-------------------------------------------------------------------------------9
6 制造工艺------------------------------------------------------------------------------------9
6.1 炼钢工艺---------------------------------------------------------------------------------9
6.2 晶粒组织----------------------------------------------------------------------------------9
6.3 交货条件----------------------------------------------------------------------------------9
7 要求-----------------------------------------------------------------------------------------10
7.1 一般要求---------------------------------------------------------------------------------10
7.2 化学成分---------------------------------------------------------------------------------10
7.3 机械性能---------------------------------------------------------------------------------10
7.3.1 一般要求-------------------------------------------------------------------------------10
7.3.2 冲击性能-------------------------------------------------------------------------------11
7.3.3表面垂直变形的性能改进-----------------------------------------------------------11
7.4 工艺性能----------------------------------------------------------------------------------11
7.4.1焊接性-----------------------------------------------------------------------------------11
7.4.2可成形性.--------------------------------------------------------------------------------11
7.4.3热浸镀锌适用性-----------------------------------------------------------------------12
7.4.4加工性能--------------------------------------------------------------------------------13
7.5表面特性----------------------------------------------------------------------------------13
7.5.1带材--------------------------------------------------------------------------------------13
7.5.2板材及宽扁材--------------------------------------------------------------------------13
7.5.3型材--------------------------------------------------------------------------------------13
7.5.4棒材及线材-----------------------------------------------------------------------------13
7.6内部质量----------------------------------------------------------------------------------13
7.7尺寸，尺寸和形状公差及质量-------------------------------------------------------14
8 检验----------------------------------------------------------------------------------------14
8.1一般规定----------------------------------------------------------------------------------14
EN10025-3:2004: E 8.2检验及检验文件类型-------------------------------------------------------------------14 8.3试验频次----------------------------------------------------------------------------------14 8.3.1取样--------------------------------------------------------------------------------------14 8.3.2试样--------------------------------------------------------------------------------------14 8.3.3化学成分检验--------------------------------------------------------------------------15 8.4特定检验应进行的试验----------------------------------------------------------------15
9样品及试样的准备-------------------------------------------------------------------------15 9.1化学分析样品的选取及准备-----------------------------------------------------------15 9.2机械试验试样的取样部位及取样方向-----------------------------------------------15 9.2.1一般规定---------------------------------------------------------------------------------15 9.2.2样品准备---------------------------------------------------------------------------------16 9.2.3试样准备---------------------------------------------------------------------------------16 9.2.4冲击试样---------------------------------------------------------------------------------16 9.3样品及试样标识--------------------------------------------------------------------------16 10试验方法------------------------------------------------------------------------------------16 10.1化学分析----------------------------------------------------------------------------------16 10.2机械性能试验----------------------------------------------------------------------------16 10.3超声波试验-------------------------------------------------------------------------------16 10.4 复测-----------------------------------------------------------------------------------------16 11标识、标签及包装------------------------------------------------------------------------16 12投诉------------------------------------------------------------------------------------------16 13可选项（见5.2条）----------------------------------------------------------------------17附录A（提示性附录）新旧标准牌号对应表-------------------------------------------32附录B（提示性附录）欧洲煤钢联标准对应的国家标准对照表-------------------33参考文献----------------------------------------------------------------------------------------34
EN10025-3:2004:（E）
前言
本标准（EN 10025-3:2004）由ECISS/TC10“结构钢-等级及质量”技术委员会编制。该技术委员会秘书处由NEN进行管理。
本欧洲标准与国家标准具有同等的地位, 各成员国须在2005年5月前通过以原版或批注的方式发放执行。有与其冲突的国家标准须在2005年5月前废止。
本标准代替标准EN 10025-1:2004和EN 10113-1:1993，热轧可焊接细晶粒结构钢制品-第一部分：一般交货技术条件和EN 10113-2:1993热轧可焊接细晶粒结构钢制品—第二部分：正火/正火轧制钢的交货技术条件。
本欧洲标准其他部分的标题如下：
第1部分：一般交货技术条件
第2部分：非合金结构钢的交货技术条件
第4部分：热工机械轧制可焊性细晶粒结构钢交货技术条件
第5部分：改良的耐大气腐蚀的结构钢交货技术条件
第6部分：在淬火和回火条件下高屈服强度结构钢扁平轧材交货技术条件
本标准由欧洲委员会及欧洲自由贸易协会委托（M/120）CEN编制，并符合欧盟结构产品指令（Directive 89/106/EEC）的根本要求。与欧盟结构产品指令（89/106/EEC）的关系见EN 10025-1：2004标准中的提示性附录ZA。
按照CEN/CENELEC的内部规则，以下国家的标准组织须执行本欧洲标准：
奥地利、比利时、捷克、丹麦、爱沙尼亚、芬兰、法国、德国、希腊、匈牙利、冰岛、爱尔兰、意大利、拉脱维亚、立陶宛、卢森堡、马耳他、荷兰、挪威、波兰、葡萄牙、斯洛伐克、斯洛文尼亚、西班牙、瑞典、瑞士及英国。
1 范围
1.1 除第一部分外，EN 10025标准的第三部分规定了正火/正火轧制条件下热扎可焊接细晶粒结构钢中的扁平轧材与长型材的交货技术条件。其钢的等级与质量见表2到表4(化学成分)以及表5到表7（机械性能）。等级为S275的钢板厚度小于等于250mm，S460的厚度小于等于200mm。
另外，EN 10025-1:2004中的规定重在应用于焊接结构的重载部分，例如，桥梁钢、防洪闸用钢、货仓坦克用钢、供水坦克用钢，等等用于等等用于室温和低温条件下的钢。
2 参考标准
本标准参考了以下标准，对于注明日期的引用，仅该版本有效，对于未注明日期的，则最新版本(包括修订的标准)有效。
2.1 通用标准
EN1011-2 焊接—焊接金属材料推荐标准—第2部分：铁素体钢电弧焊
EN10020 钢的等级定义和划分
EN10025-1:2004 热轧结构钢制品—第1部分：一般交货技术条件
EN10027-1 钢的命名体系—第1部分：钢名，主要符号
EN10027-2 钢的命名体系—第2部分：钢号
EN 10163-1 热轧钢板材、宽扁材和型材表面条件的交货条件—第1部分：一般要求
EN 10163-2 热轧钢板材、宽扁材和型材表面条件交货要求—第2部分：板材和宽扁材EN 10163-3 热轧钢板材、宽扁材和型材表面条件交货要求—第3部分：型钢
EN10164 产品表面垂直变形特性改进的钢产品—交货技术条件
EN 10221 热轧钢棒材和线材的表面质量等级—交货技术条件
CR 10260 钢标号系统—附加符号
2.2尺寸及公差标准（见7.7.1）
EN 10017 拉制和/或冷轧的非合金钢棒尺寸和公差
EN 10024 斜缘工字型热轧钢形状和尺寸公差
EN 10029 厚度3mm或3mm以上热轧钢板尺寸、形状和质量公差规范
EN 10034 I型和H型结构钢形状和尺寸公差
EN 10048 热轧窄钢带尺寸和形状公差
EN 10051 无涂层连续热轧非合金和合金钢板材，薄板材和带材尺寸和形状公差
EN 10055 热轧等边园弧根T型钢尺寸、形状及尺寸公差
EN 10056-1 等边和不等边角钢—第1部分：尺寸
EN 10056-2 等边和不等边角钢—第2部分：外形及尺寸公差
EN 10058 一般用途热轧扁钢棒尺寸，形状及尺寸公差
EN 10059 一般用途热轧方形钢棒的尺寸，形状及尺寸公差
EN 10060 一般用途热轧圆钢棒的尺寸，形状及尺寸公差
EN 10061 一般用途热轧六边形钢棒尺寸，形状及尺寸公差
EN 10067 热轧球扁钢尺寸，形状、尺寸和质量公差
EN 10162 冷轧钢型材交货技术条件—尺寸和横截面公差
EN 10279 热轧钢管道形状、尺寸及质量公差
2.3 试验标准
EN 10160 厚度大于或等于6毫米的钢板制品的超声波检验(平面反射法)
EN 10306 钢铁带平行法兰的H型梁和IPE梁的超声波检验
EN 10308 无损检测钢棒的超声检测
EN ISO 643 表观晶粒度的显微测定(EN ISO 643:2003)
3术语及定义
本标准采用的术语及定义按照EN 10025-1:2004和以下规定：
3.1正火轧制
一种轧制工艺,在此工艺过程中,轧件在一定的温度范围内实现了最终变形,并使之达到与正火后相等的材料状况,即在正火后仍然保持其力机械性能的规定值。
注：在正火轧制和热机轧制的国际出版物上,可能会见到“控制轧制”这样的表述。但是,针对产品不同的适用性能,他们在术语上的区分是有必要的。
3.2细晶粒钢板
与铁素体晶粒尺寸≥6具有同等指数的细晶粒钢板按照EN ISO 643
4 分类及指定牌号
4.1分类
4.1.1 主要质量等级
本标准中非合金钢S275和S355和特殊合金钢S420和S460钢种的质量等级规范按照EN 10020之规定。
4.1.2等级和质量
本欧洲标准包括四种钢号S275、S355、S420和S460。
照咨询和订货时规定所有钢板质量等级如下：
—规定在温度不低于-20℃时的最小冲击能，记为N；
—规定在温度不低于-50℃时的最小冲击能，记为NL；
4.2指定牌号
4.2.1 钢牌号的指定应按EN10025-1的规定进行。
说明：关于与以前钢牌号的对应表和与以前根据EN 10113-2:1993标准的指定的钢牌号对应表见附录A的表A.1。
4.2.2 钢牌号须由以下几部分构成：
——本标准号(EN 10025-3)；
——钢的名称或钢的编号；钢的名称由以下几部分构成：
——符号字母S（结构钢）；
——有关厚度≤16mm的以MPa1)为单位时，其最小屈服强度的描述；
1) 1 MPa=1 N/mm2
——交货条件N；
——规定在温度不低于-50℃时的最小冲击以大写字母L表示；
标记举例：正火结构钢（S），环境温度下最小屈服强度355 MPa1），在-50oC时冲击功最小：钢EN 10025-3 - S355NL
或钢EN 10025-3- 1.0546
5购买方应提供的信息
5.1必须提供的信息
应由购买方在订货时提供的信息须符合EN 10025-1的规定。
除了EN 10025-1的规定之外，在订货时，购买方还需提供如下的信息：
g)具体检验文件(见8.2条）
5.2可选的信息
本标准在条款13对可选项作了规定。当购买方没有明确表示希望执行附加要求中的哪个选项时,供方将按照一般要求交货。
6 制造工艺
6.1炼钢工艺
钢的冶炼方法应遵循EN 10025-1标准的规定。如果在订货时有规定，应将钢的冶炼方法报告给购买方。
见可选项1。
6.2 晶粒组织
钢中应有细小的晶粒组织并有充足的固氮元素（见表2）。
6.3交货条件
按照本标准第3条之规定产品需正火或通过同等条件的正火轧制。
7 要求
7.1一般要求
当按第8、9及10条的规定取样、试件准备及试验时，须满足下列要求。
7.2化学成分
7.2.1浇桶(斗)取样分析测定的化学成分数值应符合表2的相关规定。应买方的特殊要求，在咨询和订货的时候，制造商应当通知买方按照交货要求应加入何种适当的合金元素。
见可选项29。
7.2.2产品化学成分的限定值应符合表3的相关规定。在咨询和订货的时候，制造商应当通知买方按照交货要求应加入何种适当的合金元素。若订货时有规定应进行产品分析。
见可选项2。
7.2.3 以浇桶(斗)取样分析测定的钢号为S235、S275、S355和S450的最大碳当量数值，应符合表4规定。关于碳当量的公式，请见EN 10025-1:2004标准7.2.3节。
7.2.4 当钢产品对硅的含量有控制时（如热浸镀锌），因此可能需要增加其他元素如碳和锰的含量以达到设定的拉伸性能需求。此时，表4中所示的最大碳当量数值还应按如下情况相应增加：
——当硅的含量小于等于0.030%时，碳当量CEV增加0.02%
——当硅的含量小于等于0.25%时，碳当量CEV增加0.01%
7.3机械性能
7.3.1一般要求
7.3.1.1在本标准8、9及10条规定的检验及试验条件下，在6.3条规定的交货条件下以及交货后以热处理的方式进行正火，机械性能应符合表5到表7的规定。
7.3.1.2公称产品厚度适用于扁平轧材。公称厚度也适用对于从中抽取样品的变截面型材长产品（请参见标准EN 10025-1:2004的附录A）。
7.3.2冲击性能
7.3.2.1冲击功数值的检验过程应符合EN 10025-1的规定。
除非另有协议（见7.3.2.2和7.3.2.3），可进行纵向试样冲击功数值的检验过程
——N 在-20℃下；
——N 在-50℃下；
7.3.2.2在订货时规定了其他温度（见表6和表7）。
见可选项3。
7.3.2.3如果在咨询和订货时有规定，则表7中的横向冲击功数值可以替代纵向冲击功数值。
见可选项30。
7.3.3表面垂直变形的性能改进
若订货时有规定，扁平轧材和长型材须符合EN 10164中规定的表面垂直变形的性能改进的其中一条要求。
见可选项4。
7.4 工艺性能
7.4.1焊接性
本标准中规定的钢种应适用于焊接。
本标准中规定的钢产品的弧焊的通用要求见EN 1011-2。
注：随着产品厚度和强度的增大，在焊接区主要的危险就是发生冷裂纹。冷裂纹是由以下综合因素造成的：——焊接金属中存在的可扩散氢的含量；
——热影响区的脆性组织；
——在焊接连接部分的高拉伸应力集中。
7.4.2 可成形性
注: 关于冷成形和热成形加工的建议请见ECSC IC2。
7.4.2.1 热成形
交货后进行热成形处理的产品必须符合表5到表7的要求(见7.3.1.1) 。
7.4.2.2 冷成形
7.4.2.2.1 一般要求
注：冷成形会导致其延展性的减少。此外还须注意，在热浸镀锌时连接处有可能发生脆性断裂。
7.4.2.2.2 卷边性
若订货时有规定,提交的经正火处理公称厚度≤16mm的钢板、钢薄片、钢带和宽扁钢都适合于卷边而不会出现裂纹，其弯曲半径最小推荐值如下所示。
——钢号为S275和S335横向弯曲轴线方向公称厚度的2倍，纵向方向公称厚度的2.5倍；
——钢号为S420和S460横向弯曲轴线方向公称厚度的4倍，纵向方向公称厚度的5倍；
见可选项11a。
7.4.2.2.3 轧制成型性能
若订货时有规定,提交的公称厚度≤8mm的钢板和钢带须适合制造冷轧加工型材(例如,按EN10162),其最小弯曲半径见7.4.2.2.1。
见可选项12。
注：适合轧制成型的产品同样适用于冷加工方块和矩形钢管。
7.4.3热浸镀锌适用性
热浸镀锌涂层的技术要求须获得生产厂家和购买方双方的认可同意。
ENISO 1461和EN ISO 14713可帮助设定上述涂层的技术要求。建立在化学分析极限值基础上的适用性等级的定义可以用做相应的指导文件，如表1。
表
对于等级1的产品，表4中的最大碳当量值应相应增加0.02。对于等级3的产品，表4中的最大碳当量值应相应增加0.01（见7.2.4）。
见可选项5。
注：在就热浸镀锌涂层进行商定时，产品的形状，锌池的组成成份，其他热浸处理的参数设置和其他因素均应考虑到。
EN 10025-3：2004 (E) 7.5表面特性
7.5.1 钢带
任何一种钢的表面结构,在按照实际需要再加工钢带时,不应影响其适合的用途。
7.5.2 钢板和宽扁钢
EN10163部分1和2适用于许可的表面不完整性以及通过打磨对外观表面缺陷的返修。EN10163-2的A1等级也可适用。若订货时有规定，则研磨等级B或焊补维修2或3也适用。
见可选项15。
7.5.3 型钢
EN10163部分1和3适用于许可的表面不完整性以及通过打磨对外观表面缺陷的返修。EN10163-3的C1等级也可适用。若订货时有规定，则研磨等级D或焊补维修2或3也适用。
见可选项16。
7.5.4 棒材和线材
EN10221适用于许可的表面不完整性以及通过打磨对外观表面缺陷的返修。若订货时有其它规定，否则EN10221的A等级也可适用。
见可选项17。
7.6 内部质量
内部缺陷的允许程度应符合EN 10025-1的规定。
见可选项6（适用于扁平轧材）
见可选项7（适用于带平行法兰的H梁和IPE梁）
见可选项8（适用于棒材）
7.7 尺寸，尺寸和形状公差及质量
7.7.1 尺寸及尺寸和形状公差须符合订购时根据本文件的2.2条及EN 10025-1：2004中的2.2条和7.7.1条的相关标准而参考相关文件所做的要求。
除非订货时另有规定，对于热轧钢板公差的基本要求应符合EN 10029，包含A级的厚度公差。
见可选项18。
对于从连续热轧钢带上切取的板材，其厚度公差应符合EN 10051。
7.7.2 公称质量应符合EN 10025-1。
8检验
8.1一般规定
产品交货前须进行特定的检验及试验，以确保与订单及本规范的规定相符。
8.2检验及检验文件的类型
检验文件应符合EN 10025-1的规定。
见可选项9。
8.3试验频次
8.3.1取样
机械性能的检验应按炉进行。
8.3.2 试样
8.3.2.1 试样应由相同的形状、等级以及符合表5规定屈服强度的同一厚度范围的产品组成：
试样检验机械性能应适用：
——40t或少于40t的剩余部分。
8.3.2.2 如果订货时做出了规定,对于扁平轧材应在每块轧制钢板上或每个板卷上仅进行冲击性能试验或进行冲击性能和拉伸性能试验。
见可选项13。
见可选项14。
8.3.3 化学成分检验
化学成分检验应符合EN 10025-1的规定。
见可选项2。
8.4 特定检验应进行的试验
8.4.1 特定检验应进行的试验应包含以下：
----对所有产品的浇桶(斗)取样分析；
----对所有产品的拉伸性能试验；
----对所有产品的冲击功试验。
8.4.2 在订货时规定进行以下附加试验：
a)在其他温度下或横向试样上对全部产品的冲击功试验(见7.3.2.2和7.3.2.3)
见可选项3。
见可选项30。
b)成品分析(见EN 10025-1:2004 中8.3.3.2节)
见可选项2。
9. 样品及试件准备
9.1 化学分析样品的选择及准备
化学分析样品的准备应符合EN 10025-1的规定。
9.2 机械试验样件和试件的取样部位及取样方向
9.2.1 一般规定
机械试验样件和试件的取样部位及取样方向应符合EN 10025-1的规定。
9.2.2 样品准备
除了EN 10025-1的规定外，样品的选取还应符合：
---从试样中的任何产品中取样。
9.2.3试件准备
机械性能测试的试件准备应符合EN 10025-1的规定。
9.2.4 冲击试样
除了EN 10025-1的规定外，样品的选取还应符合以下要求：
——冲击试样应从公称厚度≥40mm的钢板1/4t位置处截取。
9.3样品及试件标识
样品及试件的标识应符合EN 10025-1的规定。
10试验方法
10.1化学分析
化学分析应符合EN 10025-1的规定。
10.2机械性能试验
机械性能试验应符合EN 10025-1的规定。
10.3超声检验
超声检验应符合EN 10025-1的规定。
10.4复测
复测应符合EN 10025-1的规定。
11 标识、标签和包装
标识、标签和包装应符合EN 10025-1的规定。
见可选项10。
除了EN 10025-1，若在咨询和订货时另有规定，则应无冲压或尽在订货规定的位置冲压。12投诉
对于投诉的处理原则和方法应符合EN 10025-1的规定。
13可选项（见5.2条）
适用时，产品可采用下列EN 10025-1:2004的可选项：
1）应注明钢的炼钢工艺（见6.1条）。
2）须进行产品分析；样品数量及待测元素应协商一致（见第7.2.2、8.3.3及8.4.2条）。
3）在何种温度下钢产品须进行冲击性能试验（见第7.3.2.2及8.4.2条）。
4）产品应符合EN 10164对表面垂直变形性能的改进的其中一条要求（见7.3.3条）。
5）产品应适用于热浸镀锌（见7.4.3条）。
6）厚度大于等于6mm的扁平轧材，其内部缺陷应按EN10160进行检验（见7.6及10.3条）。
7）带平行法兰的H梁及IPE梁内部缺陷应按EN10306进行检验（见7.6及10.3条）。
8）棒材的内部缺陷应按EN10308进行检验（见7.6及10.3条）。
9）表面质量及尺寸的检验应在购买方见证下在生产方工厂里进行（见8.2条）。
10）要求的标注类型（见11条）。
除了EN 10025-1：2004的可选项外，根据EN 10025-3的规定，以下的可选项也适用：11a）公称厚度≤16mm的钢薄片、钢板、钢带以及宽扁钢都适合于卷边而不会出现裂纹（见7.4.2.2.1）
12）公称厚度≤8mm的钢板、薄钢片和钢带都适合制造冷轧加工型材，其适用弯曲半径见7.4.2.2.1（见7.4.2.2.2）
13）对于扁平轧材,应在每块轧制钢板上或每个板卷上仅进行冲击功试验（见8.3.2.2）14）对于扁平轧材,应在每块轧制钢板上或每个板卷上进行冲击功和拉伸性能试验（见
8.3.2.2）
15对于钢板和宽扁钢许可的表面不完整性以及对于通过打磨和/或焊接对外观表面缺陷的返修，适用于除了EN10163-2中的A1等级之外的钢产品（见7.5.2）。
16）对于型材许可的表面不完整性以及对于通过打磨和/或焊接对外观表面缺陷的返修，适用于除了EN10163-3中的C1等级之外的钢产品（见7.5.3）
17）对于棒材和线材许可的表面不完整性以及对于通过打磨和/或焊接对外观表面缺陷的返修，适用于除EN10221中的A等级之外的钢产品（见7.5.4）
18）其他公差（除EN 10029 A级热轧钢板外）（见7.7.1）
29）在咨询和订货时制造商应通知买方，在交货的钢种中应加入何种合金元素（见7.2.1）30）应对横向V型缺口试样进行冲击性能测试（见7.3.2.3和8.4.2）
31）严禁冲压或在买方的指定下冲压（见第11条）
32）对于轨道用钢，最大S含量要求浇桶（斗）取样分析的为0.010%，产品分析为0.012%（见表2和表3，注脚b）
a 对于长产品，P、S的含量可以略高于0.005%。
b在咨询和订货时规定轨道用钢最大硫含量的最大值为0.010%。
见可选项32.
c 如果有足够的其他固氮元素，则最小的总铝含量不适用。
d Cu含量超过0.40%时容易导致热变形中的热脆性。
e V+Nb+Ti≤0.22%, Mo+Cr≤0.30%
表3 基于表2的产品化学成分分析
a 对于增加一些可选择性元素对碳当量值的影响，请见表7.4.3
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A对宽度大于600mm的钢板、钢带和宽板坯，适用横向试样。对于其他产品，适用纵向试样。
B 1Mpa=1N/mm2
A 该项在-30℃时的对应值是-27J（见标准Eurocode3）
表7正火钢黄向V-型缺口试样的冲击试验最小冲击功数值（订货时规定冲击试验采用横向试样）
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钢结构焊接变形的起因及其控制方法初探 发表时间：2018-05-22T16:03:20.310Z 来源：《基层建设》2018年第4期作者：肖盛龙蔡成 [导读] 摘要：焊接技术以一种用来进行金属材料结合的工艺，它主要是通过加热或高压的形式来对金属材料的局部进行加热，等待金属材料变成液态时又通过自然冷却等方法使其融合在一起方式。 上海振华重工（集团）股份有限公司长兴分公司上海 201913 摘要：焊接技术以一种用来进行金属材料结合的工艺，它主要是通过加热或高压的形式来对金属材料的局部进行加热，等待金属材料变成液态时又通过自然冷却等方法使其融合在一起方式。在很多时候，由于加热条件的不同、加工件的材质、大小的不同，会使得焊件会因为局部受热不均匀产生焊接变形，这一方面影响美观不说，它还会严重的影响到钢结构的整体性能。本文正是从分析钢结构在焊接时发生变形的原因和类型展开了分析，通过制定有效的策略来改善钢结构中存在的这类问题，为后续减少钢结构焊接作业中发生变形的提供理论指导。 关键词：钢结构；焊接变形；起因；控制 前言：随着建筑业的快速发展，行业对钢结构的需求量与日俱增，这也为焊接技术的发展奠定了扎实的基础，但是由于容易受到种种的内外环境的影响，焊接变形的问题始终是在所难免。好在很多经验丰富的焊接工人在实际工作中能够凭借他们丰富的实践经验来解决钢结构焊接工作中存在的焊接变形问题，以此提升钢结构的品质，在此笔者将其进行归纳和整理，阐述了改善焊接变形的相关知识理论。 1钢结构焊接变形的主要类型 从很多的焊接变形是以中我们可以发现，导致焊接变形的原因是多方面的，按照变形的类型我们可以将其划分为这几类：①降温收缩纵横变形。完成焊接工件温度在冷却的过程中，钢结构以焊缝为起点，它会沿着纵横轴方向发生收缩变形，这时我们能够明显的看到它的变形情况；②钢结构在降温冷却过程中因为不同局部的收缩量不同产生角度变形。它表现在钢板发生收缩后因为收缩量的不同导致角度位移，这就给人呈现很明显的角度变形的情形；③焊缝角螺旋状变形。这时由于在进行局部焊接之后，因为钢结构的纵横面收缩不均而产生的变形；④错边变形。以焊缝为起点的局部加热之后，由于受热不均导致构件的收缩量大小不一致，因此导致构件的长和宽发生变形。⑤不同的焊缝位置之间的变形程度不同，全部集聚在一起就形成了挠区变形，也就是我们所说的面目全非的感觉。⑥波浪形变形。在进行局部焊接时由于高温的作用，使得焊缝位置周围存在内应力，应力的大小就会出现类似于波浪式的焊接变形。 2钢结构焊接变形产生的原因 引起钢结构焊接变形的原因多种多样，本文总结了以下几种进行阐述。 2.1 温度控制不当 从种种的迹象表明，引起焊接变形的最大罪魁祸首是温度。高温会使金属发生热胀冷缩，一旦温度超过了金属的熔点时，金属就会发生不停的膨胀，当其冷却下来时它的膨胀状态也被保留了下来，给人一看就是变形的情形。同时即便是局部加热，高温会使得局部金属的体积膨胀而对周围的金属造成挤压而产生变形，同时高温也会传递给周围的金属导致它们出现不同的膨胀变形。 2.2 钢结构的焊接顺序和方法不当 在对钢结构进行焊接时，需要讲究方式方法，要按照施工的顺序要求来执行，切不可颠倒顺序，否则就会导致钢结构发生焊接变形。一般来讲，由于焊接工艺和焊接材质的不同，不同的焊缝处的承载力不尽相同，因此要遵循先重后轻的原则，防止因为后期重力较大的钢结构挤压承载力较小的钢结构导致变形。 2.3 钢结构的材料 金属材料的熔点各不相同，与此同时在温度相同的情况下他们的膨胀系数也存在着差异。我们在进行局部焊接时无论是膨胀程度过大或者过小，始终都会对整个钢结构的焊接处造成变形，这就会严重的影响到我们的焊接质量。 2.4 钢结构的焊缝位置 往往在很多时候，在进行钢结构焊接时都会涉及到一个总焊缝，总焊缝的位置决定着钢结构在焊接过程中的受力情况，随着焊接进度的不断推进，钢结构的整体重力也会不断的增大，这对总焊缝的压力也就越来越大，所以我们需要灵活的设计总焊缝的位置，预防和控制钢结构的焊接变形。 2.5 刚性不同，变形程度不同 按理来讲，在承载力大小一致的情况下，刚性越大的钢结构变形程度较小，反之亦然。因此我们在设计钢结构时需要提前的预知它的承载能力，然后再根据承载重力的大小来或者不同刚性的钢结构，这样就能够降低钢结构发生焊接变形的产生概率。 3对于控制钢结构焊接变形的几点思考 3.1 从设计上控制钢结构焊接的形变 钢结构建筑是未来社会发展的一个趋势，它减少了对建筑施工材料的消耗，同时又不失艺术审美价值，同时它还能够承受较大强度的负载，我们也可以通过优化钢结构设计来降低钢结构存在焊接形变的事实。 第一，在确保钢结构质量稳定的基础上减少焊接点的数目和尺寸。因为焊点数目多的话需要加热的面积就会越多，同时要是焊接尺寸伴随的加热时间也会相应的变长，进而就导致焊接变形更加严重。 第二，科学的设计钢结构建筑的承压位置，并且要考虑到焊点的对称性，这样就能够确保整体结构的受力均匀，尽可能的将焊点与钢材截面的中轴设计在一条直线上，这样就能够降低在施工中受到压力而发生变形。 第三，要结合所选用的钢材焊接面尺寸和形状大小来选择焊接材料和焊接方法，这样一来能够尽最大可能的降低局部的受热时间，避免的长时间的加热导致金属发生膨胀变形。 第四，钢结构焊接点的设计要避免过于集中或者靠近部位存在多个焊点，因为这样也会使得在加热的过程中会导致局部反复的受热而发生形变，同时也会导致钢材料的刚度发生下降。 第五，针对钢结构建筑中受力比较大的位置应该尽量避免进行焊接，及时焊接没产生变形，出现焊点的钢材的应力能力也大打折扣。为了保证施工质量，应减少应力点的焊接。 第六，焊接作业尽可能的进行简单没有较高难度的焊接，因为高难度焊接对于焊工的个人能力和经验都具有苛刻的要求，不是人人都
GBT1591200×《低合金高强度结构钢》编制说明 《低合金高强度结构钢》国家标准 编制说明 《低合金高强度结构钢》国家标准项目组 二〇〇八年四月
GB/T 1591-200×《低合金高强度结构钢》国家标准 编制说明 1 工作概况 1.1 产品概况及任务来源 我国低合金高强度结构钢从上世纪五十年代开始进展，经历了从采纳前苏联标准仿制到六、七十年代自主研发，九十年代以后快速进展，到目前向高强、超高强度低合金钢进展，我国差不多济身国际上低合金钢研发的前列。表现在钢牌号上是经历了16Mn钢、16Mn钢系及衍生钢种（14MnNb、14MnVTiRE、15MnV、15MnTi、15MnVN、16MnNb、18Nb），Q345、Q390、Q420、Q460强度系列，到目前Q500、Q550、Q620、Q690、Q800钢级及以上强度系列(现发达国家已开发出1500MPa 低合金钢)。与此同时，我国低合金高强度结构钢的应用也是取得了跨过式进展，以桥梁建设为例：武汉长江大桥、南京长江大桥、九江长江大桥、芜湖长江大桥到杭州湾大桥，桥梁的结构形式也由栓接、栓焊结合，向整体节点进展，专门是芜湖长江大桥的建设，标志着我国铁路桥梁制造达到国际先进水平。钢结构和建筑钢筋及其它各行业用钢材，也差不多上同样进展和升级换代。 与此同时，随着国民经济的快速进展，我国冶金工业也得到了高速进展。专门是近年来，我国钢铁企业技术进步专门快，装备和工艺差不多达到世界先进水平。国产低合金高强度钢的品种不断开发、实物质量大幅提升，已能够差不多满足国民经济进展的需要，为我国各使用钢材的行业提供了坚实的钢铁基础。 作为我国四大结构钢之一的低合金高强度结构钢，以其更新换代的高强度、高韧性、高焊接性能的新钢系代替和剔除落后的钢种，提高我国钢材的总体技术水平，减少钢材的使用量、降低对资源的消耗、节能减排，充分贯彻落实国家建设资源节约型社会的科学进展观，其经济效益、社会效益是庞大的。由此能够看出，低合金高强度结构钢是我国四大结构钢中最具进展前途的结构钢系。 GB/T 1591-1994《低合金高强度结构钢》国家标准已实施十几年了，它对当时的低合金高强度钢进展和钢厂工艺技术进步起到了积极的促进和推动作用，但已不能满足现代生产和使用的要求。从当今国际上低合金高强度结构钢进展上看，普遍采纳低碳含量（低碳当量），微合金化，控轧控冷、热处理等工艺技术路线。微合金元素的加入不但能起到提高强度，补偿降低碳含量所带来的强度缺失，同时能够提高钢材的焊接性能、力学和工艺性能。从我国钢铁生产装备和技术水平来看，均具备进展低合金高强度结构钢的条件，能够达到高强度、高韧性要求，具有易焊接性能，以及耐候、厚度方向性能等要求。再从国际和国外标准看，EN 10025：2004《结构钢热轧产品》和ISO 4950：2003《高屈服强度扁平钢材》标准，差不多有了高强度钢级的规定，因此，为满足生产、使用及出口对低合金高强度结构钢的更高、更新的要求，充分反映出钢厂在这方面的科研成果，并使之快速商品化，以及规范国内生产、使用和提高产品实物质量，以及与国际、国外先进标准接轨、促进技术进步，依照国家标准制修订项目打算SAC/TC183 钢标委[2006]03号《关于下达全国钢标委2006年第一批国家标准制修订项目打算的通知》安排，修订GB/T 1591-1994《低合金高强度结构钢》国家标准（第95项 20061811-T-605）。 此次修订GB/T 1591，在国家标准体系的框架内，积极采纳国际和国外先进标准、以及国家基础标准，纳入高强度、高韧性、高焊接性能的新钢系，技术水平比原标准有较大幅度的提高，使本标准能够满足新型现代化大型钢结构的设计和建筑要求，并能促进我国生产低合金钢实物质量稳固提高和达到国际先进水平，也能推动企业技术进步，为我国企业加入国际市场竞争制造更有利的条件，标准水平要达到国际先进水平；同时，为该国家标准转化成国际标准打下基础。 1.2 编制单位 鞍钢股份负责修订GB/T 1591-200×《低合金高强度结构钢》国家标准的编制起草工作，要紧参加单位有：冶金信息标准研究院、、、等。 1.3 标准编制的要紧工作过程及工作打算 ⑴鞍钢于2006年开始提出申报修订国标标准项目。于2007年一季度至三季度进行了起草标准的数据收集、情形调研、问题分析等预备工作。 ⑵2007年四季度：形成国家标准一稿及向参加起草单位和项目组成员发函征求意见，依照
钢结构焊接变形的控制与矫正 一、前言 钢结构离不开焊接，焊接必然产生一定量的焊接变形，焊接变形的控制与矫正尤为重要，其焊接的质量和生产效率直接影响到钢结构的建造周期和使用寿命。 二、焊接变形产生的原因 电弧焊是一个不均匀的快速加热和冷却的过程，焊接过程中及焊后，焊接构件都将产生变形。影响焊接变形最根本的因素是焊接过程中的热变形和焊接构件的刚性条件。在焊接过程中的热变形受到了构件刚性条件的约束，出现了压缩塑性变形，这就产生了焊接残余变形。 （一）影响焊接热变形的因素 1.焊接工艺方法。不同的焊接方法，将产生不同的温度场，形成的热变形也不相同。一般来说，自动焊比手工焊加热集中，受热区窄，变形较小。CO2气体保护焊焊丝细，电流密度大，加热集中，变形小。 2.焊接参数。即焊接电流、电弧电压和焊接速度。线能量愈大，焊接变形愈大。焊接变形随焊接电流和电弧电压的增大而增大，随焊接速度增大而减小。在3个参数中，电弧电压的作用明
显，因此低电压高速大电流密度的自动焊变形较小。 3.焊缝数量和断面大小。焊缝数量愈多，断面尺寸愈大，焊接变形愈大。 4.施工方法。连续焊、断续焊的温度场不同，产生的热变形也不同。通常连续焊变形较大，断续焊变形最小。 5.材料的热物理性能。不同的材料，导热系数、比热和膨胀系数等均不相同，产生的热变形也不相同，焊接变形也不相同。 （二）影响焊接构件刚性系数的因素 1构件的尺寸和形状。随着构件刚性的增加，焊接变形愈小。 2胎夹具的应用。采用胎夹具，增加了构件的刚性，从而减少焊接变形。 3装配焊接程序。装配焊接程序能引起构件在不同装配阶段刚性的变化和重心位置的改变，对控制构件的焊接变形有很大的影响。 一般来说，焊接构件在拘束小的条件下，焊接变形大，反之，则变形小。 三、钢结构焊接变形的种类 任何钢结构的焊接变形，可分为整体变形和局部变形。整体变形就是焊接以后，整个构件的尺寸或形状发生的变化，包括纵向和横向收缩（总尺寸缩短），弯曲变形（中拱、中垂）和扭曲变形等。局部变形是指焊接以后构件的局部区域出现的变形，包括角变形和波浪变形等。
低合金高强度结构钢 High Strength Low Alloy Steel 一、定义 中国国家标准GB/T13304-1991《钢分类》，参照国际标准，对钢的分类作了具体的规定。 低合金高强度钢HSLA是在碳素钢的基础上，通过加入少量合金元素并在热轧、控轧或热处理状态下，具有高强度、高韧性，较好的焊接性、成型性或耐腐蚀性等特征的钢材。 成分特点：低碳（Wc≤0.2%），低合金。 性能特点：比普通碳素结构钢有较高的屈服强度和屈强比、较好的冷热加工成型性、良好的焊接性、较低的冷脆倾向、缺口和时效敏感性，以及有较好的抗大气、海水等腐蚀能力。 二、低合金高强度钢的发展 1867-1874年，美国含铬结构钢，1902-1906年，美国含镍结构钢，1915年，美国含锰1.6%桥梁用结构钢。20世纪60年代以后，冶金生产工艺技术和低合金钢开发均取得巨大发展，锰、硅、铬、镍、钒、钛、铌等微合金元素的强化作用已清楚。 80年代后随着技术进步，通过钢质净化、晶粒细化、组织优化、基体强化等，促进了新型低合金钢的开发。低合金钢是近30年来发展最快、产量最大、经济性最好、使用面最广、前景最广阔的钢类。目前，新型的低合金高强度钢以低碳（≤0.1%）和低硫（≤0.015%）为主要特征。 我国是1957年在鞍钢试制成功第一炉低合金钢16Mn，随后研制出16Mn系列的桥梁用、船用、锅炉用、压力容器用、汽车用低合金钢。1966年，低合金钢产量141万吨，占钢产量8%；至1979年，低合金钢产量254万吨，仍占钢产量8%。1997年，低合金钢产量2368万吨，占钢产量22%。各发达工业国家的低合金高强度钢产量约占钢产量的10%。 为进一步提高低合金高强度钢的性能，在低合金高强度钢的基础上，通过进一步降低碳质量分数、微合金化和控制轧制而发展了一系列新型低合金高强度结构钢，主要有以下四种：微合金化低碳高强度钢、低碳贝氏体型钢、低碳索氏体型钢、针状铁素体型钢。 三、低合金高强度钢中元素的作用 常用的合金元素按其在钢的强化机制中的作用可分为：固溶强化元素（Mn、Si、Al、Cr、Ni、Mo、Cu等）、细化晶粒元素（Al、Nb、V、Ti、N等）、沉淀硬化元素（Nb、V、Ti 等）以及相变强化元素（Mn、Si、Mo等）。 C：在钢中形成珠光体或弥散析出的合金碳化物，使钢得到强化。在微合金钢中为形成一定量的碳－氮化物，碳的含量只需要0.01～0.02%；降碳可大大改善钢的韧性和焊接性能。
钢结构焊接变形的火焰 矫正方法 内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）
钢结构焊接变形的火焰矫正方法 摘要火焰矫正是钢结构制作过程中解决焊接变形常用的一种方法，本文重点介绍了钢结构焊接变形火焰矫正方法的施工工艺。 关键词钢结构焊接变形矫正 1 前言 在XXX三期炼钢板坯,轨梁精整等厂房钢结构制作项目中,大部分是由宽翼缘焊接H型钢组成梁、柱等构件。这些构件在加工过程中存在焊接变形问题。这些焊接变形如果不矫正，对结构的整体安装和工程的安全可靠性都存在很大的影响。为此我主要采用了火焰矫正方法，使这些梁柱的焊接变形得到了很好矫正。 2 气体火焰矫正原理 金属具有热胀冷缩的特性，机械性能也随温度而变化。低碳钢（以Q235钢为 温度的关系如图1虚线所示，一般可简化为实线所示，即当例）的屈服极限σ s 温度在500οC以下，屈服极限基本无变化；温度高于600οC时，屈服极限接近于零。温度在500—600οC之间时呈线性变化。 当金属结构局部加热时，加热区的金属热膨胀受到周围冷金属的阻止，不能自由变形，某些部位的金属被塑性压缩。冷却后，残留的局部收缩使结构获得所需要的变形。 线状加热法 线状加热法的原理如图2所示，钢板表面被加热后，离加热点最近的表面温度上升最快，膨胀也最快，周围所受热影响较小，膨胀也很小，加热停止后，温度向周围扩散，被加热部分开始冷却，形状也渐次恢复，但又因钢板表面与空气 接触，热散较快，因而使表面被加热部分还未恢复原状就已固定下来。
随着冷却过程的持续（图2），在中性轴上侧的高温开始收缩，其收缩力使板向上弯曲，弯曲终止后，钢板两端各缩短a/2，中间却凸起a，这样总体积不变，重量也不变。火焰沿钢板直线方向移动，同时为使加热线增宽也可作横向摆动，形成长条形加热。 点状加热法 对薄板进行加热时，因板较薄，表面热量很快传递到内侧，高温部分贯通至整个板的横剖面。冷却时，上下表面冷却相同，中性轴上下侧的冷却收缩力也相同，所以加热时上下表面膨胀部分留下来，从而造成板整体缩短，但并没有弯曲。如图3所示。 缩短加工时加热点位置相对固定。这种方法一般用于矫正薄板波浪变形。加热温度和冷却介质 火焰矫正所用氧—乙炔混合比应为1：—1：之间的中性焰或氧化焰比较合适。 按火焰矫正的加热温度可分为低温矫正、中温矫正和高温矫正三种，相应的加热温度和冷却介质见表1所示。 2.3.1低温矫正低碳钢 根据图1中加热到500—600οC时，低碳钢的屈服极限已大幅度下降，加热到这个温度范围，可以起到火焰矫正的目的，且金相组织和机械性能不变。由于喷水、冷却速度快，火焰矫正效率高。这种方法我们在实际生产中采用较少。 2.3.2中温矫正 中温矫正时金属的加热温度在600—700οC，屈服极限σ 更接近零值。加热 s 温度仍在相变温度以下，金属组织没有相变，因此金属的机械性能也变化不大。中温矫正在我们实际生产中经常使用。 2.3.3高温矫正 这一温度范围内虽然存在金属组织的相变，但由于Q235、Q235F和Q345等钢材在空气中冷却后，仍然可以得到退火组织，其机械性能变化也不大。但如果加热温度过高，会引起奥氏体晶粒长大，冷却中得不到细化，则会增加金属的脆性，降低冲击韧性。 应注意，对Q345钢加热至相变温度的情况下不得使用水冷，否则将产生低碳马氏体，影响冲击韧性。
钢结构焊接最易出现的问题及解决措施 钢结构指主要由钢制材料组成的结构，是主要的建筑结构类型之一。结构主要由型钢和钢板等制成的钢梁、钢柱、钢桁架等构件组成，各构件或部件之间通常采用焊缝、螺栓或铆钉连接。因其自重较轻，且施工简便，广泛应用于大型厂房、场馆、超高层等领域。 钢结构在焊接过程中，有许多需要注意的事项，一旦疏忽，有可能铸成大错。 1、焊接施工不注意选择最佳电压 【现象】 焊接时无论是打底、填充、盖面，不管坡口尺寸大小，均选择同一电弧电压。这样有可能达不到要求的熔深、熔宽，出现咬边、气孔、飞溅等缺陷。 【措施】 一般针对不同情况应该分别选择相应长弧或短弧能得到较好的焊接质量和工作效率。例如打底焊接时为了能得到较好的熔深应该采用短弧操作，填充焊或盖面焊接时为了得到较高的效率和熔宽可以适当加大电弧电压。 2、焊接不控制焊接电流 【现象】 焊接时，为了抢进度，对于中厚板对接焊缝采取不开坡口。强度指标下降，甚至达不到标准要求，弯曲试验时出现裂纹，这样会使焊缝接头性能不能保证，对结构安全构成潜在危害。【措施】 焊接时要按工艺评定中的焊接电流控制，允许有10～15%浮动。坡口的钝边尺寸不宜超过6mm。对接时，板厚超过6mm时，要开坡口进行焊接。 3、不注意焊接速度与焊接电流，焊条直径协调使用 【现象】 焊接时不注意控制焊接速度与焊接电流，焊条直径、焊接位置协调起来使用。如对全熔透的角缝进行打底焊时，由于根部尺寸窄，如焊接速度过快，根部气体、夹渣没有足够的时间排出，易使根部产生未熔透、夹渣、气孔等缺陷；盖面焊时，如焊接速度过快，也易产生气孔；焊接速度过慢，则焊缝余高会过高，外形不整齐；焊接薄板或钝边尺寸小的焊缝时，焊接速度太慢，易出现烧穿等情况。 【措施】 焊接速度对焊接质量和焊接生产效率有重大影响，选用时配合焊接电流、焊缝位置（打底焊，填充焊，盖面焊）、焊缝的厚薄、坡口尺寸选取适当的焊接速度，在保证熔透，气体、焊渣易排出，不烧穿，成形良好的前提下选用较大的焊接速度，以提高生产率效率。 4、施焊时不注意控制电弧长度 【现象】 施焊时不根据坡口形式、焊接层数、焊接形式、焊条型号等适当调整电弧长度。由于焊接电弧长度使用不当，较难得到高质量的焊缝。 【措施】 为了保证焊缝质量，施焊时一般多采用短弧操作，但可以根据不同的情况选用合适的弧长以获得最优的焊接质量，如V形坡口对接、角接的第一层应使用短些的电弧，以保证焊透，且不发生咬边现象，第二层可以稍长，以填满焊缝。焊缝间隙小时宜用短弧，间隙大时电弧可稍长，焊接速度加快。仰焊电弧应最短，以防止铁水下流；立焊、横焊时为了控制熔池温度，也要用小电流、短弧焊接。另外，无论采取什么焊接，在运动过程中要注意始终保持弧长基本不变，以此确保整条焊缝的熔宽和熔深一致。 5、焊接不注意控制焊接变形 【现象】
钢结构工程中焊接变形质量控制 一、小组概况：本小组是一个具有较强QC 理论基础和丰富实践经验的QC 小组，小组成员是项目部的主要技术骨干，都接受过四川三峡认证公司、省、市、十一局的TQC 培训教育。 QC 小组概况 小组成员简介
二、选题理由 由于在万家寨体育馆工程中钢屋架起承载和支撑作用，设计对钢结构的要求很高，因为钢结构的质量不仅影响到其它工序，而且对整体工程质量起着十分重要作用，同时在安全方面也起着十分重要的作用。在钢结构安装施工过程中，特别是在气割下料或焊接时，由于在加热或冷却过程的不均匀性的存在，十分容易导致结构内部产生应力，这些应力的存在，最终可能出现结构发生变形，从而降低装置钢结构的承载能力和使用寿命。外形尺寸超差还可能对其他安装工序产生影响，如果这种变形所引起的尺寸过大，还可能造成工件报废或返工，造成人力和物力的浪费，使工程成本增加，这种情况是施工单位所最不想看到的工之前，我们就想到了钢结构制作中可能产生变形这一问题，并引起大家的重视。我们总结了以往的施工经验，想办法控制由于焊接所产生的残余应力，防止发生结构变形，使该项工程的钢结构施工质量最终达到设计要求。 为此我们 QC 小组把“钢结构工程中焊接变形质量控制”作为此次小组活动的课题”，并希望能够通过此次活动使钢结构焊接形变质量达到设计要求。 三、选择课题
1、钢结构具有强度高、重量轻、抗震性能好、施工速度快等 特点，在现代公共建筑中会出现一系列的质量问题，导致 各种安全事故的发生。 2、为了防止各种质量问题导致的安全事故的发生，我们从开 始制作钢屋架前的每一个环节入手、分析论证出现形变的 原因、针对原因找出主要因素，制定实施防范措施，确保 钢屋架整体安装的质量安全，最终保证本工程质量合格。 四、现状调查 （1）普遍调查 2007 年4 月，本小组查资料发现在以前所干的工程，抽取了不同时间、不同地点的钢结构工程，在这些工程中往往会出现钢结构焊接顺序不当、焊接质量未达到要求、下料方法不当、卡具使用方法不当等等一些质量安全事故的发生。 (2)实际调查工程的各质量问题的百分比统计如下：
钢结构焊接变形的火焰矫正施工方法 发表时间：2009-04-08T14:16:57.280Z 来源：《科海故事博览•科教创新》2009年第3期供稿作者：庞博[导读] 阐述钢结构变形的主要种类，介绍焊接变形的火焰矫正施工方法。 摘要：根据多年经验，结合国内同行相关资料，阐述钢结构变形的主要种类，介绍焊接变形的火焰矫正施工方法。关键词：火焰矫正焊接变形施工方法目前，钢结构已在厂房建筑中得到广泛的应用。而钢结构厂房的主要构件是焊接H型钢柱、梁、撑。这些构件在制作过程中都存在焊接变形问题，如果焊接变形不予以矫正，则不仅影响结构整体安装，还会降低工程的安全可靠性。焊接钢结构产生的变形超过技术设计允许变形范围，应设法进行矫正，使其达到符合产品质量要求。实践证明，多数变形的构件是可以矫正的。矫正的方法都是设法造成新的变形来达到抵消已经发生的变形。在生产过程中普遍应用的矫正方法，主要有机械矫正、火焰矫正和综合矫正。但火焰矫正是一门较难操作的工作，方法掌握、温度控制不当还会造成构件新的更大变形。因此，火焰矫正要有丰富的实践经验。本文对钢结构焊接变形的种类、矫正方法作了一个粗略的分析。 一、钢结构焊接变形的种类与火焰矫正钢结构的主要构件是焊接H型钢柱、梁、撑。焊接变形经常采用以下三种火焰矫正方法：（1）线状加热法；(2)点状加热法；（3）三角形加热法。下面介绍解决不同部位的施工方法。以下为火焰矫正时的加热温度（材质为低碳钢）低温矫正 500度～600度冷却方式：水中温矫正 600度～700度冷却方式：空气和水高温矫正 700度～800度冷却方式：空气注意事项：火焰矫正时加热温度不宜过高，过高会引起金属变脆、影响冲击韧性。16Mn在高温矫正时不可用水冷却，包括厚度或淬硬倾向较大的钢材。 1. 翼缘板的角变形 矫正H型钢柱、梁、撑角变形。在翼缘板上面（对准焊缝外）纵向线状加热（加热温度控制在650度以下），注意加热范围不超过两焊脚所控制的范围，所以不用水冷却。线状加热时要注意：（1）不应在同一位置反复加热；（2）加热过程中不要进行浇水。这两点是火焰矫正一般原则。 2．柱、梁、撑的上拱与下挠及弯曲在翼缘板上，对着纵长焊缝，由中间向两端作线状加热，即可矫正弯曲变形。为避免产生弯曲和扭曲变形，两条加热带要同步进行。可采取低温矫正或中温矫正法。这种方法有利于减少焊接内应力，但这种方法在纵向收缩的同时有较大的横向收缩，较难掌握。翼缘板上作线状加热，在腹板上作三角形加热。用这种方法矫正柱、梁、撑的弯曲变形，效果显著，横向线状加热宽度一般取20—90mm，板厚小时，加热宽度要窄一些，加热过程应由宽度中间向两边扩展。线状加热最好由两人同时操作进行，再分别加热三角形三角形的宽度不应超过板厚的2倍，三角形的底与对应的翼板上线状加热宽度相等。加热三角形从顶部开始，然后从中心向两侧扩展，一层层加热直到三角形的底为止。加热腹板时温度不能太高，否则造成凹陷变形，很难修复。注：以上三角形加热方法同样适用于构件的旁弯矫正。加热时应采用中温矫正，浇水要少。3．柱、梁、撑腹板的波浪变形矫正波浪变形首先要找出凸起的波峰，用圆点加热法配合手锤矫正。加热圆点的直径一般为50～90mm，当钢板厚度或波浪形面积较大时直径也应放大，可按d＝（4δ＋10）mm（d为加热点直径；δ为板厚）计算得出值加热。烤嘴从波峰起作螺旋形移动，采用中温矫正。当温度达到600～700度时，将手锤放在加热区边缘处，再用大锤击手锤，使加热区金属受挤压，冷却收缩后被拉平。矫正时应避免产生过大的收缩应力。矫完一个圆点后再进行加热第二个波峰点，方法同上。为加快冷却速度，可对Q235钢材进行加水冷却。这种矫正方法属于点状加热法，加热点的分布可呈梅花形或链式密点形。注意温度不要超过750度。 二、结语 火焰矫正引起的应力与焊接内应力一样都是内应力。不恰当的矫正产生的内应力与焊接内应力和负载应力迭加，会使柱、梁、撑的纵应力超过允许应力，从而导致承载安全系数的降低。因此在钢结构制造中一定要慎重，尽量采用合理的工艺措施以减少变形，矫正时尽量可能采用机械矫正。当不得不采用火焰矫正时应注意以下几点：1．烤火位置不得在主梁最大应力截面附近；2．矫正处烤火面积在一个截面上不得过大，要多选几个截面；3．宜用点状加热方式，以改善加热区的应力状态；4．加热温度最好不超过700度。
钢结构工程焊接技术重点、难点及控制措施本文针对钢结构工程焊接技术的重点和难点，按多年来的工程实践经验主要阐述十种实用焊接变形的控制措施和方法；焊接残余应力的控制措施；焊接裂纹的防治措施；焊接工艺评定的范围；焊缝质量检查；框架结构制作与安装焊接；安装焊接工艺；钢结构变形的预防等。 1、概述 钢结构焊接时，焊接热源对结构不均匀加热引起的结构形状和尺寸的变化，称为焊接变形。在变形的同时，结构内部还产生应力、应变，因为这时结构并未承受外载时，就存在这些应力，所以这些应力居于内应力范畴，称为焊接残余力。属于不均匀分布的自平衡内应力。 焊接变形及应力在焊接过程中往往是难以避免的。它们将影响到焊接结构尺寸精度和焊接接头的强度，轻者需耗费不少人力、物力去矫正、修理，严重的会使构件报废。此外，焊接变形和应力对焊接结构以后使用是的承载能力也产生不可低估的影响。焊接残余应力和焊接变形是能量存在同一构件的不同形式，服从于能量存在同一构件的不同形式，服从于能量守恒定律；它们相辅相成，并互相转化。减少一方必须增大一方： 设：焊缝的总能量为E总，E总=E有+E损+ρ残+ε=1 （1） （1）式中，E有—冶金反应时的有用能；E损---无用能，损耗能；ρ残--焊接残余应力；ε-焊接变形，当焊接完成后，构件中只存在两种能量形式； E残+ε=c<1 （2） c---常量 于是（2）式有了工程应用的价值，这就是我们在工程实际中控制焊接残余应力和焊接变形的基本观点。我们从事钢结构设计、制作安装的技术人员必须了解和掌握焊接变形及应力产生的原因及其基本规律、影响因素，以便在制作安装过程中能够控制焊接变形和应力。 2、焊接应变与变形的控制 2.1焊接变形的控制 （1）尽量减少焊缝的截面积，施焊量以满足连接需要即可，俗话说：“不过焊”，（对一般的角焊缝）是按照有效焊角尺寸来决定其焊缝强度的，所以对于凸出很高的焊缝，多出的焊缝金属，按规范作用并不能提高其许可强度，反而增大了应力集中系数，消弱了坡口的综合性能。对厚板，对接焊缝，可采用U型刨边形成U型坡口，可进一步减少焊缝金属量。 （2）焊缝的数量愈少愈好，每条焊缝尽量采用多层多道焊，厚板焊接特别要注意。 （3）焊缝尽可能称、布置要靠近中和轴施焊（由于收缩力引起钢板变形力臂小），因此减少变形。 （4）环绕中和轴的焊缝要平衡：应用对称施焊的原则，时一个收缩力对另一个收缩力相互平
钢结构焊接 整 改 方 案
目录 一、加强钢结构厂家的管理 二、现场问题的整改 三、预防措施 四、安全及文明施工注意事项
根据现场钢结构实际情况，加强对钢结构厂家的管理工作。对厂家的材料进行验收及加强对管理人员的技术交底工作。现场质量主要是通过其焊接质量来体现的，因而焊接是钢结构现场组焊极其重要的关键环节。施工中必须认真对待，确保焊缝质量。对此，我司做出如下管理措施： 一、加强钢结构厂家的管理 （一）熟悉安装施工图，做好技术交底工作： 1、钢结构技术人员应熟悉图纸，掌握图纸设计意图及要求。 2、技术人员通过技术交底工作，使施工人员了解钢柱、钢梁、预埋件等制作工艺及规范，掌握选用的焊接工艺、焊接材料、质量标准和施工工艺要点。 （二）开工前的安全技术培训： 1、技术人员应通过技术交底进行员工培训。 2、施工人员应学习有关焊接的工艺要求。 （三）焊接材料： 1、选用标准的国家名牌焊材厂家进货，并按批号所取合格证书。 2、进厂材料应按批号建立入库台账。 3、电焊条、焊丝所选用的型号必须符合设计及规范要求，并有出厂合格证。如需改动焊条型号，必须征得设计部门的同意。 （四）焊接作业条件： 1、焊接前采取适当的反变形措施，以降低焊接变形量。 2、按图纸要求加工坡口。 拼接采用“X”形坡口，四面采用“K”形坡口。 3、焊缝点固：按照每间隔400mm焊接50mm进行点固。
4、为减小整体变形和便于吊装组合，在组合时按图纸要求用加筋板进行加强处理。 5、焊接：每层或每道焊缝焊接完毕后，应采用砂轮或钢丝刷将焊渣、飞溅等杂物清理干净（应注意中间接头或坡口边缘），仔细检查根部的焊接质量，如发现表面缺陷应立即用机械加工发进行清除、补焊。每一层经100%自检合格后方可进行下一步工序，直至焊接完毕。 6、要求焊缝接头圆滑、均匀、无裂纹、咬边、夹渣和气孔现象。 7、焊接完毕，应将四周飞溅清理干净，并检查外观。 8、焊工应经过考试并取得合格证后方可上岗，如停焊超过半年以上，应重新考核。 （五）焊接操作工艺 1、严格执行钢结构焊接规范，以满足设计图纸要求。 2、焊条使用前，必须按照质量证明书的规定进行烘焙，低氢型焊条经过烘焙后，应放在保温箱内随用随取。 3、首次使用的钢材种类和焊接材料，必须进行焊接工艺性能和物理性能试验，符合要求后方可使用。 4、普通碳素结构钢厚度大于34mm和低合金结构钢厚度大于或等于30mm，应进行预热，其焊接预热温度宜控制在100～150℃。预热后区域在焊接坡口两侧各80～100mm范围内。 5、多层焊接应连续施焊，其中每一层焊道焊完后应及时清理，如发现有影响焊接质量的缺陷，必须清除后再焊。 6、要求焊成凹面的贴角焊缝，可采用船位焊接使焊缝金属与母材平缓过渡。
建筑工程钢结构焊接变形的控制措施 摘要：在焊接结构施工的过程中，焊接变形是经常出现的，如果在这一过程中，我们不能对钢结构变形予以全面的控制，就会对整个建筑工程的钢结构焊接变形 控制产生十分不利的影响，因此，我们必须要采取有效的措施对其加以控制和完善。本文主要分析了建筑工程钢结构焊接变形的控制措施，以供参考和借鉴。 关键词：钢结构；焊接；变形；控制 当前我国建筑行业发展水平有了十分显著的提升，越来越多的人开始将目光转向钢结构，因为钢结构在应用的过程中其质量小，强度相对较高。安装方面存在着非常强的便利性，施 工的方法相对比较简单，所以在工程建设的过程中，其也逐渐的取代了其他的连接方式，但 是其也同样存在不足。 1、建筑钢结构概论 当前，我国钢铁工业的发展速度和发展水平在不断的提升，建筑钢结构在不应用的过程 中显示出了非常明显的优势，所以在工程建设的过程中也得到了非常广泛的应用，所以，走 不同形式的焊接设备和焊接的方法也在这一过程中有了非常大的发展，在工程建设的过程中，怎样不断的提高当前现有的焊接技术也成为了人们非常关心和关注的一个问题。在建筑结构 高度发展的当今社会，焊接变形问题也越来越严重，对钢结构的尺寸以及美观性都产生了较 大的影响，同时还给日后的焊接工作带来了很多麻烦，需要进行非常多的校正工作。而当构 件出现了严重变形情况的时候，我们还需要将构件直接报废。所以我们需要对焊接变形当中 各方面的因素予以全面的分析，采取有效的措施对其加以控制，这样才能更好的保证结构的 质量和生产的效率。 2、建筑钢结构焊接变形的形式就变形因素 首先，焊接残余变形如果按照其对于结构的影响程度去划分，我们可以将其分成整体变 形和局部变形，按照其自身的特征，我们可以将其分成收缩变形、较变形、弯曲变形、波浪 变形和女扭曲变形等等，在这些焊接残余变形当中，角变形和波浪变形属于是局部变形，其 他的变形属于是整体变形，而建筑钢结构大多数产生的是整体焊接变形问题。 其次是在建筑钢结构路焊接施工的过程中，只有对影响环节变形会产生影响的各种因素 进行全面的分析，掌握其内在的规律，只有这样，才能更好的保证建筑钢结构自身的质量。 在建筑钢结构施工的过程中，影响焊接变形的因素主要有钢结构组成基本构建一定要全 面的满足该构件的技术要求，但是在实际的施工中，一些构件并没有达到其具体的要求，这 样也就使得构件在焊接的过程中没有出现非常严重的超差现象。其次，钢结构各个构件整体 组装研配控制的质量把控并不是十分的严格，比如说出现了严重的空隙，焊接的过程中比较 容易出现变形现象等等。再次是焊缝如果沿着构件截面分布产生了不对称的现象，就会使得 这种结构构件在焊接的过程中会出现非常严重的弯曲变形问题。最后是在组装焊接施工的过 程中，焊缝坡口的形式和焊接次序、方法等选择都不是十分的恰当，钢结构的热性，物理性 质等都存在着非常大的差异，这样也就会出现较为严重的焊接变形问题。 3、建筑钢结构焊接变形控制措施 3.1在建筑钢结构焊接节点构造设计时，应注意以下几点：①焊缝位置应避开高应力区：焊缝区的应力越大，则钢结构越容易产生焊接变形及焊缝裂纹。②焊缝位置应对称于构件截 面的中性轴：焊缝位置尽可能对称于构件截面的中性轴，或者尽量靠近中性轴，这对减少梁、柱等一类钢结构的挠曲变形有良好的效果。③尽量减少焊缝的数量、尺寸：钢结构中焊缝数 量越多、尺寸越大，焊接热源对结构的热输入就越大，产生的焊接变形也就越大。因此在设 计钢结构节点构造时，应力求减少焊缝数量和尺寸。④采用刚性较小的节点形式，避免焊缝 集中和双向、三向相交：这样可减小焊缝交叉点处或焊缝集中处的热量及应力，从而减小焊 接变形。⑤便于焊接操作，避免在仰焊位置施焊：在建筑钢结构加工制作时，应尽量避免将 焊缝置于仰焊位置施焊，以利于操作和保证焊接质量。无法避免时，应要求焊工掌握全位置 焊接的操作技能。⑥不同的建筑钢结构节点形式，对焊缝设置：应有不同的要求。例如，焊 接组合箱形梁、柱的纵向角焊缝，宜采用全焊透（应采用垫板单面焊）或部分焊透的对接与
浅析钢结构焊接变形的控制方法 钢结构已在国家经济建设和人们日常生活中获得非常广泛的应用，钢结构的连接与施工普遍采用焊接，焊接变形会极大地影响钢结构的施工质量，在焊接过程中因为各种原因出现变形是不可避免的，但可以通过合理的施工措施来予以控制。所以本文对焊接变形产生的机理进行了分析，并进一步对控制变形的方法进行了阐述。 标签：钢结构;焊接变形;控制方法 钢结构以其强度高，建造速度快的优势，得以广泛应用。钢结构主要采用H 型钢柱，并以焊接连接。因钢柱主要材质是钢材，总是会受到温度的影响，由于焊接是不均匀的快速加热和冷却的过程，焊接过程及焊后，焊接构件都极易产生变形。如果对焊接产生的变形视而不见将会在安装时产生偏差，影响工作效率，还会对钢结构整体的结构产生极大的影响，令钢结构的内部结构发生一定的变化，影响整体结构的稳定性和可靠性。因此焊接变形的控制技术也成为钢结构加工的关键技术。 一、焊接变形的基本类型 所谓焊接变形是指钢结构在焊接过程中，由于施焊电弧高温引起的变形，以及焊接完成后在构件中的残余变形现象。在这两类变形中，焊接残余变形是影响焊接质量的主要因素，也是破坏性最强的变形类型。焊接残余变形对结构的不同层次的影响分为整体变形和局部变形;根据变形的不同特点则可分为：角变形、弯曲变形、收缩变形、扭曲变形、波浪变形和错位变形。在这些变形类型中，角变形和波浪变形属于局部变形，而其他类型的变形属于整体变形。钢结构发生较多的变形类型是整体变形。 二、钢结构焊接变形产生的原因 1.焊接节点设计不合理 焊接主要是依据之前所设计的焊接节点图来进行焊接作业。在焊接的时候，焊缝的数量、位置以及尺寸直接关系着附近的焊件材料的膨胀情况。数量越多，则焊接点分布越密集，其变形的情况就会越复杂。焊缝的尺寸越大，则附近的焊件受到的影响就会越大，而导致变形较大。不合理的焊接节点对施工影响很大。 2.焊接工艺运用不当 焊接电流大，焊条直径粗，焊接速度慢，都会造成焊接变形大;自动焊接的变形较小，但焊接厚钢板时，自动焊比手工焊的焊接变形稍大;多层焊时，第一层焊缝收缩量最大，第二、三层焊缝的收缩量则分别为第一层的20%和5%～10%，层数越多焊接变形也越大;断续焊缝比连续焊缝的收缩量小;对接焊缝的横
龙源期刊网 https://www.doczj.com/doc/443330025.html, 钢结构焊接变形的原因及防范对策探讨 作者：李宏 来源：《城市建设理论研究》2013年第20期 摘要：一般来说，钢结构在焊接过程中，由于要进行受热，变形问题则避无可避，如果不加以控制，任其自由发展，则会给钢结构带来巨大的安全隐患。基于此，本文对钢结构变形引起的原因进行深入剖析，并提出了相应的防范对策，以期抛砖引玉，供同行参考。 关键词：钢结构；焊接变形；原因；防范对策 中图分类号：TU391 文献标识码：A 文章编号： 在对钢结构实施焊接时，残余变形的现象通常如影随形，无法根除，但如果对变形问题不加以控制，则会影响钢结构的使用寿命和承载能力，甚至影响整个工程的进度和质量。因此，对钢结构焊接变形产生原因及防范对策进行探讨，对提升钢结构的整体性能，提高工程的整体质量，都起到一定推动作用。 一、钢结构焊接变形的原因分析 为了使焊接变形的问题得到有效遏制，许多技术和研究人员对焊接变形现象进行了深入研究、剖析。调查结果显示，钢结构焊接变形的产生因素十分繁杂，有时还各种因素还会相互作用、交叉影响。具体可归纳如下几点原因： 1、钢结构总焊缝的位置对于焊接变形也有一定影响，总焊缝处在不同的位置，其变形的大小和形状都有所不同，这是由于焊接位置不同，开坡口的角度也有所区别，产生的重力性变形也形态迥异。 2、钢结构的刚性也是产生变形的因素之一，在相同载荷负荷下，如果钢结构的刚性较好，构件变形的量则较小，反过来，对于刚性较差的构件，产生变形量则较大。如果一个钢结构，造型大且板材较薄，当一个小且重的构件焊接到其上时，则造型较大但刚性较小的构件产生的变形量大[1]。 3、钢结构各构件焊接的顺序和装配方法，对焊接变形也有很大影响。焊接的顺序不同，产生的变形量往往相差甚远。如对于刚性不大的钢结构来说，如果在焊接时，增加了这一构件的载重量，则很容易出现变形的现象。 4、不同的焊接材料，其热胀冷缩的变形系数也有所区别，一般来说，材料热胀冷缩的系统主要看材料的线膨胀系数（αl），αl愈大，则钢结构在焊接之后的变形愈加明显。如较之碳钢材料，铝材在焊接时产生的变形量更大一些[2]。
编订：__________________ 审核：__________________ 单位：__________________ 钢结构焊接变形的成因与控制策略探究 Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑
文件编号：KG-AO-1701-82 钢结构焊接变形的成因与控制策略 探究 使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行 具体的部署，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或 活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 钢结构中存在的焊接变形对煤矿工程的质量产生极大的影响，因此需要找寻出钢结构焊接变形的成因，以采取有效的控制措施进行解决，从而保证工程的施工质量。本文先是对钢结构焊接变形的成因进行了概述，又详细分析阐述了钢结构焊接变形的控制策略，从而实现我国煤炭行业快速发展的目的。 钢结构焊接的过程实际上是在高温加热的环境中，钢结构发生一定的膨胀，最终与周围金属形成塑性变形与焊接变形，而焊接变形是指钢结构在焊接过程中出现的收缩变形，而钢结构的焊接变形不仅具有良好的强度和塑性，而且质量较轻，易于运输。因此，目前我国的煤矿机械工程施工过程中，钢结构的使用范围越来越广泛，在我国煤炭行业的发展中，起着不可