目录
1 预应力混凝土连续梁（刚构）悬浇------------------------------
2 1.1 悬浇施工程序简介---------------------------------------------------2 1.2 施工工序流程--------------------------------------------------------2 1.
3 T构0#段施工------------------------------------------------------ 3 1.
4 挂篮悬浇梁段施工-------------------------------------------24 1.
5 边直段施工----------------------------------------------------24 1.
6 合龙段施工----------------------------------------------------25 1.
7 梁体结构（尺寸）施工要求--------------------26 1.
8 线型控制-------------------------------------------------------27
1.9 施工安全-------------------------------------------------------28
2 预应力混凝土连续梁（刚构）悬拼-----------------------------29 2.1 悬拼施工程序简介------------------------------------------------29 2.2 施工流程与施工工序----------------------------------------------29 2.
3 悬拼施工------------------------------------------------------------29
1 预应力混凝土连续梁（刚构）悬浇
1.1悬浇施工程序简介
主墩施工到位后，在墩顶和支架（低墩）或托架上（高墩）浇注0#梁块【此前对连续梁而言需要安装永久和临时支座（墩），而连续刚构则无需此工序】，在o#梁块混凝土强度达到设计要求，并进行预应力张拉、压浆后，在0#梁块两端安装挂篮，挂篮经预压合格后，在两端挂篮上对称依次悬臂浇筑相邻梁块，形成一个或多个T 构，最后与相邻T 构或边直段（不平衡段）合龙，由施工时的双悬臂T 构转化为连续梁完成结构体系转换。
三孔连续梁施工形式示意图
关于合龙顺序应按设计要求进行，设计无要求时，一般先边孔、后次边孔、再中孔，也可先中孔后边孔。多孔一次合龙时，必须同时均衡对称的合龙。
合龙前需要解除一端（活动端）临时固定支座，从稳定性上讲，先边孔更为稳妥。
1.2 施工工序流程（如下图）：
注：中墩墩顶临时固定支座（墩）和安装永久支座施工工序只在连续梁结构中有，连续刚构中墩无此工序。
1.3 T构0#段施工：
1.3.1永久支座安装
1 检验项目与要求见表1.3。
表1.3 永久支座安装检验项目与要求
2 其他检验要求：
（1）支座分固定、横向活动、纵向活动和多向（纵、横）活动支座，安装时分清。支座上下座板必须水平安装。
固定支座上下座板各向应相互对正。
纵向活动支座上下座板应横向对正（横向温度变化由支座自身调节），纵向预留错动量。错动量应根据支座安装施工温度与设计安装温度之差（施工时考虑）和梁体混凝土未完成收缩、徐变量及弹性压缩量计算确定，并在各施工阶段进行调整，当体系转换全部完成时，梁体支座中心应符合设计要求；
（2）永久支座除固定支座外，其它活动支座纵向都要预留错动量。
支座下板居中；上板根据设计图要求预留错动量和施工期间温度变化情况调整值设置。纵向错动量的设置如下：
三孔连续梁支座纵向错动示意图
纵向预留错动量：Δ＝（Δ1＋Δ2）。
式中：Δ1-箱梁的弹性变形及收缩徐变引起的各支点处的位移量，此值设计在图中给定；
Δ2 -各支点由于体系温差引起的错动量，即各跨合龙段施
工时气温与设计安装温度之差引起的梁体伸缩错动量。
例如某40＋64＋40m三孔连续梁，设纵向支座编号为0、1、2、3，其中1为固定支座，其余为活动支座。
设计给定Δ1值如下表：
说明：以固定支座（1号墩）为准，往左偏为正，往右偏为负。
Δ2错动量按两边跨及中跨合龙体系转换完成时与设计安装温度差为＋10℃进行计算（高于设计）：
0号墩支座应预留偏心Δ＝（25.3＋40000×10－5×10）＝29.3mm；
2号墩支座预留偏心Δ＝［－38＋（－64000×10－5×10）］＝-44.4mm；
3号墩支座预留偏心Δ＝［－64.4＋（－104000×10－5×10）］＝-74.8mm。
（3）预留锚栓孔、支承垫石顶面与支座底面间隙应采用压力注浆填实，注浆压力不得小于1.0Mpa；
（4）注意分清固定、纵向活动、横向活动和多项活动支座的摆放位置，不可混淆；并注意与全桥支座的协调（全桥固定支座均放在同一侧）。
1.3.2连续梁墩顶临时固定支座（墩）的设置
由于连续梁一个墩纵向只有一排支座，不能抵抗悬浇梁施工过程中产生的不平衡弯矩，必须设临时支座（墩）予以固定。其临时支座（墩）的设置一般由设计提供不平衡弯矩，施工单位自行设计（个别也有设计给定）。
临时支座（墩）的设置有钢筋混凝土、预应力筋固定、支架与钢筋混凝土墩组合等多种方法。常用钢筋混凝土临时支座（墩）。不管什么方法，都需要经过设计计算必须安全可靠。
下图为钢筋混凝土临时固定支座（墩）形式。
1 钢筋混凝土临时支座（墩）检验项目：首先应审核临时支座（墩）设计资料。当设计符合要求后，要检查预埋钢筋（或预应力筋）根数、直径、间距、长度、混凝土支座尺寸、高程等；
2 检验要求：
（1）预埋钢筋根数、直径、间距、长度、混凝土支座尺寸、高程等符合施工技术方案要求；
（2）临时固定支座（墩）当设计图已经给定时或给定一些参数，如两端不平衡弯矩、梁重等按设计要求设置；
当设计未给定时，则需要自行设计计算。
不平衡弯矩的计算办法（考虑因素）不大统一，以下办法可参考：
①采用挂篮在T构最远端时坠落产生的弯矩数值；
②按各不利因素计算（京津城际中铁咨询提供的办法）：
a .T构一侧砼超灌5％。
b．T构两侧施工荷载摆放不均，一侧为0.3216t／m，另一侧为
0.6432t／m。
c．T构两侧挂篮砼浇筑不同步，偏差20t。
d．挂篮重按70t计算，考虑重力系数一侧为1.2，另一侧为0.8。
e．T构一侧风力向下吹（或另一侧向上吹）W＝800pa，桥宽按13m 计算，相当于线荷载为1.04t／m。
将上述荷载乘以所在最大位置距临时固定支座中心的弯矩的综合即是最大不平衡弯矩。
验标要求，不管那种情况，抗倾覆稳定系数都不得小于2。
（3）临时支座（墩）具体尺寸，可采用以下办法设计计算（仅靠临时固定支座支撑）：
例如：40+64+40m连续梁垂直荷载N=2414t ，M=2540 t-m 拟定临时固定支座尺寸如下：（cm）
混凝土压应力：
W x＝2.2×（3.153－2.253）×2／（6×3.15）＝4.625m3
F＝0.45×2.2×4＝3.96m2
σ＝N／F±M／W x＝2414t／3.96±2540／4.625＝610±549t／m2 σmax＝1159t／m2σmin＝61t／m2
C40砼【σ】=1080t/m2（容许）， f c＝2700t／m2（极限强度），安全系数2.5，又是临时荷载（可）。
但如果用抵抗力矩M=2414×1.35=3259t-m与弯矩M=2540 t-m比较，其安全系数为k=3259/2540=1.28 不足2 ，如需达到2则要配筋解决。
配筋弯矩：M=2×2540-2414×1.35=1821t-m
弯矩M在临时固定支座一侧产生的力为：R=1821/2.7=674.4 t
钢筋根数：钢筋采用HRB335 Ф32 F=8cm2每根钢筋受力：f c=3.35ⅹ0.7x8=18.8t
钢筋根数：n=674.4/18.8=35.9，可取整36根，另应考虑一定安全储备。
此时混凝土应力：σmax=610±2x2540/4.625
=610±1098=1708 t/m2
-488 t/m2
出现负应力，此时垂直荷载仅有一侧临时支墩受力，混凝土压应力：σmax=610x2+1098=2318 t/m2＜2700 t/m2（内中钢筋部分未计）。
或采用应力重分布计算结果同上。
（4）临时固定支座（墩）顶高程与永久支座平齐（永久支座不得受力）；
（5）临时固定支座（墩）混凝土施工要考虑拆除的方便（可加硫磺砂浆、电阻丝等）。
（6）对于大跨度连续梁悬灌施工产生的不平衡弯矩有时会很大，单纯采用钢筋进行梁墩临时固结难以满足要求时，可在T构两端采用临时支撑（支架、钢管等）措施，这些支撑的支点放在承台上最为可靠（此处支点足以满足要求）。采用钢管等临时支撑时，应随时观测其应力变化情况，掌握支撑的受力情况，这样不但支撑简单，对T构的总体稳定是有保证的。
以上可单独采用，也可与墩顶临时固定支座联合使用。
1.3.3支（托）架安装：
1 检验项目：支（托）架基础是否牢靠、支（托）架强度、刚度、稳定性、支（托）架预压；
2检验要求：
（1）0# 梁段部分重量作用在临时支座（墩）上，两端悬臂部分需要作用在支架或托架上。一般墩高不大时，以承台为基础搭设支架，承台宽度不足时，支架落在承台以外，基础需进行处理，地基承载力必须满足施工荷载的要求，并有可靠的安全系数；
墩台很高无条件搭设支架时，可在墩身或顶帽上设预埋件做托架施工。
支（托）架要经过设计计算。支架设计荷载包括梁体、模板、支架自重、施工荷载、风荷载等。
杆件应力安全系数大于1.3，稳定性安全系数大于1.5；
托架施工要有设计计算资料，包括结构构件、锚固件和焊接质量要求等。
（2），支架的剪刀撑或纵横向联结杆件很重要，它是保证支架纵横向稳定的关键，不可小觑。
（3）支、托架需要进行预压，预压的目的：一是消除支架的非弹性变形；二是测出弹性变形，作为立模预留高程的依据之一；三是对支（托）架安全可靠性的实际检验。
（4）支架地基周围要做好排水设施，防止浸水引起下沉。
1.3.4 模板检验项目与检验要求见表1.3.4
表1.3.4 模板检验项目与检验要求
1.3.5普通钢筋
1钢筋连接及安装检验项目与要求见表1.3.5-1；钢筋加工允许偏差见表1.3.5-2。
表1.3.5-1 钢筋连接及安装检验项目与要求
表1.3.5-2 钢筋加工尺寸允许偏差见
2 其他要求：
（1）闪光对焊接头，两端必须同心（同轴）。不得出现折角或错位；
（2）搭接焊时，必须根据钢筋直径（焊缝长度）不同，弯折一定的角度，其弯曲角度必须准确, 才能保证两端钢筋同心；
（3）搭接焊焊缝长度必须满足设计和验标要求,焊缝要饱满、焊渣清理干净、不得有咬肉等；
焊缝长度：双面焊螺纹钢筋 5 d；
钢筋双面光 4 d；
详见《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》；
（4）与此同时还要检查电焊工的上岗证和资质证及其有效期；（5）配置在同一截面内的受力钢筋接头的截面面积，占受力钢筋总截面面积的百分率应符合：
①闪光对焊的接头在受弯构件受拉区不得超过50％；在轴心受拉构件中不得超过25%；
②电弧焊接的接头可不受限制，但应错开；
注意：同一截面是指一定范围，即对焊接接头为35d，并≮50cm。（6）钢筋保护层是结构耐久性的重要内容，应按设计要求严格控制，一般箱梁顶板3cm，腹、底板为3.5cm。
（7）普通钢筋与预留孔口相抵触时,钢筋不得截断,应连续顺接。在受力方向的主筋不宜弯曲。当必须弯曲时，要采取适当措施进行加强，以不消弱原设计为原则。并保证其原设计钢筋间距。弯曲较大时加井字筋与主筋焊接，或按直筋布置，在主筋间距较大处加短筋，满足钢筋间距的要求；
（8）箱身预埋与下一梁段钢筋连接外露长度应按设计和有关规范
要求错开布置；
1.3.6波纹管、锚垫板检验项目与要求：
1检验项目：波纹管质量、坐标、线形、定位钢筋、锚垫板埋设位置、角度、锚垫板下螺旋筋等；
2检验要求：
（1）波纹管质量很重要，安装前应认真检查，无油污、无损伤和空洞，并有一定刚度。如有破损漏浆或刚度不够压扁，会给后续工作（穿束等）带来莫大困难；
（2）波纹管（纵、横、竖）座标准确、线形圆顺是预应力结构最重要的内容，必须满足设计和验标要求；
检查数量要全部检查；
定位钢筋决定着波纹管的座标、线形，因此定位钢筋的坐标要准，数量要足够。定位钢筋间距必须满足设计和验标的要求。波纹管任何方向与设计的偏差，不得大于4mm。
定位钢筋与波纹管道外径的间隙控制在2～3mm。
（3）波纹管接头材质质量和安装，必须做到密不漏浆。波纹管接头长度不小于30cm；
波纹管经多次相接，要特别注意接头质量及位置的正确，否则会造成穿束困难及预应力损失加大。
（4）锚垫板预埋位置、角度要准，与钢绞线必须垂直。
（5）锚垫板后螺旋筋和加强钢筋网对改善锚头附近混凝土受力十分重要,不可忽视。检查时要注意以下问题：
①螺旋筋圈数要满足设计要求； ②要居中固定；
③要紧靠锚垫板（特别注意竖向预应力筋的螺旋筋）； ④加强钢筋网不要遗漏。
螺旋筋布置示意图
（6）普通钢筋与预应力筋相互抵触时，必须首先保证纵向预应力筋的坐标位置，适当调整普通钢筋，如果还有横、竖向预 应力筋时，其调整顺序是先调普通钢筋,次调竖向应力筋,再调横向预应力筋,确保纵向预应力筋位置。
调整的原则只是间距稍有移动，其坐标尺寸、线形不变。 1.3.7各种预埋件要列表（图）检查,埋设齐全。 1.3.8混凝土浇注及养护检验项目与要求见表1.3.8-1。
表1.3.8-1 混凝土浇注及养护检验项目与要求
表1.3.8-2 混凝土拌合物的入模含气量
2 其他要求：
（1）o# 梁块混凝土应一次浇注；浇注顺序应从远端开始，逐步向中心推进，以使远端悬臂部分沉降尽快完成；
（2）混凝土出口至浇筑面高度大于2m时，要有串筒或其他措施；
（3）当昼夜平均气温低于5℃或最低气温低于-3℃时，应采取保温措施，并按冬期施工处理。当工地昼夜平均气温高于30℃时，应采取夏期施工措施。
（4）对关键部位如锚头、支座附近的混凝土须要特别加强振捣，不过、不欠、不漏。
（5）浇筑混凝土时，要尽量保持两端平衡；
（6）在竖曲线范围内施工中，要考虑竖曲线对桥梁高程的影响（当相邻坡段的坡度差大于或等于1‰时，就设竖曲线，竖曲线一般为园曲线形）；
（7）在相邻梁段混凝土浇灌前，应将端部混凝土凿毛，注意端部钢筋保护层部分不要遗漏；
（8）混凝土的养护
①浇筑混凝土后应立即覆盖养生。在养护期间，应重点加强
混凝土的湿度控制，尽量减少混凝土表面暴露时间。
②冬季要保温，气温低于5°c时，采取保温措施；禁止对混凝土浇水养护。
③养护期间及拆除保温设施时，应采取措施保证梁体混凝土芯部与表层、表层与环境温差不应超过15℃。
1.3.9混凝土梁段实体（结构外观和尺寸偏差）检验项目及要求（包括挂篮悬浇梁段、边直段、合龙段）见表1.3.9-1及表1.3.9-2。
表1.3.9-1 混凝土（结构外观和尺寸偏差）检验项目及要求（梁段）
1.1 方案比选 1.1.1 工程概况 （一） 主要技术指标： （1）孔跨布置：见”分组题目”。 （2）公路等级：一级。 （3）荷载标准:公路I 级，人群荷载3.5kN/m 2 （4）桥面宽度：桥面宽度20.5m ，即净2?7.5m(车行道)+1.5m(中央分隔带)+2 ?2.0m(人行道和栏杆) （5）桥面纵坡：0%（平坡）；桥轴平面线型：直线 （6）该地区气温：１月份平均6℃，７月份平均30℃。 （7）桥面铺装：铺装层为10cm 防水混凝土，磨耗层为8cm 沥青混凝土。 （二）材料规格 （１） 梁体混凝土:C50混凝土； （２） 桥面铺装及栏杆混凝土:C40级混凝土； （３） 预应力钢筋及锚具: 主梁纵向预应力钢筋可选用 715.24,915.24,1215.j j j j φφφφ----高强度低松弛钢绞线 (115.24j φ-公称断面面积为2140.00mm )，1860MPa b y R =，1488MPa y R =，对应锚具分别为YM15-7,YM15-9,YM15-12,YM15-19；对应波纹管直径分别为(内径) 70,80,85,100mm φφφφ（外径比同径大7mm ）。 主梁竖向预应力钢筋采用32φ冷拉IV 级钢筋，735MPa b y R =(冷拉应力)，550MPa y R =；对应锚具为M343?(螺距)；对应孔道直径43φ，锚垫板边长140mm a =，相邻锚板中心距离不小于15cm 。 （三）河床横断面 河 床 横 断 面
（四）工程地质条件 大桥位于江心洲西侧及附近水域，其中0+250~0+532地面高程为 3.8~4.20米，低潮时为陆地，高潮时被水淹没；0+542，0+614位于水中，地面高程为-0.18~-3.63米，钻孔揭露表明，桥位覆盖层厚43.00~50.10米，主要为中密细、中砂层，其中0+322~0+614下部分布有厚18.60~21.15米的密实卵石土层。下附基岩全、强分化层均很发育，厚22.75~34.10米，其中0+532，0+614具有不均匀分化现象，全、强风化花岗岩中在高程-64.00~-75.50米间分布有厚0.95~4.70米的微风化花岗岩残留体。微风化基岩面变化很大，在-62.12~-82.03米间，基岩主要为灰白色中粗粒花岗岩、花岗斑岩，微风化基岩岩质坚硬，呈块状~大块状砌体结构，为主墩桩基良好的持力层。基础设计时宜采用微风化基岩作为基础持力层，桩端进入微风化基岩一定深度。 微风化岩面一览表
连续梁、连续刚构桥 一、等截面连续梁 1、等截面连续梁，构造简单施工方便，适用于中等跨径（20~60米），25米以下可选用钢筋混凝土连续梁桥，较大跨径采用预应力混凝土连续梁桥。小跨径布置一般用于高速公路的跨线立交桥、互通立交的匝道桥、环形立交桥及其他异形桥梁，较大跨径多用于接线引桥。可采用预制装配或就地浇筑施工。 2、连续梁桥常采用有支架施工法、逐孔现浇法、架设施工法、移动模架法和顶推施工法。 3、等截面连续梁桥的跨径、截面形式和主要尺寸 等截面连续梁桥的总体布置及主要尺寸见下表 等截面连续梁总体布置及主要尺寸 (1)等截面连续梁可选用等跨和不等跨布置。当标准跨径较大时，为考虑减少边跨正弯矩，可使边跨小于中跨，边跨与中跨的比在0.6~0.8左右。 (2)跨径小于15米，一般选用矩形截面；15~30米可采用T形或工字形截面；大于30米的可采用箱形截面。钢筋混凝土连续梁桥跨度不大时，可首先考虑采用板式（包括空心板）和T形截面。当需要采用箱形断面时，也可以采用低矮的多室箱，很少采用宽的单室箱。 (3)等截面连续梁的梁高，一般高跨比采用1/15~1/25。采用顶推法施工，从施工阶段受力要求考虑，梁高与顶推跨径之比选在1/12~1/17为宜。 (4)截面形式与桥宽关系。对于小跨径的城市高架桥或立交匝道桥，为求最小建筑高度，常用板式或肋板式截面，而在较大跨径时主要采用箱形截面。箱梁在横向布置，主要与桥宽有关。单箱室常用于桥宽在14米以内；单箱双室截面一般用于桥宽12~18米；超过18米的可以采用单箱多室或分离箱。 (5)板厚与梁高。板式截面分为实体截面和空心截面，实体截面多用于小跨径，且以支架现浇施工为主，板厚约为1/22~1/18L（L为跨径）；空心截面的板厚为0.8~1.0米，顶、
贝雷片+钢木组合梁法 施工连续刚构箱梁桥0#段托架工法 一、前言 连续刚构箱梁桥0#段由于其梁段高度最高、一次性砼浇注方量最大，而且由下构施工转为上构施工，需将施工作业面积扩展数倍，施工难度极大。托架作为承受全部荷载的工作平台，必须保证足够的强度和刚度。 我公司在总结和吸收各种施工方法的基础上，采用贝雷片+钢木组合梁法施工0#段托架。该方法利用制式器材贝雷片和工字钢组合成承重平台，并通过预埋件锚固在墩身上；底板模板则通过加强弦杆+方木组合结构以伸臂梁的型式支承在工字钢上；梁段标高通过楔块调整。每个0#段只需一次性投入预埋件，其它构件均可重复使用。 该技术应用于京福高速公路福建段层溪Ⅲ号特大桥施工中，取得了良好的经济效益；施工技术的先进性受到业主和社会各界的广泛好评，我们将该技术进行总结整理，形成本工法。 本工法叙述时以层溪Ⅲ号特大桥0#段托架为例。 二、工法特点 1、采用贝雷片代替传统三角形型钢或万能杆件桁架，一方面充分利用了高强材料，保证了工程质量；另一方面，降低了施工难度。工字钢则以伸臂梁的形式承受翼缘板相对较小荷载的同时，部分抵消了主跨内的正弯矩。 2、通过预埋构件安装贝雷片，取消了支架，解决了高墩和水上作业的施工难题。 3、肋木以伸臂梁的型式代替传统简支梁承受上部荷载，减小了跨径，降低了主跨正弯距，从而降低了材料性能要求。并通过模板、钢材和方木三种材料的有效组合，充分发挥了材料的各自性能。 三、适用范围 适用于铁路、公路悬臂浇筑梁桥的0#段和现浇段施工，尤其在高墩、水上作业或地势陡峭、地基软弱等情况下，具有广泛的适用性。 四、施工工艺 (一)工艺原理 根据荷载最大工程部位的受力分析，布置悬臂梁的间距和伸臂梁的跨径，在此基础上合
连续梁、连续刚构桥梁施工 《铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南》TZ324-2010 该标准为推荐性标准，施工单位可选择使用 术语 连续梁：沿梁长方向有三处或三处以上由支座支承的梁； 连续刚构：梁与中间墩刚性连接的连续梁结构； 《高速铁路桥涵工程施工技术指南》铁建设[2010]241号术语 连续梁、连续刚构、刚构桥，施工方法均可采用悬臂浇筑法，主要的设备为挂篮，施工前根据施工图纸，设计挂篮形式并经过计算。 第117页第13章混凝土连续梁、连续刚构 模板、钢筋、混凝土应按照《铁路混凝土施工技术指南》（铁建设[2010]241号）施工要求规范施工 连续刚构施工时，挂篮焊接拼装和高空立体交叉作业较多，施工过程中应加强控制各个关键节点的工序质量及安全管控措施。严格执行现行规范《铁路桥涵工程施工安全技术规程》TB10303-2009 3.1.6 桥涵工程施工按照《铁路工程施工组织设计指南》（铁建设[2009]26号）的规定编制施工组织设计，加强控制工程、重难点及高风险工程的管理。 重难点及高风险体现在具体的工程条件，如高墩、超高墩连续刚构，或者施工条件极端不利的工程均属于重难点工程范畴，高墩悬臂浇筑采用拼装挂篮，本身高空作业频繁，属于高风险工程，施工时应加强施工过程的管控。
施工时应根据具体的工程条件编制详细的施工组织设计和相应的专项施工方案、安全施工专项方案及应急预案。 3.4.3 施工单位应编制实施性施工组织设计及关键工序的作业指导书，明确施工作业标准和要求。 4.3.1 桥涵工程开工前，应根据设计文件、施工调查报告和承包合同编制施工组织设计。 一般以单独的一座大桥或特大桥为单位工程编制详细的施工组织设计。详细的规定以《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752-2010，3.2工程施工质量验收单元划分； 施工时应根据每座桥梁的复杂程度，编制各个分部工程的专项施工方案。 高墩翻模属于墩台身专项施工方案，空心高墩、实体墩台模板设计应单独编制模板设计计算书及设计图纸，作为方案的附件； 模板验算时需要用到的数据 《铁路混凝土施工技术指南》铁建设[2010]241号 模板工程第10页至第15页 模板设计《钢结构设计规范》GB50017,《木结构设计规范》GB50005，4.2.6 模板及支架的刚度应符合： 结构外露表面和直接支承混凝土重力的模板计算挠度不得大于构件跨度的1/400； 承台尺寸较大时，模板承受混凝土侧压力较大，应对模板刚度、强度进行验算，确定采用的模板类型及型式，采用钢模板强度、刚度较大，
预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥 毕业设计指导书 康锐 预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥是应用广泛的公路和铁路桥梁形式，已经发展形成了相对成熟的设计施工技术方法，作为毕业设计的选择桥型，具有代表性。 一、设计题目 1、毕业设计的目的 经过毕业设计，使同学们了解预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥设计的基本过程，掌握预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥设计的基本要素，包括桥型的选择，桥跨尺寸的比选，主要结构尺寸的选择，结构受力计算分析，施工方法选择等。 通过毕业设计，同学们应对预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥设计有较全面的了解，能独立进行同类桥梁的计算分析，对预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥施工方法有一定的了解。 2、桥型的选择 预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥属于梁式桥类型。其基本承重结构为预应力混凝土主梁和墩柱。顾名思义，连续梁和连续刚构桥桥跨结构主梁采用多跨连续体系，有三个或者三个以上支点；在结构自重与外荷载作用下，主梁承受着交变的正负弯矩作用；连续梁在连续的中间支点处设置大吨位竖向支座，因此连续梁的最大跨度受中间支点竖向支座吨位的限制；连续刚构桥采用主梁与中间支墩完全的结构性连接而实现墩梁直接固结传力，无中间支点竖向支座构造，但同时主梁与中间桥墩在支点处的变形必须协调一致，因此连续刚构桥要求中间桥墩的结构刚度能适应主梁变形，中间桥墩具有较大的高度，同时采用具有相对较低的抗弯刚度的所谓柔性墩结构体系，如双薄壁墩结构。根据其一般的内力分配规律，为达到结构尺度分布协调、受力合理，并具有良好经济性的目的，中大跨度连续梁和连续刚构桥采用变截面的主梁结构，以期在结构刚度和内力分配上协调
大跨径刚构一连续组合梁桥结构设计与 探讨(1) 本文介绍了布跨138＋240＋240＋240＋138＝996m的刚构一连续组合梁桥的结构设计情况,并以之为例探讨了该类型桥在结构方案比选、设支座主缴的结构型式、支座力的平衡措施、计算模式以及一些其他方面的问题。 关键词：大跨径刚构一连续组合梁结构设计探讨 一、前言 在大跨径桥型方案比选中，连续梁桥型仍具有很强的竞争力。连续梁桥型在结构体系上通常可分为连续梁桥、连续刚构桥和刚构一连续组合梁桥。后者是前两者的结合，通常是在一联连续梁的中部一孔或数孔采用墩梁固结的刚构，边部数孔解除墩梁团结代之以设置支座的连续结构。在结构上又可分为在主跨跨中设铰、其余各跨梁连续和全联不设铰的组合梁桥两种形式，通常称后者为刚构一连续组合梁。在我国已建成的该桥型的比较典型的例子有东明黄河大侨，跨径比之更大的该类型桥现已初见尝试。 二、刚构一连续组合梁桥的结构受力特点及应用 1结构特征及受力特点 在连续梁桥中，将墩身与主梁团结而成为连续刚构桥。由于墩身与主梁形成刚架承受上部结构的荷载，一方面主梁受力合理，另一方面墩身在结构上充分发挥了潜能，因此该桥型在我国得到迅速的应用和发展[2]。具有一个主孔的单孔跨径已达 270m，具有多个主孔的单孔跨径也达250m，最大联长达1060m。随着新材料的开发和应用、设计和施工技术的进步，具有一个主孔的单孔跨径有望突破300m的潜力。而对于多跨一联的连续刚构是不是也能在联长上有更大的发展呢？众所周知，墩身内力与其顺桥向抗推刚度和距主梁顺桥向水平位移变形零点的距离密切相关。抗推刚度小的薄壁式墩身能有效地降低其内力，但随着联长的加大，墩身距主梁顺桥向水平位移变形零点的距离亦将加大，在温度、混凝土收缩徐变等荷载的作用了，墩顶与主梁一道产生很大的顺桥向水平和转角位移，墩身剪力和弯矩将迅速增大，同时产生不可忽视的附加弯矩，致使刚构方案无法成立。在结构上将墩身与主梁的团结约束予以解除而代之以顺桥向水平和转角位移自由的支座，这样就变成刚构一连续组合梁的结构形式。于是边主墩墩身强度问题得以解决，且在一定条件下联长可相对延长。可见，刚构一连续组合梁是连续梁和连续刚构的组合，它兼顾了两者的优点而扬弃各自的缺点，在结构受力、使用功能和适应环境等方面均具有一定的优越性。
摘要：本文介绍了布跨138＋240＋240＋240＋138＝996m的刚构一连续组合梁桥的结构设计情况,并以之为例探讨了该类型桥在结构方案比选、设支座主缴的结构型式、支座力的平衡措施、计算模式以及一些其他方面的问题。 关键词：大跨径刚构一连续组合梁结构设计探讨 一、前言 在大跨径桥型方案比选中，连续梁桥型仍具有很强的竞争力。连续梁桥型在结构体系上通常可分为连续梁桥、连续刚构桥和刚构一连续组合梁桥。后者是前两者的结合，通常是在一联连续梁的中部一孔或数孔采用墩梁固结的刚构，边部数孔解除墩梁团结代之以设置支座的连续结构。在结构上又可分为在主跨跨中设铰、其余各跨梁连续和全联不设铰的组合梁桥两种形式，通常称后者为刚构一连续组合梁。在我国已建成的该桥型的比较典型的例子有东明黄河大侨，跨径比之更大的该类型桥现已初见尝试。 二、刚构一连续组合梁桥的结构受力特点及应用 1结构特征及受力特点 在连续梁桥中，将墩身与主梁团结而成为连续刚构桥。由于墩身与主梁形成刚架承受上部结构的荷载，一方面主梁受力合理，另一方面墩身在结构上充分发挥了潜能，因此该桥型在我国得到迅速的应用和发展[2]。具有一个主孔的单孔跨径已达270m，具有多个主孔的单孔跨径也达250m，最大联长达1060m。随着新材料的开发和应用、设计和施工技术的进步，具有一个主孔的单孔跨径有望突破300m的潜力。而对于多跨一联的连续刚构是不是也能在联长上有更大的发展呢？众所周知，墩身内力与其顺桥向抗推刚度和距主梁顺桥向水平位移变形零点的距离密切相关。抗推刚度小的薄壁式墩身能有效地降低其内力，但随着联长的加大，墩身距主梁顺桥向水平位移变形零点的距离亦将加大，在温度、混凝土收缩徐变等荷载的作用了，墩顶与主梁一道产生很大的顺桥向水平和转角位移，墩身剪力和弯矩将迅速增大，同时产生不可忽视的附加弯矩，致使刚构方案无法成立。在结构上将墩身与主梁的团结约束予
桥梁设计参考资料之六 连续梁桥和连续刚构桥汽车荷载横向分布系数计算 中交公路规划设计院
目录 一、汽车荷载内力计算的一般公式 二、按刚性横梁法计算简支梁桥的横向分布影响线 三、修正的刚性横梁法 四、用“等代简支梁”法计算等截面连续梁桥荷载横向分布影响线 五、用“等代简支梁”法计算变截面连续梁或连续刚构荷载横向分布影响线 ⑴等代简支梁的抗弯惯矩修正系数C W计算 ⑵等代简支梁的抗扭惯矩修正系数C Q计算 ⑶变截面连续梁的刚性横梁法修正系数β ⑷按式（3-1）计算变截面连续梁各跨的横向分布影响线 六、连续梁或连续梁刚构桥横向分布系数计算 七、用荷载增大系数法计算连续梁或续梁刚构桥全宽的内力 附录1 各种截面的抗扭惯矩计算公式 附录2 等截面连续梁的等代简支梁修正系数C W
连续梁桥和连续刚构桥汽车荷载横向分布系数计算 1.汽车荷载内力计算的一般公式 简支梁桥和非简支梁桥汽车荷载内力计算公式的表达形式完全相同，即 i i n i i Y P m ）（S ????+=∑=11ξυ (1-1) 式中：S-弯矩或剪力，应为横断面某一片主梁或梁肋的内力； （1+υ）-汽车冲击系数； ξ-从车道折减系数； i P -沿桥梁纵向汽车轴压力加载点i 处的轴压值，共有n 个加载点； i Y - 加载点i 处纵向内力影响线的竖坐标值； i m -加载点 i 处某一片主梁或梁肋的横向分布系数。简支 梁、连续梁和连续刚构桥的i m 值是有相同的应分别计算。 2.按刚性横梁法计算简支梁桥的横向分布影响线 图（2-1）为桥梁横断面， 共有5片主梁，单位力P=1 加载点距横断面中心的距离 为e 。某一主梁i 的横向分 布影响线竖坐标值为： ∑∑==± = n i i i i i n i i i ie I a I ea I I P 1 2 1 (1-2) 图2-1 桥面横断面
大跨径刚构一连续组合梁桥结构设计与探 讨
大跨径刚构一连续组合梁桥结构设计与探讨 摘要：本文介绍了布跨138＋240＋240＋240＋138＝996m的刚构一连续组合梁桥的结构设计情况,并以之为例探讨了该类型桥在结构方案比选、设支座主缴的结构型式、支座力的平衡措施、计算模式以及一些其他方面的问题。 关键词：大跨径刚构一连续组合梁结构设计探讨一、前言在大跨径桥型方案比选中，连续梁桥型仍具有很强的竞争力。连续梁桥型在结构体系上通常可分为连续梁桥、连续刚构桥和刚构一连续组合梁桥。后者是前两者的结合，通常是在一联连续梁的中部一孔或数孔采用墩梁固结的刚构，边部数孔解除墩梁团结代之以设置支座的连续结构。在结构上又可分为在主跨跨中设铰、其余各跨梁连续和全联不设铰的组合梁桥两种形式，通常称后者为刚构一连续组合梁。在我国已建成的该桥型的比较典型的例子有东明黄河大侨，跨径比之更大的该类型桥现已初见尝试。二、刚构一连续组合梁桥的结构受力特点及应用 1结构特征及受力特点在连续梁桥中，将墩身与主梁团结而成为连续刚构
桥。由于墩身与主梁形成刚架承受上部结构的荷载，一方面主梁受力合理，另一方面墩身在结构上充分发挥了潜能，因此该桥型在我国得到迅速的应用和发展 [2]。具有一个主孔的单孔跨径已达270m，具有多个主孔的单孔跨径也达250m，最大联长达1060m。随着新材料的开发和应用、设计和施工技术的进步，具有一个主孔的单孔跨径有望突破300m的潜力。而对于多跨一联的连续刚构是不是也能在联长上有更大的发展呢？众所周知，墩身内力与其顺桥向抗推刚度和距主梁顺桥向水平位移变形零点的距离密切相关。抗推刚度小的薄壁式墩身能有效地降低其内力，但随着联长的加大，墩身距主梁顺桥向水平位移变形零点的距离亦将加大，在温度、混凝土收缩徐变等荷载的作用了，墩顶与主梁一道产生很大的顺桥向水平和转角位移，墩身剪力和弯矩将迅速增大，同时产生不可忽视的附加弯矩，致使刚构方案无法成立。在结构上将墩身与主梁的团结约束予以解除而代之以顺桥向水平和转角位移自由的支座，这样就变成刚构一连续组合梁的结构形式。于是边主墩墩身强度问题得以解决，且在一定条件下联长可相对延长。可见，刚构一连续组合梁是连续梁和连续刚构的组合，它兼顾了两者的优点而扬弃各自的缺点，在结构受力、使用功能和适应环境等方面均具有一定的优越性。 2.在我国的应用情况东明黄河大桥开创了刚构一连续组合梁桥在我国应用的先例。由于放松了
连续刚构梁桥主要病害原因分析 自1988年主跨188 m的大跨连续刚构洛溪桥建成以来，20年间我国修建了大量的连续刚构梁桥，成为180 m～300 in跨径中最有竞争力的桥型。然而修建的连续刚构梁桥在施工和运营过程中出现了一些较为常见的病害：跨中下挠过大和腹板出现斜裂缝，箱梁底板顶板出现纵向裂缝等。通过对现有桥梁的病害分析，不仅能对以后的设计提供借鉴，对施工中应注意的问题提早警觉和预防，而且可以为桥梁的维修提供依据。引起连续刚构桥的病害是多重因素引起的，包括材料方面的原因和设计方面、施工方面的原因。 1、材料方面的原因 近年来，使用了高效减水剂、水灰比低于0．3并且掺入了硅粉或者粉煤灰等超细矿物掺合料的混凝土即高性能混凝土应用于连续刚构桥。高性能混凝土早期有高弹性模量和强度，而且实验室试件具有优良的抗渗透性能，因此得到了广泛应用。高性能混凝土运用在桥梁上已经在国际上引起巨大的争议。实际调查表明，使用这种混凝土的桥梁往往在箱梁顶板会出现沿桥梁纵向间隔1 m～3 m的横向温度裂缝。顶板裂缝使混凝土受到腐蚀而加速劣化，预应力钢筋受到腐蚀，造成不利影响，优良的抗渗透性能更无从谈起。这证明实验室的数据用于实际工程中并不可靠。因为混凝土的开裂与结构物的体积大小、养护历史和周边环境有着密切的联系。实验室试件一般体积很小，而且边界条件不受约束，不受冷热、干湿、冻融的循环作用，而且现在实验室所做的试验重点只集中在试件的7 d，28 d或者90 d的强度，收缩徐变性质的研究，而对高性能混凝土更长时间如1年，5年，1O年或者更长时间的性质，如强度，收缩徐变和大体积混凝土的抗裂性能缺乏研究。良好的养护对形成混凝土强度和耐久性是非常重要的，工地不具备像实验室那样恒温恒湿的养护条件，同样配合比的混凝土在工地的养护条件下和在实验室的养护条件下表现出来的性质可能有巨大的差别。 2、设计理论及计算方法的原因 2．1 平面的分析方法 早期设计的桥梁由于计算手段有限，采用的都是平面理论的分析方法。通过二维平面计算认为，通过控制纵向和竖向的预应力，整个箱梁的应力都可以得到控制。基于以上理沦，从洛溪桥开始很长一段时间内，在箱梁桥的设计中一般都取消了下弯索。得益于空间有限元的发展，发现仅从二维来分析主拉应力，被忽略的应力有箱梁腹板在自重、活载、温度荷载、张拉横向预应力、张拉纵向预应力引起的径向力等荷载的作用。若计入这些影响因素，主拉应力值将会有比较大的增长。这是腹板出现斜裂缝的主要原因之一。因此，仅从平面分析是远远不够的。空间有限元的发展为设计者了解应力空问分布提供了强有力的工具。 2．2 预应力损失 规范规定的预应力损失影响因素包括：预应力钢筋与管道壁之间的摩擦；锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩；昆凝土的弹性压缩预应力钢筋的应力松弛；混凝土的收缩徐变。实际结构中引起预应力损失的原因更加复杂，比如钢筋锈蚀，虽然没有计算进
连续刚构桥相对于连续梁来说有优点吗？ 连续刚构桥的特点就是主梁和墩台是刚性连接的,在竖向荷载作用下,主梁端部产生部分负弯矩,减少了跨中的弯矩,跨中截面相应减小.所以桥下净空大,视野开阔,混凝土用量少. 而且,由于墩梁固结,不需要支座.整个桥梁连成一体,抗震性能好. 连续刚构桥适合大跨,高墩,俊秀挺拔.景观效果好. 呵呵,优点很多啊 总结一下： 连续刚构桥相比连续梁桥 1、主墩无支座，施工方便。 2、连续刚构一般采用悬臂施工，合拢前不需要体系转化。 3、顺桥向抗弯刚度大，受力性能好，墩梁固接能有效减小跨中正弯矩。 4、横桥向抗扭刚度大，能较好满足悬臂施工的抗风要求。 5、由于墩得柔性，顺桥向抗推刚度小，能有效减小温度、收缩徐变等次内力，对结构的抗震也更有利。 6、相对来说全桥伸缩缝少，行车平稳顺畅。 但连续刚构也有一些自身的不足之处： 1、随着墩身加高，设计中要考虑的因素变多（墩的柔性对施工和成桥过程中桥梁力学性能的影响）。 2、墩的抗撞击性能较差。 若是方案比较，只有高墩大跨，用连续刚构才能突出体现其优点，而且由于墩梁固结，基础变位影响较大。但总体来说，连续刚构不仅继承了连续梁的优点，还有施工简便，受力性能好等优势 连续刚构的优点上面的各位都说得很详细了，我来补充一下：连续刚构桥是一种高次超静定结构，连续梁结构也是超静定结构，但因超静定次数比连续刚构少而使得受力要简单一些。还有，连续刚构的墩高往往各不相同，所抗推刚度也各不相同（抗推刚度与墩高的三次方的倒数成正比），而且可能相差很大，由连续刚构由于墩梁相结合，共同受力，所以刚构桥的计算是比较复杂的；相比之下，连续梁桥的上部结构受力受墩身的影响要少得多。但是，连续梁桥在顺桥向抗弯刚度和横桥向的抗扭刚度较小，难以适应特大跨径桥梁对悬臂施工和横向抗风的要求。关于连续刚构的优点，上面的朋友们已经说得很详细了。我想说的是连续刚构的0号块受力比较复杂，而且如果处理不好的话，比较容易出现裂缝。 选用一种桥型不是光看它的优缺点，最主要的是看桥位的环境，适合做什么就做什么，不一定非得用某种桥型。 一家之言，姑妄听之。呵呵 1
土木工程专业 预应力混凝土连续梁桥和连续刚构桥 毕业设计指导书 预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥是应用广泛的公路和铁路桥梁形式，已经发展形成了相对成熟的设计施工技术方法，作为毕业设计的选择桥型，具有代表性。 一、设计题目 1、毕业设计的目的 经过毕业设计，使同学们了解预应力混凝土连续梁桥和连续刚构桥设计的基本过程，掌握预应力混凝土连续梁桥和连续刚构桥设计的基本要素，包括桥型的选择，桥跨尺寸的比选，主要结构尺寸的选择，结构受力计算分析，施工方法选择等。 通过毕业设计，同学们应对预应力混凝土连续梁桥和连续刚构桥设计有较全面的了解，能独立进行同类桥梁的计算分析，对预应力混凝土连续梁桥和连续刚构桥施工方法有一定的了解。 2、桥型的选择 预应力混凝土连续梁桥、连续刚构桥属于梁式桥类型。其基本承重结构为预应力混凝土主梁和墩柱。顾名思义，连续梁和连续刚构桥桥跨结构主梁采用多跨连续体系，有三个或者三个以上支点；在结构自重与外荷载作用下，主梁承受着交变的正负弯矩作用；连续梁在连续的中间支点处设置大吨位竖向支座，因此连续梁的最大跨度受中间支点竖向支座吨位的限制；连续刚构桥采用主梁与中间支墩完全的结构性连接而实现墩梁直接固结传力，无中间支点竖向支座构造，但同时主梁与中间桥墩在支点处的变形必须协调一致，因此连续刚构桥要求中间桥墩的结构刚度能适应主梁变形，中间桥墩具有较大的高度，同时采用具有相对较低的抗弯刚度的所谓柔性墩结构体系，如双薄壁墩结构。根据其一般的内力分配规律，为达到结构尺度分布协调、受力合理，并具有良好经济性的目的，中大跨度连续梁和连续刚构桥采用变截面的主梁结构，以期在结构刚度和内力分配上协调一致。结合公路、铁路桥梁等桥面宽的实际情况，变截面采用改变截面高度的方法实现。根据连续梁和连续刚构桥的特点，连续梁和连续刚构桥适宜于在跨越较大河流或深谷等障碍情况下，采用分段无支架悬臂施工；连续梁适合在墩高小、跨度适中的情况下使用，而连续刚构桥宜在大跨高墩情况下采用。 桥型选择，既要考虑工程要求，又要考虑工程地形地质条件，同时还必须重视结构物与