1.什么是轴压比
轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6。u=N/A*fc，
u—轴压比，对非抗震地区，u=0.9
N—柱轴力设计值
A—柱截面面积
fc—砼抗压强度设计值
2.什么是周期比?剪重比?位移比?楼层最小剪力系数?
新的建筑结构设计规范在结构可靠度、设计计算、配筋构造方面均有重大更新和补充，特别是对抗震及结构的整体性，规则性作出了更高的要求，使结构设计不可能一次完成。如何正确运用设计软件进行结构设计计算，以满足新规范的要求，是每个设计人员都非常关心的问题。以SATWE软件为例，进行结构设计计算步骤的讨论，对一个典型工程而言，使用结构软件进行结构计算分四步较为科学。
1．完成整体参数的正确设定计算开始以前，设计人员首先要根据新规范的具体规定和软件手册对参数意义的描述，以及工程的实际情况，对软件初始参数和特殊构件进行正确设置。但有几个参数是关系到整体计算结果的，必须首先确定其合理取值，才能保证后续计算结果的正确性。这些参数包括振型组合数、最大地震力作用方向和结构基本周期等，在计算前很难估计，需要经过试算才能得到。
(1)振型组合数是软件在做抗震计算时考虑振型的数量。该值取值太小不能正确反映模型应当考虑的振型数量，使计算结果失真；取值太大，不仅浪费时间，还可能使计算结果发生畸变。《高层建筑混凝土结构技术规程》5.1.13-2条规定，抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于15，对多塔结构的振型数不应小于塔楼的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90％。一般而言，振型数的多少于结构层数及结构自由度有关，当结构层数较多或结构层刚度突变较大时，振型数应当取得多些，如有弹性节点、多塔楼、转换层等结构形式。振型组合数是否取值合理，可以看软件计算书中的x，y向的有效质量系数是否大于0.9。具体操作是，首先根据工程实际情况及设计经验预设一个振型数计算后考察有效质量系数是否大于0.9，若小于0.9，可逐步加大振型个数，直到x,y两个方向的有效质量系数都大于0.9为止。必须指出的是，结构的振型组合数并不是越大越好，其最大值不能超过结构得总自由度数。例如对采用刚性板假定得单塔结构，考虑扭转藕联作用时，其振型不得超过结构层数的3倍。如果选取的振型组合数已经增加到结构层数的3倍，其有效质量系数仍不能满足要求，也不能再增加振型数，而应认真分析原因，考虑结构方案是否合理。
（2）最大地震力作用方向是指地震沿着不同方向作用，结构地震反映的大小也各不相同，那么必然存在某各角度使得结构地震反应值最大的最不利地震作用方向。设计软件可以自动计算出最大地震力作用方向并在计算书中输出，设计人员如发祥该角度绝对值大于15度，应将该数值回填到软件的“水平力与整体坐标夹角”选项里并重新计算，以体现最不利地震作用方向的影响。
（3）结构基本周期是计算风荷载的重要指标。设计人员如果不能事先知道其准确值，可以保留软件的缺省值，待计算后从计算书中读取其值，填入软件的“结构基本周期”选项，重新计算即可。
上述的计算目的是将这些对全局有控制作用的整体参数先行计算出来，正确设置，否则其后的计算结果与实际差别很大。
2.确定整体结构的合理性整体结构的科学性和合理性是新规范特别强调内容。新规范用于控制结构整体性的主要指标主要有：周期比、位移比、刚度比、层间受剪承载力之比、刚重比、剪重比等。
（1）周期比是控制结构扭转效应的重要指标。它的目的是使抗侧力的构件的平面布置更有效更合理，使结构不至出现过大的扭转。也就是说，周期比不是要求就构足够结实，而是要求结构承载布局合理。《高规》第4.3.5条对结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比的要求给出了规定。如果周期比不满足规范的要求，说明该结构的扭转效应明显，设计人员需要增加结构周边构件的刚度，降低结构中间构件的刚度，以增大结构的整体抗扭刚度。
设计软件通常不直接给出结构的周期比，需要设计人员根据计算书中周期值自行判定第一扭转（平动）周期。以下介绍实用周期比计算方法：1)扭转周期与平动周期的判断：从计算书中找出所有扭转系数大于0.5的平动周期，按周期值从大到小排列。同理，将所有平动系数大于0.5的平动周期值从大到小排列；2）第一周期的判断：从列队中选出数值最大的扭转（平动）周期，查看软件的“结构整体空间振动简图”，看该周期值所对应的振型的空间振动是否为整体振动，如果其仅仅引起局部振动，则不能作为第一扭转（平动）周期，要从队列中取出下一个周期进行考察，以此类推，直到选出不仅周期值较大而且其对应的振型为结构整体振动的值即为第一扭转（平动）周期；3)周期比计算：将第一扭转周期值除以第一平动周期即可。
（2）位移比（层间位移比）是控制结构平面不规则性的重要指标。其限值在《建筑抗震设计规范》和《高规》中均有明确的规定，不再赘述。需要指出的是，新规范中规定的位移比限值是按刚性板假定作出的，如果在结构模型中设定了弹性板，则必须在软件参数设置时选择“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”，以便计算出正确的位移比。在位移比满足要求后，再去掉“对所有楼层强制采用刚性楼板假定的选择，以弹性楼板设定进行后续配筋计算。
此外，位移比的大小是判断结构是否规则的重要依据，对选择偶然偏心，单向地震，双向地震下的位移比，设计人员应正确选用。
（3）刚度比是控制结构竖向不规则的重要指标。根据《抗震规范》和《高规》的要求，软件提供了三种刚度比的计算方式，分别是剪切刚度，剪弯刚度和地震力与相应的层间位移比。正确认识这三种刚度比的计算方法和适用范围是刚度比计算的关键：1）剪切刚度主要用于底部大空间为一层的转换结构及对地下室嵌固条件的判定；2)剪弯刚度主要用于底部大空间为多层的转换结构；3)地震力与层间位移比是执行《抗震规范》第3.4.2条和《高规》4.3.5条的相关规定，通常绝大多数工程都可以用此法计算刚度比，这也是软件的缺省方式。（4）层间受剪承载力之比也是控制结构竖向不规则的重要指标。其限值可参考《抗震规范》和《高规》的有关规定。
（5）刚重比是结构刚度与重力荷载之比。它是控制结构整体稳定性的重要因素，也是影响重力二阶效的主要参数。该值如果不满足要求，则可能引起结构失稳倒塌，应当引起设计人员的足够重视。
（6）剪重比是抗震设计中非常重要的参数。规范之所以规定剪重比，主要是因为长期作用下，地震影响系数下降较快，由此计算出来的水平地震作用下的结构效应可能太小。而对于长周期结构，地震动态作用下的地面加速度和位移可能对结构具有更大的破坏作用，但采用振型分解法时无法对此作出准确的计算。因此，出于安全考虑，规范规定了各楼层水平地震
力的最小值，该值如果不满足要求，则说明结构有可能出现比较明显的薄弱部位，必须进行调整。
除以上计算分析以外，设计软件还会按照规范的要求对整体结构地震作用进行调整，如最小地震剪力调整、特殊结构地震作用下内力调整、0.2Q0调整、强柱弱梁与强剪弱弯调整等等，因程序可以完成这些调整，就不再详述了。
3 对单构件作优化设计前几步主要是对结构整体合理性的计算和调整，这一步则主要进行结构单个构件内力和配筋计算，包括梁，柱，剪力墙轴压比计算，构件截面优化设计等。（1）软件对混凝土梁计算显示超筋信息有以下情况：1）当梁的弯矩设计值M大于梁的极限承载弯矩Mu时，提示超筋；2）规范对混凝土受压区高度限制：
四级及非抗震：ξ≤ξb
二、三级：ξ≤0.35（计算时取AS ’＝0.3 AS ）
一级：ξ≤0.25（计算时取AS ’＝0.5 AS ）
当ξ不满足以上要求时，程序提示超筋；3)《抗震规范》要求梁端纵向受拉钢筋的最大配筋率2.5%，当大于此值时，提示超筋；4）混凝土梁斜截面计算要满足最小截面的要求，如不满足则提示超筋。
（2）剪力墙超筋分三种情况：1）剪力墙暗柱超筋：软件给出的暗柱最大配筋率是按照4%控制的，而各规范均要求剪力墙主筋的配筋面积以边缘构件方式给出，没有最大配筋率。所以程序给出的剪力墙超筋是警告信息，设计人员可以酌情考虑；2）剪力墙水平筋超筋则说明该结构抗剪不够，应予以调整；3）剪力墙连梁超筋大多数情况下是在水平地震力作用下抗剪不够。规范中规定允许对剪力墙连梁刚度进行折减，折减后的剪力墙连梁在地震作用下基本上都会出现塑性变形，即连梁开裂。设计人员在进行剪力墙连梁设计时，还应考虑其配筋是否满足正常状态下极限承载力的要求。
（3）柱轴压比计算：柱轴压比的计算在《高规》和《抗震规范》中的规定并不完全一样，《抗震规范》第6.3.7条规定，计算轴压比的柱轴力设计值既包括地震组合，也包括非地震组合，而《高规》第6.4.2条规定，计算轴压比的柱轴力设计值仅考虑地震作用组合下的柱轴力。软件在计算柱轴压比时，当工程考虑地震作用，程序仅取地震作用组合下的的柱轴力设计值计算；当该工程不考虑地震作用时，程序才取非地震作用组合下的柱轴力设计值计算。因此设计人员会发现，对于同一个工程，计算地震力和不计算地震力其柱轴压比结果会不一样。
（4）剪力墙轴压比计算：为了控制在地震力作用下结构的延性，新的《高规》和《抗震规范》对剪力墙均提出了轴压比的计算要求。需要指出的是，软件在计算断指剪力墙轴压比时，是按单向计算的，这与《高规》中规定的短肢剪力墙轴压比按双向计算有所不同，设计人员可以酌情考虑。
（5）构件截面优化设计：计算结构不超筋，并不表示构件初始设置的截面和形状合理，设计人员还应进行构件优化设计，使构件在保证受力要求的德条件下截面的大小和形状合理，并节省材料。但需要注意的是，在进行截面优化设计时，应以保证整体结构合理性为前提，因为构件截面的大小直接影响到结构的刚度，从而对整体结构的周期、位移、地震力等一系列参数产生影响，不可盲目减小构件截面尺寸，使结构整体安全性降低。
4. 满足规范抗震措施的要求在施工图设计阶段，还必须满足规范规定的抗震措施要求。《混凝土规范》、《高规》和《抗震规范》对结构的构造提出了非常详尽的规定，这些措施是很多震害调查和抗震设计经验的总结，也是保证结构安全的最后一道防线，设计人员不可麻痹大意。
（1）设计软件进行施工图配筋计算时，要求输入合理的归并系数、支座方式、钢筋选筋库等，如一次计算结果不满意，要进行多次试算和调整。
（2）生成施工图以前，要认真输入出图参数，如梁柱钢筋最小直径、框架顶角处配筋方式、梁挑耳形式、柱纵筋搭接方式，箍筋形式，钢筋放大系数等，以便生成符合需要的施工图。软件可以根据允许裂缝宽度自动选筋，还可以考虑支座宽度对裂缝宽度的影响。
（3）施工图生成以后，设计人员还应仔细验证各特殊或薄弱部位构件的最小纵筋直径、最小配筋率、最小配箍率、箍筋加密区长度、钢筋搭接锚固长度、配筋方式等是否满足规范规定的抗震措施要求。规范这一部分的要求往往是以黑体字写出，属于强制执行条文，万万不可以掉以轻心。
（4）最后设计人员还应根据工程的实际情况，对计算机生成的配筋结果作合理性审核，如钢筋排数、直径、架构等，如不符合工程需要或不便于施工，还要做最后的调整计算。
概念方案设计收费 概念方案设计怎么收费的呢？概念方案设计收费标准是什么呢？下面是小编为大家解答一下，希望能帮到大家！ 概念性规划设计并不在目前行业取费标准当中，而且概念新规划的内容没有标准深度，设计内容根据甲方的要求差别很大，比如有的做的是概念性总体规划，有的做的是概念性方案设计，有的做的类似于控规。根据内容不同，深度不同，面积不同，根据我做规划的了解，行业内价格从1000~10000元/公顷不等，当然也有直接参照相关规划取费的，别如概念性总体规划按总规标准取费。 1.规划类别：这是决定性条件，概念性规划一大多就是概念性方案设计，基本按公顷计价，价格在1000~10000元/公顷不等，如果是概念性总体规划，且规划深度与总规接近，那就按参考总规标准计费。 2.设计院资质：在第一条确定的条件下，比如是概念性方案设计，那么甲级设计院的一般在6000元/公顷以上，乙级的3000`5000元/公顷，丙级的在1000公顷 3.设计深度：总规层面的参照总规来取费，控规层面的参照控规取费，对于有些项目在用地布局的基础上对重点区域加入城市设计的，那么一般在5000元/公顷以上。 1、建筑保温阶段：建筑保温是指为防止冬季室内过冷及减少室内热量损失，在设计中所采取的综合性措施，又称
建筑防寒。建筑保温的基本原则主要包括以下五个方面：充分利用可再生能源、合理进行建筑规划设计、提高围护结构的保温性能、防止冷风的不利影响、使房间具有良好的热特性和合理的供热系统。其具体的保温措施有：在保证充足日照时间的同时避免受寒风的侵袭；选择有效的外围护结构的保温措施；改进窗的材料及构造以提高窗的气密性能；充分利用风能、太阳能等可再生能源等。 2、建筑防热阶段 建筑防热是指为防止夏季室内过热及改善室内热环境在建筑规划设计中所采取的综合性措施。建筑防热的基本原则主要包括以下三个方面：一是尽量减轻太阳的直接辐射；二是尽量减轻太阳的间接辐射；三是强化自然通风。且具体的措施有：对建筑物的布局方式、体型及朝向的正确选择；保持建筑室内自然通风；围护结构外表面选用浅色装饰；选择有效的外围护结构隔热措施；选用合理的窗口遮阳方式。 3、建筑防水阶段 建筑防水是指为避免建筑物因水的侵蚀影响建筑使用的耐久性和室内环境质量而采取的技术性措施。其主要内容包括：避免建筑物产生裂缝以减少水的来源；将建筑物表面缝中的水引导至缝外以防止内渗；采用具有隔水性能的材料或防水构造以阻断水的通道。按所用材科的不同，防水构造可分为刚性防水和柔性防水两种。其中，刚性防水是用防水
钢管混凝土柱与劲性混凝土柱的优缺点对比 钢管混凝土柱优点 A：钢管混凝土的抗压、抗扭和抗剪性能特别好，承载力高B: 抗震性能优越，延性很好。地震区，可不限制柱轴压比而只控制柱子的长细比 C: 采用高强混凝土时，可有效地防止混凝土的脆性破坏，充分发挥高强混凝土的强度承载力 D: 所用钢板厚度不会超过40~50mm，取材易，价格低，制作和安装方便，且易保证焊接质量 E: 施工方便，地下层可采用逆作法施工，可缩短工期，并节省地下层施工临时支护费用
钢管混凝土柱一般是采用厚型防火隔热涂料，在广州泰堡防火材料有限公司有生产。厚度与耐火时间是10-12mm-----90min , 16-18mm------120min ,20-22mm----150min ,24-26mm-----180min.包工包料的施工价格大概为40----70元/平方，取决于耐火时间。薄涂型的钢结构防火涂料好象还没有能达到3小时的，2.5小时的也不多见，如有需要可联系谢生。 今有一个钢管混凝土柱的高层建筑，需要进行柱的防火保护，耐火极限需要3.0小时，如果采用防火涂料保护，有以下疑问急需解答： 1.该采用什么样的防火涂料产品？比较可靠的有那几家公司？ 2.如果采用厚涂型防火涂料，一般应多厚？如果包括具体施工在内的话，价格如何计算？ 3.采用薄涂型防火涂料可行吗？造价如何？ 最关键的就是大致的费用，希望能找到可靠而且经济的方法。希望有实际经验的朋友给予回复。非常感谢！ 博士生ABC Score: 42 Posts: 40 Posted on 2004-06-04 22:20 关于钢管混凝土的防火，一定要采用新的方法，可大量节约防火造价 （我们的经验是大致在60-70%左右，和柱截面和荷载大小有关系）。 最近韩林海教授出版了《钢管混凝土结构-理论与实践》一书，里面 提到了他们进行的几个高层实例，很有参考价值。武汉国际证券贸易 大厦（目前武汉最高的楼）钢管混凝土防火也要开始做了，听说也是 他们做的计算。 也许你可以和他们课题组联系，看能否有帮助。 gzhtb Score: 46 Posts: 54 Posted on 2004-06-05 14:56 钢管混凝土柱一般是采用厚型防火隔热涂料，在广州泰堡防火材料有 限公司有生产。厚度与耐火时间是10-12mm-----90min , 16-18mm------120min ,20-22mm----150min ,24-26mm-----180min. 包工包料的施工价格大概为40----70元/平方，取决于耐火时间。薄 涂型的钢结构防火涂料好象还没有能达到3小时的，2.5小时的也不
概念设计阶段和方案设计阶段： 审查重点： 一、环境景观设计的总体风格是否与小区的整体建筑风格相协调。是否符合市场营销部提出的《产品建议书》的定位标准。 二、审查方案总体布局的合理性： 1、是否满足消防规范，是否设有消防通道。 2、动、静态人流车流的交通组织是否合理。 3、组团围合的形式、出入口的设置是否符合物业封闭式管理的综合性要求。 4、人文雕塑、小品、绿地及铺装、停车位、信报箱、康体设施、儿童及老人活 5、动场所的布局是否合理，交配电箱、垃圾站的布局是否合理，是否存在扰民的情况。 扩初设计阶段： 审查重点： 一、审查其初步定位图： 1、与建筑的间距和现状关系的尺寸是否正确。 2、定位尺寸有无错误，道路、园林小径的宽度是否合理，绿地是否集中设置，水池、水景的大小尺度是否合适。 二、审核其竖向设计图： 1、审核其整体的竖向设计思路是否正确。 2、与周边道路，现状地形相接是否顺畅。 3、竖向设计对土方平衡的考虑是否最优化。 4、室外景观排水方式是否合理。 5、竖向设计对人行、车行的考虑是否合理。 6、审核其布局与路网的关系是否合理。 7、审核室外场地与建筑正负零的关系是否合理，与建筑散水、防水高度的衔接是否合理。 三、审核其地面铺装材料的色彩、质感、图案变化是否合理，是否超过最初的项目目标成本控制，是否防滑、耐磨、适合当地使用，儿童区、老年区的材料是否满足该年龄段人群的生理需求，使用软质材料。材料的选用是否当地化，经济性如何。 四、审核其局部节点、小品的尺度、样式、材料及颜色是否合理。 五、审核其绿化布置和选材： 1、是否选用当地原生经济性树种。 2、考虑以植物的季向变化，常绿与落叶搭配比例是否合理，是否注意植物的种植色彩变化，乔木、灌木的种植比例，以及植物观花、观果的观赏特性是否体现。 3、绿地是否营造地形地貌。 4、是否选择无毒、无病虫害的植物，无挥发性难闻气体的植物。 施工图设计及施工阶段： 审查重点： 1、审核其图纸是否完整，有无缺项，图纸是否满足设计任务书的要求。 2、审核其总平面的定位尺寸是否齐全，竖向设计图纸是否完整。
钢管混凝土空心柱轴压承载力研究张三１ （1. 西南科技大学土木工程与建筑学院，四川 绵阳621010） [摘 要] 运用统一强度理论，考虑钢管因环向受拉导致纵向应力降低的影响，得出了钢管混凝土空心长、短柱轴压极限承载力的计算公式，并分析了中间主应力等因素对极限承载力的影响规律，极限承载力随着参数b 值的增大而增大。利用本文计算公式所得结果与文献试验结果进行对比，吻合较好，验证了运用统一强度理论进行钢管混凝土空心柱轴压力学性能分析的可行性和正确性。 [关键词] 统一强度理论 钢管混凝土空心柱 轴心受压 承载力 0 引 言 钢管混凝土空心柱由钢管和混凝土内衬组合而成，其截面形式如图1所示。内衬混凝土通常采用离心法浇筑。该种构件除具有普通钢管混凝土承载力高、刚度大、塑性韧性好、抗震性能好等良好的力学性能外，还具有自身的优点：一、自重轻，由于构件中心部分的混凝土是抽空的，因而同实心钢管混凝土构件相比显著地减轻了重量，从而更便于运输和吊装；二、可以预制，该种构件可以进行大批量的工厂生产，减少现场的作业，由于是工厂的标准化生产，因此混凝土的成型质量较好地得到了保证。由于上述优点，该种构件已被广泛地应用到电塔结构中。国内外学者已对其开展了大量的研究工作，日本MIYAKI SATOSH [1-2]等先后报道了离心钢管混凝土短圆管的轴压测试和圆柱体轴向受力的剪切弯曲测试结果，分别给出了其抗压强度和极限抗弯强度的计算公式，0' Shea& Bridge [3]进行了短圆形离心钢管中填以溶剂和高强混凝土的性能试验，蔡绍怀、钟善桐等先后进行了钢管混凝土空心短柱和长柱的试验研究[4-7]。本文拟运用统一强度理论，考虑钢管因环向受拉导致纵向应力降低的影响分析钢管混凝土空心柱的轴压力学性能。 图1 钢管混凝土空心柱截面示意图 1 统一强度理论 统一强度理论是1991年俞茂宏从双剪单元体出发，考虑应力状态的所有应力分量以及它们对材料屈服和破坏的不同影响，建立的一种全新的统一强度理论和一系列新的典型计算准则，它用一个统一的力学模型、简单的统一的数学表达式，可以十分灵活地适用于各种不同特性的材料，其数学表达式为[8]： ()t b b F σσσα σ=+- =+3211 当α ασσσ++≤ 13 12时 (1a) ()t b b F σασσσ=-++= '32111 当α ασσσ++≥1312时 (1b) 2钢管混凝土空心短柱的轴压承载力 2.1钢管混凝土空心短柱的受力和破坏机理 钢管混凝土空心柱中，在受荷初期，由于钢材的泊松比大于混凝土的泊松比，因此钢材的横向变形大
一.用轴压比估算柱截面 1、估算公式：Ac>=Nc/(a*fc) 其中：a----轴压比（一级0.7、二级0.8、三级0.9，短柱减0.05） fc---砼轴心抗压强度设计值 Nc---估算柱轴力设计值 2、柱轴力设计值：Nc=1.25CβN 其中：N---竖向荷载作用下柱轴力标准值（已包含活载） β---水平力作用对柱轴力的放大系数 七度抗震：β=1.05、八度抗震：β=1.10 C---中柱C＝1、边柱C＝1.1、角柱C＝1.2 3、竖向荷载作用下柱轴力标准值：N=nAq 其中：n---柱承受楼层数 A---柱子从属面积 q---竖向荷载标准值（已包含活载） 框架结构：10~12（轻质砖）、12~14（机制砖） 框剪结构：12~14（轻质砖）、14~16（机制砖） 筒体、剪力墙结构：15~18 单位：KN/(M*M) 4、适用范围 轴压比控制小偏心受压或轴心受压柱的破坏，因此适用于高层建筑中的底部楼层柱截面的估算。 二.柱配筋 框架柱的配筋率一般都很低，电算结果往往是构造配筋即可。按柱的构造配筋率0.8%配筋，只相当于定额指标的1/2~1/3，有经验的设计人是不会采用的。因为受地震作用的框架柱，尤其是角柱和大开间、大进深的边柱，一般均处于双向偏心受压状态，而电算程序则是按两个方向分别为单向偏心受压的平面框架计算配筋，结果往往导致配筋不足。 笔者建议：框架柱配筋的调整可做以下几项： 1）应选择最不利的方向进行框架计算，也可两个方向均进行计算后比较各柱的配筋，取其教大值，并采用对称配筋。 2）调整柱单边钢筋的最小根数：柱宽<=450mm时3根，450<柱宽<=750mm时4根，750mm<柱<=900mm时5根。（注意：柱单边配筋率不小于0.2%） 3）将框架柱的配筋放大1.2~1.6倍。其中角柱放大大些（不小于1.4倍），边柱次之，中柱放小些（1.2倍） 4）由于多层框架时电算常不考虑温度应力和基础不均匀沉降问题，当多层框架水平尺寸和垂直尺寸较大以及地基软弱土层较厚或地基土层不均匀时，再适当放大一点框架柱的配筋也是可以理解的，具体放大多少，就要由设计人的经验决定 5）框架柱的箍筋形式应选菱形或井字形，以增强箍筋对混凝土的约束。柱箍筋直径宜增加2mm
概念性方案设计深度要求 项目概念性方案设计成果及深度除满足国家建设部〈建筑工程设计文件编制深度的规定〉中有关的要求外，同时必须满足甲方以下要求。 一、设计成果： 1.设计说明及图纸8套：统一按A3规格印制、装订 概念设计方案图纸目录
概念设计方案图纸深度要求： 1.总平面图 1)标明用地界限、道路红线、周边道路名称、指北针； 表明地下室边界和出入口位置；2) 标明建筑单体的层数和退线，建筑单体体块和建筑间距要3)用真实 尺寸； 4)表明小区道路的性质、位置、与城市道路接口的位置以及道路中 车行道、绿化带及人行道的划分并标明道路红线宽度。 5)表明停车位位置和停车数目； 表明景观绿地和水系的性质、等级和边界。6) 2.功能分区与产品类型分布图 1)明确住宅和公建分区；排布适宜地块档次与形态的住宅产品。 2)描述公建配套设施设置位置、规模、占地和内容； 3)根据现有市政配套情况选择设置各类技术配套设施（煤气调压站、变电站、垃圾中转站、水泵房、物业管理用房），通过明显的图例描 述这些设施的名称、位置及规模。
3.交通、消防分析图 1)根据道路设计宽度，示意性表达路网分级，标明小区道路与城市道路接口的位置，并完成各级道路的道路断面放大图。 2)对用地已有道路进行功能定位，通过明显的图例区别表示车行道及人行道。 非机动车流线和人行流线通过不同的图例表达各种机动车流线、3)．的分级与方向设计。 4)通过不同的图例表示满足设计指标要求的机动车与非机动车的各种停车方式、位置、规模与数量。 5)表明满足消防要求的车道和场地设计。 若单张图纸无法清楚表达上述设计内容时，应分成若干张图纸分别表达。 4.分期开发分析图 1)应表明分期开发的范围、顺序。分析分期开发的地块价值、交通可行性、公建配套分布、景观分期利用、施工难易度、物业管理的可行性； 2)各分期地块应有经济技术指标数据的统计； 应体现分期销售卖场的统一规划构想，并标明首期卖场的3)选址。 5.典型组团单元分析图 应体现典型组团单元、庭院或邻里单元大体的户型配置、朝向、间距、转角、入口的关系。 6.物业管理模式分析图
附件一： 重庆市建筑节能示范中心概念设计方案说明 一、项目概况(一)项目基本情况 1、项目名称： 重庆市建筑节能示范中心 2、项目地址： 重庆市渝北区渝鲁大道旁； 3、项目规模： 用地面积约2亩，总建筑面积约3500m2，最大层数≤3层（地上），建设总投资约2500万元。 4、用地现状： 项目用地呈不规则形，主要为平地。 北侧为坡岸地带，西面为一围墙，西南面约7米处为一高10层的居民楼，东北面紧邻城市I级干道，干道另一侧为高层住宅小区。 （二）功能组成建筑节能技术展示中心： 约2000m2（展区布置方式由设计单位自己考虑）；建筑能耗监测中心： 约350m2（包含监测设备室、监测控制室及辅助用房等）；建筑节能技术交流中心： 约450m2（包含1个80人大会议室，2个小会议室，休息室及辅助用房等）；管理用房： 约400m2其他辅助用房及地下车库： 300m
2。 注： 在总面积符合要求的条件下，可适当调节各部分面积。 （三）项目建设目标 1、满足国家标准《绿色建筑评价标准》GB/T 50378-2006公共建筑三星级的要求。 2、全国领先的低能耗示范建筑，节能率达到75%，单位建筑面积年能耗低于60kWh。 3、可再生能源利用率不低于30%，绿色建材使用率不低于80%，水资源回用率达到建筑总用水量的20%。 二、概念设计方案设计基本要求（一）“重庆市建筑节能示范中心”的概念设计方案，应充分体现低能耗、绿色、智能化的理念和内涵，在外形设计上不应拘泥于固定的模式，要有创新或突破。 （二）根据本征集公告提供的建设场地地形图及公园规划设计图，设计方案要尽量与公园的整体规划和风格协调一致，同时要结合重庆地区的人文、气候、经济条件，体现本土化。 （三）所有征集作品应是，没有著作权纠纷。 （四）为确保应征方案评选的客观性、公正性，将严格执行盲评制度，所有应征方案的评选将在匿名下进行，各应征方案设计人员都不能临场解说和答辩，因此设计方案必须附有相应的图纸说明和文字解释。 三、设计建议（一）绿色生态设计建议 1、整个项目围护结构对节能贡献率达25%。 外墙立面可采用多种做法，包括呼吸式双层皮幕墙、轻质保温外墙等。
高层建筑中的钢管混凝土柱及其节点 摘 要：我国一些高层建筑采用了钢管混凝土柱，取得了较好的技术和经济效果。本文主要综合介绍用于高层建 筑的钢管混凝土柱及其节点的形式，供设计时参考。关键词：高层建筑；钢管混凝土柱；钢管混凝土柱节点 在高层建筑中使用钢管混凝土柱具有其特殊优 "概述 钢管混凝土是在钢管中填充混凝土，利用钢管 点：用钢管混凝土柱代替普通钢筋混凝土柱，可以使柱截面大大缩小，而且可以提高抗震性能，方便施工等；利用钢管混凝土柱代替钢结构中的钢柱，可以减少用钢量，加强结构刚度；在高层建筑多层地下室的逆作法施工中，它更充当重要的角色。广州市的好世界广场大厦（##层，图!$），新中国大厦（%&层， 图!’），合银大厦（("层，图!)），深圳的赛格广场（*"层，图等大型高层建筑，都以不同的形式采用了钢管混!+） 凝土柱，部分还将之构成内框筒或用于逆作法建造多层地下室，在技术上和经济上均取得很好的效果。 对填心混凝土的套箍作用，使核芯混凝土受纵向压力时处于三向受力状态，从而提高其轴向抗压能力。钢管混凝土结构除强度高外，还有重量轻、延性好、［!］ 耐疲劳和冲击、省料和施工方便等优点。 由于钢管混凝土结构具有上述优点，因此在民用和工业建筑、桥梁和地铁等工程中得到广泛的应用。近年来，随着我国高层建筑的发展，利用钢管混凝土作为其主要承重柱的也逐渐增多。 !
好世界广场大厦" 新中国大厦 图" $合银大厦#赛格广场 采用钢管混凝土柱的高层建筑 高层建筑中使用的钢管混凝土柱主要是圆形截面的，但有时也会采用其他截面型式而形成异型柱。我国对圆形截面钢管混凝土柱已有深入的系统研究［!，"，#］和实践经验，而对异型截面柱的研究则比较少， 的节点形式，为在高层建筑中推广应用钢管混凝土柱提供了更广阔的空间。 本文主要就高层建筑中所采用的钢管混凝土柱及其节点的形式和应用作一扼要的综合介绍。 应用也还不很多。 钢管混凝土柱与楼盖连结的节点，是实际应用中的一个重要部分。当它与钢结构楼盖连结时，构造比较简单，但与钢筋混凝土楼盖连结时则比较复杂，甚至影响了对它的使用，因此不少单位开展了这方面的研究，并已取得了可观的成果，提出了多种多样 我国在改革开放以来，高层建筑在数量上不断增加，高度也不断加高，而建造高层建筑大多数采用钢筋混凝土结构，结构自重很大， !钢管混凝土柱 !""!年#月第#期容柏生：高层建筑中的钢管混凝土柱及其节点 1@A!""!AB)# 加，柱的轴压力就越大，加上抗震设防的需要，为保证构件的延性，有关规范对钢筋混凝土柱均有控制轴压比（!"!#$"）的要求，同时混凝土的强度等级只做到#$"或再高一些，
新规范与旧规范的不同 1剪力墙柱的构造要求 1.1柱截面纵向钢筋最小配筋率的加强 新规范 ．90．8 柱 于 1.3 1.4柱箍筋加密范围的变化 ?底层柱、柱根不小于柱净高的1/3。 ?剪跨比不大于2的柱取全高。 ?一级及二级框架的角柱，取全高。 1.5柱箍筋加密区的最小体积配箍明显增加
应符合下列要求： ρν≥λνfc/fyν 式中ρν柱配筋加密区的体积配箍率，一级不应小于0.8%，二级不应小于0.6%，三、四级不应小于0.4%；计算复合箍的体积配箍率时，应扣除重叠部分的箍筋体积； fc混凝土轴心抗压强度设计值；强度等级低于C35时应按C35计算； fyν λν 度）时 2 2.1 将原规范的设计近远震改为设计地震分组，水平地震影响系数最大值有更详细的规定。 建筑结构的地震影响系数应根据场地类别、设计地震分组和结构自振周期以及阻尼比确定。其水平地震影响系数最大值应按表1采用；特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表2采用，计算8、9度罕遇地震作用时，特征周期应增加0．05s。
表1水平地震影响系数最大值 地震影响6度7度8度9度多遇地震0.040.08（0.12）0.16（0.24）0.32罕遇地震--0.50（0.72）0.90（1.20）1.40表2特征周期值 设计地震分组场地类别一二三四第一组0．250．350．450．65第二组0．300．400．550．75第三组0．350．450．650．902.2反应谱的范围增加 3 3.1C50时为 3.2 3.3 4 4.1 4.2 系数 VEKi 式中 VEKi——第i层的楼层水平地震剪力标准值。对于竖向不规则结构的薄弱层，尚应按本规程5．1．14条的规定乘以1．15的增大系数； λ——水平地震剪力系数，不应小于下表规定的最小值； Gj——第j层的重力荷载代表值；
钢骨钢管混凝土柱轴压比限值的讨论 摘要提出界限破坏时钢骨-钢管混凝土组合柱轴压比和轴力比限值。 关键词钢管-钢骨混凝土组合柱;界限破坏;轴压比限值 轴压比是影响柱抗震性能和变形能力的重要指标之一。钢骨—钢管混凝土组合柱[1]是把钢管置入型钢混凝土中,使型钢、钢管、混凝土3种材料协同工作以抵抗各种外部效应的一种结构形式。其界限破坏的特征不明显,这是由于在组合柱中,钢骨、钢管腹板在柱界面高度上是连续的,破坏时钢管不可能全部同时屈服,试件并不能立即崩溃,而是逐渐降低其承载力。由于钢骨—钢管混凝土组合柱没有明显的界限破坏状态,且柱中钢管承担一定的轴力,所以钢骨—钢管混凝土组合柱的轴压比根据不同的理解有不同的计算方法。本文提出钢骨—钢管混凝土柱理论计算公式及轴压比限值的合理取值的建议。 1按钢筋混凝土柱轴压比限值的概念进行分析 文献[1]从界限破坏时的平衡条件出发,根据平截面假定,提出了供设计用的轴压比限值的计算公式: (1) 式中:为抗震等级影响系数,一、二和三级分别取0.8、0.9和1.0; ,为柱截面的宽和高;为考虑钢骨腹板的计算厚度,按文献中公式计算;为配钢管率。 2采用控制轴压力限值(即《型钢混凝土柱》[2]轴压比限值)的方法 型钢混凝土柱确定轴压比限值的方法和钢筋混凝土柱确定轴压比限值的方法不同在于考虑了钢骨含量对轴压比的影响。推导轴压比时,为推导公式方便,同样把外包钢骨转化为连续的钢板,利用平截面假定和外包钢的连续化。 轴压力限值的试验值 式中:为界限破坏时轴向压力试验值;为界限破坏时受压混凝土合力的试验值;为界限破坏时钢骨翼缘合力的试验值;为界限破坏时钢骨腹板合力的试验值;为界限破坏时钢管受力的试验值;,分别为混凝土轴心抗压强度试验值和钢管的抗压强度试验值;,分别为柱中混凝土部分和钢管部分的面积。 轴压力限值的设计值 轴压力限值的实用计算公式
项目概念性方案设计招 标
书 招标人：（盖章） 二 0一年月日 概念性方案设计招标书 : 我司拟在重庆xx街道城新村2#地块规划建设住宅小区、商业、商务楼，拟邀请有一定实力和业绩的甲级设计院参与投标，经过考察邀请贵单位参加本次概念性规划设计方案投标，现将方案设计任务书等内容介绍如下： 一、项目名称： 二、项目区位： 本项目地块位于重庆市城南暨阳街道城新村、诸安快速路东侧，
东临开化江，南至规划路。总用地面积103.5亩。 三、规划设计依据 1、国家及重庆市现行有关规划设计的法律、法规和规定； 2、重庆市规划管理部门划定的用地规定红线图及控制指标； 用地性质：住宅（A地块）；商业、商务（B地块）； 容积率：住宅用地：2.5-3.4；商业、商务用地：2.0-2.8； 建筑密度：住宅用地：15%-25%；商业、商务用地：≤50%； 绿地率：住宅用地：≥25%；商业、商务用地：≥10%； 机动车位：按浙江省城市建筑工程停车场（库）设置规则和配建标准配置。 主出入口方位：详规划图； 建筑间距：按重庆市相关规定执行； 退离红线：按重庆市相关规定执行； 项目用地范围示意图 四、道路交通 本项目西临交通干道，未来交通通达性较好。
1、规划中的杭金衢高速——诸永高速连接线与商贸城路网相沟通，诸安快速路从商贸城中部贯穿； 2、即将建设的三环线南段和南环线绕商贸城南、北两侧而过，杭诸城际铁路也规划通过商贸城并设站点，交通网络四通八达。 3、在地理位置上，商贸城南接义乌国际小商品城，东连绍兴柯桥中国轻纺城，北靠杭州四季青等成熟大市场，处于整个“浙江市场带”的中心，区位优势凸现。 五、周边区域环境及设施 本项目位于城南商贸城片区的东侧位置，整个城南商贸城板块欲建成以商贸功能为主的，兼集居住生活、酒店、餐饮、会展、娱乐休闲等于一体的多功能新城区。 六、项目定位 1、定位总策略 畅想智慧生活（联想科技，联想生活）形象标杆——树立新导向，聚焦全城影响产品标杆——引领地产升级，建立市场标准价值标杆——聚合城市功能，实现智慧生活 2、分物业发展策略 ◆商业（体验、互动、主题商业） ⊿引入体验、主题商业，形成商业核心价值；
附件1 概念性方案设计 一、实施流程 （一）招标人可在项目立项后或可研完成后即委托全过程工程咨询企业，由全过程工程咨询企业提供概念性设计方案给招标人，也可通过其他方式确定概念性设计方案。 （二）由招标人组织专家对概念性设计方案进行论证，重点对项目投资影响较大的一些指标进行论证。概念性设计方案的项目总投资不能超过可行性研究报告批复里的项目总投资。论证专家应具有国家一级注册建筑师或一级注册结构师或高级及以上职称。 （三）经过论证的概念性设计方案和专家意见作为可行性研究报告完成后方案设计完成前开展工程总承包招标的申报材料，向住建主管部门申请进行工程总承包招标。 二、概念性设计方案内容 （一）建筑工程概念性方案设计文件深度内容（具体参照《建筑工程方案设计招标文件编制深度规定》）。 ⒈设计总说明及各专业设计简要说明，包括对项目投资影响较大的设计条件和主要经济指标等。 对项目投资影响较大的设计条件主要包括：规划设计条件、 — 1 —
建筑风貌、人防条件、地质条件的初步勘察、可再生能源利用、绿色建筑的关键指标、海绵城市、建设控制指标、材料品牌档次要求、设备品牌要求、基本结构形式（如超限、大跨度、转换、支护）等。 主要技术指标主要包括：总用地面积、总建筑面积、建筑基底面积、道路广场面积、绿地面积、容积率、径流总量控制率、建筑密度、绿地率、停车泊位数，以及主要建筑或核心建筑的层数、层高和总高度等项指标；根据不同的建筑功能，还应表述能反映工程规模的主要技术经济指标，如住宅的套型、套数及每套的建筑面积、使用面积，旅馆建筑中的客房数和床位数，医院建筑中的门诊人次和病床数等指标。 ⒉投资估算。 ⒊图纸。 （1）总平面设计图纸，应明确表示建筑物位置及周边状况，总平指标参数。 （2）主要单体平面、主要立面图、主要剖面图。 （3）建筑效果图，包括各主要立面的效果图及鸟瞰图。 （二）市政基础设施工程概念性方案设计文件深度（城市桥梁部分）。 ⒈设计总说明及各专业设计简要说明。 主要技术指标主要包括: 建设规模、道路等级、设计速度、荷载、净空、洪水频率、航道、抗震设防烈度、地震动峰值加速度 — 2 —
轴压比详解 公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-
第一章轴压比2014.7.17 一、定义： 柱(墙)轴压比指柱(墙)轴压力设计值与柱(墙)的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。 二、计算公式： 三、控制目的： 它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。 四、规范要求： ①《砼规》条、《抗规》6.3.6条、《高规》 ②《砼规》11.7.16条、《高规》7.2.13条同时规定:抗震设计时，一二三级抗 震等级的剪力墙底部加强部位，其重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比不宜 超过下表中限值： 表剪力墙轴压比限值 注：剪力墙肢轴压比指在重力荷载代表值作用下墙的轴压力设计值与墙的全截面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积的比值。 ③《砼规》11.7.17条、《高规》7.2.14条同时规定：剪力墙两端和洞口两侧应 设置边缘构件且应符合下列要求： 1.一、二、三级抗震等级剪力墙，在重力荷载代表值作用下，当墙肢底截面 轴压比大于表 表11.7.17剪力墙设置构造边缘构件的最大轴压比 五、SATWE 看图形即可，红色为超限 六、规律及调整：?? 1抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于1.05。 2.限制墙柱的轴压比，通常取底截面(最大轴力处)进行验算，若截面尺寸或混凝土强度 等级变化时,还验算该位置的轴压比。SATWE验算结果详，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。
新旧建筑规范不同点 1剪力墙柱的构造要求 1.1柱截面纵向钢筋最小配筋率的加强 新规范 类别抗震等级一二三四中柱和边柱1.00.80.70.6角柱、框支柱1.21.00.90.8旧规范 类别抗震等级一二三四中柱和边柱0.80.70.60.5角柱、框支柱1.00.90.80.7 1.2柱箍筋加密区箍筋间距和直径的要求 引入“柱根”概念,三、四级抗震底层柱箍筋加密区最大间距100mm,四级 抗震底层柱箍筋最小直径8mm。 二级框架柱的箍筋直径不小于10mm且箍筋肢距不大于200mm时,除柱根外 最大间距应允许采用150mm;三级框架柱的截面尺寸不大于400mm时,箍筋 最小直径应允许采用6mm;四级框架柱剪跨比不大于2时,箍筋直径不应小于8mm。 框支柱和剪跨比不大于2的柱,箍筋间距不应大于100mm。 1.3边柱、角柱及抗震墙端柱在地震作用组合产生小偏心受拉时,柱内纵筋总截面面积应比计算值增加25% 1.4柱箍筋加密范围的变化 底层柱、柱根不小于柱净高的1/3。 剪跨比不大于2的柱取全高。 一级及二级框架的角柱,取全高。 1.5柱箍筋加密区的最小体积配箍明显增加 应符合下列要求: ρν≥λνfc/fyν 式中ρν 柱配筋加密区的体积配箍率,一级不应小于0.8%,二级不应小于0.6%,三、四级不应小于0.4%;计算复合箍的体积配箍率时,应扣除重叠部分的箍筋体积; fc 混凝土轴心抗压强度设计值;强度等级低于C35时应按C35计算; fyν 箍筋或拉筋抗拉强度设计值,超过360N/mm2时,应取360N/mm2计算; λν 最小配箍率特征值,宜按下表采用。 抗震等级箍筋形式柱轴压比≤0.30.40.50.60.70.80.91.01.05一普通箍、复合箍0.100.110.130.150.170.200.23螺旋箍、复合或连续复合矩形螺旋箍0.080.090.110.130.150.180.21二普通箍、复合箍0.080.090.110.130.150.170.190.220.24螺旋箍、复合或连续复合矩形螺旋箍 0.060.070.090.110.130.150.170.200.22三普通箍、复合箍0.060.070.090.110.130.150.170.200.22螺旋箍、复合或连续复合矩形螺旋箍0.050.060.070.090.110.130.150.180.201.6一级和二级抗震墙,底部加强部位在重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比,一级(9度)时不宜超过0.4,一级(8度)时不宜超过0.5,二级不宜超过0.6。 2建筑抗震设计规范 2.1设计地震分组 将原规范的设计近远震改为设计地震分组,水平地震影响系数最大值有更详细的规定。
轴压比 轴压比指柱(墙)的轴压力设计值与柱(墙)的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值(进一步理解为：柱(墙)的轴心压力设计值与柱(墙)的轴心抗压力设计值之比值)。它反映了柱(墙)的受压情况，《建筑抗震设计规范》（50011-2010）中6.3.6和《混凝土结构设计规范》（50010-2010）中11.4.16都对柱轴压比规定了限制，限制柱轴压比主要是为了控制柱的延性，因为轴压比越大，柱的延性就越差，在地震作用下柱的破坏呈脆性。 u=N/A*fc， u—轴压比，对非抗震地区，u=0.9 N—轴力设计值 A—截面面积 fc—混凝土抗压强度设计值 《建筑抗震设计规范》表6.3.6 中的注释第一条：可不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值。 限制轴压比主要是为了控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见《抗规》6.3.7和6.4.6，在剪力墙的轴压比计算中，轴力取重力荷载代表设计值，与柱子的不一样，不需要考虑地震组合。 柱轴压比限值 结构类型抗震等级 一级二级三级4级框架结构0.65 0.75 0.85 0.90 框架-抗震墙、板柱-抗震墙、 0.75 0.85 0.9 0.95 框架-核心筒、筒中筒 部分框支剪力墙0.6 0.7 注：1.轴压比μ指柱组合的轴向压力设计值N与柱全截面面积A和混凝土轴心抗压强度设计值fc乘积之比值；对不进行地震作用计算的结构，取无地震作用组合的轴力设计值计算; 2.表内限值适用于剪跨比大于2、混凝土强度等级不高于C60的柱。当剪跨比不大于 2的柱，轴压比限值应降低0.05；当剪跨比不大于1.5的柱，轴压比应按专门研究并采取特殊构造措施； 3.沿柱全高采用井字复合箍，且箍筋间距不大于100mm、肢距不大于200mm、直径 不小于12mm，或沿柱全高采用复合螺旋箍，且螺距不大于100mm、肢距不大于
概念方案设计怎么做 概念方案设计怎么做?方案设计是设计中的重要阶段，它是一个极富有创造性的设计阶段，同时也是一个十分复杂的问题，它涉及到设计者的知识水平、经验、灵感和想象力等。下面小编给大家带来概念方案设计，欢迎大家阅读。 概念方案设计1 收集设计资料，了解设计重点、要求、功能及所要表达的效果、品位 讨论及拟定灯光设计的目标 设计灯光效果的条件准则，例如照度要求、表现颜色、用途、色温、显色性等 灯光系统初步选择 灯光方案初步设计及不同系统之比较 灯光系统初步预算 进行照度计算 灯具选择的明细表 设计控制系统 绘制灯具平面图 电力负荷计算 编制及修改灯光系统预算 灯具布置平面图、立面图及一些详图 电力系统图 控制系统图
设备清单(包括灯具、控制系统、有关配电装置等)及技术规范文件 对施工承包商所提交有关灯光系统的资料(如设备样本、详细技术资料等)进行审阅及提出意见。 定期到工地现场协调/解决在施工过程中可能出现的灯光系统施工安装问题，并同时参加施工例会，监察工程进度，并对工程质量做抽样检查。 对于需要修改设计的地方，提供新设计资料予业主，由业主或设计院发出修改通知。 参与、审查并确认有关灯光系统的调试、投向、聚焦和验收记录。 进行竣工验收检查，记录并提供有关施工工作的需修正完善的内容 检查所有由施工承包商所提交的竣工资料(如竣工图、主要设备资料、运行和维修手册等)。 概念方案设计2 开放式数字化校园中，开放与数字化是两个不同的目标与任务，要实现这两个目标就需要借助网络技术，构建一个虚拟化的校园，一方面实现资源共享，一方面实现数字化信息传递，而借助虚拟化技术可以将二者更好的统一到一个应用平台中，并以此实现校园的数字化。 (一)开放式数字校园的概念 开放式数字化校园实际上就是一种将教学过程开放化，
不同标号混凝土浇筑方法研究 1 工程概况 为了满足柱轴压比的要求，同时又要控制柱截面不过大，柱子采用较高强度等级的混凝土是一种必然。而对于以受弯为主的楼层梁板，过高的混凝土强度等级却是不需要且不适宜的，前者指对其抗弯承载力的贡献不明显，后者则指对构件承受非荷载应力（混凝土收缩应力、温度应力等）不利。 本工程中在梁柱节点以及梁墙截面出存在混凝土强度等级高低不同，楼层标高及混凝土标号划分见下图： 2 规范要求 新颁JGJ 32010高层建筑混凝土结构技术规程［4］，第3.2.2条第7款规定，现浇非预应力混凝土楼盖结构的混凝土强度等级不宜高于C40。第13.8.9 条规定: 当结构柱、墙混凝土设计强度高于梁、楼板的设计强度时，应在交界区采取分割措施。分隔位置应在低强度等级的构件中，且与高强度等级构件边缘的距离不宜小于500 mm。应先浇筑高强度等级混凝土，后浇筑低强度等级混凝土。该
条文说明:施工中，当强度相差不超过两个等级时，已有采用较低强度等级的梁板混凝土浇筑核芯区( 直接浇筑或采取必要加强措施) 的实践，但必须经设计和有关单位协商认可。 新颁抗震规范第6.2.14 条规定: 一、二、三级框架的节点核芯区应按本规程附录D进行抗震验算，四级框架节点核芯区，可不进行抗震验算，但应符合抗震构造措施的要求。该条条文说明中提到，节点核芯区是保证框架承载力和抗倒塌能力的关键部位。新颁抗规增加了三级框架的节点核芯区进行抗震验算的规定。 3 浇筑方法 3.1错误做法 （1）不论级差及节点约束情况均浇筑与柱强度等级一样的混凝土。 （2）不论级差多大，均浇筑与梁板强度一样的混凝土。 （3）浇筑节点区混凝土时，节点区的范围不明确，分界不合理，分界面形式随意。有的离柱边50 mm，有的则是500 mm，还有的是梁高h 或负弯距筋的端头，分界面有垂直梁轴的，也有与梁轴线成45°角的，做法不一。 3.2 正确做法 1、竖向构件和水平构件分开浇筑施工 即在墙柱钢筋绑扎完毕，模板加固完毕后，墙柱竖向构件同时浇筑。预留钢筋，浇筑完毕后再对梁板钢筋进行绑扎、浇筑。这种施工工艺大大降低了不同强度等级混凝土之间的串标号问题。让节点处混凝土强度降低的可能性降到最小。这种施工工艺只是增加了施工缝的留置，产生的强度和变性能力能满足结构的安全性能要求。 2、竖向和水平构件同时浇筑施 该方法需要有两台混凝土泵送车辆，分别用于泵送高、低强度混凝土。 （1）柱梁混凝土强度级差小于等于5 M Pa时，不管是边节点还是中节点，由于梁对节点处的约束作用以及梁筋纵横穿过节点区和节点区箍的加密等作用，完全可以实现强节点原则，为方便施工，可将节点与梁板一起浇筑，采用梁板混凝土。 （2）对于柱梁混凝土强度等级相差10 MPa及其以上，节点应采用与柱强度等级一样的混凝土浇筑，具体施工步骤为：
第35卷第1期建 筑 结 构2005年1月 薄壁钢管混凝土长柱轴压性能试验研究 张耀春 许 辉 曹宝珠 (哈尔滨工业大学土木工程学院 150090) [提要] 对8根方形和八边形薄壁钢管混凝土长柱的轴压性能进行了试验研究,柱的长宽比为14～40,管壁板件的宽厚比为67～125。试验结果表明,方形薄壁钢管混凝土长柱的轴压破坏为弯曲屈曲破坏,八边形薄壁钢管混凝土长柱的破坏主要表现为强度破坏,破坏之前钢管均发生了局部屈曲现象。柱子的承载力随着长细比的增加而显著下降。在薄壁钢管混凝土短柱试验结果的基础上,线性回归了方形轴压长柱极限承载力折减系数,在上述长宽比的范围内,公式计算值与试验结果吻合良好。 [关键词] 薄壁钢管混凝土 长柱 轴压 静力性能 承载力 折减系数 局部屈曲 Experimental R esearch on Static B ehavior of Axially Loaded Long Column of Concrete2f illed Thin2w alled Steel Tube Author:Zhang Y aochun,Xu hui,Cao Baozhu(School of Civil Eng.,Harbin Institute of Technology,150090,China) Abstract:Experiments have been carried out to8long columns of concrete2filled thin2walled steel tube under axial load.Their cross2sections are square or octagon.The length2width ratio of the columns is14～40,and the width2 thickness ratio of the tube plates is67～125.The experimental results show that damage mode of the square long columns is flexural buckling failure,and that of the octagon long columns is mainly strength failure.The local buck2 ling occurs in the plates of the steel tube before failure.The ultimate load greatly drops with the increasing of slender2 ness ratio of the column.Based on the experimental results of stub columns of concrete2filled thin2walled steel tube, the ultimate load reduction factor is linearly regressed counting for the effect of slenderness ratio.The calculation re2 sults are basically identical with experimental ones. K eyw ords:long columns;concrete2filled thin2walled steel tube;axial load;reduction factor;local buckling 国内外学者对多边形薄壁钢管混凝土长柱静力性能的研究刚刚起步[123]。由于薄壁钢管混凝土轴压长柱在最终破坏之前管壁均发生了局部屈曲现象,如用理论方法分析其静力性能必须考虑管壁与内填混凝土以及柱子整体稳定与管壁局部稳定之间的相关作用,影响因素多,计算十分复杂。故从实用角度入手,利用有效宽度方法,考虑管壁局部屈曲后的性能,通过线性回归提出了方形长柱极限抗压承载力的算法。 一、试验概况 11试件参数 共进行了5根方形和3根八边形薄壁钢管混凝土长柱的轴压试验,试件的具体参数见表1。 21试件制作 制作方形(八边形)薄壁钢管时,先按要求的长度将薄壁钢管冷弯成2个半方形(半八边形)截面的管柱,然后对焊,其截面如图1所示。在空钢管的一端焊上盖板,兼作浇灌混凝土的底模,另一端盖板等混凝土灌满、养护和打磨平整之后再焊接,盖板和空钢管的几何中心对中。然后在上盖板表面的柱子截面形心处焊上钢榫,保证其与盖板垂直。 浇灌钢管内混凝土时,采用人工浇灌。用5cm直 试件参数表1试件 编号 宽度b (mm) 壁厚t (mm) 柱长L (mm) L0 α (%) ξL0 b b t λ f y (MPa) f ck (MPa) LC4211000183000314431201300311412510819330103513 LC422120110240025443130128721121207314307133513 LC42310011230003162418014103116831310915216122513 LC424100110200021404110129921141007411216172917 LC42515021020002140516014471413754914237102917 LC82180018300031431170115839131005715330103514 LC8229011024002542118011572813904113307133513 LC823801123000316221501214391683135718216123513 注:LC4代表方形截面;LC8代表八边形截面;L为钢管长度;t 为薄壁钢管壁厚;b为薄壁钢管边长;L0为薄壁钢管混凝土长柱的计算长度(柱计算长度L0=L+2h1+2h2,h1为柱端焊接钢盖板厚度,为10～20mm;h2为加荷板厚度,为60mm);λ为构件的长细比(方形截面柱λ=23L0/b,八边形截面柱λ=L0/i,i为截面回转半径);α为含钢率,α=A s/A c;ξ为套箍系数,ξ=αf y/f ck,f ck为混凝土轴心抗压强度标准值;f y为钢材的屈服强度。 径振捣棒振实。 31加载设备及监测方法 试验所有试件都在哈尔滨工业大学力学与结构试验中心的5000kN压力机上进行。为了避免构件发生 82