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Effect of Non Gaussian Noises on the Stochastic Resonance-Like Phenomenon in Gated Traps

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E?ect of Non Gaussian Noises on the Stochastic Resonance-Like Phenomenon in Gated Traps Jorge A.Revelli 1?Alejandro D.S′a nchez 2?,and Horacio S.Wio 1?1)Grupo de F′?sica Estad′?stica §Centro At′o mico Bariloche (CNEA)and Instituto Balseiro (CNEA and UNC)8400San Carlos de Bariloche,Argentina 2)Instituto de F′?sica de Cantabria,Facultad de Ciencias,Universidad de Cantabria,Santander,Spain Abstract We exploit a simple one-dimensional trapping model introduced before,prompted by the problem of ion current across a biological membrane.The voltage-sensitive channels are open or closed depending on the value taken by an external potential that has two contributions:a deterministic periodic and a stochastic one.Here we assume that the noise source is colored and non Gaussian,with a q -dependent probability distribution (where q is a pa-rameter indicating the departure from Gaussianity).We analyze the behavior of the oscillation amplitude as a function of both q and the noise correlation time.The main result is that in addition to the resonant-like maximum as a function of the noise intensity,there is a new resonant maximum as a function of the parameter q .The growing interest in stochastic resonance (SR)has motivated a wealth of studies in physical,chemical and biological systems [1].In particular,it has been found to play a relevant role in several problems in biology:mammalian sensory systems,increment of tactile capacity,visual perception,low frequency e?ects and low amplitude electromagnetic ?elds,etc [2].In particular,there is an experiment on SR related to the measurement of the cur-rent through voltage-sensitive ion channels in a cell membrane [3].These channels switch (randomly)between open and closed states,thus controlling the ion current.This and other related phenomena have stimulated several theoretical studies of the problem of ionic

transport through biomembranes,using di?erent approaches,as well as di?erent ways of characterizing stochastic resonance in such systems[4].It is worth remarking here that recent detailed studies on the source of?uctuations in some biological systems[5]clearly indicate that noise sources in general could be non Gaussian and that their distribution bounded.

In Ref.[6]we have studied a toy model,prompted by the work in[3],sketching the behaviour of an ion channel.This included the simultaneous action of a deterministic and a stochastic external?eld on the trapping rate of a gated imperfect trap.Rather than attempting a precise modeling of the behaviour of an ionic channel,we proposed there a simple model of dynamical trap behaviour.Our main result was that even such a simple model of a gated trapping process shows a SR-like behaviour.In that initial study we assumed that the stochastic external?eld was a Gaussian white noise.

In this work,and due to recent experimental evidences of the boundness and non Gaus-sian character of noise sources in biological systems[5],we analyze the same model,but using a correlated non Gaussian noise source.Here we have Gaussian or non Gaussian be-haviour of the noise probability distribution(pdf)depending on whether a parameter q is =1or=1,respectively.If q>1,the pdf results more extended than a Gaussian one,while in the other case,that is q<1,the pdf is bounded.This latter aspect is of overwhelming relevance for the problem of ion currents through membranes.

The study of gated trapping processes,i.e.a trapping process where the traps have some kind of internal dynamic has attracted considerable interest[7].Many authors discussed the way to link the gated trapping processes with the measured behavior of the so called ionic pumps[4].For example,among other factors,the ion transport depends on the membrane electric potential(which plays the role of the barrier height)and can be stimulated by both dc and ac external?elds.

In Ref.[6],the study was based on the so called stochastic model for reactions[8–10], generalized in order to include the internal dynamics of traps.The dynamical process consists of the opening or closing of the traps according to an external?eld.Such a?eld has two contributions,one periodic with a small amplitude,and the other stochastic whose intensity will be(as usual)the tuning parameter.The starting model equation was

?tρ(x,t)=D?2xρ(x,t)?γ(t)δ(x)ρ(x,t)+n u,(1) whereγis a stochastic process that represents the absorption probability of the trap,ρis the particle density(particles that have not been yet trapped);for a given realization ofγ,x is the coordinate over the one-dimensional system and n u is a source term that represents a constant?ux of ions.The injection of ions can be at a trap position or at any other position. In this last case the ion can di?use to the trap position.This di?usion coe?cient would represent an e?ective di?usion through the volume rather a di?usion over the membrane surface.

The absorption is modelled as

γ(t)=γ?θ[B sin(ωt)+ξ?ξc],(2) whereθ(x),the Heaviside function,determines when the trap is open or closed.The trap works as follows:if the signal,composed of the harmonic part plusξ(the noise contribution),

reaches a thresholdξc the trap opens,otherwise it is closed.We are interested in the case whereξc>B,that is,without noise the trap is always closed.When the trap is open the particles are trapped with a given frequency(probability per unit time)γ?.In other words the open trap is represented by an“imperfect trap”.Finally,in order to complete the model,we must give the statistical properties of the noiseξ.In[6]we assumed thatξis an uncorrelated Gaussian noise of intensityξ0.Here we use a“colored”non Gaussian noise given by

˙ξ=?1

dξV q(ξ)+

β(q?1)ln[1+β(q?1)

ξ2

those found in the case of Gaussian white noise.In the?rst case we see that the system response increases when q<1,and there is a shift of the maximum of?J(t)to larger noise values for increasing q.In the second case the curves also show a shift of the maximum to larger noise intensities asτincreases.Figure2shows the resonant intensity noise values as a function ofτand for di?erent values of q.For q<1the maximum arises for lower values of the noise intensity than for q>1.In Fig.3we depict the maximum of?J(t)as a function of q,for two di?erent observational times.Here we obtain one of the main results of this work:the existence of new resonant-like maximum as a function of the parameter q.This implies that we can?nd an optimal value of q(～0.5,corresponding to a bounded and non Gaussian pdf)yielding the largest system response.

Finally,in Fig.4we show the value of?J(t)as a function ofτfor?xed t and a large value ofξ0.The behaviour of?J is in agreement with the shift of the curves shown in Fig. 1b.The inset shows the phase-shift between the input and output signals,a result that is in agreement with the main?gure.

The present results show that the use of non Gaussian noises in the simple trapping pro-cess de?ned in Eq.(1)produces signi?cant changes in the system response when compared with the Gaussian case.In particular we want to emphasize that we have found a double resonance-like phenomenon indicating that,in addition to an optimal noise intensity,there is an optimal q value which yields the larger enhancement of the system response.The remarkable fact is that it corresponds to q<1indicating that this enhancement occurs for a non Gaussian and bounded distribution.Due to the evidences found in Ref.[5],such a result is of great relevance in a biological context.Clearly,the present study corresponds to the analysis of a toy model,more realistic ones will be the subject of further work.

Acknowledgments

The authors want to thank to V.Gr¨u nfeld for a critical reading of the manuscript. Financial support from CONICET,Argentine,is acknowledged.

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FIGURES

FIG.1.Value of?J(amplitude of the oscillating part of the absorption current)as a function ofξ0for a given observational time(t=1140).(a)di?erent values of q(triangles q=0.5,crosses q=1.0,squares q=1.5)and a?xed value ofτ(τ=0.1).(b)di?erent values ofτ(triangles τ=0.01,circlesτ=0.1,squaresτ=1.0)and a?xed value of q(q=0.5).

,the noise intensity corresponding to the maximum of?J,as a function FIG.2.Values ofξmax

ofτfor?xed observational time(t=1140)and di?erent values of q:circles q=0.5,triangles q=1.5.

FIG.3.Dependence of?J max,the value of?J at the maximum,as a function of q for?xed τ(τ=0.1)and di?erent observational times:circles t=633,crosses t=1140.

FIG.4.Dependence of?J as a function ofτfor?xed values ofξ0(ξ0=4.7),q(q=0.5)and t (t=1140).The inset shows the phase shiftφas a function ofξ0for di?erent values ofτ:squares τ=0.01,circlesτ=0.1,trianglesτ=1.0.

1E-30.010.1110

0.5

1.0

1.5

2.02.5

3.0

? J (a r b . u n i t s )ξ0 (arb. units)

1E-41E-30.010.1110

0.5

1.0

1.5

2.02.5

3.0

?J (a r b . u n i t s )ξ0 (arb. units)

0.010.11

1E-4

1E-3

0.01

0.1

ξ0m a x

(a r b . u n i t s )τ (arb. units)

0.20.40.60.8 1.0 1.2 1.4 1.6

0.90

0.95

1.00

? J m a x (a r b . u n i t s )

0.00.20.40.60.8 1.0 1.2 1.4

0.4

0.60.8

1.01.21.41.6

1.8

2.0

2.2

? J (a r b . u n i t s )τ (arb. units)010203040

0.20.4

0.6

0.81.01.21.41.61.8 φ (r a d .)ξ0 (arb. units)

瀑布水景工程计算方式

15米宽，6米高的人工瀑布，泵的流量要多大，怎样计算？上水池32方，下水池是一个大湖南假设瀑布的厚度为A米。那么可以算一下瀑布停止不动是瀑布的体积：15x6xA=90A，那么我们姑且算厚度A=1cm=0.01m，那么此时的体积是0.9立方。根据瀑布的高度，水从6m处留下来的时间大约是0.6秒，那么此时的流量大概就是0.9x0.6=0.54立方/秒，即1944立方/小时。此时选泵就选流量2000吨/小时，扬程10m左右的泵，此时水泵的功率大概是110Kw左右。当A=1mm=0.001m的时候，也根据这种算法，那么水泵的流量是194吨/小时。此时选泵就选流量200吨/小时，扬程10m左右的泵，此时水泵的功率大概是11-15Kw左右。具体选什么泵可根据实况选择潜水泵，或者离心泵（选离心泵是应注意泵不能放在瀑布上方，因为离心泵没有那么高的吸程，放在上方时吸不上水的）。

水景园林给排水：浅谈景观瀑布设计俗话说“水为庭院灵魂”，由此可见水在园林景观中的重要作用。水与周围景物结合，便会表现出或悠远宁静，或热情昂扬，或天真质朴，或灵动飞扬的意境．艺术地再造自然之魂．从而产生特殊的艺术感染力，使城市景观更添迷人的魅力。因此．景观瀑布作为水景形态之一，在城市景观设计中运用较多。这里，笔者仅就景观瀑布设计谈几点体会。 1 景观瀑布的分类 1．1 自然式瀑布．即模仿河床陡坎的形式，让水从陡坡处滚落下跌形成恢弘的瀑布景观。此类瀑布多用于自然景观与情趣的环境中 1．2 规则式瀑布．即强调落水的规则与秩序性，有着规整的人工构筑落水E1．可形成一级或多级跌落形式的瀑布景观此类瀑布多用于较为规整的建筑环境中。 1．3 斜坡瀑布，即落水由斜面滑落的瀑布景观。它的表面受斜坡表面质地、结构的影响．体现出较为平静、含蓄的意趣，适用于较为安静的场所。 2 景观瀑布的构成一个完整的景观瀑布一般由背景、上游水源、落水口、瀑身、承瀑潭及溪流构成。其中，瀑身是观赏的主体。 3 景观瀑布的设计要素 3．1 水量景观瀑布的形式与其上游水源的水量有着密切的关系，瀑布水量应满足景观瀑布的方案设计要求。供水量在lms／s左右时，瀑身可形成重落、离落、布落等形式；供水量在0．1m3／s左右时，瀑身可形成丝落、线落等形式。 3．2 水泵的选择 3．2．1 流量的选择首先．根据前面提到的瀑布用水量估算表计算流量，再根据《建筑给水排水设计规范》GB50015—2003第3．1 1．9条计算设计循环流量。即：Qs＝1．2Qc 式中：Qc－景观瀑布的设计循环流量，m3/h；

跌水水景流量设计

跌水水景在小区水景中为常见的一种表现形式,水量控制是其中的一个关健点.跌水水景水量过大则能耗大，长期运转费用高；跌水水景水量过小则达不到预期的设计效果。关健字:水景??跌水跌水水景在水景设计中，跌水水景是构成溪流、叠流、瀑布等水景的基本单元，具有动态和声响的效果，因而应用较广。与静态水景不同，动态水景的水是流动的，其流动性一般用循环水泵来维持，水量过大则能耗大，长期运转费用高；水量过小则达不到预期的设计效果。因此，根据水景的规模确定适当的水流量十分重要。 1跌水水景的水力学特征及计算跌水水景实际上是水力学中的堰流和跌水在实际生活中的应用，跌水水景设计中常用的堰流形式为溢流堰. 根据δ和H的相对尺寸，堰流流态一般分为薄壁堰流、实用堰流、宽顶堰流等三种形式：当δ/H<0.67，为薄壁堰流；0.67<δ/H<2.5，为实用堰流；2.5<δ/H<10，为宽顶堰流； δ/H>10,为明渠水流，不是堰流。跌水水景设计中，常用堰流形态为宽顶堰流。当跌水水景的土建尺寸确定以后，首先要确定跌水水景流量Q，当水流从堰顶以一定的初速度v0落下时，它会产生一个长度为ld的水舌。若ld大于跌水台阶宽度lt，则水景水流会跃过跌水台阶；若ld太小，则有可能出现水景水舌贴着水景跌水墙而形成壁流。这两种情况的出现主要与跌水水景流量Q的大小有关，设计时应尽量选择一个恰当的跌水水景流量以避免上述现象的发生。水景中的跌水水景设计(二) 跌水水景在小区水景中为常见的一种表现形式,水量控制是其中的一个关健点.跌水水景水量过大则能耗大，长期运转费用高；跌水水景水量过小则达不到预期的设计效果。关健字:水景??跌水跌水水景 1.1跌水水景流量计算根据水力学计算公式，一般宽顶堰自由出流的流量计算式为： Q=σc·m·b·(2g)0.5·H1.5=σc·M·b·H1.5 式中b——堰口净宽H——包括行进流速水头的堰前水头， H=H0+υ02/2g 式中υ0——行进流速m——自由溢流的流量系数，与堰型、堰高等边界条件有关σc——侧收缩系数 M=m·(2g)0.5当堰口为矩形时，侧收缩系数σc为1，上述计算式即简化为《给水排水设计手册》中的流量计算式： Q=m·b·(2g)0.5·H1.5=M·b·H1.5

跌水水景中设计中的计算

跌水水景中的计算实例某宾馆根据其地形条件在大堂内设计一溢流式跌水景，为扇形结构，第一级跌水高度P为2.1 m，堰口为弧线形，长度b=14.65 m，堰顶宽δ=0.15 m，跌水台阶宽度l t =0.7m。 2.1 计算跌水流量Q 根据宾馆大堂环境的要求，跌水流量不须太大，因此，初始选定堰前水头H=0.2 kPa，根据堰流的出口形式，流量系数M=1 417.4，因此试算流量： 2.2 校核跌水水舌 l d 根据试算流量Q可求出跌水景溢流口的单宽流量： q=Q/b=4.007×10-3 m3/(s·m) 由此得 D=q2/(g·p3)=1.767 3×10-7 跌水水舌长度： l d =4.30×D0.27×P=0.136m 0.1

根据δ和H的相对尺寸，堰流流态一般分为薄壁堰流、实用堰流、宽顶堰流等三种形式：当δ/H<0.67，为薄壁堰流；0.67<δ/H<2.5，为实用堰流；2.5<δ/H<10，为宽顶堰流； δ/H>10,为明渠水流，不是堰流。跌水水景设计中，常用堰流形态为宽顶堰流。当跌水水景的土建尺寸确定以后，首先要确定跌水水景流量Q，当水流从堰顶以一定的初速度v 0落下时，它会产生一个长度为l d 的水舌。若l d 大于跌水台阶宽度l t ，则水景水流会跃过跌水台阶；若l d 太小，则有可能出现水景水舌贴着水景跌水墙而形成壁流。这两种情况的出现主要与跌水水景流量Q的大小有关，设计时应尽量选择一个恰当的跌水水景流量以避免上述现象的水景中的跌水水景设计(二) 1.1 跌水水景流量计算根据水力学计算公式，一般宽顶堰自由出流的流量计算式为： Q=σ c ·m·b·(2g)0.5·H1.5=σ c ·M·b·H1.5 式中b——堰口净宽H——包括行进流速水头的堰前水头，H=H0+υ 2/2g 式中υ ——行进流速m——自由溢流的流量系数，与堰型、堰高等边界条件有关σc——侧收缩系数 M=m·(2g)0.5 当堰口为矩形时，侧收缩系数σc为1，上述计算式即简化为《给水排水设计手册》中的流量计算式： Q=m·b·(2g)0.5·H1.5=M·b·H1.5 上式中，M(或m)为流量系数，与堰的进口边缘形式有关；b为堰口净宽，为已知，因此要求出水景流量Q，关键要确定出堰前水景水头H，堰前水景水头一般先凭经验选定、试算。通常H的初试值可选为0.2～0.4 kPa，当水景堰口为直角时宜取上限，堰口为斜角或圆角时取下限。H初值选定后，根据上述计算式算

跌水水景流量设计

水景中的跌水水景设计(一) 跌水水景在小区水景中为常见的一种表现形式,水量控制是其中的一个关健点.跌水水景水量过大则能耗大，长期运转费用高；跌水水景水量过小则达不到预期的设计效果。关健字:水景跌水跌水水景在水景设计中，跌水水景是构成溪流、叠流、瀑布等水景的基本单元，具有动态和声响的效果，因而应用较广。与静态水景不同，动态水景的水是流动的，其流动性一般用循环水泵来维持，水量过大则能耗大，长期运转费用高；水量过小则达不到预期的设计效果。因此，根据水景的规模确定适当的水流量十分重要。 1 跌水水景的水力学特征及计算跌水水景实际上是水力学中的堰流和跌水在实际生活中的应用，跌水水景设计中常用的堰流形式为溢流堰. 根据δ和H的相对尺寸，堰流流态一般分为薄壁堰流、实用堰流、宽顶堰流等三种形式：当δ/H<0.67，为薄壁堰流；0.67<δ/H<2.5，为实用堰流；2.5<δ/H<10，为宽顶堰流； δ/H>10,为明渠水流，不是堰流。跌水水景设计中，常用堰流形态为宽顶堰流。当跌水水景的土建尺寸确定以后，首先要确定跌水水景流量Q，当水流从堰顶以一定的初速度v0落下时，它会产生一个长度为ld的水舌。若ld大于跌水台阶宽度lt，则水景水流会跃过跌水台阶；若ld太小，则有可能出现水景水舌贴着水景跌水墙而形成壁流。这两种情况的出现主要与跌水水景流量Q的大小有关，设计时应尽量选择一个恰当的跌水水景流量以避免上述现象的发生。水景中的跌水水景设计(二) 跌水水景在小区水景中为常见的一种表现形式,水量控制是其中的一个关健点.跌水水景水量过大则能耗大，长期运转费用高；跌水水景水量过小则达不到预期的设计效果。关健字:水景跌水跌水水景 1.1 跌水水景流量计算根据水力学计算公式，一般宽顶堰自由出流的流量计算式为： Q=σc·m·b·(2g)0.5·H1.5=σc·M·b·H1.5 式中b——堰口净宽H——包括行进流速水头的堰前水头， H=H0+υ02/2g 式中υ0——行进流速m——自由溢流的流量系数，与堰型、堰高等边界条件有关σc——侧收缩系数 M=m·(2g)0.5当堰口为矩形时，侧收缩系数σc为1，上述计算式即简化为《给水排水设计手册》中的流量计算式： Q=m·b·(2g)0.5·H1.5=M·b·H1.5 上式中，M(或m)为流量系数，与堰的进口边缘形式有关；b为堰口净宽，为已知，因此要求出水景流量Q，关键要确定出堰前水景水头H，堰前水景水头一般先凭经验选定、试算。通常H的初试值可选为0.2～0.4 kPa，当水景堰口为直角时宜取上限，堰口为斜角或圆角时取下限。H初值选定后，根据上述计算式算出跌水水景流量Q，由于Q值为试算结果，还须根据跌水水景水舌的长度对Q的大小作进一步的校核和调整。 1.2 校核水景水舌长度根据水力学的计算公式，溢流堰的跌落水景水舌长度为：

景观水景工程计算书

水景工程

第五章水景工程导言：园林中最主要的造景法之一是什么？水景工程中都包含哪些内容？第三章水景工程第一节水的功能及分类，涉及的内容有水体的类型，各种水景的布置，驳岸、护坡、喷泉等。一、水体的功能 1.造景：水有三态液态：喷泉、瀑布、跌水。气态：喷雾泉、创造仙境舞台。固态：滑冰场、冰雕 2.改善小气吸收粉尘，改善环境卫生 3.有利于动植物的生长，特别是水生植物。 4.灌溉与消防 5.水上游乐，划船、游泳、垂钓、漂流 6.组织交通，水上游览 7.水能陶冶人的情操，提高人的修养二、水系的构成自然降雨→地表径流（泉水）→涧、溪→瀑布→潭→河→江→海三、水源种类：

⑴市政给水，自来水（水质好） ⑵地下水 ⑶地表水四、水体的形式与分类 1.按水体的形式分：水的形式与其所在环境有关。 ⑴自然式水体：边缘不规则，变化自然的水体。例如：河、湖、池、溪、涧等。 ⑵规则式水体：边缘规则，具有明显的轴线的水体，一般是几何形。 ⑶混合式水体：是规则式与不规则式两种交替穿插形成的水环境。 2.按水体的功能分： ⑴观赏性水体：叶饺装饰性水池，面积较小。 ⑵开展活动性水体：游泳馆、游船、垂钓。大规模综合性公园都属此类。 3.按水流状态分： ⑴静态水景：园林中成片汇集的水面，湖、塘、池等。 ⑵动态水景：流动的水，具有动感，溪、涧、瀑布、跌水等。

小结：本次课讲了三个方面 1.水的功能。 2.水的构成。 3.水体的分类。思考题：1.水体的构成。 2.水体的分类。引言：上节课我们学习了水景工程的基本知识，也就是水体的分类和功能，下面我们来学习水体中的重要水工措施: 驳岸与护坡。第二节驳岸与护坡园林水体要求有稳定、美观的水岸来维持陆地和水面有一定的面积比例，防止陆地被淹或水岸塌陷而扩大水面。因此在水体边缘必须建造驳岸与护坡。同时，作为水景组成的驳岸与护坡直接影响园景，必须从实用、经济、美观几个方面一起考虑。

跌水水景流量设计

跌水水景流量设计集团企业公司编码：（LL3698-KKI1269-TM2483-LUI12689-ITT289-

跌水水景在小区水景中为常见的一种表现形式,水量控制是其中的一个关健点.跌水水景水量过大则能耗大，长期运转费用高；跌水水景水量过小则达不到预期的设计效果。关健字:水景??跌水跌水水景在水景设计中，跌水水景是构成溪流、叠流、瀑布等水景的基本单元，具有动态和声响的效果，因而应用较广。与静态水景不同，动态水景的水是流动的，其流动性一般用循环水泵来维持，水量过大则能耗大，长期运转费用高；水量过小则达不到预期的设计效果。因此，根据水景的规模确定适当的水流量十分重要。 1跌水水景的水力学特征及计算跌水水景实际上是水力学中的堰流和跌水在实际生活中的应用，跌水水景设计中常用的堰流形式为溢流堰. 根据δ和H的相对尺寸，堰流流态一般分为薄壁堰流、实用堰流、宽顶堰流等三种形式：当δ/H<0.67，为薄壁堰流；0.67<δ/H<2.5，为实用堰流； 2.5<δ/H<10，为宽顶堰流； δ/H>10,为明渠水流，不是堰流。跌水水景设计中，常用堰流形态为宽顶堰流。当跌水水景的土建尺寸确定以后，首先要确定跌水水景流量Q，当水流从堰顶以一定的初速度v0落下时，它会产生一个长度为ld的水舌。若ld大于跌水台阶宽度lt，则水景水流会跃过跌水台阶；若ld太小，则有可能出现水景水舌贴着水景跌水墙而形成壁流。这两种情况的出现主要与跌水水景流量Q的大小有关，设计时应尽量选择一个恰当的跌水水景流量以避免上述现象的发生。跌水水景在小区水景中为常见的一种表现形式,水量控制是其中的一个关健点.跌水水景水量过大则能耗大，长期运转费用高；跌水水景水量过小则达不到预期的设计效果。关健字:水景??跌水跌水水景 1.1跌水水景流量计算根据水力学计算公式，一般宽顶堰自由出流的流量计算式为：

跌水设计

一、概述（一）定义 1、跌水：跌落的水，由于地形突然的高差变化而产生的水流现象。 2、瀑布：地形较大的落差变化，使平面的水流呈现直落或斜落的立面水流。 3、叠水：地形呈阶梯状的落差和地貌的凹凸变化，使水流呈现层叠流落而成水流现象（二）跌水景观的功能 1、跌落的水携带空气中大量的氧进入河流，给水流中的动植物和微生物提供良好的生长条件。 2、飞溅的水花增加了空气湿度，过滤空气中的尘埃。（三）跌水景观的形式种类 1、水立面形式：线状、点状、帘状、片状、散落状 2、落水方式：直落、飞落、叠落、滑落 3、跌落形式：直接入水式、溅落入水式、可视、可听，具有独特的景观效果。（四）不同形式的形成原因 1、地形的落差决定瀑布形成的高低和水声。 2、地貌的凹凸决定瀑布流落的形状。 3、水流量的多少决定瀑布落水的形式。 4、出水口的大小决定瀑布规模的宽窄。二、跌水景观的设计要素 1、蓄容蓄容水流的流量在1m3/s左右的瀑布可行成帘状，片状，和散落状；当仅有0.1m3/s的水流时，则呈现线状、点状。

蓄容分上下两个部位----底池蓄水和堰顶蓄水 2、出水口（1）隐蔽式：将出水口隐藏在景观环境之中，让水流呈现自然瀑布的形状。（2）外露式：将出水口突显于景观之外，形成明显的人工瀑布造型。（3）单点式：水流从单一出口跌落，形成单体瀑布。（4）多点式：出水口以多点或阵列的方式布局，形成规模较大的瀑布景观。

3、瀑布水面通过控制背景的凹凸肌理加强水面的细节表现，形成造型丰富、形式多样的瀑布景观。三、叠水景观形式 1、叠水景观以水立面的变化为主要的表现形式。 2、叠水的形式（1）水帘水帘是由较大的落差和较宽水流面形成的叠水，控制水流量与出水口的形状将得到不同的水帘形态。（2）洒落流量较小的叠水，在较低水压下呈点状或线状跌落。（3）涌流涌流是有多层蓄水池不断被注满涌溢而出形成，水流量较大，叠水面呈面状跌落。（4）管流由外露式出水管以多种陈列方式形成叠水，水流呈线状。（5）壁流流水顺池壁流下，水面可随池壁呈多角度流落。（6）阶梯式由多层阶梯造型构成叠水景观。（7）塔式多层蓄水池由上至下，由小到大，呈环状倾流而下。（8）错落式

跌水水景中设计中的计算

跌水水景中设计中的计算标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]

跌水水景中的计算实例某宾馆根据其地形条件在大堂内设计一溢流式跌水景，为扇形结构，第一级跌水高度P为2.1 m，堰口为弧线形，长度b=14.65 m，堰顶宽δ=0.15 m，跌水台阶宽度 l t =0.7m。计算跌水流量Q 根据宾馆大堂环境的要求，跌水流量不须太大，因此，初始选定堰前水头H= kPa，根据堰流的出口形式，流量系数M=1 ，因此试算流量：校核跌水水舌 l d 根据试算流量Q可求出跌水景溢流口的单宽流量： q=Q/b=×10-3 m3/(s·m) 由此得 D=q2/(g·p3)= 3×10-7 跌水水舌长度： l d =××P=0.136m

在水景设计中，跌水水景是构成溪流、叠流、瀑布等水景的基本单元，具有动态和声响的效果，因而应用较广。与静态水景不同，动态水景的水是流动的，其流动性一般用循环水泵来维持，水量过大则能耗大，长期运转费用高；水量过小则达不到预期的设计效果。因此，根据水景的规模确定适当的水流量十分重要。 1 跌水水景的水力学特征及计算跌水水景实际上是水力学中的堰流和跌水在实际生活中的应用，跌水水景设计中常用的堰流形式为溢流堰. 根据δ和H的相对尺寸，堰流流态一般分为薄壁堰流、实用堰流、宽顶堰流等三种形式：当δ/H<，为薄壁堰流；<δ/H<，为实用堰流；<δ/H<10，为宽顶堰流； δ/H>10,为明渠水流，不是堰流。跌水水景设计中，常用堰流形态为宽顶堰流。当跌水水景的土建尺寸确定以后，首先要确定跌水水景流量Q，当水流从堰顶以一定的初速度v 0落下时，它会产生一个长度为l d 的水舌。若l d 大于跌水台阶宽度l t ，则水景水流会跃过跌水台阶；若l d 太小，则有可能出现水景水舌贴着水景跌水墙而形成壁流。这两种情况的出现主要与跌水水景流量Q的大小有关，设计时应尽量选择一个恰当的跌水水景流量以避免上述现象的水景中的跌水水景设计(二)

跌水水景流量设计

跌水水景流量设计 Revised by Petrel at 2021

水景中的跌水水景设计(一) 跌水水景在小区水景中为常见的一种表现形式,水量控制是其中的一个关健点.跌水水景水量过大则能耗大，长期运转费用高；跌水水景水量过小则达不到预期的设计效果。关健字:水景?跌水跌水水景在水景设计中，跌水水景是构成溪流、叠流、瀑布等水景的基本单元，具有动态和声响的效果，因而应用较广。与静态水景不同，动态水景的水是流动的，其流动性一般用循环水泵来维持，水量过大则能耗大，长期运转费用高；水量过小则达不到预期的设计效果。因此，根据水景的规模确定适当的水流量十分重要。 1跌水水景的水力学特征及计算跌水水景实际上是水力学中的堰流和跌水在实际生活中的应用，跌水水景设计中常用的堰流形式为溢流堰. 根据δ和H的相对尺寸，堰流流态一般分为薄壁堰流、实用堰流、宽顶堰流等三种形式：当δ/H<0.67，为薄壁堰流；0.67<δ/H<2.5，为实用堰流；2.5<δ/H<10，为宽顶堰流；δ/H>10,为明渠水流，不是堰流。跌水水景设计中，常用堰流形态为宽顶堰流。当跌水水景的土建尺寸确定以后，首先要确定跌水水景流量Q，当水流从堰顶以一定的初速度v0落下时，它会产生一个长度为ld的水舌。若ld大于跌水台阶宽度lt，则水景水流会跃过跌水台阶；若ld太小，则有可能出现水景水舌贴着水景跌水墙而形成壁流。这两种情况的出现主要与跌水水景流量Q的大小有关，设计时应尽量选择一个恰当的跌水水景流量以避免上述现象的发生。水景中的跌水水景设计(二) 跌水水景在小区水景中为常见的一种表现形式,水量控制是其中的一个关健点.跌水水景水量过大则能耗大，长期运转费用高；跌水水景水量过小则达不到预期的设计效果。关健字:水景?跌水跌水水景 1.1跌水水景流量计算根据水力学计算公式，一般宽顶堰自由出流的流量计算式为： Q=σc·m·b·(2g)0.5·H1.5=σc·M·b·H1.5式中b——堰口净宽H——包括行进流速水头的堰前水头，

水景设计中跌水水景的设计

水景设计中跌水水景的设计及计算在水景设计中，跌水是构成溪流、叠流、瀑布等水景的基本单元，具有动态和声响的效果，因而应用较广。与静态水景不同，动态水景的水是流动的，其流动性一般用循环水泵来维持，水量过大则能耗大，长期运转费用高；水量过小则达不到预期的设计效果。因此，根据水景的规模确定适当的水流量十分重要。 1 跌水水景的水力学特征及计算跌水水景实际上是水力学中的堰流和跌水在实际生活中的应用，跌水水景设计中常用的堰流形式为溢流堰。根据δ和H的相对尺寸，堰流流态一般分为薄壁堰流、实用堰流、宽顶堰流等三种形式：当 δ/H<0.67，为薄壁堰流；（ δ：堰顶宽；H：堰前水头） 0.67<δ/H<2.5，为实用堰流； 2.5<δ/H<10，为宽顶堰流； δ/H>10,为明渠水流，不是堰流。跌水水景设计中，常用堰流形态为宽顶堰流。　当跌水水景的土建尺寸确定以后，首先要确定跌水流量Q，当水流从堰顶以一定的初速度v0落下时，它会产生一个长度为l d的水舌。若l d 大于跌水台阶宽度l t ，则水流会跃过跌水台阶；若l d 太小，则有

可能出现水舌贴着跌水墙而形成壁流。这两种情况的出现主要与跌水流量Q的大小有关，设计时应尽量选择一个恰当的流量以避免上述现象的发生。 1.1 跌水流量计算根据水力学计算公式，一般宽顶堰自由出流的流量计算式为： Q=σc·m·b·(2g)0.5·H1.5=σc·M·b·H1.5 式中 b——堰口净宽 H——包括行进流速水头的堰前水头， 2/2g H=H0+υ ——行进流速式中 υ m——自由溢流的流量系数，与堰型、堰高等边界条件有关 σc——侧收缩系数 M=m·(2g)0.5 当堰口为矩形时，侧收缩系数σc为1，上述计算式即简化为《给水排水设计手册》中的流量计算式： Q=m·b·(2g)0.5·H1.5=M·b·H1.5 上式中，M(或m)为流量系数，与堰的进口边缘形式有关；b为堰口净宽，为已知，因此要求出流量Q，关键要确定出堰前水头H，堰

跌水水景中设计中的计算定稿版

跌水水景中设计中的计算 HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】

跌水水景中的计算实例某宾馆根据其地形条件在大堂内设计一溢流式跌水景，为扇形结构，第一级跌水高度P为2.1 m，堰口为弧线形，长度b=14.65 m，堰顶宽δ=0.15 m，跌水台阶宽度l t=0.7m。 2.1 计算跌水流量Q 根据宾馆大堂环境的要求，跌水流量不须太大，因此，初始选定堰前水头H=0.2 kPa，根据堰流的出口形式，流量系数M=1 417.4，因此试算流量： 2.2 校核跌水水舌 l d根据试算流量Q可求出跌水景溢流口的单宽流量： q=Q/b=4.007×10-3 m3/(s·m) 由此得 D=q2/(g·p3)=1.767 3×10-7 跌水水舌长度： l d=4.30×D0.27×P=0.136m 0.1

水景中的跌水水景设计(一) 在水景设计中，跌水水景是构成溪流、叠流、瀑布等水景的基本单元，具有动态和声响的效果，因而应用较广。与静态水景不同，动态水景的水是流动的，其流动性一般用循环水泵来维持，水量过大则能耗大，长期运转费用高；水量过小则达不到预期的设计效果。因此，根据水景的规模确定适当的水流量十分重要。 1 跌水水景的水力学特征及计算跌水水景实际上是水力学中的堰流和跌水在实际生活中的应用，跌水水景设计中常用的堰流形式为溢流堰. 根据δ和H的相对尺寸，堰流流态一般分为薄壁堰流、实用堰流、宽顶堰流等三种形式：当δ/H<0.67，为薄壁堰流；0.67<δ/H<2.5，为实用堰流；2.5<δ/H<10，为宽顶堰流； δ/H>10,为明渠水流，不是堰流。跌水水景设计中，常用堰流形态为宽顶堰流。当跌水水景的土建尺寸确定以后，首先要确定跌水水景流量Q，当水流从堰顶以一定的初速度v0落下时，它会产生一个长度为l d的水舌。若l d大于跌水台阶宽度l t，则水景水流会跃过跌水台阶；若l d太小，则有可能出现水景水舌贴着水景跌水墙而形成壁流。

跌水水景流量设计

跌水水景在小区水景中为常见的一种表现形式，水量控制是其中的一个关健点?跌水水景水量过大则能耗大，长期运转费用高；跌水水景水量过小则达不到预期的设计效果。关健字:水景？?跌水跌水水景在水景设计中，跌水水景是构成溪流、叠流、瀑布等水景的基本单元，具有动态和声响的效果，因而应用较广。与静态水景不同，动态水景的水是流动的，其流动性一般用循环水泵来维持，水量过大则能耗大，长期运转费用高；水量过小则达不到预期的设计效果。因此，根据水景的规模确定适当的水流量十分重要。 1跌水水景的水力学特征及计算跌水水景实际上是水力学中的堰流和跌水在实际生活中的应用，跌水水景设计中常用的堰流形式为溢流堰. 根据S和H的相对尺寸，堰流流态一般分为薄壁堰流、实用堰流、宽顶堰流等三种形式：当S /HvO.67为薄壁堰流；0.67< S /H<2.5为实用堰流；2.5< S /H<10为宽顶堰流； S /H>10为明渠水流，不是堰流。跌水水景设计中，常用堰流形态为宽顶堰流。当跌水水景的土建尺寸确定以后，首先要确定跌水水景流量Q，当水流从堰顶以一定的初速度vO落下时，它会产生一个长度为Id的水舌。若Id大于跌水台阶宽度It，则水景水流会跃过跌水台阶；若Id太小，则有可能出现水景水舌贴着水景跌水墙而形成壁流。这两种情况的出现主要与跌水水景流量Q的大小有关，设计时应尽量选择一个恰当的跌水水景流量以避免上述现象的发生。水景中的跌水水景设计(二) 跌水水景在小区水景中为常见的一种表现形式，水量控制是其中的一个关健点?跌水水景水量过大则能耗大，长期运转费用高；跌水水景水量过小则达不到预期的设计效果。关健字:水景？?跌水跌水水景 1.1跌水水景流量计算根据水力学计算公式，一般宽顶堰自由出流的流量计算式为： Q=c c ? m- b ? (2g)0.5 ? H1.5= c c ? M- b ? H1.5 式中b——堰口净宽H ——包括行进流速水头的堰前水头， H=H0u 02/2g 式中u 0―-亍进流速m――自由溢流的流量系数，与堰型、堰高等边界条件有关 c c艸攵缩系数 M=m (2g)0.5当堰口为矩形时，侧收缩系数cc为1,上述计算式即简化为《给

各类水景计算

A景区一水力计算 ①跌泉流量计算Q=σc·m·b·(2g)0.5·H1.5 m取0.36，σc取1，初选H=0.2kpa，测量得L=9.0m，L t=1.6m，b=0.4m 则Q1=0.36*0.4*4.43*0.09=0.057 m3/s 单宽流量q=6.3*10-3 m3/(s·m)，则D=40.11*10-6/0.63=6.37*10-5 L d=4.30*D0.27*p=0.127m，0.1< L d <2/3L t,，经校核，跌水景水舌长度lt在合理范围内，因此，选定的流量可作为选用跌水景循环水泵的依据。 ②同理求Q2 m取0.37，σc取1，初选H=0.2kpa，测量得L=8.4m，L t=1.6m，b=0.4m 则Q2=0.37*0.4*4.43*0.09=0.059 m3/s 单宽流量q=0.059/8.4=7.0 *10-3m3/(s·m)，则D=4.9*10-5/0.63=7.78*10-5 水蛇L d=4.30*0.078*0.4=0.134m，可取故Q=Q1+Q2=0.057+0.059=0.116 m3/s，考虑到二级跌泉接收部分一级的水量，故取Q=0.1 m3/s 即Q=100L/s，H0=21.65-20.84+1=1.81m h=0.065+0.025=0.09m，故扬程为1.9m ③同上求泵二，m取0.36，σc取1，初选H=0.2kpa，测量得L=6.0m，L t=1.6m，b=0.4m Q=0.057 m3/s 单宽流量q=0.057/6=0.0095=9.5*10-3 m3/(s·m)，则D=14.33*10-5 L d=4.30*D0.27*p=0.158m可取，扬程H=1.81+0.045=1.86m A 景区二水力计算同上L=7.8m，初选Q=0.057 m3/s 单宽流量q=7.3*10-3 m3/(s·m)，则D=5.3*10-5/0.63=8.48*10-5 L d=4.30*D0.27*p=0.137m，符合要求扬程H=1.29+0.045=1.33m 选泵IS100-80-125，流量60m3/h，扬程4m，功率1.5kw/h 跌水池 m取0.36，σc取1，初选H=0.2kpa，测量得L=5.5m，L t=1.5m，b=0.6m，p=0.85 Q=0.36*0.6*0.43*0.09=8.61*10-2 单宽流量q=1.56*10-2 m3/(s·m) ，则D=2.45*10-4/0.63=3.9*10-4 L d=4.30*D0.27*p=0.44m 0.1< L d <2/3L t故可取Q=86 L/s，Dn=200mm，h=0.09m，扬程H=1.62+0.09=1.71m，选泵为离心清水泵；XA65/13B 流量86.5 m3/s，扬程13.7m，功率7.5kw/h 卵石涌泉涌泉高度0.4m，喷头选用YQ-201，额定流量6 m3/h，喷头直径DN25，个数15个，管材：钢衬塑复合管，总流量90 m3

跌水水景中设计中的计算

跌水水景中设计中的计集团文件发布号：（9816-UATWW?MWUB?WUNN?INNUL?DQQTY?

跌水水景中的计算实例某宾馆根据其地形条件在大堂内设计一溢流式跌水景，为扇形结构，第一级跌水高度 P为2. 1 m,堰口为弧线形，长度b=14. 65 m,堰顶宽6 =0. 15 m,跌水台阶宽度h二0. 7m。2.1计算跌水流量Q 根据宾馆大堂环境的要求，跌水流量不须太大，因此，初始选定堰前水头 H二0.2kPa,根据堰流的出口形式，流量系数M二1417. 4,因此试算流量： 2. 2校核跌水水舌 h根据试算流量Q可求出跌水景溢流口的单宽流量： q=Q/b=4. 007Xl(r ^/(s . m) 由此得 D=q7(g ? p5)=l. 7673 X10'7 跌水水舌长度： la=4. 3OXD O ：7XP=O. 136m 0. Kl d<2/31t 经校核，跌水景水舌长度It在合理范围内，因此，选定的流量可作为选用跌水景循环水泵的依据。水景中的跌水水景设计(一)

在水景设计中，跌水水景是构成溪流、叠流、瀑布等水景的基本单元，具有动态和声响的效果，因而应用较广。

与静态水景不同，动态水景的水是流动的，其流动性一般用循环水泵来维持，水量过大则能耗大，长期运转费用高；水量过小则达不到预期的设计效果。因此，根据水景的规模确定适当的水流量十分重要。 1跌水水景的水力学特征及计算跌水水景实际上是水力学中的堰流和跌水在实际生活中的应用，跌水水景设计中常用的堰流形式为溢流堰. 根据S和H的相对尺寸，堰流流态一般分为薄壁堰流、实用堰流、宽顶堰流等三种形式：当6/H<0.67,为薄壁堰流；0. 67〈§/H〈2.5,为实用堰流；2. 5< 6/H<10,为宽顶堰流； 8/H>10,为明渠水流，不是堰流。跌水水景设计中，常用堰流形态为宽顶堰流。当跌水水景的土建尺寸确定以后，首先要确定跌水水景流量Q，当水流从堰顶以一定的初速度v。落下时，它会产生一个长度为b的水舌。若b大于跌水台阶宽度X，则水景水流会跃过跌水台阶；若b太小，则有可能出现水景水舌贴着水景跌水墙而形成壁流。这两种情况的出现主要与跌水水景流量Q的大小有关，设计时应尽量选择一个恰当的跌水水景流量以避免上述现象的水景中的跌水水景设计（二） 1. 1跌水水景流量计算根据水力学计算公式，一般宽顶堰自由出流的流量计算式为: Q= o e? m ? b ? (2g)0:? H15= o c? M ? b ? H1 °

冯晓东水景计算书

水景计算书编制人：冯晓东2014年5用10日

一、景观水钵专项计算依据跌水花钵外形可确定水钵为溢流式跌水水景景，上下两级，由甲方购买成品及提供数据可知，第一级跌水高度P 为0.6 m ，堰口为矩形，单个堰宽0.05m ，堰口个数共计38个，第二级跌水高度P 为1.2m ，堰口为弧线形，堰口个数为30个，跌水台阶宽度l t =0.45m 。根据水力学计算公式，宽顶堰自由出流的流量计算式为： 3c 3c 2H b M H g b m Q ???=????=σσ 式中 b ——堰口净宽 H ——包括行进流速水头的堰前水头， H=H0+υ02/2g 式中 υ0——行进流速

m ——自由溢流的流量系数，与堰型、堰高等边界条件有关 =H σc ——侧收缩系数 g m M 2?=当堰口为矩形时，侧收缩系数σc 为1，上述计算式简化为《给水排水设计手册》中的流量计算式： 332H b M H g b m Q ??=???= 校核水景水舌长度 P D l d 27 .030.4= 式中 D=q2/(g·p3) q--堰口单宽流量，q=Q/b ，m3/(s·m) p--跌水高度，1m g--重力加速度，9.81 m/s2 一、计算跌水流量Q 根据方案效果设计要求及现场情况环境的要求，跌水流量不须太大，因此，初始选定堰前水头H=0.15 kPa ，根据堰流的出口形式，流量系数M=1420，因此试算流量： 332H b M H g b m Q ??=???= =17.8m 3 /h 二、校核跌水水舌 l d 根据试算流量Q 可求出跌水景溢流口的单宽流量：

跌水水景中的计算实例

跌水水景中的计算实例标签：水景跌水跌水水景2007-08-16 23:32 简介:为了更好的理解跌水水景中的水理计算,现以一工程为例. 关健字:水景跌水跌水水景某宾馆根据其地形条件在大堂内设计一溢流式跌水景，为扇形结构，第一级跌水高度P 为2.1 m，堰口为弧线形，长度b=14.65 m，堰顶宽δ=0.15 m，跌水台阶宽度l t=0.7m。 2.1计算跌水流量Q 根据宾馆大堂环境的要求，跌水流量不须太大，因此，初始选定堰前水头H=0.2 kPa，根据堰流的出口形式，流量系数M=1 417.4，因此试算流量： 2.2校核跌水水舌 l d根据试算流量Q可求出跌水景溢流口的单宽流量： q=Q/b=4.007×10-3 m3/(s·m) 由此得 D=q2/(g·p3)=1.767 3×10-7 跌水水舌长度： l d=4.30×D0.27×P=0.136m 0.1

标签：水景跌水跌水水景2007-08-16 23:30 简介:跌水水景在小区水景中为常见的一种表现形式,水量控制是其中的一个关健点.跌水水景水量过大则能耗大，长期运转费用高；跌水水景水量过小则达不到预期的设计效果。关健字:水景跌水跌水水景在水景设计中，跌水水景是构成溪流、叠流、瀑布等水景的基本单元，具有动态和声响的效果，因而应用较广。与静态水景不同，动态水景的水是流动的，其流动性一般用循环水泵来维持，水量过大则能耗大，长期运转费用高；水量过小则达不到预期的设计效果。因此，根据水景的规模确定适当的水流量十分重要。 1 跌水水景的水力学特征及计算跌水水景实际上是水力学中的堰流和跌水在实际生活中的应用，跌水水景设计中常用的堰流形式为溢流堰. 根据δ和H的相对尺寸，堰流流态一般分为薄壁堰流、实用堰流、宽顶堰流等三种形式：当δ/H<0.67，为薄壁堰流；0.67<δ/H<2.5，为实用堰流；2.5<δ/H<10，为宽顶堰流； δ/H>10,为明渠水流，不是堰流。跌水水景设计中，常用堰流形态为宽顶堰流。当跌水水景的土建尺寸确定以后，首先要确定跌水水景流量Q，当水流从堰顶以一定的初速度v0落下时，它会产生一个长度为l d的水舌。若l d大于跌水台阶宽度l t，则水景水流会跃过跌水台阶；若l d太小，则有可能出现水景水舌贴着水景跌水墙而形成壁流。这两种情况的出现主要与跌水水景流量Q的大小有关，设计时应尽量选择一个恰当的跌水水景流量以避免上述现象的水景中的跌水水景设计(二)