施工组织设计（方案）报审表工程名称：江门欧福威超热导科技1#、4#厂房GD2202002□□□□
江门欧福威超热导科技有限公司
1#、4#厂房
外脚手架搭设与拆除施工方案
工程名称：1#、4#厂房
工程地点：江门产业转移园恩平园区
施工单位：恩平市二建集团有限公司
编制单位：恩平市二建集团有限公司
编制人：
编制日期：年月日
审批负责人：
审批日期：年月日
编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）
2、《建筑施工安全检查标准》（JGJ-59-99）
3、《施工企业安全生产评价标准》（JGJ/T77-2003）
4、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB 50300-2001）
5、本工程设计图纸
工程概况：
本工程位于江门产业转移园恩平园区为江门欧福威超热导科技有限公司兴建的制釉车间四，单层厂房，框架结构；高度7.25米，建筑面积为1#厂房6768平方米、4#厂房7920平方米、总建筑面积：14688平方米。
本工程脚手架采用双排扣件式钢管脚手架，脚手架搭设总高度9.5m。
施工准备
经过平整的场地应进行测量放线，准确定出内外立杆的位置。
材料要求
１．脚手架使用的所有钢管均采用φ48×3.5mm钢管。脚手架钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T 13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T 700)中Q235-A级刚的规定。
2．扣件式钢管脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB 15831)的规定。
扣件在螺栓拧紧时，扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。
3、脚手板采用竹材料制作的竹串片或竹笆片。脚手板的厚度不应小于50mm，每块质量不宜大于30kg。
4、连墙件：当采用刚性连接时，可用φ48×3.5mm钢管和扣件将脚手架与建筑物可靠连接；当采用柔性连接时，可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。
搭设尺寸
本脚手架为双排脚手架，搭设总高度为9.5米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。
连墙件采用2步3跨，即竖向间距3.6米，水平间距4.5米。
由于LL1梁底有高支模架体，因此脚手架内立杆距建筑轴线的距离≥700mm。
脚手架的搭设
１．基本要求
工程正式开工前应进行充分的施工技术交底、安全交底。
脚手架要承受施工过程中和各种垂直和水平荷载，要保证在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，因此，脚手架必须具有足够的承载能力，刚度和稳定性，以确保安全。
在纵向水平杆与立杆的交点处必须设置横向水平杆并与纵向水平杆牢固连接。立杆下应有底座和垫板。整个必须设置剪刀撑与连墙件，以保证脚手架成为一个稳固的结构。
脚手架的搭设，应沿建筑物周围连续封闭，如果因条件限制不能封闭时，应设置必要的横向支撑，端部加强设置连墙件。
脚手架搭设应满足工人操作、材料堆放及运输等使用要求。
２．立杆基础要平整、密实，每根立杆底部均应设置200×1000×50mm硬木垫板，垫板面积不小于0.20 m2（详见本方案《立杆的地基承载力计算》部分）。脚手架必须设置纵横向扫地杆。为避免纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座（或垫板）上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
３．剪刀撑：本设计方案为双排脚手架，按安全技术规范要求必须设剪刀撑。剪刀撑设置在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续搭设。每道剪刀撑宽度为4跨6.0m，剪刀撑斜杆与地面的倾角为45?。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于
150mm。
4、脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→检查准备、材料配备→定位设置木垫块→纵向扫地杆→小横杆（搁栅）剪刀撑→连墙杆→铺脚手片→扎防护栏杆→扎安全网。
5、每根立杆底部均应设置垫板，垫板均应准确地放在定位线上。根据验算垫板的尺寸≥450×450mm，厚≥50mm的广东红松木板。
6、立杆顶端应高出天沟顶面1.50m。
7、在遇到提升架卸料平台时，脚手架与卸料平台必须断开，该部位的连墙件体加密设置，而且在断开平面上，内外排立杆之间设侧向剪刀撑。卸料平台宜搭至脚手架外缘，宽度应不少于提升架宽度，平台采用4cm以上木板与进料方向垂直铺设。卸料平台不得与脚手架、提升架连接；卸料平台边缘要有防护措施。
8、脚手架因搬运材料需要开设门洞时，按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001)6.5门洞设置。
9、作业层应搭设栏杆和挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度为1.20m，挡脚板高度≥180mm，中栏杆居中设置。
10、本工程于○A轴线和○G轴线各设两道人行斜道，采用之字型斜道。人行斜道宽度不宜小于1m，坡度为1:3。
质量要求
1、立杆的垂直允许偏差架高30m以下不大于架高1/200，架高30m以上不大于架高的1/400，同时全高垂直偏差不大于100mm。相邻两根立杆（三个方位）的接头上下应错开50cm以上，尽量不在同一步距内。要求立杆首根，有长有短，错开搭设。
2、大横杆同一排水平偏差不大于该片脚手架的总长度的1/300，且不大于5cm。大横杆应布置在立杆的里侧，且各接头中心距立杆的距离应小于1/3跨度。
3、同一步距内外两根大横杆的接头，应相互错开，不宜在同跨间内；同一跨间内的上下两根大横杆的接头要错开50cm以上。
4、用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，不应朝上。螺栓要朝上，以防雨水进入钢管内；直角扣件开口不得朝下，确保安全（如直角扣件开口朝下螺丝一断钢管滑脱掉下来）。内外立管连接必须用对接扣件，不和搭接。
5、剪刀撑的搭设是将一根斜杆连接在立杆上，另一根斜杆连接在小横杆上，用扣件扣牢，可避免将钢管扭弯。斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于20mm，中间1—2个扣接点。剪刀撑钢管的接长用搭接方法，搭接长度不少于40cm，采用两只回转扣件锁紧。
6、连墙杆应与脚手架成垂直，并应尽量拉撑在立杆与大横杆的交接处。
7、脚手架各杆交伸的端头，均应大于10cm，以防杆件滑脱
8、底座沉降﹤10mm，步距偏差±20mm，纵距偏差±50mm，横距偏差±20mm。
拆除
1、脚手架拆除前由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查，确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。
2、拆除外脚手架前应进行技术交底。
3、拆除脚手架，应设置警戒区，并应派专人负责警戒。
4、拆除脚手架前，脚手架上的遗留材料、杂物等清除干净。按自上而下，先装后拆，后装先拆的顺序进行。一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手架片→大横杆→小横杆→立杆。
5、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清，一杆一清。剪刀撑应先拆除中间后拆两头扣。拆立杆时先抱住立杆再拆最后两个扣，所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
6、所有的脚手片，应自外向里竖立地面后，应随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
7、拆除脚手架时，要加强对成品的保护，以防损坏门窗玻璃及外墙饰面。
8、每天拆除下班时，不应留下隐患部位。
安全
1、搭设或拆除脚手架时，必须划出安全区，设警戒标志，并应有专人负责，阴止闲人靠近工作区域。
2、搭拆脚手架必须持证上岗，并定期进行身体检查，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其它不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。
3、搭拆脚手架时，操作人员必须戴好安全帽；使用的工具要放在工具袋内，袖口及裤口要扎紧。
4、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。（利用滑轮缓缓下运）。
5、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑及临时抛撑，搭设中要按规定做好脚手架与主体支撑工作，铺好脚手片，固定好挡脚杆和防护栏杆，拉好安全网。
6、遇有恶劣天气或风力在六级以上时，不得进行高空脚手架的搭拆工作。
7、脚手架设防雷装置，脚手架每隔50m设一处接地，其最远点到接触脚手架上电阻不得超过10Ω。
8、严禁在脚手架上接缆风绳和设置超重把杆。
9、严格控制脚手架上的施工荷载。不准在脚手架上堆放施工多余的材料，以确保脚手架畅通及安全。
10、拆除架子在使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落（如室内已装饰窗要关好；窗没有装好应派人看好）。
管理
1、在搭设过程中应由工地项目经理组织有关人员及时检查，按有关规定报请公司安全科人员（项目经理、安全员、架子工班长等）进行检查、验收和签证。标准化工地每两步挂合格牌一块。
2、在工程施工过程中，应派有经验的架子工负责对脚手架进行检查与保修工作；扣件松动及时拧紧；特别在大风雨后，项目经理要及时组织有关人员对架子进行全面检查。
3、脚手架验收应由工地安全员定期检查（如立杆垂直度、沉降观测等）。发现问题及时采取措施予以解决。
4、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆除，如需做局部拆改时，须经项目经理同意后由架子工操作。
5、脚手架钢管、扣件等进场必须通过验收，材质应符合现行国家标准GB/T700中Q235A级钢的规定，应有产品合格证明。
6、扣件应符合现行国家标准GB15831规定抽样检测，应有产品合格证明。
7、脚手架的检查与维护应按规范JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第8.2.2至8.2.5条规定要求。
8、当有遇有6级大风、大雨、大雾、大雪天气时，停止脚手架的搭设与拆除作业。
9、脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。
主要材料要求
1）钢管
搭设脚手架的钢管采用力学性能适中的Q235A（3号）钢，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GB700-88中Q235A钢的规定，并符合以下要求：
本工程采用焊接钢管，钢管尺寸为6000、4000、2000mm不等，钢管外径d=48mm、壁厚t=3.5mm；
新管进场时必须有产品质量合格证，钢管材质检验报告；
新管进场时其表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯现象，两端面应平整；
钢管使用前必须进行防锈处理（涂防锈漆）及刷调和漆；
钢管使用前必须进行认真检查，外径及壁厚负误差不大于0.5mm和0.35mm；
旧钢管在使用前要进行认真检查，锈蚀严重部位应将钢管截断进行检查，不能满足要求的严禁使用；
搭设脚手架所使用的钢管严禁打孔。
2）扣件
扣件采用可锻铸铁铸造扣件，扣件用机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造，验其外观，应符合以下要求：
表面不得有裂纹、气孔，不宜有疏松、砂眼或其它影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；
扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；
扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；
当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离小于5 mm；
扣件表面要进行防锈处理；
新扣件进场必须有产品质量合格证、生产许可证、专业检测单位的测试报告；
螺栓不得有滑丝现象。
3）脚手板
本工程外脚手架采用50mm厚木板；
脚手板的两端8cm处采用直径4mm的镀锌铅丝设两道箍并在施工中经常检查其有效性，发现断裂或松动及时消除，以防坠落伤人；
进场必须有产品质量合格证，外观检查不得有裂纹，开焊与硬弯现象，必须涂防锈漆，木脚手板不得有开裂、腐朽，板面挠曲小于3/1000。
4）底座
本工程外脚手架立管下采用可锻铸铁制造的标准双管底座或双底座，其质量要求同扣件。
落地式外脚手架安全管理
(一)施工方案
1、脚手架搭设之前，应根据工种的特点和施工工艺确定搭设方案，内容应包括：基础处理、搭设要求、杆件间距及连墙杆设置位置、连接方法，并绘制施工详图及大样图。
2、脚手架的搭设高度超过规范规定的要进行计算。
（1）扣件式钢管脚手架搭设尺寸符合下表时，相应杆件可不再进行设计计算。但连墙件及立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算并绘制施工图。
（2）当搭设高度在25－50m时，应对脚手架整体稳定性从构造上进行加强。如纵向剪刀撑必须连续设置，增加横向剪刀撑，连墙杆的强度相应提高，间距缩小，以及在多风地区对搭设高度超过40m的脚手架，考虑风涡流的上翻力，应在设置水平连墙件的同时，还应有抗上升翻流作用的连墙措施等，以确保脚手架的使用安全。
（3）当搭设高度超过50m时，可采用双立杆加强或采用分段卸荷，沿脚手架全高分段将脚手架与梁板结构用钢丝绳吊拉，将脚手架的部分荷载传给建筑物承担；或采用分段搭设，将各段脚手架载传给由建筑物伸出的悬挑梁、架承担，并经设计计算。
（4）对脚手架进行的设计计算必须符合脚手架规范的有关规定，并经企业技术负责人审批。
3、脚手架的施工方案应与施工现场搭设的脚手架类型相符，当现场固故改变脚手架类型时，必须重新修改脚手架方案并经审批后，方可施工。
江门欧福威超热导科技有限公司
1#、4#厂房
扣件式钢管脚手架计算书
江门欧福威超热导科技有限公司1#、4#厂房工程；工程建设地点:江门产业转移园恩平园区；属于框架结构；地上1层；地下0层；建筑高度：7.25m；标准层层高：7.25m ；建筑面积：1#厂房6768平方米、4#厂房7920平方米、总建筑面积：14688平方米；总工期： 120天。
本工程由江门欧福威超热导科技有限公司投资建设，江门市铧建设计工程有限公司设计，勘察由江门市南方建设工程质量检测有限公司，江门市新会区冈州工程建设监理有限公司监理，恩平市二建集团有限公司组织施工；由吴锦添担任项目经理，由冯坚宁担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为9.5 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：横距L b为 1.05m，纵距L a为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.40m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用软拉硬撑连接；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处广东阳江，基本风压0.6kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；
脚手板铺设总层数:5；
5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):160.00；
立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:0.40。
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/4=0.112kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×1.5/4=0.75kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.112+1.4×0.75=1.231kN/m；
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下: M qmax=ql2/8
最大弯矩 M qmax =1.231×1.052/8=0.17kN·m；
最大应力计算值σ=M qmax/W =33.397N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ =33.397N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.112+0.75=0.901kN/m ；
νqmax=5ql4/384EI
最大挠度ν=5.0×0.901×10504/(384×2.06×105×121900)=0.568 mm；
小横杆的最大挠度 0.568 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.05=0.04kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.05×1.5/4=0.118kN；
活荷载标准值: Q= 2×1.05×1.5/4=0.788kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.04+1.2×0.118+1.4×0.788)/2=0.646kN；
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
M max=0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M pmax=0.417Pl
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.417×0.646×1.5= 0.404kN·m；
M=M1max + M2max=0.007+0.404=0.411kN·m
最大应力计算值σ=0.411×106/5080=80.942N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力计算值σ=80.942N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
νmax=0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax= 0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
νpmax=3.029Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
P=(0.04+0.118+0.788)/2=0.473kN
ν= 3.029×0.473×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900 )= 1.925 mm；
最大挠度和：ν= νmax+ νpmax=0.052+1.925=1.978 mm；
大横杆的最大挠度 1.978 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ R c
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值: P1=0.038×1.05×3/2=0.06kN；
大横杆的自重标准值: P2=0.038×1.5=0.058kN；
脚手板的自重标准值: P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；
活荷载标准值: Q=2×1.05×1.5 /2=1.575kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.06+0.058+0.236)+1.4×1.575=2.63kN；
R < 16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
N G1=[0.1248+(1.05×3/2)×0.038/1.80]×8=1.12kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
N G2= 0.3×5×1.5×(1.05+0.4)/2=1.631kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
N G3=0.15×5×1.5/2=0.562kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2
N G4=0.005×1.5×8=0.01kN；
经计算得到，静荷载标准值
N G=N G1+N G2+N G3+N G4=3.32kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得
到，活荷载标准值
N Q=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2 N G+0.85×1.4N Q=1.2×3.32+ 0.85×1.4×3.15= 7.72kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2N G+1.4N Q=1.2×3.32+1.4×3.15=8.39kN；
六、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
W k=0.7μz·μs·ω0
其中ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
ω0=0.6kN/m2；
μz-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214；
经计算得到，风荷载标准值为:
W k=0.7 ×0.6×0.74×0.214=0.067kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W为:
M w=0.85 ×1.4W k L a h2/10=0.85 ×1.4×0.067×1.5×1.82/10=0.038kN·m；
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA) + M W/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值：N=8.352kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值：N=N'= 9.013kN；
计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：
μ=1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；
长细比: L0/i=197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ= 0.186
立杆净截面面积： A=4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；
考虑风荷载时
σ=8351.892/(0.186×489)+38466.087/5080=99.398N/mm2；
立杆稳定性计算σ=99.398N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=9013.392/(0.186×489)=99.098N/mm2；
立杆稳定性计算σ=99.098N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
H s=[φAf - (1.2N G2k + 0.85×1.4(ΣN Qk + M wkφA/W))]/1.2G k
构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K(kN)计算公式为：
N G2K=N G2+N G3+N G4=2.268kN；
活荷载标准值：N Q=3.15kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：G k=0.125kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： M wk=M w/ (1.4×0.85)=0.038 /(1.4 × 0.85)=0.032kN·m；
H s =( 0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×2.268+0.85×1.4×(3.15+0.186×4.89×100×
0.032/5.08)))/(1.2×0.125)=76.701 m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=H s /(1+0.001H s)
[H]=76.701 /(1+0.001×76.701)=71.237 m；
[H]= 71.237 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为9.9m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
N l=N lw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.6，
W k=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.6=0.083kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w=16.2 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
N lw=1.4×W k×A w=1.875kN；
连墙件的轴向力设计值 N l=N lw + N0= 6.875kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
N f=φ·A·[f]
其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i=400/15.8的结果查表得到φ=0.933，l为内排架距离墙的长度；
A=4.89 cm2；[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 N f=0.933×4.89×10-4×205×103=93.529kN；
N l=6.875 < N f=93.529,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件拉接部分柔性钢筋的直径按下式计算：
A=N/f y
d=2×(A/2/π)1/2
其中 fy --为拉接柔性钢筋的抗拉强度取：210N/mm2
A --拉接柔性钢筋的截面积按照两个截面计算A=32.74mm2
N --拉接柔性钢筋上承受的拉应力(kN)
d --拉接柔性钢筋的直径(mm)
d =4.565mm
由以上计算得到柔性拉接钢筋的最小直径d=4.565mm。
九、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ f g
地基承载力设计值:
f g=f gk×k c=64 kPa；
其中，地基承载力标准值：f gk= 160 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：k c=0.4 ；
立杆基础底面的平均压力：p=N/A =41.759 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.352kN；基础底面面积：A=0.2 m2。
p=41.759kPa ≤ f g=64 kPa 。地基承载力满足要求！