梁侧模板计算书
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度600mm，高度1600mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用50×100mm木方。
外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距
100+250+400+400+300mm，断面跨度方向间距450mm，直径12mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
3
5
8
3
5
8
3
5
8
3
5
8
1
6
m
m
模板组装示意图
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；
T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
1——外加剂影响修正系数，取1.000；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.380kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×28.380=25.542kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值
F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.36m。
荷载计算值 q = 1.2×25.542×0.358+1.40×3.600×
0.358=12.759kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 35.75×1.80×1.80/6 = 19.31cm3；
I = 35.75×1.80×1.80×1.80/12 = 17.38cm4；
12.76k N/m
A
计算简图
0.175
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
9.13k N/m A
变形计算受力图 0.045
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.792kN
N2=5.213kN
N3=4.236kN
N4=5.213kN
N5=1.792kN
最大弯矩 M = 0.174kN.m
最大变形 V = 0.908mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.174×1000×
1000/19305=9.013N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×2769.0/(2×357.500×
18.000)=0.645N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.908mm
面板的最大挠度小于357.5/250,满足要求!
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.36×25.54+1.4×0.36×3.60=12.759kN/m
挠度计算荷载标准值q=0.36×25.54=9.144kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 5.742/0.450=12.759kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.759×0.45×0.45=0.258kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.450×12.759=3.445kN
最大支座力 N=1.1×0.450×12.759=6.316kN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.258×106/83333.3=3.10N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3445/(2×50×100)=1.034N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形 v =0.677×9.131×450.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.064mm
最大挠度小于450.0/250,满足要求!
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
6.32k N
6.32k N 6.32k N 6.32k N 6.32k N A
支撑钢管计算简图
0.474
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
4.52k N 4.52k N 4.52k N 4.52k N 4.52k N A
支撑钢管变形计算受力图
0.027
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.473kN.m 最大变形 vmax=0.027mm
最大支座力 Qmax=8.220kN
抗弯计算强度 f=0.473×106/10160000.0=46.56N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N ——对拉螺栓所受的拉力；
A ——对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 12
对拉螺栓有效直径(mm): 10
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.220
对拉螺栓强度验算满足要求!
附页： 外墙单面支模模板计算书 1、由于采用大钢模板，现只对其的支撑体系进行验算。单面模板高3m，以单排支撑点为验算单位，计算宽度为1m。 2、新浇混凝土对模板的最大侧压力计算： 计算参数：γc=24KN/m3（混凝土的重力密度） t o=5小时（新浇混凝土的初凝时间要求搅拌站保证） β1=1.2（外加剂影响系数） β2=1.15（坍落度影响系数） v=1m/小时（混凝土浇筑速度，3m高的墙要求在>3小时浇完） H=3m（混凝土侧压力计算位置处到新浇顶面的总高度） 由公式F=0.22γc t oβ1β2v =0.22×24×5×1.2×1.15×1 =36.43KN/m2 由公式F=γc H =24×3 =72KN/m2 按取最小值，故最大侧压力为36.43KN/m2 3、荷载设计值F6及有效压头高度h F6=γc F =1.2×36.43 =43.72 KN/m2 有效压头高度h= F6/γc =43.72/24=1.82m 倾倒荷载产生的压头x= F7/γc=2.8/24=0.12 叠加后的有效高头h=1.82-0.12=1.7m 4、倾倒混凝土时产生的荷载F=2KN/m2 F7=γ7F=2×1.4=2.8KN/m2 剪力图
N B = a cos F T A =sinaN B 由此得：
采用密布型钢管行架进行支撑增加锚拉，采用分析计算的方法进行计算： φ48×3.5mm钢管的力学性能 抗拉、抗压强度设计值：f=205N/mm2 抗剪强度设计值：τ=120 N/mm2 单个杆件的抗力验算 单个受拉构件：T A max/489=15740/489=32.19N/mm2<205 N/mm2（满足要求） 总的拉力ΣTAi=14.43+15.74+14.28+9.24+4.14=57.83KN 57830/489=118.3 N/mm2<205 N/mm2(满足要求) 受压构件：N B max=30.59 KN；L B=1166mm 采用十字扣件，计算长度系数为1.5，所以实际计算长度为1749mm λ=L/r=1749/15.78=111；查表得Ψ=0.555 δ=N/ΨA=30590/（0.555×489）=112.7N/mm2<205 N/mm2（满足要求）5、地锚钢筋抗剪（整体） ΣF/fv=（24.05+26.23+23.79+15.40+6.90）×1000/（489×125）=1.58（根）所以至少需2排钢管埋地抗剪，实际安排5排，满足要求。 6、扣件抗滑 以每个抗滑能力为7 KN验算 水平方向，支点的最大水平力为26.23KN，每根水平受力杆通过5道行架有10个扣件锁定不可能位移。 通过以上计算，该支撑体系满足要求。
目录 一模板系统强度、变形计算 ...................... 错误!未定义书签。 侧压力计算.................................. 错误!未定义书签。 面板验算.................................... 错误!未定义书签。 强度验算.................................... 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 木工字梁验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 槽钢背楞验算................................ 错误!未定义书签。 强度验算................................. 错误!未定义书签。 挠度验算................................. 错误!未定义书签。 对拉杆的强度的验算.......................... 错误!未定义书签。 面板、木工字梁、槽钢背楞的组合挠度为 ........ 错误!未定义书签。二受力螺栓及局部受压混凝土的计算............... 错误!未定义书签。 计算参数.................................... 错误!未定义书签。 计算过程.................................... 错误!未定义书签。 混凝土的强度等级......................... 错误!未定义书签。 单个埋件的抗拔力计算 ..................... 错误!未定义书签。 锚板处砼的局部受压抗压力计算 ............. 错误!未定义书签。 受力螺栓的抗剪力和抗弯的计算 ............. 错误!未定义书签。 爬锥处砼的局部受压承载力计算 ............. 错误!未定义书签。
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。 梁模板使用的木方截面40×80mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×17.140=15.426kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
荷载计算及计算公式小知识 1、脚手架参数 立杆横距(m): 0.6； 立杆纵距(m): 0.6； 横杆步距(m): 0.6； 板底支撑材料: 方木； 板底支撑间距(mm) : 600； 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度(m):0.2； 模板支架计算高度(m): 1.7； 采用的钢管(mm): Ф48×3.5； 扣件抗滑力系数(KN): 8； 2、荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.5； 钢筋自重(kN/m3) : 1.28； 混凝土自重(kN/m3): 25； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 1； 振捣荷载标准值(kN/m2): 2 3、楼板参数 钢筋级别: 二级钢HRB 335(20MnSi)； 楼板混凝土强度等级: C30； 楼板的计算宽度(m): 12.65； 楼板的计算跨度(m): 7.25； 楼板的计算厚度(mm): 700； 施工平均温度(℃): 25； 4、材料参数 模板类型：600mm×1500mm×55mm钢模板； 模板弹性模量E(N/mm2)：210000； 模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205； 木材品种：柏木； 木材弹性模量E(N/mm2)：9000； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3； Φ48×3.5mm钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。 16a槽钢。 锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。 脱模剂：水质脱模剂。 辅助材料：双面胶纸、海绵等。 1）荷载计算： （1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=(25+1.28)×0.6×0.7=11.04kN/m； （2）模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5×0.6=0.3kN/m ； （3）活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3=（1+2）×0.6 =1.8kN；
梁底模板支撑架计算 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12 新浇混凝土梁计算跨度(m) 3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300*700 新浇混凝土结构层高(m) 5.8 梁侧楼板厚度(mm) 130 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900 梁两侧立柱间距lb(mm) 1000 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)： 900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 梁底增加立柱根数 2 梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 100 结构表面的要求结构表面隐蔽 三、面板验算 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672
梁侧模板计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝
1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计 左侧支撑表：
模板设计剖面图 四、面板验算 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝
bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.32＝0.496kN·m σ＝M max/W＝0.496×106/37500＝13.227N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.513mm≤300/400=0.75mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×44.089×0.3＝16.533kN 正常使用极限状态 R'左下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.3×34.213＝12.83kN 2、右下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
K1621+193涵洞台身拉杆演算 1、墙身结构尺寸 墙身上口尺寸1.05m，下口尺寸为1.78m，墙高2.9m，墙身长37.3m （单侧），每4m设置沉降缝。 2、浇筑过程中混凝土侧压力的计算（取两式中较小值） F=0.22γc t oβ1β2V1/2（公式1） F=γc H（公式2） 式中： F—新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m2； γc—混凝土的重力密度，24kN/m3； t o—新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定（本段位4h）。当缺乏试验资料时，可采用t o=200/(T+15)=4.76计算（T为混凝土的温度=28）；V—混凝土的浇筑速度m/h（按泵车浇筑速度30m3/h进行控制，浇筑长度按37.3m控制，则混凝土浇筑速度为V=30/（1.05+1.78）/2*37.3=0.6m/h； H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，H=0.6*4=2.4m； β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；（本段掺外加剂，取1.2） β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。（本段取1.15） F=0.22γc t oβ1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×0.78=22.73kN/m2
F=γc H=24×2.4=57.6kN/m2 取两者较小值22.73kN/m2计算。 3、对拉螺杆受力验算及间距确定 各拉杆尺寸容许拉力表 螺栓直径（mm）螺纹内径（mm）净面积（mm2）质量（kg/m）容许拉力（N) 12 9.85 75 0.89 12900 14 11.55 105 1.21 17800 16 13.55 144 1.58 24500 18 14.93 174 2 29600 20 16.93 225 2.46 38200 22 18.93 282 2.98 47900 初步拟定该涵洞墙身拉杆采用14拉杆（因实际为全丝拉杆，可采用12拉杆容许拉力进行演算），对拉螺栓取横向800mm，竖向600mm，按最大侧压力计算，每根螺栓承受的拉力为： N=22.73kN/m2×0.6m*0.8m=10.91kN 按拉杆直径为12，查表格得容许应力为12.9KN≥10.91，故拉杆直径及间距均能满足要求。
【最新整理，下载后即可编辑】 一 侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高 度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此 时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列 二式计算，并取其最小值（原因见后面说明）： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当 缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；一般取值5h V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的 总高度（m ）;取3m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时， 取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 2/121022.0V t F c ββγ= =0.22x25x5x1.0x1.15 x0.51/2 =22.4kN/m 2 H F c γ= =25x3=75kN/ m2 取二者中的较小值，F=22.4kN/ m2作为模板侧压力的标准 值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别 取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为： Q=22.4x1.2+4x1.4=32.48kN/ m2 有效压头高度：m F h c 3.12548.32===γ
梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm ，高度600mm ，两侧楼板厚度120mm 。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm 木方。 外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。 对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距50+300mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。 面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 1 81 0810******* 00600m m 400mm 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3 ； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； 1 —— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。 三、梁侧模板面板的计算
、现浇混凝土及钢筋混凝土模板工程量计算规则 1 ?现浇混凝土及钢筋混凝土模板工程量，除另有规定外，均按混凝土与模板接触面的面积，以m2计算。 2 ?现浇钢筋混凝土柱、梁、板、墙的支模高度（即室外地坪至板底或板面至板底之间的高度）以3.6m以为准，超过3. 6m以上部分，另按超过部分计算增加支撑工程量。 3 ?现浇钢筋混凝土墙、板单孔面积在0.3m2以的孔洞，不予扣除，洞侧壁模板亦 不增加；单孔面积在0.3 m2以外时，应予扣除，洞侧壁模板面积并入墙、板模板工程量之计算。 4. 现浇钢筋混凝土框架分别按梁、板、柱、墙有关规定计算，附墙柱，并入墙工程量计算。 5. 杯形基础杯口高度大于杯口大边长度的，套高杯基础定额项目。 6. 柱与梁、柱与墙、梁与梁等连接的重叠部分以及伸入墙的梁头、板头部分，均不计算模板面积。 7. 构造柱外露面均应按图示外露部分计算模板面积。构造柱与墙接触面不计算模板面积。 8. 现浇钢筋混凝土悬挑板（雨篷、阳台）按图示外挑部分尺寸的水平投影面积计算。挑出墙外的牛腿梁及板边模板不另计算。 9. 现浇钢筋混凝土楼梯，以图示露明面尺寸的水平投影面积计算，不扣除小于500mm 楼梯井所占面积。楼梯的踏步、踏步板平台梁等侧面模板，不另行计算。 10 ?混凝土台阶不包括梯带，按图示台阶尺寸的水平面积计算，台阶端头两侧不另计算
模板面积。 11 ?现浇混凝土小型池槽按构件外围体积计算，池槽、外侧及底部的模板不另行计 二、预制钢筋混凝土构件模板工程量计算规则 1 ?预制钢筋混凝土模板工程量，除另有规定者外均按混凝土实体体积以m3计算 2 ?小型池槽按外型体积以m3计算。 3 ?预制桩尖按虚体积（不扣除桩尖虚体积部分）计算 三、构筑物钢筋混凝土模板工程量计算规则 1 ?构筑物工程的模板工程量，除另有规定者外，区别现浇、预制和构件类别，分别 按一和二的有关规定计算。 2. 大型池槽等分别按基础、墙、板、梁、柱等有关规定计算并套相应定额项目。 3. 液压滑升钢模板施工的烟囱、水塔塔身、贮仓等，均按砼体积以m3计算。预制倒圆锥形水塔罐壳模板按砼体积以m3计算。 4. 预制倒圆锥形水塔罐壳组装、提升、就位，按不同容积以座计算。 四、混凝土模板项目工程量计算举例 1、如图所示，求100块预应力钢筋砼空心板模板工程量。
梁侧模板计算书（标准层)
————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:
梁侧模板计算书 计算依据: 1、《混凝土结构工程施工规范》GB506６６－2０１1 2、《混凝土结构设计规范》GB5001０-2０１０ 3、《建筑结构荷载规范》GB50009－２012 4、《钢结构设计规范》GB５001７-20０3 一、工程属性 新浇混凝梁名称ＫＬ1，标高3m 混凝土梁截面尺寸(mｍxmm) ２00×6０0 新浇混凝土梁计算跨度(m) ７．8 二、荷载组合 侧压力计算依据规范《混凝土结构工程 施工规范》GB506 ６６-２０11 混凝土重力密度γc（kN／m３) 24 结构重要性系数１可变组合系数0.９新浇混凝土初凝时间t０(h) ４ 塌落度修正系数β0.９ 混凝土浇筑速度V（m/h) 2 梁下挂侧模,侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 0.6 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G４ ｋ（ｋN/ｍ2) 梁下挂侧模G4ｋ miｎ{0.２8γc t０βv1/2,γc H｝=min{０.28×24×4×0.9×21/ ２ ,24×0．6｝＝mｉn{34.213,1４.4｝=１4.4kN/ｍ2 混凝土下料产生的水平荷载标准值Ｑ4k(kN/m2) 2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S 承 ＝γ0[1．3５×0.9×G4ｋ+1．４×φｃＱ4ｋ]＝1×[１．３5×0.9×１4.4＋1.4×0.9×２]＝２0．016kN／ｍ2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S 正 ＝G4k=14.４kN/m2 三、支撑体系设计 小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm) ６0０
新浇混凝土模板侧压力的计算研究 一、实验数据 表1.实验测的浇筑速度与最大压力 编号 浇筑速度V(m/h) 实测值P(kN/m) 编号 浇筑速度V(m/h) 实测值P(kN/m) 1 0.22 11.68 23 2.92 46.73 2 0.25 14.60 24 2.92 57.46 3 0.17 28.84 25 3.11 53.89 4 0.38 18.98 26 3.24 58.78 5 0.47 20.08 27 3.43 45.63 6 0.43 38.33 28 3.73 44.54 7 0.63 44.98 29 3.99 44.54 8 0.78 25.19 31 4.65 57.68 9 0.87 30.30 32 4.67 61.33 10 0.83 37.75 33 4.79 62.57 11 1.05 41.62 34 4.97 72.29 12 1.24 47.83 35 5.62 65.57 13 1.51 34.32 36 5.95 75.06 14 1.78 49.87 37 14.10 79.14 15 1.95 45.27 38 10.00 71.14 16 2.00 40.30 39 15.70 74.79 17 2.10 45.85 40 3.29 38.00 18 2.12 52.21 41 15.81 80.80 19 2.24 57.32 42 4.13 52.00 数据编号1至36为之前规范给出的图中已测的的数据，其中考虑到如今泵送混凝土的坍落度普遍偏高，按照规范中坍落度的修正我们在实测值上乘以了1.15。温度与混凝土侧压力的关系，采用线性比例关系图。 通过以上修正，表中的实测值实际上是经过修正，换算成温度200C ，坍落度12~16cm 下的模板侧压力值。 二、实验数据分析 依旧采用幂函数的关系即n P KV 来描述侧压力同浇筑速度的关系，对表中的测试数
梁侧模板计算书计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.9}＝min{34.213，21.6}＝21.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝ 1×[1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2]＝28.764kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6 kN/m2 三、支撑体系设计
左右两侧小梁道数5,4 主梁间距(mm) 950 主梁合并根数 2 小梁最大悬挑长度(mm) 50 结构表面的要求结构表面外露 对拉螺栓水平向间距(mm) 950 梁左侧支撑距梁底距离依次为200，700 梁右侧支撑距梁底距离依次为200，700 模板设计剖面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。左、右两侧面板计算简图如下： 左侧面板计算简图 右侧面板计算简图 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×28.764＝28.764kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×21.6×1＝26.244kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝max[0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.1q1静L右2+0.117q1活L右2=]=max[0.107×26.244×0.2252+0.121×2.52×0.2252， 0.1×26.244×0.262+0.117×2.52×0.262]＝0.197kN·m σ＝M max/W＝0.197×106/24000＝8.223N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！
柱模板计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2；
计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
梁模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下：
平面图
立面图 四、面板验算 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.71kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×18.71×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/37500＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×15.4×1254/(100×9898×281250)＝0.009mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×18.71×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.02kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×18.71×0.12+1.223×1.76×0.12＝2.94kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×18.71×0.12+1.142×1.76×0.12＝2.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×15.4×0.12＝0.76kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×15.4×0.12＝2.2kN R3'=0.928 q2l=0.928×15.4×0.12＝1.79kN 五、小梁验算
墙模板（木模）安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 二、计算参数
（图1）纵向剖面图 （图2）立面图 三、荷载统计 新浇混凝土对模板的侧压力 F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γcH＝24×4150/1000=99.6kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值 S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] 则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2 正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2 四、面板验算 根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计
算单元。 W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4 其中的h为面板厚度。 1、强度验算 q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m （图3）面板强度计算简图 （图4）面板弯矩图(kN·m) M max＝0.259kN·m σ＝M max/W＝0.259×106/37500=6.913N/mm2≤[f]＝37N/mm2 满足要求 2、挠度验算 q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m （图5）面板挠度计算简图
400x1600梁模板支架计算书一、梁侧模板计算 （一）参数信息 1、梁侧模板及构造参数 梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.60； 混凝土板厚度(mm):100.00； 采用的钢管类型为Φ48×3； 次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 穿梁螺栓水平间距(mm)：600； 主楞材料：圆钢管； 直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方； 宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00； 2、荷载参数 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):38.4；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0； 3、材料参数 木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0； （二）梁侧模板荷载标准值计算 新浇混凝土侧压力标准值F =38.40kN/m2； 1 （三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm) 1、强度计算 面板抗弯强度验算公式如下： σ = M/W < f 其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 150×1.8×1.8/6=81cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.5×38.4×0.9=62.21 kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1.5×4×0.9=7.56kN/m； 计算跨度(次楞间距): l = 300mm；
一、现浇混凝土及钢筋混凝土模板工程量计算规则 1．现浇混凝土及钢筋混凝土模板工程量，除另有规定外，均按混凝土与模板接触面的面积，以m2计算。 2．现浇钢筋混凝土柱、梁、板、墙的支模高度（即室外地坪至板底或板面至板底之间的高度）以3.6m以内为准，超过3. 6m以上部分，另按超过部分计算增加支撑工程量。 3．现浇钢筋混凝土墙、板单孔面积在0.3m2以内的孔洞，不予扣除，洞侧壁模板亦不增加；单孔面积在0.3 m2以外时，应予扣除，洞侧壁模板面积并入墙、板模板工程量之内计算。 4.现浇钢筋混凝土框架分别按梁、板、柱、墙有关规定计算，附墙柱，并入墙内工程量计算。 5.杯形基础杯口高度大于杯口大边长度的，套高杯基础定额项目。 6.柱与梁、柱与墙、梁与梁等连接的重叠部分以及伸入墙内的梁头、板头部分，均不计算模板面积。 7.构造柱外露面均应按图示外露部分计算模板面积。构造柱与墙接触面不计算模板面积。 8.现浇钢筋混凝土悬挑板（雨篷、阳台）按图示外挑部分尺寸的水平投影面积计算。挑出墙外的牛腿梁及板边模板不另计算。 9.现浇钢筋混凝土楼梯，以图示露明面尺寸的水平投影面积计算，不扣除小于500mm 楼梯井所占面积。楼梯的踏步、踏步板平台梁等侧面模板，不另行计算。 10．混凝土台阶不包括梯带，按图示台阶尺寸的水平面积计算，台阶端头两侧不另计算模板面积。 11．现浇混凝土小型池槽按构件外围体积计算，池槽内、外侧及底部的模板不另行计算。 二、预制钢筋混凝土构件模板工程量计算规则 1．预制钢筋混凝土模板工程量，除另有规定者外均按混凝土实体体积以m3计算。2．小型池槽按外型体积以m3计算。 3．预制桩尖按虚体积（不扣除桩尖虚体积部分）计算 三、构筑物钢筋混凝土模板工程量计算规则 1．构筑物工程的模板工程量，除另有规定者外，区别现浇、预制和构件类别，分别按一和二的有关规定计算。 2.大型池槽等分别按基础、墙、板、梁、柱等有关规定计算并套相应定额项目。 3.液压滑升钢模板施工的烟囱、水塔塔身、贮仓等，均按砼体积以m3计算。预制倒圆锥形水塔罐壳模板按砼体积以m3计算。 4.预制倒圆锥形水塔罐壳组装、提升、就位，按不同容积以座计算。 四、混凝土模板项目工程量计算举例 1、如图所示，求100块预应力钢筋砼空心板模板工程量。
泵送混凝土对模板侧压力计算公式应用分析 摘要：泵送混凝土侧压力受混凝土初凝时间和浇筑速度影响，在实际施工中往往是使用既有模板及支撑，所以，与其说是模板设计，不如说是荷载设计。决定荷载大小有模板、钢楞、拉筋、扣件四个环节。控制混凝土的侧压力是保证高支模作业安全的最有效措施。 关键词：泵送混凝土；模板侧压力；施工安全。 1 新浇混凝土侧压力的影响因素 刚浇筑入模的混凝土, 在振动作用下, 具有很大的流动性, 类似液体, 因此这时混凝土对模板的侧压力分布规律亦类似静水压力。但由于混凝土具有触变性, 只要振动一停止, 混凝土在振动时所获得的流动性将会丧失, 而且随着水泥的水化作用不断进行, 混凝土的极限剪切应力逐渐增大, 因而实际作用在模板上的侧压力要比按静水压力计算公式求得的小，从而影响混凝 土模板侧压力的因素也要复杂的多，影响混凝土侧压力的因素有: 水泥的品种, 外加剂的种类,集料的种类及其级配, 混凝土的配合比及其稠度(又称坍落度) , 周围环境温度及混凝土的温度, 捣实混凝土的方法, 模板的刚度及表面的粗糙程度, 结构构件的配筋情况及断面尺寸等。 泵送混凝土的坍落度，可按国家现行标准《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定选用。对不同泵送高度，入泵时混凝土的坍落度，可按下表选用。 不同泵送高度入泵时混凝土坍落度选用值 通过试验确定。 2 泵送混凝土侧压力 2.1 泵送混凝土的特点 泵送混凝土由于其效率高、浇筑速度快、机械化程度高、技术措施费用低、现场施工文明、其优越性十分显著, 这是实现现浇混凝土工业化生产的重要途径, 也是混凝土施工工艺的一大飞跃。这种施工方法所使用的混凝土因可泵性要求, 一般都是坍落度较大、流动性较好、粘聚性较大；其材料组成、配合比、坍落度等变化小, 浇筑过程比较连续均衡同时加入适量外加剂。所有这些特点, 使得泵送混凝土对模板的侧压力影响比较突出。 2.2 泵送混凝土侧压力的影响因素分析 2.2.1 混凝土浇注速度 混凝土的浇注速度仍就是影响泵送混凝土对模板侧压力的一个重要影响因素，随着混凝土浇注速度的增加, 混凝土侧压力也增大，大多数研究者认为, 混凝土的最大侧压力F 与浇注速度V 的关系式为幂函数(即F = kV n )。 2.2.2 温度 温度是影响混凝土凝结、硬化的重要因素, 从而也影响混凝土侧压力, 在一定的浇注速度下, 温度愈低则混凝土侧压力愈大, 两者成反比关系。 2.2.3 混凝土的振捣方法 振捣密实混凝土的方法有两种: 一种为人工捣实, 一种为机械捣实。目前, 大多采用机械捣
附件8:450x1100梁侧模板计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 承4k2k 1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×26.4+1.4×4，1.35×26.4+1.4×0.7×4]＝0.9max[37.28，39.56]＝0.9×39.56＝35.604kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝26.4 kN/m2 三、支撑体系设计
左侧支撑表：
模板设计剖面图 四、模板验算 模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 12 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。模板计算简图如下：
1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×35.604＝35.604kN/m q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×26.4×1＝32.076kN/m q1活＝0.9×1.4 × 0.7×Q2k×b＝0.9×1.4 × 0.7×4×1＝3.528kN/m M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×32.076×0.22+0.121×3.528×0.22＝ 0.154kN·m σ＝M max/W＝0.154×106/24000＝6.432N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×26.4＝26.4kN/m νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×26.4×2004/(100×6000×144000)＝ 0.309mm≤200/250=0.8mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×32.076×0.2+1.223×3.528×0.2＝ 8.196kN 正常使用极限状态 R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.2×26.4＝6.035kN 五、次楞验算 次楞最大悬挑长度(mm) 200 次楞计算方式三等跨连续梁