32m(24m)简支梁支架
计算书
-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
中国港湾工程有限责任公司新建京张铁路七标
32m（24m）简支梁
支架计算书
计算：
复核：
审核：
二零一七年三月二十八日
1 计算依据
设计图纸及相关设计文件
《铁路混凝土梁支架现浇施工技术规程》(TB10110-2011)
《客运专线桥涵施工指南》(TZ213-2005)
《贝雷梁设计参数》
《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
《铁路桥涵设计规范》(TB 10002-2017)
《装配式公路钢桥多用途使用手册》
2 支架布置
每孔箱梁设4排钢管立柱，中间两排固定在支架基础上，最大跨度，钢管柱直径为630mm壁厚10mm，每排布置5根，钢管立柱上布设三根I40c横向工字钢，工字钢上布设9片双排单层贝雷梁，贝雷梁上再布设10号的横向工字钢，间距为200mm，其上布设底模。
支架布置详见下图：
3 荷载组合
主要荷载
支架法施工主要荷载有以下：
钢筋混凝土自重荷载 P1；
模板、支撑自重荷载P2；
人员、设备重 P3；
震动器产生荷载 P4；
倾倒混凝土产生荷载P5。
根据设计要求，选取荷载大小为：
P3=kN m；
P4=kN m；
P5=kN m。
荷载组合安全系数为：静荷载，动荷载。
梁I-I截面荷载组合
（1）钢筋混凝土自重荷载P1
kN m计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计钢筋混凝土容重按照263
算，顺桥向取一延米，荷载为：
翼缘板区：P1=×26/=kN m
腹板区：P1=×26/=kN m
顶底板区：P1=×26/=kN m
（2）模板、支撑自重荷载P2
翼缘板区：P2=kN m
腹板区：P2=kN m
顶底板区：P2=kN m
（3）荷载组合
翼缘板区：P=（+）×+（+2+6）×=kN m
腹板区： P=（+）×+（+2+6）×=kN m
顶底板区：P=（+）×+（+2+6）×=kN m
按照Ⅰ-Ⅰ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽范围内，横桥向受力简图如下:
60.996kN/m
60.996kN/m
梁Ⅳ-Ⅳ截面荷载组合
（1）钢筋混凝土自重荷载P1
钢筋混凝土容重按照263kN m 计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计算，顺桥向取一延米，荷载为：
翼缘板区：P1=×26/=kN m 腹板区：P1=×26/=kN m 顶底板区：P1=×26/=kN m （2）模板、支撑自重荷载P2 翼缘板区：P2=kN m 腹板区：P2=kN m 顶底板区：P2=kN m （3）荷载组合
翼缘板区：P=（+）×+（+2+6）×=kN m 腹板区： P=（+）×+（+2+6）×=kN m 顶底板区：P=（+）×+（+2+6）×=kN m
按照Ⅳ-Ⅳ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽范围内，横桥向受力简图如下:
88.639kN/m
88.639kN/m
4、截面验算
上横梁计算
上横梁采用I10工字钢，间距为200mm 布置在贝雷片上。根据荷载组合情况都按最不利情况IV —IV 考虑，上横梁计算简图如下(单位：mm)：
23.44kN/m
23.44kN/m
计算得其最大内力为： 剪力：Qmax= 弯矩: Mmax=kN m ?
抗弯应力：[]w max 5.821/49118.20140M W MPa MPa σσ===<= 剪应力： []12.265
31.73808.59 4.5
QS MPa MPa Id ττ=
==<=? 每根工字钢的挠度max 0.136/400 3.5f mm l mm =<= 故挠度满足要求。
由以上检算可知，上横梁的抗弯应力、剪应力以及挠度均满足要求。所以，横梁I10工字钢经验算合格。 贝雷梁计算
（1）荷载计算
模板及支架自重：G1=××2+××2+×=kN m
上部横梁自重：G2=kN m
钢筋混凝土自重：G3=kN m
贝雷梁自重：G4=64kN m
每米荷载重量合计：q=+++64=
直接承受的活载有：施工材料具运输、堆放荷载取均布荷载2kN/m2；倾倒混时产生的冲击荷载取2kN/m2；振捣砼产生的荷载取2kN/ m2；以上合计（混凝土倾倒和振捣一般不同时发生）：P4=2×2×=m。
取最不利组合计：恒载取倍安全系数，活载取倍安全系数，考虑最不利情况为混凝土全部浇筑完毕的情况：
荷载组合：
P=×+×=kN m
贝雷梁计算图如下：
77.99kN/m
贝雷梁计算简图(单位：cm)
计算得其最大内力为：
剪力：Qmax=
弯矩: Mmax=kN m
?
支反力从左到右为：N1=341kN、N2=791kN、N3=791kN、N4=341kN
Qmax=<[Q]=
Mmax=kN m
?<[M]=挠度
max 24.025/40026.25
f mm l mm
=<=
由以上检算，贝雷梁弯矩，剪力、挠度均满足要求。
下横梁计算
根据、节支反力计算结果取跨中处下横梁计算，下横梁采用3I40c工字钢（两片工字钢延米重为m）并排焊接成整体作为下横梁，作用于其上的力为每组贝雷梁在此处受到的支反力，计算示意图如下（单位：mm）：
791kN791kN 791kN
791kN 791kN 791kN791kN 791kN
791kN
计算得其最大内力为： 剪力：Qmax= 弯矩: Mmax=kN m ?
支反力从左到右为：N1=、N2=、N3=、N4=、N5=
抗弯应力：[]w max /99.8140356.08M W MPa MPa σσ==?=<=（31190） 剪应力： []78.280333.211128.48
4.5
QS MPa MPa Id ττ=
==<=?? 每根工字钢的挠度max 1.086/4006f mm l mm =<= 故挠度满足要求。
由以上检算可知，下横梁的抗弯应力、剪应力以及挠度均满足要求。所以，横梁I40c 工字钢经验算合格。 钢管立柱受力验算
根据下横梁计算结果知，钢管轴力最大值N4=1925kN,由于钢管立柱之间有斜撑杆和横向联系杆件，所以立柱的最大高度取4m ，按两端铰接计算。
（1）强度验算
单根钢管φ630*10mm ，其承受的允许压力为：
[][] 3.140.630.0101350002670.5471925N D k N kN N πδσ==??==?>
故满足强度要求。 （2）稳定性验算
钢管的回转半径为：0.4384
i m === 长细比： 1.049.130.438
ul i λ?=
== 查钢结构设计规范GB50017-2003，0.986φ=
计算压杆的应力（忽略钢管的自重）
[]22100.291350.986 3.14(63019251000610)/4
N MPa MPa A σσφ=
==<=??-? 故稳定性满足规范要求。 承台及基础局部承压计算
钢管受到最大压力为1925kN ，该力直接作用于混凝土承台上，考虑局部承压可能造成破坏，需要对混凝土承台的局部承压进行验算。
混凝土局部承压容许承载力为：
[]0.91136900.3113831.81925c N k k N N =???=> 混凝土承台局部承压满足要求。
钢管立柱支撑在地面上时，通过钢管将上部荷载传给基础和地基，基础承受的总荷载：R=+++++×5=
下部采用尺寸4×12×+2×12×的C25混凝土扩大基础作为承压面，因此基底应力为：
σ=W/A =[+（4*12*+2*12*）*24]/(4*12)= kPa
地基承载力应大于180kPa 。
5 检算结论
主要检算结论如下：
⑴上横梁的抗弯应力、剪应力以及挠度均满足要求。所以，横梁I40c 工字钢经验算合格；
⑵贝雷梁弯矩，剪力、挠度均满足要求；
⑶钢管立柱稳定性及承台局部承压满足要求，地基承载力应大于180kPa ； ⑷24m 梁支架的参照此施工。
中国港湾工程有限责任公司新建京铁路七标 32m（24m）简支梁 支架计算书 计算： 复核： 审核： 二零一七年三月二十八日
1 计算依据 设计图纸及相关设计文件 《铁路混凝土梁支架现浇施工技术规程》(TB10110-2011) 《客运专线桥涵施工指南》(TZ213-2005) 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规》(GB50017-2003) 《铁路桥涵设计规》(TB 10002-2017) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 2 支架布置 每孔箱梁设4排钢管立柱，中间两排固定在支架基础上，最大跨度10.5m，钢管柱直径为630mm壁厚10mm，每排布置5根，钢管立柱上布设三根I40c横向工字钢，工字钢上布设9片双排单层贝雷梁，贝雷梁上再布设10号的横向工字钢，间距为200mm，其上布设底模。 支架布置详见下图：
3 荷载组合 3.1 主要荷载 支架法施工主要荷载有以下： 钢筋混凝土自重荷载 P1； 模板、支撑自重荷载P2； 人员、设备重 P3； 震动器产生荷载 P4； 倾倒混凝土产生荷载P5。 根据设计要求，选取荷载大小为： P3=2.5kN m； P4=2.0kN m； P5=6.0kN m。 荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.4。 3.2 梁I-I截面荷载组合 （1）钢筋混凝土自重荷载P1 kN m计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计钢筋混凝土容重按照263 算，顺桥向取一延米，荷载为： 翼缘板区：P1=1.17×26/2.829=10.75kN m 腹板区：P1=1.64×26/1.153=36.98kN m 顶底板区：P1=2.51×26/4.22=15.449kN m （2）模板、支撑自重荷载P2 翼缘板区：P2=1.6kN m 腹板区：P2=1.6kN m 顶底板区：P2=3.6kN m （3）荷载组合 翼缘板区：P=（10.75+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=29.52kN m 腹板区： P=（36.98+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=60.996kN m 顶底板区：P=（15.449+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=35.159kN m 按照Ⅰ-Ⅰ断面计算钢筋混凝土荷载，在每道下分配梁承载的1米宽围，横桥向受
计算书 1模板配置概况表 模板支架配置表 2材料的物理力学性能指标及计算依据 2.1材料的物理力学性能指标 1）材料的物理力学性能指标 ①碗扣支架钢管截面特性 根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用： φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。截面积A=4.24cm2，自外径48mm 重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。
回转半径i＝1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4。 ②方木 根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用； 方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。 截面尺寸85mm×85mm，惯性矩I=bh3/12=4.350×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.024×10-4m3, 静矩S= bh2/8=7.677×10-5m3 截面尺寸100mm×100mm，惯性矩I=bh3/12=8.333×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.667×10-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250×10-4m3 截面尺寸120mm×120mm，惯性矩I=bh3/12=1.728×10-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.88×10-4m3, 静矩S= bh2/8=2.16×10-4m3 ③木胶合板（参照产品试验性能参数） 模板采用胶合面板，规格2440mm×1220mm×18mm 抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，弹性模量E=6000 N/mm2； 取1m宽模板， 惯性矩： I=bh3/12=1000×183/12=4.86×10-7 m4； 模板的截面抵抗矩为：w＝bh2/6=1000×182/6=5.40×10-5m3； 静矩： S= bh2/8=1000×182/8=4.05×10-5m3； ④钢模板面板 钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格2m×3m。 抗弯拉、压强度设计值f=215N/mm2，抗剪强度设计值f=125N/mm2 弹性模量E=206000N/mm2。 取1m宽，截面积A=6000mm2，惯性矩I=1.8×10-8m4；截面模量W=6×10-6m3；静矩S=4.5×10-6m3 ⑤钢背楞 竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢；背楞采用2［10普通型热轧
0号、1号块支架现浇施工工艺标准 FHEC - QH -45 -1 -2007 1 适用围 落地式支架主要以承台为支架基础，承台尺寸较小时可在承台侧面周围预埋钢板安装牛腿，或在承台周围布设钻孔桩、钢管桩、粉喷桩等作基础；承台周围地基承载力较大时可将地基硬化处理后，直接将支架布设在地基基础上。一般情况下，落地式支架适用于连续刚构桥梁墩身高度小于20m的0号、l号块施工。非落地式支架一般由万能杆件拼装而成，由托架、预埋件、垫梁、底模支架组成，通常适用于连续刚构桥梁墩身高度大于20m的0号块施工。 2 主要应用标准和规 2.0.1中华人民国行业标准《公路桥涵施工技术规》(JTJ 041-2000)。 2.0.2中华人民国行业标准《公路桥涵设计通用规》( JTG D60-2004)。 2.0.3中华人民国行业标准《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）( JTGF80/1-2004)。 2.0.4 中华人民国行业标准《公路工程施工安全技术规程》( JTJ 076-95)。 2.0.5中华人民国行业标准《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》(JTGE30-2005)。 3 施工准备 3.1 技木准备
3.1.1根据结构设计要求及现行 有关规、规程等要求，进行支架设计， 绘制支架及相关构件的细部图。支架的 一般类型如图3.1. 1-1。 1)落地满堂式门式支架（具体设计 形式见图3.1.1-1） 要点：落地式支架主要以承台为支 架基础，承台尺寸较小时可在承台侧面 周围预埋钢板安装牛腿，或在承台周围 布设钻孔桩、钢管桩、粉喷桩等作基础；承台周围地基承载力较大时可将地基硬化处理后，直接将支架布设在地基基 础上，但施工时要注意进行预压处理， 最大限度消除地基沉降，防止承台和地 基承载力不同造成的支架沉降差。在支 架上摆放纵横向方木、槽钢或工字钢作 为底模、侧模纵横肋，底模、侧模亦可 采用定型框架结构钢模。 2)落地柱式支架（如图3.1.1-2） 要点：落地混凝土立柱框架式支架 采用钢图3.1.1-2落地柱式支架示意 筋混凝土墩柱加系梁形成框架式承力结构，如图3.1.1-2将大钢管改为受力相当的混凝土柱即可。 3)托架（非落地式支架）（如图3.1. 1-3）
**高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日
**分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据： 1、《路桥施工计算手册》； 2、《材料力学》； 3、《结构力学》； 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况： **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥，上部结构跨径组合为：2×30m，桥宽5.5m；采用单箱单室截面，梁高150cm，箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层，施工满堂支架时需将地面压实，上铺石粉或浇筑混凝土进行找平，支架底托下垫10cm×15cm方木，顶托上纵向铺工字钢，横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m，由于箱梁整体为对称结构，因此计算时纵向只需考虑2个截面即可，及跨中和梁端（见图）。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，翼板部分荷载较小，不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了支架安全，总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面
模板支架设计 一、编制依据： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《木结构工程施工质量验收规范》 施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载） 二、编织步骤及注意事项： 脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。 三、模板支架荷载： 1、荷载分类 作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。 2、永久荷载（恒荷载）可分为： （1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重； （2）新浇混凝土自重； （3）钢筋自重 3 、可变荷载（活荷载）可分为： （1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重； （2）倾倒或振捣混凝土荷载。 四、方案确定： 1、工程概况
板厚240 mm 180mm 150mm 130mm 130mm 高1000mm 700mm 700mm 700mm 700mm 梁 宽700mm 500mm 500mm 500mm 500mm 2、顶板支撑方案搭设参数的确定 现以转换层为例选择顶板模板支撑方案： ①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m,则立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=层高-板厚-底层横杆至地面距离-整倍的布距-相邻模板背楞的高度；及 a=4.5-0.2-0.1-1.2×3-0.1=0.5 ②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m； ③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48× 3.5。 3、设计计算内容： 1.板底面板强度、挠度和剪力计算； 2.板底木方强度、挠度和剪力计算； 3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算； 4.扣件的抗滑承载力计算； 5.立杆的稳定性计算。 4、计算解析： 力传递过程： 面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆 楼板支撑架立面简图
甬台温铁路木周岭大桥 （62＋2×112＋62）m预应力砼连续梁0＃段托架受力计算书 中铁十三局二公司甬台温铁路木周岭特大桥项目部 浙江大学交通工程研究所 2007 . 6
甬台温铁路木周岭大桥（62＋2×112＋62）m预应力 混凝土连续梁零号段托架受力计算 木周岭特大桥零号节段施工时利用临时支墩，通过临时支墩连接成托架共同支承模板及零号节段悬臂部分的混凝土，所以需要对托架的受力进行分析。 1. 计算依据 （1）木周岭特大桥挂篮设计图纸，中铁十三局二公司甬台温铁路木周岭特大桥项目部； （2）甬台温铁路新建工程施工图，铁道部第四勘察设计院。 2. 托架空间几何模型及各构件的截面惯性矩 根据木周岭特大桥挂篮设计图纸可得到托架的局部几何模型，见图2.1所示，模板系统及浇筑的部分混凝土通过前横梁及后横梁传递至前支点和后支点上，其中后支点的竖向荷载传递到临时支墩的钢管混凝土上，再传递到承台上。据此，可抽象出分析托架时的有限元计算模型，见图2.2所示。 图2.1 托架局部几何
杆件a和杆件b相交点处为铰接，竖向荷载作用于此处的铰接点处。杆件a和杆件b另一端点为铰接约束条件。图中数字表示截面的主轴方向，在杆件a和杆件b上的数字与梁断面的数字符号的含义相同。 图2.2 托架计算模型 杆件a和杆件b相交点处为铰接，竖向荷载作用于此处的铰接点处。杆件a和杆件b另一端点为铰接约束条件。图中数字表示截面的主轴方向，在杆件a和杆件b上的数字与梁断面的数字符号的含义相同。 根据图2可确定出各梁杆的截面特性，详见表1所示。 表1 各梁杆截面特性 3. 计算结果及分析 采用两结点梁单元对图2所示的托架进行离散，离散后的有限单元见图3.1所示。 在未上三角形挂篮前模板的重量考虑为25t，对于零号块来说，临时支墩外侧悬臂长度为3.00m，所以作用于整个托架上的荷载重量为 250+3.00（长度）×40.40（面积）×26（重度）=3401.2kN 作用于单侧托架前端点的作用力为3401.2/4=850.3kN。另一端力传递到临时支墩
1 方案简述 本现浇梁采用满堂支架施工，支架搭设高度按照最高处11m控制（硬化地面至箱梁底板高度）。箱梁腹板下支架横桥向采用30cm间距布置，顶底板下横桥向采用60cm 布置，翼缘板下横桥向采用90cm布置（顺桥向钢管间距始终为30cm和90cm不等），具体布置见满堂支架搭设平面图及箱梁截面图。 本桥纵断面位于R=2000m的竖曲线上，平面位于R=350m（起点AK0+148.96，终点AK0+277.724）。 桥型布置图 满堂支架搭设横断面图
底模系统纵桥向采用10cm×10cm方木（腹板下纵向采用14cm高工字钢）直接立于钢管架顶托上，横向采用10cm×10cm方木作为分配梁，中心距30cm、净间距20cm，顶面铺设1.4cm厚竹胶板底模，侧模、内膜采用竹胶板拼装。 满堂支撑支架搭设时，沿墩身横向中线搭设第一排，然后间距按照30cm设置4排，横桥向间距参考上图，保证墩顶实心段部分承重支架为30cm顺桥向布置，其它部分按照顺桥向间距90cm布置；由于桥梁为曲线布置，因此支架采用采用折线形式搭设，中间断开部分采用短钢管和扣件连接。 2 受力计算 由于支架顺桥向布置为30cm、90cm两种间距形式，因此分两种工况计算钢管架受力，第一种为墩顶实心段部分，钢管支架30cm顺桥向布置；第二种为梁体变截面及标准截面段，钢管支架按照顺桥向90cm布置。
S1=24.15m2S2=0.75m2S3=0.75m2 2.1 工况一下中间部分受力计算（S1部分） 第一工况下计算实心段部分支架及模板系统受力，具体支架布置形式参照方案图。 由于工况一下，箱梁截面为实心截面，因此只需计算中间部分支架横向布置为60cm 和翼缘板下受力即可。 2.1.1 中间部分S1受力计算 ⑴荷载取值 S1部分钢筋混凝土：24.15 m2×1m×26KN/m3÷（10.5m×1m）=59.8KN/ m2； 底模系统：取值3KN/ m2； 施工荷载：取值1KN/ m2； 浇筑混凝土冲击荷载：4KN/ m2； 考虑1.3倍安全系数后，荷载组合取值为： Q=1.3×（59.8+3+1+4）=88.14KN/m2=0.08814N/mm2 ⑵竹胶板受力计算 竹胶板规格采用2.44m×1.22m×0.014m，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常
巴达铁路站前I标 曾口巴河特大桥悬臂现浇梁工程0#块砼浇筑施工方案 编制：王凯乐 复核：杜武身 批准：张锐 中铁七局集团第三工程公司巴达铁路第六工程队 二〇一二年四月
目录 第一节工程概况 (2) 第二节 0#块悬臂灌注托架施工设计方案 (2) 一、设计概要 (2) 二、托架结构形式 (4) 三、所需要的材料数量 (5) 四、0#块施工流程 (6) 五、0#块施工劳动力 (13) 六、安全保证措施 (14) 七、质量保证措施 (18) 八、环境保护及文明施工 (21)
巴达铁路站前I标 曾口巴河特大桥悬臂现浇梁工程 0#块施工方案 第一节工程概况 曾口巴河特大桥为新建铁路广元至达州线巴中至达州段跨越曾口巴河的一座特大桥。桥址位于巴中市曾口镇江陵村。 该桥中心里程为D1K24+610，其主桥桥跨为:48m+80m+48m,梁体为单箱单室、变高度变截面，主梁顶宽6.5m，箱室宽度为4.0m。主梁根部梁高6m，跨中梁高3.30m；主梁顶板厚35cm（箱梁中心线处），底板板厚由根部0.6m过渡到跨中0.42m，主梁跨中腹板厚度0.70m渐变至0.30m；箱梁底板下缘按二次抛物线变化。主桥0#块混凝土方量为166.2m3，混凝土重量为440.4T。主梁采用55号混凝土。主桥主梁采用双向预应力体系：纵向预应力束和竖向预应力束。 第二节 0#块悬臂灌注托架技术施工设计方案 一、设计概要 根据现场条件，０#块采用托架法施工。施工过程中托架力学变形直接影响着梁体质量，因此进行托架设计时，除综合托架材料的强度、刚度及整体力学性能外，还应对施工中产生各种荷载也进行了力学分析与模拟试验，具体详见《托架技术施工设计计算书》。 附：《0#块托架侧面布置图》； 附：《0#块托架平面布置图》。
托架结构检算报告2012年10月
托架结构检算报告 2012年10月 II
0号块托架结构检算报告 目录 1、工程概况及计算依据 (2) 1.1 工程概况 (2) 1.2 计算依据 (2) 2、计算荷载与材料参数 (3) 2.1 计算荷载 (3) 2.2 钢材参数 (3) 2.3 竹胶板及方木材料参数 (3) 3、托架检算 (4) 3.1托架模型 (4) 3.2工字钢纵梁检算 (8) 3.3斜撑检算 (8) I
1、工程概况及计算依据 1.1 工程概况 图1-1为0号块托架设计立面图。图1-2为0号块托架设计侧面图。图1-3为0号块托架设计平面图。 图1-1 0号块托架设计立面图（单位：cm） 图1-2 0号块托架设计侧面图（单位：cm） 图1-3 0号块托架设计平面图（单位：cm） 1.2 计算依据 （1）**************； （2）《铁路桥涵设计基本规范》(TB 10002.1-2005)； （3）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB 10002.2-2005)；（4）《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005)； （5）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）； （6）《铁路桥涵施工技术规范》（TB 10203-2002）； （7）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）； （8）《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）； （9）《路桥施工计算手册》,人民交通出版社；
2、计算荷载与材料参数 2.1 计算荷载 计算荷载： （1）0号块总重量：G1=228.1×2.65=604.5t； （2）施工荷载5kpa； （2）荷载安全系数取1.3。 2.2 钢材参数 纵梁、横梁、托架工字钢均为A3钢，根据《铁路桥梁钢结构设计规范》及 《路桥施工计算手册》，其基本容许弯曲应力为[]140 w Mpa σ=，[]85Mpa τ=。临 时结构容许应力提高系数为 1.3，则[]182 w Mpa σ=，[]110Mpa τ=。弹性模量5 2.110 E Mpa =?。 2.3 竹胶板及方木材料参数 （1）竹胶板：规格：1220×2440×15mm 弹性模量：104MPa 弯曲强度：［σ］=55MPa （2）方木：落叶松容许抗弯应力：［σ］=14.5MPa， 弹性模量：E=11×103MPa 允许剪应力：［τ］=2.0Mpa
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
青田县瓯江四桥（步行桥）工程 塔楼施工方案 检算书 计算： 复核： 审核： 中铁四局集团有限公司 青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部 二〇一六年九月十日 青田项目部塔楼施工模板支架计算书 1编制依据 （1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》； （2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； （3）《建筑施工计算手册》(第二版)； （4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 （5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 （6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003 （8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 （10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2方案简介 青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。 其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构； 瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。 瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。 瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。 根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。 按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。 （1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。 （2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要 求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。 （3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
中煤陕西榆林能源化工有限公司 铁路专用线工程 长城大桥大桥工程 （40+64+40）m梁0号段支架计算书 编制： 复核： 审批： 中铁四局集团有限公司西安分公司 中煤铁路项目经理部 二〇一四年十二月二十八日
长城大桥单线连续梁0号块支架设计检算书 一、概述 长城大桥梁部为40m＋64m＋40m预应力混凝土连续桥主梁截面为单箱单室截面。其0＃节段长度为8m，桥面宽度7.5m，梁底宽度4m，0＃块梁高4.8m。预应力混凝土连续梁采用两端悬臂对称浇注。0＃支架布置图如图1所示。 图1 0#支架布置图 二、计算依据 1.《钢结构设计规范》（GB50017－2003） 2.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025－86） 3.《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）
4. 新建铁路40m ＋64m ＋40m 施工设计图。 5. 钢筋混凝土中的预埋件设计 三、相关说明 1.Q235B 钢材的设计强度为215f MPa =，容许弯曲应力为[]170MPa σ=，容 许剪应力为[]100MPa τ=，弹性模量为5 2.110E MPa =?。 2.C40混凝土的设计强度为19.1f MPa =，弹性模量为4 3.2510E MPa =?。 3.考虑浇注混凝土不均匀，取1.2的自重系数，考虑的人员机具等临时结构的作用对混凝土结构自重考虑1.15的系数。 四、钢管立柱架结构计算 4.1 I20a 分配梁计算 如图1所示，作用在I16分配梁上的荷载分为3种，一种是通过外侧模支架传递到分配梁上的集中荷载；一种是直接作用在主梁腹板下的混凝土自重均布荷载；一种是直接作用在主梁底板下的混凝土自重均布荷载。 4.1.1 翼缘板下分配梁的计算 一个翼缘板的截面面积为2 1.109m ，则翼缘板的重量为 1.109526.5 1.2 1.15203F kN =????=，单侧外侧模总重84kN ，在顺桥方向上按桁 架7片计，每片间距0.83m 。结构计算程序采用SCDS2006，所有竖向支座采用单项受压支座。计算模型如图2所示，竖向支座编号从近墩柱侧往远离墩柱侧依次为R1～R4。每个外侧模排架下的荷载为（203＋84）/7/2=20.5kN 。 图2分配梁计算模型
模板与支架计算 1、荷载取值 静载：静载主要为梁段混凝土和钢筋自重，以及模板支架重量。活载：施工荷载 将截面分成如所示 根据规范要求，在箱梁自重上添加荷载 ⑴、砼单位体积重量：26.5kN/3 m ⑵、倾倒砼产生的荷载：4.0kN/2 m ⑶、振捣砼产生的荷载：2.0kN/2 m ⑷、模板及支架产生的荷载：2.0kN/2 m m ⑸、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：2.5 kN/2 荷载系数： ⑴、钢筋砼自重：1.2； ⑵、模板及支架自重：1.2； ⑶、施工人员及施工机具运输或堆放荷载：1.4； ⑷、倾倒砼产生的竖向荷载：1.4； ⑸、振捣砼产生的竖向荷载：1.4； ⑹、倾倒砼产生的水平荷载：1.4； ⑺、振捣砼产生的水平荷载：1.4； 作用在面板顺桥向1m 长，横桥向1m 宽的面荷载：
2、模板验算 模板宽度取1m 计算，作用在底模板上每m 宽的均布荷载为： 翼缘荷载： Q1=1.2×(29.495/3.55+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=24.27 kN/m 腹板荷载： Q2=1.2×(82.865/0.5+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=213.176kN/m 底板荷载： Q3=1.2×(128.26/4.375+2)+1.4×(2.5+4.0+2.0)=49.48 kN/m 2.1、底板底模板验算 外部模板均采用高强度竹胶板板厚15mm,各部位下模板均按三跨连续梁结构计算。取方木间距为0.3m。按三跨连续梁计算，竹胶板力学参数：h=0.015m； I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7 m4； A=bh=1×0.015=0.015m2； E=9.5×103 Mpa； W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5 m3； EA=9.5×103×106×0.015=1.425×108； EI=9.5×103×106×2.81×10-7=2669.5； P= Q3=49.48KN/m； 建立力学模型： 结构弯矩图： M max=0.45kN·m 弯矩正应力σ=M/W=0.45×103 /(3.75×10-5)=12MPa<[σw]=13 MPa 结构位移图： fmax=0. 7mm<0.3/400= 0.75mm
路基边坡防护施工钢管支架工程专项安全方案 设计计算书 一、计算目的 路基边坡坡面防护施工是在斜坡上进行，特别是对于锚杆锚索施工，需要专门 的操作平台来进行锚孔的钻进，所以需搭设钢管支架作为操作平台。对于钢管支架 结合实际地质情况，管架的受力是否合理，有必要对其进行受力计算，掌握支架的 受力情况，实现合理搭设，既经济又保证安全。 支架布置见附件详图。 为了确保安全，为了确保支架结构的受力合理、安全可靠、稳定，满足施工荷 载的需要，确保施工安全，特进行支架的设计及受力计算。 二、支架的设计 （1）材料选择 钢管：支架纵、横向水平杆、立杆均选用直径φ=48mm、壁厚t=3.5mm的钢管，长度分 别为2m、3m、6m；钢管截面面积A=489mm 2,截面惯性矩I=1.215×105mm4,抵抗矩 W=5.078×103 mm3，回转半径15.78 mm，每延米理论重量为3.84㎏。 铸铁扣件：基本形式有三种，即直角扣件、回转扣件、对接扣件。 竹跳板：规格3 m×0.2m；用于铺设出渣通道。 安全网：规格4.5 m×1.2 m。 （2）支架的布置 (a)立杆 立杆垂直于地面，是把脚手架上所有荷载传递给基础的受力杆件。立杆纵向间距 1.2m, 横向间距1m。 (b)纵、横向水平杆 纵、横向水平杆是承受并传递荷载给立杆的受力杆件。纵向水平杆在纵向水平连接 各立杆，横向水平杆在横向水平连接内、外排立杆。间距见附件详图。 (c)剪刀撑 设置剪刀撑或斜撑，可增强脚手架的纵、横向刚度。剪刀撑是设在脚手架内、外侧
面的十 字交叉斜杆，而斜撑是单独的斜杆。 (d)纵、横向水平扫地杆 纵向扫地杆连接立杆下端距底座下方10c m～20cm处的纵向水平杆，起约束立杆底端在纵向发生位移的作用；水平扫地杆设置在位于纵向水平扫地杆上方处的横向水平杆，起约束立杆底端在横向发生位移的作用。 （e）扣件 直角扣件用于两根垂直相交钢管的连接，依靠扣件与钢管表面间的摩擦力来传递荷载；回转扣件用于两根任意角度相交钢管的连接；对接扣件用于两根钢管对接接长的连接。支架各部分具体尺寸、钢管间距以及支架搭设详细要求等详见附图和施工方案。 1. 图1.小横杆受力计算图示 2.荷载 作用在支架小横杆上的荷载主要是施工荷载，主要是工人和钻孔机械的自重；根据
主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。
汨罗江特大桥主桥（50+80+50）m 预应力砼连续梁0、1号块现浇支架方案计算书 一、设计依据 1、岳望高速第II施工合同段两阶段施工设计图； 2、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ/TF50-2011)； 3、《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）（JTG F80/1-2004）； 4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； 5、现场踏勘调查资料； 6、我单位类似工程的施工经验及设备情况； 7、招标文件明确的技术规范、投标文件，相关部门或行业有关施工安全、职业健康、劳动保护、环境保护与文明施工方面的具体规定和技术标准； 8、混凝土质量控制标准(GB50164—92)； 9、施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 46—2005)； 10、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130—2001)； 11、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80—91) 二、支架总体设计 在悬臂浇注施工过程中，为保证“T”形结构的稳定性，设计图纸考虑为在桥墩顶面与梁底间设置4个临时固结，临时固结采用C40混凝土浇筑成0.5×8.75m的混凝土块（与梁底同宽），每个临时支墩内部配置φ32钢筋118根，钢筋埋入桥墩120cm，埋入梁体100cm。在临时固结与桥墩中设置一道水泥硫磺砂浆夹层，待全桥施工完后将临时固结解除。按设计图纸浇筑临时固结混凝土块后，桥墩顶部将形成了一个封闭的空间，成桥后无法拆除梁底的模板和支撑体系，运营期间也无法对支座进行检查。 因此，拟上报设计变更将临时固结变更为两个分开的混凝土块，混凝土块尺寸为0.5*2.5m、间距3.75m，以实现施工期间的模板拆除，以及运营期间的支座检查维修。同时为了确保施工过程的“T”构稳定性，在0号支架的悬臂部分，单端各设置两条Φ600*10mm的钢管桩临时支墩和3条Φ32的精轧螺纹钢作为临时锚固体系。 支架搭设布置方案为： 1、0、1号块悬臂现浇部分，单端在纵桥向与临时支墩平行布置一排Φ529 mm，δ=8 mm的钢管，每排4根；在临时支墩与桥墩之间布置一排529 mm，δ=8 mm的钢管，每排4根； 2、钢管顶布置双拼56a工字钢纵向分配梁与钢管连接牢固，横桥向共4道； 3、纵向分配梁上布置3组单层双排贝雷梁，贝雷梁上铺设工25a纵梁作为调坡钢管架的平台； 4、调坡钢管架平台上采用碗扣钢管布设调坡架，调坡钢管架上部铺设2[10方钢作为横向连接，纵向采用间距10 cm 的10×10 cm方木铺设；
0＃块支架计算书 一、工程概况 0＃块支架以三根钢管桩及预埋在临时支撑内的双片40＃槽钢为支撑，其中钢管桩外径40cm、壁厚6mm。三根钢管桩中心在一条直线上，距离墩身边线50cm，相邻钢管桩间距3.8m，中间一根位于墩身轴线上。钢管桩顶上放置两片45＃工字钢，临时支撑悬挑出的双片40#槽钢上各放置一片45＃工字钢，此四根工字钢作为横梁，横梁上共放置12根28＃工字钢作为纵梁，纵梁上再放置15根12＃工字钢作为分配梁，分配梁上满铺10cm×10cm的方木，方木上铺1.5cm的新竹胶板作为底模。具体布置见示意图。 二、支架受力检算 受力检算顺序：12＃工字钢－28＃工字钢－45＃工字钢－钢管桩－双片40＃槽钢 1、12＃工字钢 ⑴简述 均布荷载q 12＃工字钢沿8m底板全宽铺设，相邻工字钢中心间距35cm，为了计算方便，可将工字钢简化成支撑在28＃工字钢上受均布荷载的简支梁，简支梁跨度取夹临时支撑的两根28＃工字钢中心间距92.2cm， 受力简图如下： 12＃工字钢参数：13.987kg/m，Ix＝397cm4，Wx＝66.2cm3 断面面积17.9cm2 跨度0.922m 反力R2 反力R1
问题：如何求均布荷载的大小。 通过0＃块的纵横断面分析,取距中横梁根部0.75m处高侧腹板处的受力最大。 ①混凝土自重 W=(0.8+1.04)/2×0.75×7.372×2.6×10＝132.3KN 经计算q1=67KN/m。 ②施工人员和施工材料、机具按均布荷载取值1KPa,推出q2=0.35KN/m ③振捣混凝土产生对底板的荷载取值为2 KPa, 推出q3=0.7KN/m ④工字钢自重13.987×0.922×10=128.96N, 推出q4=0.14KN/m 结论：12＃工资钢所受的最大均布荷载q＝67＋0.35KN+0.7 KN+0.14 KN=68.19 KN/m。 为了计算更加安全q取值70 KN/m。 弯曲应力检算： 跨中最大弯矩M＝ql2/8＝70000×0.922×0.922/8＝7.438KN.m 跨中最大弯曲应力σ＝M/W＝7.438×1000/(66.2×10－6)＝112.4MPa＜【σ】＝145 MPa 跨中最大挠度w＝5×q×l4/(384×E×I)＝5×70000×09224/(384×2×1011×397×10-8) ＝0.00083m＜ l/400＝0.0023m。 综上所述，12工字钢的强度和刚度满足施工需要。 2、28＃工字钢 28#工字钢可简化为支撑在45＃工字钢上受集中荷载的连续梁。 13×0.35m 0.2m 根据支架示意图知高侧腹板下28＃工字钢受力最大，简化图如下： 0.5m 1.575m 1.35m 1.325m
中国港湾工程有限责任公司新建京张铁路七标 32m（24m）简支梁 支架计算书 计算： 复核： 审核： 二零一七年三月二十八日
1 计算依据 设计图纸及相关设计文件 《铁路混凝土梁支架现浇施工技术规程》(TB10110-2011) 《客运专线桥涵施工指南》(TZ213-2005) 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 《铁路桥涵设计规范》(TB 10002-2017) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 2 支架布置 每孔箱梁设4排钢管立柱，中间两排固定在支架基础上，最大跨度10.5m，钢管柱直径为630mm壁厚10mm，每排布置5根，钢管立柱上布设三根I40c横向工字钢，工字钢上布设9片双排单层贝雷梁，贝雷梁上再布设10号的横向工字钢，间距为200mm，其上布设底模。 支架布置详见下图：
3 荷载组合 3.1 主要荷载 支架法施工主要荷载有以下： 钢筋混凝土自重荷载 P1； 模板、支撑自重荷载P2； 人员、设备重 P3； 震动器产生荷载 P4； 倾倒混凝土产生荷载P5。 根据设计要求，选取荷载大小为： P3=2.5kN m； P4=2.0kN m； P5=6.0kN m。 荷载组合安全系数为：静荷载 1.2，动荷载 1.4。 3.2 梁I-I截面荷载组合 （1）钢筋混凝土自重荷载P1 kN m计算，梁截面分成翼缘板、腹板、顶底板三个区计钢筋混凝土容重按照263 算，顺桥向取一延米，荷载为： 翼缘板区：P1=1.17×26/2.829=10.75kN m 腹板区：P1=1.64×26/1.153=36.98kN m 顶底板区：P1=2.51×26/4.22=15.449kN m （2）模板、支撑自重荷载P2 翼缘板区：P2=1.6kN m 腹板区：P2=1.6kN m 顶底板区：P2=3.6kN m （3）荷载组合 翼缘板区：P=（10.75+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=29.52kN m 腹板区： P=（36.98+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=60.996kN m 顶底板区：P=（15.449+1.6）×1.2+（2.5+2+6）×1.4=35.159kN m
目录 一、工程概况 (1) 二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2) 三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20) 四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33) 五、地梁基础 (45) 六、柱模 (45) 七、楼板模板 (48)
2#桥框架支架模板计算书 一、工程概况 （一）工程简介 2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。 （二）支架模板布置情况 本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。 由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。 框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。 （三）支架基础下地质情况 经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。