80T龙门吊设计计算书
一、龙门吊总体设计情况
一）、T梁基本情况
主桥上构设计为19×48.5m预应力简支T梁，每孔5片T梁，主梁预制长度48.46m，梁高2.7 m，主梁间距2.0 m，其预制宽度中梁为1.5 m，边梁为1.75 m，主梁肋宽0.20 m，马蹄宽0.62 m，翼板间留有0.5 m的湿接缝。每片中梁吊装重量153t,边梁吊装重量150 t。
二）、龙门吊总体设计
T梁预制场设在引桥13＃～15＃墩上游侧，场内布置预制台座5个，设置一台跨度为20ｍ的施工小桁车，T梁起吊上桥采用一座固定跨墩龙门吊起吊，用起吊平车将T梁从底座上起吊后，再由起吊平车横移至位于靠预制场侧的引桥2＃和3＃T梁处的运梁小车上，再将T梁运送至待架墩位处后由架桥机架设就位。
龙门吊横梁设计计算跨径为36ｍ，两组横梁顺桥向距离为46.3ｍ，每组横梁采用连成整体的加强六排双层贝雷架拼成，上面按150ｃｍ间距垂直横梁跨径方向铺设I36a分配梁，再在其上安装2根顺横梁跨径方向的I36ａ，上铺设51.51kg/m的轨道，其上安放起吊平车，吊点采用二套滑轮组，设置在横梁两侧。龙门吊支承点采用钢管桩打入地层的方式，每处支承点用4根D800×8ｍｍ钢管桩连成整体形成支承墩，横梁支承在支承墩中心。钢管桩顶设置顺桥向和横桥向的抗风风缆，同时在引桥盖梁上预埋钢板，利用型钢将下游侧钢管桩与盖梁连成整体，提高钢管桩的整体稳定性。钢管桩与横梁的连接采用型钢设置成强大的“骑马”连接和整体框架，确保钢管桩与横梁连接处的可靠。龙门吊的设计起吊能力按T梁的最大重量并考虑砼超方按每片T梁1600KN进行计算，则每组横梁按800KN 的起重能力进行设计。
二、龙门吊受力分析
根据龙门吊的构造、使用情况和现场情况，进行龙门吊的受力分析，以确定龙门吊的荷载分类、荷载组合和几种验算工况。
一）、荷载分类
根据现场情况，不考虑偶然荷载，因此龙门吊所受荷载分类如下：
1、永久荷载
包括贝雷桁架、加强弦杆、I36ａ分配梁和轨道的自重。
2、可变荷载
包括T梁最大吊重、起吊和行走系统自重、风荷载和T梁起吊后顺桥向摆动及起吊平车移动引起的水平力。
3m
二）、荷载组合
荷载组合中因不考虑偶然荷载，因此进行龙门吊验算时仅考虑基本组合，即为永久荷载效应与可变荷载效应的组合。其中在进行结构强度和抗剪验算时，T 梁吊重考虑1.2的动力系数。
三）、验算工况分析
根据龙门吊的构造、使用情况和现场情况，不难确定出龙门吊的验算工况为如下几种： 1、验算工况1
此工况为龙门吊在最大设计吊重情况下，吊点居于桁架中点时，桁架的最大跨中弯矩，计算简图见图1。该工况为龙门吊横梁抗弯强度和变形的最不利验算工况，在此工况下，龙门吊横梁的弯矩和变形为最大，在此工况下进行横梁的抗弯强度验算。
2、验算工况2
此工况为起重平车行至与横梁支点相距3ｍ位置，在最大设计吊重情况下的工况，计算简图见图2。在该工况下有如下几种验算内容：
1）、该工况为龙门吊横梁抗剪强度最不利验算工况，计算简图见图2。在该工况下，龙门吊横梁承受最大剪力。
2）、该工况为龙门吊桁架抗压强度最不利验算工况，计算简图见图3。在该工况下，龙门吊桁架承受最大压应力。
C
m=3m
B A P
18m
图1 验算工况1
q
L=42m
L 1=36m P 3m 3m
3m
B A
q
36m
图2 验算工况2
3）、在该工况下，考虑设计风荷载作用下横梁的整体稳定性，计算简图见图4。该工
况为龙门吊横梁稳定性最不利验算工况。
4）、在该工况下，考虑龙门吊在设计风荷载下时的钢管桩的顺桥向的强度验算，为钢管桩的顺桥向的强度验算的最不利工况，计算简图见图5。
5）、在该工况下，考虑设计风荷载时龙门吊钢管桩横桥向的强度验算，为钢管桩的横桥向强度验算的最不利工况，计算简图见图6。:
N 1
R
图3 单片桁架腹杆抗压强度验算计算图
桁架腹杆2I8
F wh5
F
吊
B
A 平车
I36
贝雷架 轨道
F wh4
F wh3 F wh2
F wh1 1m 0．12m 0．36m
3．2m
图4 横梁稳定性验算计算图
G
1.1m
1.1m
N2
卢冲园大桥80T龙门吊设计计算书
F1
h=22m
F wh8
O
图5钢管桩顺桥向强度验算计算图
N3
F2
h=22m
F wh7
O
图6钢管桩横桥向强度验算计算图
三、荷载计算
一）、可变荷载
1、龙门吊最大设计吊重P设=800 KN；
2、起吊和行走系统P1=40 KN；
3、风荷载：查《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60－2004）附表A，取用湖南石门的基本数据，按1/10的频率取值，风速为20.3ｍ/ｓ，风压为0.25KN/ｍ2。根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60－2004）进行计算，风荷载标准值计算如下：
1）、风压标准值计算
横向风荷载假定水平地垂直作用于各部分迎风面积的形心上，其风压标准值W按下式计算：
r=0.012017e-0.0001Z＝0.012017e-0.0001*23＝0.012KN/ｍ3
V d=k2k5V10＝1.14*1.38*20.3＝31.9ｍ/ｓ
W0＝0.25 KN/ｍ2
W d＝ｒV d2/2g＝0.012*31.92/（2*9.81）＝0.62 KN/ｍ2
W1=K0K1 K3 W d＝0.75*0.9*1.8*1*0.62＝0.75 (kN/ｍ2)
W2=K0K1 K3 W d＝0.75*2.0*1*0.62＝0.93(kN/ｍ2)
W3=K0K1 K3 W d＝0.75*1.3*1*0.62＝0.60(kN/ｍ2)
W4=K0K1 K3 W d＝0.75*1.1*1*0.62＝0.51 (kN/ｍ2)
W5= 0.7W4＝0.7*0.51 ＝0.38(kN/ｍ2)
W1、W2、W3、W4、W5：分别为横梁、预制T梁顺桥向、预制T梁横桥向、钢管桩横桥向、钢管桩顺桥向风压标准值 (kN/ｍ2)；
W0：基本风压，为0.25 KN/m2。
K0：设计风速重现期换算系数，取0.75；
K1：风载阻力系数。对于贝雷桁片为ηk1,η取0.9，k1取1.8；预制T梁顺桥向根据B/H=2.0/2.7≈1，由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）式
4.3.7-6得K1＝2.0；预制T梁横桥向根据B/H=48.5/2.7＝18.0＞8，由《公
路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）式4.3.7-6得K1＝1.3；钢管桩
横桥向根据D√W0 =0.404<5.8,高宽比为22/0.808＝27.2，由《公路桥涵设
计通用规范》（JTG D60－2004）表4.3.7-6查得K1＝1.1。
K2：考虑地面粗糙度类别和梯度风的风速高度变化修正系数，取1.14
K3：地形、地理条件系数，取1.00。
K5：阵风风速系数，取1.38。
2）、迎风面积计算：
①贝雷桁架
贝雷桁架迎风面积按结构物外轮廓线面积乘以0.5的折减系数计算。
A hw1=3.2×42×0.5=67.2m2
②I36ａ横桥向
A hw2=76.44×10－4×23＋33×0.36=12.06m2
③轨道横桥向
A hw3=0.12×33=3.96 m2
④起吊系统横桥向
A hw4=3 m2
⑤预制T梁顺桥向
顺T梁方向的迎风面积计算为：
Aｈｗ5=2*2.7＝5.4ｍ2
⑥预制T梁横桥向
横T梁方向的迎风面积计算为：
Aｈｗ6=48.5*2.7＝131ｍ2
⑦钢管桩
钢管桩的迎风面积按外表面积的50%计算，为：
Aｈｗ8=π（D＋ｔ）ｈ1/2＝π（0.808＋0.008）22/2＝28.2ｍ2
3）、风荷载计算
计算公式 F whi=W.A hwi i
①贝雷桁架
F wh1=0.75×67.2=50.4KN
②I36a横桥向
F wh2=0.75×12.06=9.0KN
③轨道横桥向
F wh3=0.75×3.96=2.97 KN
④起吊系统横桥向
F wh4=0.75×3=2.25 KN
⑤预制T梁顺桥向
预制T梁顺桥向的风荷载为：Fｗｈ5＝W Aｈｗ5＝0.93×5.4＝5.0KN
⑥预制T梁横桥向
预制T梁横桥向的风荷载为F hw6＝0.60×131.0＝78.6KN
⑦钢管桩横桥向
横桥向钢管桩横桥向的风荷载为：Fｗｈ7＝W Aｈｗｇ＝0.51×28.2＝14.4KN
⑧钢管桩顺桥向
钢管桩顺桥向的风荷载为Fｗｈ8＝W Aｈｗｇ＝0.51×28.2×0.7＝10.1KN
4、T梁起吊后顺桥向摆动引起的水平力
设因T梁起吊后顺桥向摆动引起的横向水平力作用于起吊平车顶部。龙门吊吊物在起升T梁时顺桥向设计T梁最大偏摆角为2。，则由此对每组横梁产生的顺桥向水平力为：F吊＝1.2×800×tan2＝33.5KN
5、T梁起吊后起吊平车移动引起的水平力
F移为考虑起吊平车起吊T梁后移动时引起的横桥向水平荷载。起吊平车移动时引起的横向水平荷载T按《钢结构设计手册》（第二版，1989.10）公式2.4.1-c计算: T=0.04(Q+g)/n=0.04×P/n=0.04×840/2=16.8KN
ｎ为起吊平车在一根轨道上的轮数。
考虑横向水平荷载增大系数a T,由《钢结构设计手册》（第二版，1989.10）表2.4-2查得为a T=3,并设该横向水平荷载均匀分布在8根钢管桩上,则:
F移= a T×T/4=3×16.8/8=6.3KN
二）、永久荷载
1、桁架：3.3×12/3=13.2 KN/M
2、加强弦杆自重：0.8×6×2/3=3.2 KN/M
3、I36a分配梁：（23根×2.5m＋2根×33m /根）×0.6/33=2.25 KN/M
4、轨道：0.528×2＝1.06 KN/M
四、龙门吊横梁抗弯强度验算（验算工况1）
(一)、强度验算
龙门吊横梁强度验算按验算工况1进行验算：
该工况为龙门吊横梁抗弯强度最不利验算工况。
(1)、计算简图见图1。
P：为集中可变荷载之和。
P＝P设+P1=800+40＝840KN
ｑ：为龙门吊永久荷载之和，
q=13.2+3.2+2.25+1.06=19.7KN/m
(2)强度验算
①荷载组合后跨中最大弯矩
永久荷载效应的分项系数取1.0，可变荷载的分项系数取1.2。
R A=(1.2P+qL)/2=917.7kN
M A＝－qm2/2=－88.7kN
M zmax =M C＝R A L1/2-qL2/8=12174.8 KN.m
则单片加强的单排双层贝雷架承受最大弯矩为
Mｄmax＝M zmax/6＝2029.1 KN. m
②贝雷架容许承载力
本横梁采用加强的六排双层贝雷架，根据《公路施工手册－桥涵》（1991年4月第一版）查得，国产贝雷架的力学性质为：
弦杆截面积F＝25.48ｃｍ2；
弦杆惯矩Iｘ1＝396.6ｃｍ4；
贝雷桁片的惯矩Iｘ2＝250500ｃｍ4；
由此可计算出加强的单排双层贝雷架的力学性质，计算图式见图7。
I ｘ＝[(I ｘ1+a 12×F)+( I ｘ2+ a 22×2F)] ×2
其中贝雷桁片的截面积仅考虑为上下弦杆的截面积之和。 则I ｘ＝[(396.6+1542×25.48)+( 250500+752×2×25.48)] ×2 ＝2283660.6ｃｍ4
W ｘ＝I ｘ/（H /2）＝2283660.6/（316/2）＝14453.5ｃｍ3
16锰钢的容许应力考虑1.3的提高系数，则其拉应力、压应力及弯应力为： ［σ］＝1.3×210＝273MP ａ
则加强的单排双层贝雷架的容许弯矩为：
［M ］＝W ｘ×［σ］＝14453.5×10-6×273×103＝3945.8KN.m 考虑0.8的不均匀折减系数，则：
0.8［M ］＝3156.6 KN.m ＞M ｄmax ＝2029.1KN.m 符合使用要求。
(二)、变形验算
龙门吊横梁变形验算按验算工况1进行验算，未考虑贝雷架节点间隙挠度。 龙门吊横梁容许变形按[f]=L/750=36000/750=48mm 控制。 龙门吊横梁在跨中设计最大吊重下的变形按以下计算公式计算： f max ＝PL 13/(48EI)+ｑL 14/（384 EI ）×(5-24m 2/L 12)
＝840×363/(48×2.1×108×2283660.6×10－
8×6)+
19.7×364/（384×2.1×108×2283660.6×10－8×6）×(5-24×32/362) ＝0.028+0.014ｍ=0.042m=42mm<[f]＝48ｍｍ f max /L=0.042/36=1/857＜1/750 符合使用要求。
五、验算工况2下龙门吊验算
如前所述，在该工况下龙门吊有5项验算内容，分别验算如下：
(一)、该工况为龙门吊横梁抗剪强度最不利验算工况，计算简图见图2。在该工况
a 1=154cm
H=316cm x x
A 2=75cm
图7 单排双层贝雷架计算图
贝雷架
加强弦杆
下，龙门吊横梁承受最大剪力。 P 、q 取值与上相同。
R A =[1.2P(L 1-3)+qLL 1/2]/L 1=1337.7kN R B =1.2P+qL-R A =497.7kN
由此绘出横梁剪力图如图8。
由图知，贝雷桁架的最大剪力为1278.6KN 每单片加强的单排双层贝雷架支点处最大剪力：
Q dmax = Q zmax /6=213.1 KN ≤[Q]=245.2KN(由《公路施工手册－桥涵》［1991年4月］查得） 符合使用要求。
（二）、该工况为龙门吊桁架抗压强度最不利验算工况，计算简图见图3。在该工况下，龙门吊桁架承受最大压应力。 N 1＝R A /6 ＝1337.7/6=223.0kN
单根I8的截面积为A=522mm 2，则腹杆I8的压应力为： σ=N/(2A)=213.6MP a ＜[σ]=273 MP a
符合要求。
（三）、 在该工况下，考虑设计风荷载作用下横梁的整体稳定性，计算简图见图4。该工况为龙门吊横梁稳定性最不利验算工况。
1、倾覆弯矩计算 倾覆弯矩计算为
M 倾=F wh1×3.2/2＋F wh2×（3.2+0.36）＋F wh3×（3.2+0.36×2+0.12/2）
－ ＋
＋
－
1278.6kN 59.1kN 1219.5kN
211.5kN 497.7kN
59.1kN
图8 横梁最大剪力图
＋F wh4×（3.2+0.36×2+0.12+1/2）＋（F wh5＋F吊）×（3.2+0.36×2+0.12+1）
＝328.8KN.m
抗倾覆弯矩M抗计算为：
G=q×39+P=19.7×42＋840=1667.4KN
M抗= G ×1.1=1667.4×1.1=1834.1KN.m
2、龙门吊横梁整体稳定性验算
M抗> M倾
稳定系数K=M抗/ M倾=1834.1/328.8=5.6＞1.3
故龙门吊横梁在最大设计吊重时在风荷载作用工况下，整体是稳定的。
（四）、在该工况下，考虑龙门吊在设计风荷载下时的钢管桩的顺桥向的强度验算，为钢管桩的顺桥向的强度验算的最不利工况，计算简图见图5。
1、钢管桩承载力计算
1）、按轴心受压杆计算钢管桩承载力
按轴心受压杆计算钢管桩承载力时，单根钢管桩的容许承载力计算如下（根据《公路桥涵设计手册－基本资料》表3－89计算）
I X＝πD3/8×ｔ＝π×80.83/8×0.8=16571.8cm4
W x=0.7854D2t=0.7854×80.82×0.8=4102.1cm3
A=πDｔ=π×80.8×0.8=0.02m3
E=2.1×108KP a
则单根钢管桩的容许承载力为：
N＝π2EI/（4L2）＝π2×2.1×108×16571.8×10-8/（4×222）
＝1774.0KN
2）、按沉桩计算钢管桩承载力
按《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）中沉桩的容许承载力计算公式3.2-4计算单桩承载力，考虑钢管桩内外双摩擦力，不考虑桩底承载力,取桩周摩阻系数平均值为35KPａ。
N‘＝2×1/2×ｕ.a.l.τ=π×0.816×0.8×16×35=1148.4KN
因此取单根钢管桩的容许承载力为：[N]=min{N,N‘}＝1148.4KN
3）、钢管桩容许应力
钢材考虑1.3的提高系数，则钢管桩容许应力为［σ］＝1.3×145＝188.5MPａ
4）、钢管桩容许弯矩
钢管桩容许弯矩为[M]＝［σ］×W x＝188.5×103×4102.1×10-6＝773.2KN.m。
2、钢管桩顺桥向强度验算
设横梁除起吊系统外承受的水平力传给钢管桩的水平荷载都均匀传递给二个支承墩的每根钢管桩上，起吊系统产生的水平力都均匀传递给一个支承墩的四根钢管桩上，并都作用在钢管桩顶。
F1＝[(F wh1+ F wh2+ F wh3+ F wh4)/2+ F wh5/2+F吊]/4
=[(50.4+9+ 2.97+ 2.25)/2＋5.0/2+33.5]/4
=17.1KN
N2=R A/4=334.4KN＜[N]＝1148.4kN
M O顺＝F1×h+ F wh8/2×h/2
= 17.1×22+ 10.1/2×22/2=431.8KN.m<[M]＝773.2kN.m
σ顺=N2/A+M O顺/ W x=334.4/0.02+431.8/(4102.1×10-6)=121983.2KP a
=122.2M P a<［σ］＝188.5MPａ
符合要求。
(五)、在该工况下，考虑设计风荷载时龙门吊钢管桩横桥向的强度验算，为钢管桩的横
桥向强度验算的最不利工况，计算简图见图6。
N3＝R A/4=334.4KN＜[N]＝1148.4kN
M O横=F移h+F wh7/2。h/2=6.3×22+14.4/2×22/2=217.8KN.m<[M] ＝773.2kN.m
σ横=N3/A+M O横/ W x
=334.4/0.02+217.8/(4102.1×10-6)
=69814.8KP a =69.8M P a<［σ］＝188.5MPａ
符合要求。
因此通过对龙门吊横梁的强度、变形及稳定性和钢管桩的强度验算，均符合使用要求，该80T龙门吊设计结构是安全的，能满足使用要求。
参考资料：
1、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60－2004）
2、《钢结构设计手册》（第二版，1989.10）
3、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）
4、《公路桥涵设计手册－基本资料》
5、《公路施工手册－桥涵》（1991年4月第一版）
附件一 1 预制梁场龙门吊计算书 1.1工程概况 1.1.1工程简介 本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。 1.1.2地质情况 预制梁场基底为粉质粘土。查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。 1.2基础设计及受力分析 1.2.1龙门吊轨道基础设计 龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图 图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图 1.2.2受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置 单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。 P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1） q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下： ` 图1.2-3 龙门吊受力示意图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
附件：龙门吊基础验算 一、门吊钢跨梁强度验算 1.概述 龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一） 图一龙门吊钢跨梁结构形式图 2.计算载荷工况： 2.1计算载荷：钢板组合梁上只运行16T门吊，45T门吊则不再钢梁上运行，16T 门吊自重70吨，吊重16吨，走行轮数4，单个轮压G=(70/2+16)/2=25.5T，垂向动荷系数取1.4,单个轮压为G*1.4=35.7T。（门吊轮距7.5m） 2.2载荷工况： 工况1，门吊运行到一轮压地基面端部，一轮压过跨梁上。 工况2，门吊运行到过跨梁中部时工况。 2.2材料的许用应力： 3．有限元建模
过跨梁钢结构有限元模型见图（二）。由于为左右对称结构，采用实体单元进行网格的自动划分。该模型共划分了54768 个单元， 43581个节点。 图二过跨梁钢结构有限元模型 4 结论： 工况1：过跨梁最大应力为109.98 MPa（见图三）、最大静挠度为15.6mm （见图四），挠跨比为14.66/21000=1/1432＜1/500； 工况2：过跨梁最大应力为168.26 MPa（见图五）、最大静挠度为36.2mm （见图六），挠跨比为34/21000=1/617＜1/500； 在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。 图三过跨梁工况1应力云图
图四过跨梁工况1应变云图 图五过跨梁工况2应力云图 图六过跨梁工况2应变云图 二、门吊扩大基础承载力计算 龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。
附件3 龙门吊轨道梁地基承载力验算书 一、基本计算参数 1、起吊梁板时龙门吊单边荷载 龙门吊主要作用是吊装主体结构施工模板、钢筋等材料，起重量最大为钢筋不超过5吨，为了确保安全按照最大起重量10吨计算。查表起重量10吨跨度26米是轮压为128KN。 2、龙门吊对每米轨道的压力 G=128X2/7=36KN 轨道梁和轨道偏安全取每延米自重。 G2= (X)X = G3=20/100=
1、轨道梁地基承载力验算 轨道梁采用C30,台阶式设置，上部为宽60cm,高50cm,龙门吊脚宽按7m 计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则： 1、轨道梁受压力验算： P=g + g3 =36+=m 轨道梁砼应力为： (T = Y 0P/A=1000=v[c ]=30MPa 2、轨道梁地基承载力验算 地基应力计算 c =( g+g+ g3)/A=( 36++)= 地基承载力计算： 現二小氓+ +牛ybN r P u__极限| 2 承载力，KF a c ――土的粘聚力，KP a 丫一一土的重度，KN/m彳，注意地下水位下用浮重度; b，d -- 分别为基底宽及埋深，m ； N c，N q，N r——承载力系数，可由图中实线查取
40 承载力系数Me、Nq、N「值（引自lerzaehi. WGT 年） 根据板桥村站围护结构图纸总说明中基坑设计参数建议值表1-2素填土 C=10 丫= KN/m、? =8 带入太沙基公式PU=10*6+**5+**0=108 KPa>72KPa 所以地基承载力买足要求。 三、梁配筋计算 1、弯矩计算（按照均布荷载简支梁配筋计算） Q=m
目录 1 编制依据1 2 工程概况1 3 龙门吊设计1 3.1 龙门吊布置1 3.2 龙门吊轨道梁设计1 4 主要施工方法4 4.1 施工顺序及工艺流程4 4.2 基底回填4 4.3 素砼垫层施工4 4.2 基础钢筋4 4.3 基础砼5 4.4 轨道安装5 5 质量控制标准6 6 安全文明施工7 6.1 安全施工7 6.2 文明施工措施8
1 编制依据 1、《***》施工图、《***》施工图； 2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2 工程概况 ***。 3 龙门吊设计 3.1 龙门吊布置 ***布置3台龙门吊，一期围挡布置一台，跨度21m，起重量10t,二期围挡布置2台，跨度15m,起重量10t；轨道均采用P38钢轨，轨道平面布置图如附图1。 3.2 龙门吊轨道梁设计 两种跨度龙门吊，轨道梁梁设计按21m跨度进行。21m跨度龙门吊整机自重18.5t，最大起重量10t。单侧两个轮压为18.5÷2+10=19.25t，单个轮压为9.6t；施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为10.56t（即105.6kN） 1、轨道梁断面形式 轨道梁截面形式采用500mm（宽）×400mm（高），混凝土采用C30砼。 2、轨道梁受力计算 按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁，混凝土承载力大于杂填
土，整体按500mm ×400mm 梁考虑，该段轨道梁长L 约90m ，根据《地基与基础》中计算公式 44EI kb =λ 其中： k ——基床系数，本工程为卵砾石，取 3.0×104kN/m 3,即 3.0×10-2N/mm 3; C30混凝土取E=3×104 N/mm 2； 49331067.240050012 1121mm bh I ?=??== 则m mm 47.01065.410 67.21034500100.344942=?=??????=--λ L=100m, πλ>=?=4710047.0L ,故该段轨道梁为无限长梁。 对于无限长梁 ()x x x e P M λλλλ sin cos 04-= x x x e D P V λλcos 02 --= ()x x x e b P P λλλλsin cos 02+-= 当0=x λ时，M 、V 、P 均取最大值 m kN P M ?=?== 17.5647 .046.10540λ kN P V 8.522 6.10540=== kPa b P P 63.495.024 7.06.10520=??==λ 3、轨道梁配筋计算 根据混凝土结构设计规范，混凝土保护层取45mm ，C30混凝土轴
常德大桥80T龙门吊设计计算书 根据＊＊＊＊＊＊＊桥设计图、预制场施工技术方案进行80T龙门吊设计。 一、龙门吊总体设计情况 一）、T梁基本情况 主桥上构设计为19×48.5m预应力简支T梁，每孔5片T梁，主梁预制长度48.46m，梁高2.7 m，主梁间距2.0 m，其预制宽度中梁为1.5 m，边梁为1.75 m，主梁肋宽0.20 m，马蹄宽0.62 m，翼板间留有0.5 m的湿接缝。每片中梁吊装重量153t,边梁吊装重量150 t。 二）、龙门吊总体设计 T梁预制场设在引桥13＃～15＃墩上游侧，场内布置预制台座5个，设置一台跨度为20ｍ的施工小桁车，T梁起吊上桥采用一座固定跨墩龙门吊起吊，用起吊平车将T梁从底座上起吊后，再由起吊平车横移至位于靠预制场侧的引桥2＃和3＃T梁处的运梁小车上，再将T梁运送至待架墩位处后由架桥机架设就位。 龙门吊横梁设计计算跨径为36ｍ，两组横梁顺桥向距离为46.3ｍ，每组横梁采用连成整体的加强六排双层贝雷架拼成，上面按150ｃｍ间距垂直横梁跨径方向铺设I36a分配梁，再在其上安装2根顺横梁跨径方向的I36ａ，上铺设51.51kg/m的轨道，其上安放起吊平车，吊点采用二套滑轮组，设置在横梁两侧。龙门吊支承点采用钢管桩打入地层的方式，每处支承点用4根D800×8ｍｍ钢管桩连成整体形成支承墩，横梁支承在支承墩中心。钢管桩顶设置顺桥向和横桥向的抗风风缆，同时在引桥盖梁上预埋钢板，利用型钢将下游侧钢管桩与盖梁连成整体，提高钢管桩的整体稳定性。钢管桩与横梁的连接采用型钢设置成强大的“骑马”连接和整体框架，确保钢管桩与横梁连接处的可靠。龙门吊的设计起吊能力按T梁的最大重量并考虑砼超方按每片T梁1600KN进行计算，则每组横梁按800KN 的起重能力进行设计。 二、龙门吊受力分析 根据龙门吊的构造、使用情况和现场情况，进行龙门吊的受力分析，以确定龙门吊的荷载分类、荷载组合和几种验算工况。 一）、荷载分类 根据现场情况，不考虑偶然荷载，因此龙门吊所受荷载分类如下： 1、永久荷载 包括贝雷桁架、加强弦杆、I36ａ分配梁和轨道的自重。
龙门吊轨道基础验算 初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼 1、荷载计算， 荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载 空心板混凝土取a=9m3 空心板钢筋d=1.4t 80T龙门吊自重取b=30t 混凝土容重r=26KN/m3 安全系数取1.2，动荷载系数取1.4 集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN 龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN 均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算 其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa 我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN “弹性地基梁计算程序2.0”界面图
地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40 当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：
此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa 此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1 此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4 抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy) As——钢筋截面积 M ——截面弯矩 H0——有效高度 Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa 一级钢筋抗拉强度为235 MPa 代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm2 考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm2的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋 当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：
龙门吊轨道承载力验算书 2018年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验算 1.1 龙门吊基础验算 图7.1 预制场龙门吊立面图（单位mm） 1.1.1 受力分析 梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板（112.1t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。 1、龙门吊自重：m=45t G1=45×103kg×10N/kg＝450KN 2、30m边梁重量：m=40.2m3×2.6t/m3+7.6t=112.1t G2=112.1×103kg×10N/kg＝1121KN 集中荷载P= G2/2=1121/2=560.5KN 均布荷载q= G1/L=450/31=14.52 KN/m 当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：
图1.1.1 龙门吊受力简图 龙门吊竖向受力平衡可得到： N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到： N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=722.28KN，N2=288.34KN 龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为7m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：
图7.1.1-2 龙门吊侧面受力简图 受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得 N1=N+N （1-5） 由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为 N=361.14KN 1.1.2 力学建模 根据《路桥施工计算手册》p358可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系： 23 0(1)10cr P b E s ωυ-=-? (1-6) 其中： E0-----------地基土的变形模量，MPa ； ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79； ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值； Pcr -----------p -s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ； s -------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ； b -------------承压板宽度或直径，mm ； 不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。故令地基承载的刚度系数3262 3101010cr cr P b P b k s s --???==?，则302101-b E k ωυ??=（）（KN/m ）。 另考虑到建模的方便和简单，令b=200mm （纵梁向20cm 一个土弹簧），查表得粉质粘土νn =0.25～0.35，取ν=0.35粉质粘土的变形模量E 0=16 MPa 。带入公式(1-6)求解得： K=4.144×106
10t 龙门吊机走道基础计算书 一、概述 为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。 龙门吊机跨度14m ，净高9m 。龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。 根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。 二、基础结构 走道基础采用钢筋混凝土条形结构。截面尺寸采取宽0.4m ，高0.3m 。 三、基础结构受力计算及配筋 1. 最不利工况：龙门吊机偏心起吊钢筋 荷载：钢筋12.5t ，龙门吊机自重10t 集中荷载=125KN 均布荷载=1007.114 KN = 支点反力作用在4个轮子之上，轮压=17543.754 KN =， 起吊或制动过程中产生的动载:v 取0.12m/s,冻灾系数φ=1+0.7v=1.084 R=43.75×1.084=47.4KN,取48KN 假设荷载作用范围为L=3m ，均布荷载为q 348×2q =，32/q KN m =
2. 基础应力检算 钢筋保护层50mm,基础混凝土采用C20砼,基础受力钢筋上层、下层采用φ12钢筋。 双面配筋计算公式： 公式：02)(2'0'2 =+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s ○1 ○2 —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩； —a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩； —s A 受拉区钢筋的截面积； —'s A 受压区钢筋的截面积； —cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离； '5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离； 030525h h a cm =-=-=—截面有效高度； —x 混凝土受压区高度； —y 受压区合力到中性轴的距离； —b 基础的宽度； —n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比； 受拉钢筋中应力：][s s s Z A M σσ≤= ○3
龙门吊轨道基础计算书 1.编制依据 （1）《基础工程》（人民交通出版社）； （2）《吊车轨道的连接标准》（GB253）； （3）《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231-98）； （4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； （5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； （6）《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2.工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400～K992+533.927，全长12.134km，途经大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为26m，改扩建采用两侧各拼宽8m，路基宽42m。 本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片，16m板梁400片，20m 板梁12片。后张法25mT梁24片，后张法30m箱梁64片（单片重93t）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制，存梁能力较小；综上考虑，在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长200m，龙门吊轨道基础中心间距16m，龙门吊轨道基础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座，存梁台座可存梁36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t龙门吊，跨度16m，龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m，支腿高度9m。单台龙门吊自重为27t。 3.设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面,混凝土强度等级为C30。龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析设计。
兰州市轨道交通1号线一期工程 （陈官营~东岗段） 七里河站龙门吊基础施工方案 编制： 审核： 审批： 八冶建设集团有限公司 兰州轨道交通1号线一期TJⅡ-8B项目部
2015年03月14日
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、龙门吊基础设计 (3) 3.1 龙门吊布置 (3) 3.2 龙门吊轨道梁及垫层设计 (4) 四、主要施工方法 (8) 4.1施工顺序及工艺流程 (8) 4.2基础开挖 (8) 4.3素砼垫层 (8) 4.4基础钢筋 (9) 4.5基础砼 (9) 4.6轨道安装 (10) 五、质量控制标准 (12) 六、安全及文明施工 (13) 6.1 安全施工 (13) 6.2文明施工措施 (13)
七里河站龙门吊基础施工 一、编制依据 1.《建筑地基基础设计规范》 2.《混凝土结构设计原理》 3.《七里河站主体结构施工图》 4.《七里河站围护结构施工图》 5. 龙门吊生产厂家所提供有关资料 二、工程概况 七里河站为兰州市城市轨道交通1 号线一期工程中间车站，位于七里河
图2.1-1 七里河车站平面位置图 七里河站起点里程为YCK20+557.603，终点里程为YCK20+808.103，有效站台中心里程YCK20+727.803。采用地下两层双柱三跨（部分区段为三柱四跨），的结构形式，车站主体净长为230.5m，标准段净宽为20.8m,总高13.17m,为岛式车站。车站底板埋置深约18.07m,结构顶板覆土深度约3.2m。车站在西津东路南北两侧各设两个出入口，其中一号出入口为远期规划，不在本次施工范围。车站两端于南北侧各设置1 组风亭。车站采用明挖顺做法施工，根据总体筹划，车站按照盾构过站考虑。 车站主体围护结构采用Φ800mm@1400mm钻孔桩，桩间采用挂网喷射混凝土挡土，同时根据地质条件选定在布置降水井进行基坑内外的降水。支撑结构自上而下设一道1000*1000钢筋混凝土结构支撑，2道Φ609、壁厚16mm 的钢管支撑。附属围护结构采用钻孔灌注桩加内支撑的支护形式，桩间采用挂网喷射混凝土（有淤泥层时，局部桩间采用旋喷桩加固）挡土，同时采用降水井降水。 三、龙门吊基础设计 3.1 龙门吊布置 七里河站共设置两台龙门吊，位于基坑北侧，跨度20.4 m，额定提升重量
1、编制依据 《钢结构基本原理》 《结构力学》 《建筑施工计算手册》 《简明施工计算手册》 2、工程概况 本站为郑州市轨道交通6号线京广中路站，车站全场166.2米，标准段宽22.5米。两端端头井长14.8米，宽25.5米。本站计划安装一台10+10t龙门吊，作为垂直运输所用，以配合现场施工。其轨道基础直接采用车站围护结构冠梁。由于两端端头井较标准段较宽，故在端头井处需设置两道轨道梁，以便龙门吊能够在端头井上工作。 3、轨道梁设计 3.1 轨道梁布置 轨道梁布置在端头井两侧冠梁上，并往南侧偏300mm。如图3-1和图3-2所示。 图3.1-1 轨道梁平面布置图
图3.1-2 轨道梁纵断面布置图 3.2 轨道梁截面设计 本站龙门吊轨道梁是由2根63c 工字钢及两块钢板焊接形成，其截面如图3.2-1所示。 图3.2-1 轨道梁截面图 弹性模量：910210?=E Pa 惯性矩：102250=工x I cm 4 76.512 2.1401233=?==bh I x 板cm 4 移心后的钢板惯性矩： 44.494652.1401.3276.522=??+=+=A a I I x x 板移心板cm 4 组合后的2工63c 工字钢惯性矩：
88.30343022=+=移心板工x x I I I cm 4 3.3 轨道梁计算模型 车站围护结构连续梁冠梁设计成轨道梁的受力支柱，跨度14.8m ，计算模型见图3.3-1。 图3.3-1 轨道梁计算模型 图3.3-2 轨道梁计算模型（计算器计算模型） 4、轨道梁验算 4.1 截面弯矩计算 轨道梁各截面弯矩由梁外受力（龙门吊工作时对轨道梁所施加的力,龙门吊最大轮轨16.7t ）和轨道梁自重两个方面共同作用形成。 63c 工字钢理论重量：141.189Kg/m 12mm 厚400mm 宽钢板理论重量：68.37012.04.01085.73=???Kg/m
佳~管区间盾构场地龙门吊基础设计计算书 1、设计依据 《基础工程》（第二版），清华大学出版社； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 龙门吊生产厂家提供有关资料； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 佳海工业园明挖段为佳～管区间盾构始发场地，拟配置2台MGtz 型45t-19.2m门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压： 150 8/= = = * f7. kN mg 183 8/8.9 为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。基础梁拟采用顶面500mm*底面1000mm梯形截面钢筋混凝土条形基础梁，高度500mm，长度根据现场实际情况施工，总长超过100m，轨道梁设置在场地路基上，混凝土强度等级为C30。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
图1 基础梁受力简图 3、梁的截面特性 混凝土梁采用C30混凝土，抗压强度30MPa 。设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离： m hc bd c b d cH y 207.0) 5.0*3.02.0*1(*2)5.01(*2.05.0*5.0)(2)(22221=+-+=+-+= m y H y 293.0207.05.012=-=-= 图2 基础梁截面简图
梁的截面惯性矩： 43131320215.0]))(([3 1m d y c b by cy I =---+= 梁的截面抵抗矩： 310734.0207 .05.00215 .0m y H I W =-=-= 混凝土的弹性模量： 27/10*55.2m kN E c = 截面刚度： 25710*47.510*55.2*0215.0kNm I E c == 4、按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩 假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为： m kN L F p /72.9379 .52*934.3320 *4=+= =∑ 若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。 图3 基础梁受力简图
陕西安康公路发展项目安康至陕川界 （毛坝）高速公路 AME15合同段 100T龙门吊设计计算书 中交第二公路工程局有限公司 二零零九年十二月 安毛高速AME15合同段 100T龙门吊设计计算书 （共一册） 设计编号： 设计计算： 项目负责： 审核负责： 局总工程师： 设计单位：中交第二公路工程局有限公司
安毛高速15 标 100T 龙门吊设计计算说明书 （共一册） 中交第二公路工程局有限公司 二○○九年十二月 技 术 中 心 交 图 日 期 ：
目录 1 设计依据 (1) 2 龙门吊总体构造 (1) 3 基本设计参数 (1) 4 龙门吊设计计算 (2) 4.1荷载组合 (2) 4.2吊具计算 (2) 4.2.1 钢丝绳验算 (3) 4.2.2 横吊梁计算 (3) 4.3平车设计 (5) 4.4轨道梁 (6) 4.5轨道枕梁 (6) 4.6龙门桁架计算 (7) 4.7龙门桁架柱脚阴头垫座复核计算 (11) 4.8龙门桁架柱脚阴头垫座下箱梁弯曲应力复核计算 (12) 4.9龙门桁架柱脚阴头垫座下箱梁抗剪复核计算 (14) 4.10龙门桁架立柱柱脚连接座焊缝复核计算 (15) 5 龙门吊稳定性验算 (16) 5.1龙门桁架稳定性验算 (16) 5.2龙门桁架支腿斜撑稳定性验算 (16)
安毛15标100T龙门吊设计计算说明书 1 设计依据 （1）《钢结构设计手册》； （2）钢结构设计规范（GB 50017-2003）； （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》( JTJ025－86 )； （4）简明施工计算手册（第三版）； （6）地基与基础（第三版）； （6）基础工程（第三版）； （7）《建筑结构设计荷载规范 2006年版》（GB50009-2001）。 2 龙门吊总体构造 龙门吊桁架采用采用标准贝雷架组拼，桁架高11.43m，跨径20.45m，采用单层12排贝雷组拼，贝雷片之间采用450×1180mm标准花架和自制花架连接，贝雷龙门吊总体构造见下图2.1。 图2.1 100t贝雷龙门吊总体构造图 3 基本设计参数 （1）龙门吊桁架系统均采用贝雷架和贝雷连接花架搭设。贝雷架材料为16Mn 钢，其它材料采用Q235B钢。具体性能参数如下：
10t龙门吊机走道基础计算书 一、概述 为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t龙门吊机。龙门吊机跨度14m，净高9m。龙门吊机配备10t电动葫芦一台。 根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。 二、基础结构 走道基础采用钢筋混凝土条形结构。截面尺寸采取宽0.4m，高0.3m。 三、基础结构受力计算及配筋 1.最不利工况：龙门吊机偏心起吊钢筋 荷载：钢筋12.5t，龙门吊机自重10t 集中荷载=125KN 均布荷载=100 7.1 14 KN = 支点反力作用在4个轮子之上，轮压=175 43.75 4 KN =， 起吊或制动过程中产生的动载:v取0.12m/s,冻灾系数φ=1+0.7v=1.084 R=43.75×1.084=47.4KN,取48KN 假设荷载作用范围为L=3m，均布荷载为q 348×2 q=，32/ q KN m =
2. 基础应力检算 钢筋保护层50mm,基础混凝土采用C20砼,基础受力钢筋上层、下层采用φ12钢筋。 双面配筋计算公式： 公式：02)(2'0'2 =+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s ○1 ）（）（''22''32 13 1a x nA bx a x nA bx S I y s s a a -+-+== ○2 —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩； —a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩； —s A 受拉区钢筋的截面积； —'s A 受压区钢筋的截面积； —cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离； '5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离； 030525h h a cm =-=-=—截面有效高度； —x 混凝土受压区高度； —y 受压区合力到中性轴的距离； —b 基础的宽度； —n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；
28m/120吨跨龙门吊基础计算 龙门吊基础按照宽度0.8m，高0.6m条形基础计算，换填0.5m 深，1.5m宽卵石土，根据地质报告，地基承载力按100 kPa。 （1）换填地基承载力计算 根据midas建模，各个内力如下： 计算出地基反力为81KN，则：基础底面最大的竖向压应力为：Pkmax=81/0.5x0.8=202.5kPa 采用换填法地基，换填材料采用卵石土，换填后压实系数λ>0.97地基承载力特征值大于200 kPa，换填深度为1.5m，厚度0.8m，基础埋深0.6m，扩散角ζ=30° 耕植图的天然重度按18kN/m3计算，基底土自重压力为： Pz=b(Pk – Pc)/(b+2ztanζ) =0.8x(202.5-18x0.6)/(0.8+2x1.5 tan30) =60.58 kPa Pcz=18x1.5=27kPa 垫层地面进行深度修正后的承载力特征值： as = ?ak+εdγm（d-0.5）=100+1x18x（1.5-0.5）=118 kPa
Pz+Pcz=60.58+27=87.58 kPa0.97，换填宽度为b’=b+2ztanζ= 0.8+2x1.5 tan30=2.5m. （2）基础配筋计算 1）抗弯钢筋 根据表中最大弯矩，基础截面底部配置二级钢HRB335级7Ф22,顶部配置4Ф22, 相对界限受压区高度：δb=β1/(1+?z/Esξcu) =0.8/(1+300/200000x0.00355)=0.56 混凝土保护层厚度30mm，受压钢筋和受拉钢筋到截面边缘的距离：as=a’s=30+10=40mm As=2659.58mm2 A’s=1519.76mm2 Ho=600-50=550mm 根据力的平衡方程：a1 ?cbx= ?yAs- ?’yA’s 求得x=29.89mm<δ b Ho=0.56x550=308mm x< 2as =80mm ρ= As/b Ho=0.00265958/0.8x0.55=0.604%>ρmin=0.2% 该截面可以承受的正弯矩值 M= ?yAs（h- as-a’s） =300x1000x0.00265958x（0.55-2x0.04）=375 KN.m>300 KN.m 由于基础顶部钢筋少于基础底部钢筋，顶部受弯承载力为：
龙门吊的设计与检算 一、概况 XXX桥，全长559.34m共有板梁594片，全部为先张法预应力板梁，预制场设在第17#墩～第22#墩之间左幅的一块空地上，预制场的走向与桥梁的走向一致。(见附图) 二、龙门吊的设置 因为预制场的走向与桥梁的走向一致，而预制场上只设置一台龙门吊，这样必须借助一个型钢加工的扁担（重约10t）板梁最大的自重31.2t，滑轮和钢丝绳重约2t，合重43.2t，按1.3的系数为43.2×1.3=56.2t。这样龙门吊的吊重按60t 设置。 三、龙门吊的主要参数： 吊重W1=60t，跨度L=30m，高度H=15m，天车重W2=6t。由6组贝雷片加上下加强弦杆。 四、强度检算： （一）横梁： 1、静荷载：横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组，贝雷片自重：G1=275Kg/片；加强弦杆自重：G2=80Kg/片；插销和支撑架的自重（对应贝雷片）：G3=25Kg/片； 这样横梁自重G=（G1+ G2×2+ G3）×6×10=27600Kg。 横梁的静荷载为横梁的自重，可视为均布荷载q=（G÷1000）×10KN/30m=9.2KN/m； 故Mmax静=ql2/8=9.2×302÷8=1035KN?m Qmax静=ql/2=9.2×30/2=138KN 2、动荷载：动荷载系数K动=1.3；（教材《基础工程》） 工作荷载P=K动（W1 +W2）=1.3×(600+60)=858KN。 故Mmax动=PL/4=858×30/4=6435KN?m Qmax动=P=858KN 3、总荷载： Mmax =Mmax静+Mmax动=7470KN?m Qmax =Qmax动+Qmax动=996KN 4、容许强度： [M]=9618.8KN?m；[Q]=1397.8KN。 5、结论：[M]＞Mmax [Q]＞Qmax 满足要求。 6、挠度计算：
龙门吊轨道基础计算书 1. 编制依据 《基础工程》（人民交通出版社）； 《吊车轨道的连接标准》（GB253 ； 《机械设备安装工程施工及验收通用规范》 （GB50231-98 ； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002 ； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG D62-2004）； 《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 2. 工程概况 本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目 JG-JD- 2标 段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为 K980+400-K992+,全长，途经 大桥、浦头两镇。 本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为 26m 改扩建采用两侧各拼 宽8m 路基宽42m 本标段先张法空心板梁共 428片，其中13m 板梁16片，16m 板梁400片，20m 板梁 12片。后张法25mT 梁 24片，后张法30m 箱梁64片（单片重93t ）。 考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用 外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求， 后张法预制梁梁场受施工场地限 制，存梁能力较小；综上考虑，在 X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能 力36片。 存梁区域龙门吊轨道基础长 200m 龙门吊轨道基础中心间距16m 龙门吊轨道基 础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有 3个存梁台座，存梁台座可存梁 36片（双层存梁）。 存梁区域投入2台60t 龙门吊，跨度16m 龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m 支腿高度9m 单台龙门吊自重为27t 。 3. 设计说明 龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒 T 形截面,混凝土强度等 级为C3（X 龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计 中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。基础按弹性地基梁进行分析 设计。 4. 龙门吊参数 表4-1 60t 龙门吊参数一览表 (1) (2) (3) (4) (5) (6)
计算书
目录 第1章计算书 (1) 1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 (1) 1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 (1) 1.1.2 龙门吊轨道基础承载力验算 (2) 1.1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算 (2) 1.2 吊装设备及吊具验算 (3) 1.2.1 汽车吊选型思路 (3) 1.2.2 汽车吊负荷计算 (4) 1.2.3 汽车吊选型 (4) 1.2.4 钢丝绳选择校核 (5) 1.2.5 卸扣的选择校核 (5) 1.2.6 绳卡的选择校核 (6) 1.3 汽车吊抗倾覆验算 (7) 1.4 地基承载力验算 (7)
第1章计算书 1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min，小车运行速度5m/min，整机重量60T。1#梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求。 本方案地基基础梁总计受力： M=137+60×2=257T F=M*g=257T×9.8N/kg=2519kN 2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力： P=F/8=315kN 85T满负荷运转（吊装170T）时， Pmax=（85+60）T×9.8N/kg/4=355kN。 1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种，二者取较大值： 方式一： 根据《路桥施工计算手册》计算： g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m 方式二： 根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构)》中“总说明4.3公式（1）”计算： P d=1.05×1.4×1.15×315=533kN/m； 满负荷运转时： g1max=2×355+（20×60/1000/8）=710kN/m； P d max=1.05×1.4×1.15×355=600kN。 每种工况下，二者取较大值。所以本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m，满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/m。起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查《GB2585-2007铁路用热轧钢轨》“表A.1钢轨计算数据”得到：P43的理论米重量为44.65kg/m，小于QU100的理论重量，综合考虑钢轨专业性用途、今后的周转使用及安全性能指标，我们认为龙门吊制造厂家的意见不利于该龙门吊今后的周转使用，不予采纳。
20t龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》； 1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.4、《边坡稳定性分析》 2、设计说明 根据现场情况看：场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cm的Φ16铆钉作为锚筋。 3、设计参数选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t，自重17t，土体容重按18.5KN/m3计。（1）从安全角度出发，按g=10N/kg计算。 （2）17吨龙门吊自重：17吨，G4=17×1000×10=170KN； （3）20吨龙门吊载重：20吨，G5=20×1000×10=200KN； （4）最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重； （5）G6=（170000+200000）/=92.5KN； （6）吊重20t；考虑冲击系数1.2； （7）天车重2.0t；考虑冲击系数1.2； （8）轨枕折算为线荷载：q1=1.4KN/m； （9）走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m； （10）P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m(计入压板)； （11）其他施工荷载：q4=1.5 KN/m。 （12）钢板垫块面积：0.20×0.30=0.06平方米 （13）枕木接地面积：1.2 ×0.25=0.3平方米 （13）20吨龙门吊边轮间距：L1：7m
3.2、材料性能指标 地基 （1）根据探勘资料取地基承载力特征值：?α=180Kpa （2）地基压缩模量：E S =5Mpa 4、地基验算 4.1基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cm碎石碾压基础上铺设枕木。 4.2、地基承载力验算 轨道梁基础长100m，根据20T龙门吊资料：支腿纵向距离为6m，轮距离0.5m，按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.1 图-4.1：荷载布置图（单位：m） 假设： （1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。 （2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨及其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7m 根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强 要使得龙门吊对地基的压强小于2MPa才能达到安全要求。即最小面积： S2min=370KN/2000KPa=0.185m2 拟采用有效面积为0.20×0.30=0.06 m2的钢板垫块，铆钉锚入枕木内。 对于20吨龙门吊，0.06×5=0.3 大于0.25。因此最少需要5个垫块垫住钢轨才能能满足地基承载力要求，垫块间距是：7÷5=1.4米。应考虑安全系数1.2，故垫块间距应取L=1.2m，为加强安全性，间距选1m。
龙门吊基础设计计算书 1、设计依据 《基础工程》（第二版），清华大学出版社； 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； 龙门吊生产厂家提供有关资料； 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）； 《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 翠柏里站为8.1m侧式站台地下二层岛式车站，车站站台中心里程为 SK16+399.784，为三柱四跨钢筋混凝土箱型结构，车站基坑宽24.3~25.3m，长约223m，站台中心里程处顶板覆土约1.5m，南北端头井基坑深分别为17.97m、 18.42m。翠柏里站前后区间采用类矩形盾构施工，两端均为盾构始发。车站主体结构上方加建二~三层商业开发用房，利用车站的框架柱及桩作为基础。 为确保施工进度与安全质量按时按标完成，我项目部拟配置2台MH10/10t-28.1m电动葫芦门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压： 8/= = = * 150 8/8.9 mg kN f7. 183 为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。西侧基础梁拟采用1200mm*800mm的主体围护顶圈梁作为基础梁，长度根据现场实际情况施工，东侧基础梁拟采用500mm*1500mm的地下连续墙的导墙作为轨道梁基础，总长超过 223m，混凝土强度等级为C30。基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
图1 基础梁 受力简图 3、西侧轨道梁梁的截面特性 西侧轨道梁混凝土梁采用C35混凝土，抗压强度35MPa。如图所示，轴线至梁底距离： 4.0 1y= m y4.0 = m 2 图2 基础梁截面简图 梁的截面惯性矩： I=b*h3/12=0.051m3 梁的截面抵抗矩：