中石化宁波工程有限公司员工培训教材SNEC-PXJC-(TJ)-0001
PKPM软件参数的应用和规范解析
主编人：王耀东
主审人：刘杰平
参编人：杨晓红
夏雄响
卢钦岳
2012年12月出版
宁波工程公司员工培训教材编委会编
内容提要
《PKPM软件参数的应用和规范解析》为《中石化宁波工程公司员工培训教材》系列之一，
本教材是配合PKPM CAD软件新版本，对其中的参数进行详解，其中涉及了结构设计从地基处理、基础至上部结构的所有内容，建筑材料上也包含了混凝土、钢结构、砌体材料等，也包含了所有的现行结构规范，结合石油化工装置建构筑物结构设计特点，对所用参数一一详解。
本书是土建室结构设计人员进行员工岗位技能培训的必备教材，也是专业技术人员必备的参考书。
前言
本培训教材是根据公司统一部署而编制。
《PKPM软件参数的应用和规范解析》为土建室培训用软件计算类型的教材，在编写时针对PKPM系列软件中的STAWE软件的参数针对现行规范作了详细解析，包括参数的规范出处、含义、数值、规范依据及应用时应注意的事项等，并加入较多实际应用对比解析。
《PKPM软件参数的应用和规范解析》教材由土建室负责组织编写，主编土建室，参加编写的人员包括土建室结构人员；本教材已经公司人力资源部审定通过，主审刘杰平，参加审定的人员有李可可、田东斌、赵冬梅，对诸位的大力支持在此一并表示感谢。
由于本教材涵盖的内容较多，不同兄弟单位之间也存在着差别，编写难度较大，加之编写时间紧迫，不足之处在所难免，敬请在使用时对教材提出宝贵意见和建议，以便教材修订时补充更正。
目次
1 软件应用的步骤
2 正确的模型建立
3 规范参数一
4 规范参数二
5规范参数三
6规范参数四
7规范参数五
8规范参数六
9规范参数七
10规范参数八
11规范参数九
12规范参数十
13 应用问题解析
1软件的应用步骤
1.1 绝对不是一轮几个固定步骤就能把结构分析计算完成的。有时为一个参数或假定的分析需要几次计算和对比，比如，三种刚度比等。
1.2基本步骤
1.2.1抗震设防分类的正确确定（确定设防目标、抗震水准和抗震措施）。
1.2.2正确的模型建立（模型建立要尽量接近实际情况；不能抛开软件要求随意建模；模型要符合结构力学理论）。
1.2.3荷载的正确输入（荷载的分类和数值；对我们日常设计还要分清荷载作用的工况，即荷载作用的阶段）。
1.2.4规范参数的正确确定（一是符合规范，二是符合实际工程结构）。
1.2.5结构合理性判定（主要是对六大比值的判定，即位移比、周期比、刚重比、剪重比、层刚比、层间受剪承载力比；如果这些参数不符合规范要求或不合理，证明结构的整体抗震性能不好，应进行结构调整，否则，后面的配筋计算的再仔细也是不合理的）。
1.2.6结构构件的优化设计（根据前几步的计算结果予以调整和优化）。
1.2.7抗震措施与抗震概念设计的综合考虑（抗震措施是否合理？概念设计是否考虑全面？包括应该提高或降低的抗震措施等）。
2正确的模型建立
2.1一根柱子上托两根不在同一直线上的梁。
柱上有两个节点，节点间设置刚性梁。
何谓刚性梁？就是刚度无穷大的梁，本身不产生变形，但做刚体运动。作用是传递荷载以及由此产生的内力。
刚性梁的断面和定义：刚性梁断面按正常梁断面设定；程序自动定义，不用认为定义。
2.2一个节点上超过6根梁，如何解决。
在节点周围（但必须在柱截面内）设置环形（圆形）刚性梁。
2.3层间梁建模应注意哪些问题。
2.3.1层间梁两端与柱连接时，只有输入的梁顶标高低于楼面高度大于500mm时，SATWE才按层间梁计算，否则，程序会将层间梁简化到楼层处；但绘图时，高差仍存在。
2.3.2层间梁两端与剪力墙连接时，无论输入的高差是否大于500mm，SATWE自动会将层间梁简化到楼层处；但绘图时，高差仍存在。
2.4斜支撑截面应注意哪些问题。
2.4.1计算：在PMCAD中输入的竖向斜支撑，在转到SATWE软件时，对钢结构支撑，程序缺省按两端铰接计算；对混凝土支撑，程序缺省按两端刚接计算，若与设计要求不符，应在“特殊构件补充定义”中人为修改。
2.5轴线间形成的房间夹角小于15°则不能导荷。
2.6梁端铰接定义应注意哪些问题。
2.6.1与一个节点连接的所有构件，在该节点处不能都为铰接，这样程序缺省认为是“机构”。注意“数检标高”中的红色警告。
2.6.2对于圆弧梁，两端不能定义为铰接，因为自身有较大的扭矩。
2.8 不能出现“悬空梁”。
悬空梁：不与任何构件相连的梁，即梁被悬空。是造成总刚计算出现问题的
常见原因。
悬臂梁：主要指错误的悬臂梁，应与梁连接二没有连接造成的错误悬臂梁。
空间折梁：因不恰当的抬节点高造成的。
2.9多塔结构建模时应注意什么。
2.9.1塔号的顺序：以塔高为序，最高为1，次之为2……；
2.9.2不能让同一构件同时存在于两个塔内；
2.9.3同时也不能让某些构件不中塔内；
以上这些问题是造成总刚计算异常的原因所在。
2.10 有关斜屋面
2.10.1斜屋面的建模。
斜梁可以用上节点高方式生成，水平梁可以直接输入。
当采用TAT和SATWE软件计算时，顶部倾斜的剪力墙程序不能计算，PMSAP 可以计算，但要在“复杂结构空间建模”冲将其定义为弹性膜。
2.10.2软件对屋面斜板的处理。
TAT和SATWE软件只能计算斜梁，对斜屋面的刚度不予考虑。
PMSAP软件可以计算屋面斜板的刚度对整体结构的影响。
2.10.3斜屋面结构的计算
简化模型1：忽略斜屋面刚度对整体结构的影响，将屋面斜板的荷载导到斜梁上，用TAT或SATWE软件计算。
简化模型2：将斜屋面刚度用斜撑代替，屋面斜板的荷载导到斜梁上，用TAT 或SATWE软件计算。斜撑的主要目的是为了模拟斜屋面的传力，其本身的内力计算没有意义，但在计算屋面荷载时，应适当考虑斜撑自重。
真实模型：考虑斜屋面刚度对整体结构的影响，把斜板定义弹性膜，用PMSAP 软件计算。
2.11无梁楼盖建模应注意的问题
2.11.1采用PMCAD建模时，柱之间或柱与墙之间设置100mmx100mm的虚梁；
2.11.2若采用SATWE计算，应在每个房间约间隔1~2m设置虚梁。目的是人为辅
助SATWE进行有限元的划分。
2.11.3若采用PMSAP计算，则不用设置虚梁，本程序会自动划分；
2.11.4不论采用PMSAP还是SATWE，都应将无梁楼盖定义为“弹性板6”。
2.12空旷结构（如屋面网架）模型建立。
2.12.1设计中常用的三种方法。
假定网架部分完全刚性，按刚性楼板假定设计；
忽略网架部分刚度，按屋顶开洞口计算；
将网架部分按一定的规则等代为钢梁，近似考虑网架的刚度进行整体设计；
2.12.2三种设计方法的优缺点。
第1种方法无法考虑网架对结构周期、位移及内力、配筋的影响，也无法定义滑动支座；将网架的刚度无限扩大，计算结果偏刚；
第2种方法无法考虑网架对结构周期、位移及内力、配筋的影响，也无法定义滑动支座；忽略网架的刚度，计算结果偏柔；同时，因为没有屋面的水平约束，使顶层的框架柱出现单方向悬臂，从而使柱的计算长度系数增大；
第3种方法可以近似考虑网架对结构刚度的贡献，也可以定义滑动支座，计算结构误差不大。等代的原则是网架节点在竖向荷载作用下的位移与等代钢梁下的位移相近（当然若等代水平位移接近更好，但难度很大，作为工程，这种近似已经足够）。
2.12.3第3方法的注意点
日常设计中往往是由网架公司提供柱端内力，因此在输入时应除去等代钢梁的自重。若柱子为钢筋混凝土，可以在程序中将钢重度设为0；若柱子为钢结构，则应在网架公司提供的内力中减去等代钢梁的重量（或输入向上的反力）。
有关结构位移的计算。属空旷结构，楼板很少（如体育馆），如我们设计的干煤棚就没有楼板，存在大量的弹性节点和狭长板带，因此不宜采用刚性楼板假定计算结构位移比和层间位移角。计算前应将狭长板带定义为弹性膜，计算完成后要查看振型图（日常设计也应养成这个良好的习惯），看是否有局部振动，直到结构为整体振动为止。方案调整完成后，设计人员从各层平面中选择四个角点位移来计算结构的位移比和层间位移角。
无论是SATWE还是PMSAP都可以计算，但PMSAP更为方便，但目前软件只能
在梁端设置滑动支座，还不能将网架的端部设置滑动支座，否则，直接用PMSAP 软件，直接读取网架公司的CAD图，不用等代钢梁也可以计算了。
3规范参数一
3.1水平力与整体坐标角。
3.1.1规范依据：建筑抗震设计规范GB50011-2010第3.
4.3-1、3.4.3-2所列举的平面和竖向规则类型，应符合第3.4.4条对于不规则的建筑结构进行水平地震作用和内力调整，程序通过“水平力与整体坐标的夹角”来实现。
3.1.2该参数为地震作用、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角，不只是地震作用与整体坐标的夹角，逆时针为正，单位为度。改变该参数时，地震作用和风荷载的方向将同时改变。因此，程序计算得到的最不利地震作用方向与X、Y主轴方向的夹角大于15度时，用户应在参数‘斜交抗侧力构件附加地震力方向数’中增加该角度来计算，而不宜将其将作为水平力与整体坐标夹角，否则，风荷载的作用方向也将随之改变。
3.1.3一般来说，如果结构布置的主轴方向和X、Y方向一致，则沿着X、Y方向
计算的地震作用是不可少的。因此，如果为了改变风荷载的方向而在此处输入不等于0的角度时，宜将结构主轴方向角度同时作为‘斜交抗侧力构件附加地震力方向数’之一，以达到考虑结构的原有地震沿结构主方向效应的目的。
3.1.4STAWE在输出文本文件WZQ.OUT中给出这个最不利的角度，当大于15°时应重新代入计算。
3.1.5需要注意的是，对于两个不同的角度计算的结果，程序不能自动取其最不利的情况，应分别存在两个不同的工作目录下，对计算结果一一对比后，取其最不利的结果。
3.1.6 “水平力与整体坐标的夹角”不仅改变地震作用的方向，同时改变风荷载的作用方向。
3.2砼容重（单位：kN/m3）。
钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构构件的表面积与体积比不同，对饰面的影响也不同，一般按结构类型取值：
结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构
重度 26 27 28
但对石油化工建构筑物，一般没有饰面的影响，因此建议取25。
3.3钢材容重（单位：kN/m3）。
一般取78，但要考虑饰面、防腐、防火等涂装的要求，设计者可根据涂装的要求面重予以适量增加。实际上，我们在日常的钢结构设计中，不仅涉及到防腐、防火的涂装重量，尤其是厚型防火涂料重量较大，而且涉及到钢结构构件连接节点材料的重量，因此在钢结构设计时，防火和钢结构节点材料的重量是我们必须考虑的永久荷载。
3.4裙房层数。
3.4.1 裙房层数仅在确定剪力墙底部加强区高度时起作用，程序不能自动识别，需要人工指定，应从结构最底层起算（包括地下室）。
3.4.2 高规（即：高层建筑混凝土结构技术规程）JGJ3-2010第3.9.6条规定：“与主楼连为整体的裙楼的抗震等级,除应按裙房本身确定外，相关范围不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上、下各一层应适当加强抗震措施。裙房与主楼分离时，应按裙房本身确定抗震等级”。因此该数必须给定。
3.4.3 层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。裙房层数应包含地下室层数。
3.5转换层所在层号。
3.5.1 指从结构最底层起算的自然层号（包括地下室），程序不能自动识别，需要人工指定。
转换层层号是影响转换层结构设计控制和调整的重要参数，包括剪力墙底部加强区高度的确定、抗震等级的调整、转换层构件的内力调整、转换层上下楼层刚度比的计算等。
3.5.2 该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，根据高规JGJ3-2010第10.2.6条规定：当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱按本规程表3.9.3和表3.9.4的规定抗震等级增加一级，已为特一级时可不提高。并根据高规JGJ3-2010附录E.0.2的规定：当转换层号大于等于三层时，其楼层侧向刚度尚不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60％。
3.5.3 对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。
3.5.4层号为计算层号，应包含地下室层数。
3.6地下室层数。
3.6.1 程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。
3.6.2当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。
3.6.3地下室一般与上部共同作用分析；
3.6.4 根据建筑抗震设计规范GB50011-2010第6.1.14条和高规（《高层混凝土结构技术规程》）JGJ3-2010第3.6.3条（楼板厚度、配筋规定）、3.9.5条（抗震等级规定）、7.1.4条（剪力墙加强部位规定）规定地下室顶板应（作为嵌固端时）采用≥180mm现浇混凝土楼板，相关范围（主楼周边外延不大于20m）以外的顶板也采用钢筋混凝土，地下室一层刚度大于上部层刚度的2倍，地下室的顶板可以作为上部结构的嵌固点；
3.6.5地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固
3.6.6 根据程序编制专家的解释，填3大概为70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌
固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。
3.6.7 地下室结构的抗震等级详见高规JGJ3-2010第3.9.5条的要求。
在JCCAD中有“与基础相连的最大楼层号”，在实际工程中经常遇到同一工程属不同的楼层，如主体与裙房，这时，在上部结构模型输入时“与基础相连的最大楼层号”应该填写最高基础所在的楼层序号。这样才能保证基础读到各自所在的柱、墙底内力，也就是基础设计时的荷载。
3.7墙元细分最大控制长度。
3.7.1 可取1~5之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。
3.7.2值得注意的是，并不是墙元划分的越细越好。当墙元划分过细时，由于墙单元有一定的厚度，当单元的长、宽与单元的厚度比较接近时，墙单元就不能再作为墙单元计算。
3.8墙元侧向节点信息。
这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，08版程序强制为“出口”，不允许修改。程序只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的变形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际。
3.8.1内部节点：一般工程可以选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。
3.8.2外部节点：按外部节点处理时，墙元的协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，耗机时和内存资源较多。
3.9转换层指定为薄弱层。
如需将转换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加，建议指定。
3.10恒活荷载计算信息。
3.10.1一次性加载计算：即先假定结构已经完成，然后将荷载一次性加载到结构上的方法。
主要用于多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。
3.10.2 模拟施工方法1加载：即先假定结构已经存在，然后将荷载分层加载到
结构上的方法。
对高层结构一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计，于是就有了下一种竖向荷载加载法。
3.10.3 模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免剪力墙的轴力远远大于柱轴力的不合理情况。由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。
但是这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，没有严格的理论基础，只是一种经验上的处理方式，所以它的计算方式值得探讨。
这种方式主要应用于基础坐落在非坚硬土层上的基础设计，对于上部结构的计算不宜采用。
3.104模拟施工方法3加载：2005年版的pkpm中加进了模拟施工方法3，即综合上述方法的缺陷，采用分层计算各层的刚度后，再分层施加竖向荷载的方法，该方法比较真实地反映竖向荷载的加载过程。更加符合工程实际，建议采用。3.10.5由此看来，该方法的选择其实就是施工方法的选择，应根据施工的方法、过程来真实地选择该方法。
3.10.6在进行结构的平衡性判断时，是不能考虑施工过程的模拟加载的影响。因为平衡校核只能对同一结构在同一荷载条件下进行。（当然1.要在框架内力调整之前；2.且要考虑全部的内力；3.经过RSS或CQC法组合的地震作用效应是不能作平衡分析的，当需要作平衡校核时，可利用第一振型的地震作用进行平衡分析。）
3.11模拟施工次序信息。
施工次序定义：模拟施工1或3的计算模式下，为适应某些复杂结构，新增了自定义施工次序菜单，可以对楼层组装的各自然层分别指定施工次序号。
程序隐含指定每一个自然层是一次施工（简称为逐层施工），用户可通过施工次序定义指定连续若干层为一次施工（简称为多层施工）。
对一些传力复杂的结构，应采用多层施工的施工次序。
如：转换层结构、下层荷载由上层构件传递的结构形式、巨型结构等。如果采用模拟施工3中的逐层施工，可能会出现问题。因为逐层施工，可能缺少上部构件刚度贡献而导致了上传荷载的丢失。
对于广义层的结构模型，由于层概念的泛延，应考虑楼层的连接关系来指定施工次序，避免下层还未建造，上层反倒先进入施工行列。
类似这样的结构，用模拟施工1和模拟施工3计算都可能会出现计算错误。所以，05版本遇到这样的情况，只能采用“一次性加载”的模式。使用08版，则可以使用模拟施工3，并根据情况对某些部分定义多层施工的施工次序。
3.12结构材料信息。
钢筋混凝土结构：按砼结构有关规范计算地震作用和风荷载；
钢与砼混合结构：按相关规范计算地震作用和风荷载；
有填充墙钢结构：按钢结构有关规范计算地震作用和风荷载；
无填充墙钢结构：按钢结构有关规范计算地震作用和风荷载；
砌体结构：按砼结构有关规范计算地震作用和风荷载，并对砌块墙进行抗震验算。
3.13结构体系。
分为框架、框剪、框筒、筒中筒、剪力墙、短肢剪力墙和复杂高层、板柱剪力墙等结构体系，这个参数用来对应规范中相应的调整系数。
3.13.1选择的原则：在给出的多种体系中选最接近实际的一种。
3.13.2规范规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同。同时，不同结构体系的振系数不同，结构基本周期也不同，影响风荷计算。
3.13.3慎重选择“复杂高层结构”。“复杂高层结构”是指《高层混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）第10.1.1条中规定的：带转换层的结构、带加强层的结构、错层结构、连体结构和竖向体形收进、悬挑结构（如多塔楼结构）。其中错层结构是指楼层错开超过一个楼层的梁高，这时根据高规 JGJ3-2010第10.
4.3条的要求不应归并为一个刚性楼板，计算分析模型能反映错层影响。
3.14对所有楼层强制采用刚性楼板假定。
3.1
4.1规范依据：高规 JGJ3-2010第3.4.5条和抗震规范第3.4.3和3.4.4条要求在计算结构的位移比时，必须采用刚性楼板的假定。（这句话是在抗震规范第3.4.3和3.4.4条第269页的条文说明中，即“对结构扭转的不规则，按刚性楼盖计算”。）应该注意的是，除了位移比计算，其他计算分析按实际情况计算。
3.1
4.2《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）对“刚性楼板”的定义(P272)：楼板周边两端位移不超过平均位移2倍即为“刚性楼盖”，超过2倍为“柔性楼盖”，并不是刚度无穷大。
3.1
4.3计算扭转位移比时，楼层的位移不再采用各振型位移的CQC组合计算，改为“给定水平力”。即采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平力，但应考虑偶然偏心。但结构楼层位移和层间位移控制值验算时，仍采用CQC的效应组合。换算的水平力原则：每一楼层处的水平作用力取该楼面上、下两个楼层的地震剪力差的绝对值；连体下一层各塔楼的水平作用力，可由总水平作用力按该各塔楼的地震剪力大小进行分配计算。
3.1
4.4应用条件：必须考虑偶然偏心影响，只是在计算层间位移比时应用。
3.1
4.5计算位移比的刚性楼板假定应与其他的楼板假定区别对待，进行位移比计算时必须采用此项，而在其他方面进行楼板假定时应具体分析。其实，刚性楼板假定是楼板假定的一种特例，即假定楼板平面内的刚度无限刚，平面外的刚度为0，由于其忽略了楼板平面外的自由度，所有只用于楼板形状比较规则的结构，对于有效宽度狭窄的环形楼面、局部变窄产生弱连梁的楼面、楼板开大洞的楼板、板柱体系、厚板转换层等均不适合，应视具体结构采用弹性板3、弹性板6（适用于板柱体系、板柱－剪力墙体系）、弹性膜的假定。
3.1
4.6什么是弹性楼板？
在外力作用下能够产生弹性变形的楼板。
3.1
4.7弹性楼板的选择与判断。
楼板局部大开洞：可依据抗震规范GB50011-2010表3.4.3-1和高规
JGJ3-2010第3.4节的要求选择；
板柱体系或板柱-抗震墙体系：《高规》第5.3.3条规定：对于平板无梁
楼盖，在计算中应考虑板的平面外刚度的影响，其平面外刚度可按有限元方法计算或近似将柱上板带等效为扁梁计算。
根据《高规》的此项规定，板-柱体系要考虑楼板的平面外刚度，因此板柱体系要定义弹性楼板。
框支转换结构：对于框支转换结构，转换梁不仅会产生弯矩和剪力，而且还会产生较大的轴力，这个轴力不能忽略。在SATWE软件中，只有定义弹性楼板才能产生转换梁的轴力。因此，对于框支转换结构，必须整层定义弹性楼板。
厚板转换结构：对于厚板转换结构，由于其厚板的面内刚度很大，可以认为是平面内无限刚，其平面外的刚度是这类结构传力的关键。因此，此类结构的厚板转换层应定义为弹性楼板。
多塔联体结构：多塔联体结构的连廊定义为弹性楼板。
3.1
4.8四种计算模式的意义和适用范围。
3.1
4.8.1刚性板假定。假定楼板平面内无限刚，平面外刚度为零。
3.1
4.8.2梁刚度放大系数的应用。
《高规》第5.2.2条规定：在结构内力与位移计算中，现浇楼面和装配整体式楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予以放大。楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取1.3～2.0。对于无现浇面层的装配式结构，可不考虑楼面翼缘的作用。
适用范围：楼板形状比较规则的结构。需要特别指出的是，在进行结构位移比时，必须采用楼板刚性假定。
3.1
4.8.3弹性板6假定。
楼板的平面内刚度和平面外刚度均为有限刚。从理论上讲最符合实际，但考虑了楼板的平面外刚度，楼板与梁共同承担上部结构的内力，减少了梁的配筋，打破了传统设计思想，因此，不要轻易采用弹性板6的假定。
适用范围：无梁楼盖、板柱体系或板柱-剪力墙结构。
3.1
4.8.4弹性膜假定。
采用平面应力膜单元真实地反映楼板的平面内刚度，同时又忽略了平面外刚度，即假定楼板平面外刚度为零。（本假定不仅考虑了平面内的实际刚度，又不降低结构安全度，是我们可以考虑应用的假定）
适用范围：广泛应用于楼板厚度不大的弹性板结构中，比如体育场馆等空旷结构、楼板局部大开洞结构、楼板平面布置时产生的狭长板带、框支转换结构中的转换层楼板、多塔联体结构中的弱连接板等结构。
3.1
4.8.5弹性板3假定。
楼板平面内刚度无限大，平面外刚度为有限刚。程序采用中厚板弯曲学元来计算楼板平面外刚度。
适用范围：厚板转换层结构和板厚比较大的板柱体系或板柱-抗震墙体系。
3.1
4.8.6使用弹性板时注意事项。
a）要在PMCAD软件的人机交互式建模中输入100mm×100mm的虚梁。虚梁在结构设计中是一种无刚度、无自重的梁，不参与结构计算。它的主要作用有以下三点：
☆为SATWE或PMSAP软件提供板的边界条件；
☆传递上部结构的竖向荷载。
☆为弹性楼板单元的划分提供必要条件。
b）采用弹性板3模式进行设计时，与厚板相邻的上下层的层高应包含厚板厚度的一半。
3.1
4.8.7在按侧刚计算下，振型数按规范取：一般情况下，取9～15个，单塔楼考虑耦联时应大于等于9；复杂结构应大于等于15；N 个塔楼时，振型个数应大于等于N×9，此时有可能不满足参与质量系数大于0.9的要求，应加大振型数，使其满足参与质量系数大于0.9的要求。
3.1
4.8.7在假定楼板刚性的时候，用侧刚和总刚计算都是可以的，但建议在任何情况下均用总刚计算。
3.15 强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度。
当此项打勾时，程序对于弹性板3和弹性板6只在楼板面内进行强制刚性楼板假定，弹性板面外刚度仍按实际情况考虑；如不打勾，则强制刚性楼板假定时将不考虑弹性板的面外刚度。此项参数主要用于地下室为板柱体系情况，由于目前阶段SATWE程序对于地下室楼板默认为强制刚性楼板假定，所以当地下室为板柱体系时，可以通过该参数保证地下室楼板存在面外刚度，柱内力计算会更加准确。
3.16风荷载计算信息。
这是风荷载计算控制参数，选择是否计算风荷载，或采用特殊风荷载的计算方式。其含义如下：
计算水平风荷载：只计算程序自动生成的X、Y两个方向的水平风荷载，水平风荷载可在第10项菜单“水平风荷载查询/修改”中进行修改。这是用得最多的普通风荷载计算方式。
计算特殊风荷载：按照“特殊风荷载定义”菜单中定义的特殊风荷载计算，特殊风荷载是一种更加精细的风荷载计算方式。特殊风荷载可以由程序“自动生成”，自动生成的特殊风荷载有4组工况，也可手工定义和修改。
计算水平和特殊风荷载：同时计算程序自动生成的风荷载以及“特殊风荷载定义”菜单中生成的特殊风荷载，并取二者中最不利的状况。
3.17地震作用计算信息。
这是地震作用计算控制参数，选择是否计算地震作用，或选择同时计算水平和竖向地震作用。其含义如下：
计算水平地震作用：计算X、Y两个方向的地震作用；
计算水平和竖向地震作用：计算X、Y和Z三个方向的地震作用。
3.18结构所在地区。
分为全国、上海、广东，分别采用中国国家规范、上海地区规程和广东地区规程。B类建筑和A类建筑选项只在鉴定加固版本中才可选择。
4 规范参数二
4.1地面粗糙度类别。
根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条的要求：
A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。（粗糙度指数为0.12，没有）B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。(粗糙度指数为0.16) C类：指有密集建筑群的城市市区。(粗糙度指数为由原来的0.2改为0.22)
D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。(粗糙度指数为0.30)
4.2修正后的基本风压。
4.2.1《荷载规范》规定风荷载基本值的重现期为50年一遇。《高规》4.2.2条规定：对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。（2002规范第3.2.2条规定：对于特别重要和对风荷载比较敏感的高层建筑,应
按100年一遇的风压值采用。）值得注意有四：一是“对风荷载比较敏感的高层
JCCAD参数设置说明 第一版 2006年3月3日
地质资料 地质资料是基础设计计算的重要依据，可以用人机交互方式或填写数据文件方式输入地质资料有两类，一种是供有桩基础使用的，另一种是供无桩基础（弹性地基筏板）使用。两者的格式相同，不同仅在于有桩基础对每层土要求压缩模量、重度、状态参数、内摩擦角、内聚力五个参数，而无桩基础只要求压缩模量一个参数。 建立*.dz文件主要内容包括以下几点： (1) 每个勘探孔柱状图的土层分布及各土层的物理力学参数，物理力学参数包括土的重Gv(用于沉降计算)、相应压力状态下的压缩模量Es(用于沉降计算)、摩擦角φ(用于沉降及支护结构计算)、内聚力ｃ(用于支护结构计算)及计算桩基承载力的状态参数(对于各种土有不同的含义)。 (2) 所有孔点在任意坐标系下的位置坐标，在桩基设计时可通过平移与旋转将勘探孔平面坐标转成建筑底层平面的坐标。 (3) 以勘探孔点作为节点顺序编号，将节点连线划分成多个不相重叠的三角形单元，并将三角形单元编号。程序将以这种三角形单元为控制网格，利用形函数插值的方法得到控制网格内部和附近的地质土层分布。 土层参数 压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义
桩基础设计应该使用Ez（自重压力~……），天然浅基础应使用 Es0.1-Es0.2。 土层布置 土名称、厚度、极限侧摩、极限桩端、压缩模量、重度、摩擦角、粘聚力、状态参数、状态参数含义，标高及图幅（坐标系：相对坐标系，单位米。标高与结构标高相同） 孔点输入 输入孔位：打开坐标，将孔点的大体形状输入即可 修改参数：按照勘查报告中的相关数据输入即可 网格修改 点柱状图 选中可以进行桩基承载力与沉降验算。 土剖面图 画等高线
2010版SATWE计算参数选用 一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）： 免责声明：炒饭个人总结，仅用作参考。以下内容需与PKPM2010版satwe 说明书结合使用。参数在PKPM中如何实现需参考satwe说明书。 1、总信息： A、“水平力与整体坐标夹角”，此参数一般不做修改。而是将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度”。 B、PM里的“混凝土容重”框架取26，剪力墙取27。(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”联动),故在PM中布置楼面恒载时一般不勾选“自动计算现浇板厚”，恒载输入数值为“人工计算板自重+装修荷载重”。 C、“钢材容重”暂时默认78，未研究。 D、“裙房层数”此参数仅用来判定底部加强区：即对剪力墙和框剪结构PKPM 总是将裙房以上一层作为加强区判定的一个条件。框架结构均可输入0，其他结构未研究。此参数包含地下室层数。（如3层地下室，4层裙房，此参数应输入7。）E“转换层所在层号”含地下室层数，详见2010satwe说明书，未深入研究。 F、“嵌固端所在层数”自然地面为嵌固端时填“1”，地下室顶板作为嵌固端时填“地下室层数+1”。 G、“地下室层数”按实际输入。 H、“墙元细分最大控制长度”取“1”。影响计算精度，对含剪力墙的结构有影响。
I、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅在计算位移比和周期比时勾选，其他不勾选。 J、“地下室强制采用刚性楼板假定”勾选。 K、“墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点”此参数本人尚不能合理选择，只把网上比较后的结果贴出来。勾选该参数后，结构周期减小，连梁内力增大，内力平衡校核轴力。 L、“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘”勾选。对于L型、T型等截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘，平行于地震作用方向的墙段称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。无效翼缘内力计入框架，这对于结构中框架、短肢墙、普通墙的倾覆力矩指标计算，通常更为合理。 M、“弹性板与梁变形协调”勾选。梁细分后弯矩变的平缓，计算结果更加合理。 N、“结构材料信息”如实填写 O、“结构体系”如实填写 P、“恒活荷载计算信息”《PKPM从入门到精通》推荐使用模拟施工加载3。但本人尚未弄明白。 Q、“风荷载计算信息”大部分工程选择计算水平风荷载即可。 R、“地震作用计算信息”一般选择计算水平地震作用。结合抗规5.1.1和高规4.3.2确定是否计算竖向地震作用。高规比抗规对此条的要求严一个等级。 S、“规定水平力”一般选“规范方法”。规范方法适用于大多数结构，节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构，即楼层概念不清晰，剪力差无法做的结构。
SATWE参数设置 一：总信息 1、水平力与整体坐标夹角（度）：一般为缺省。若地震作用最大的方向大于15度则回填。 2、混凝土容重（KN/m3）：砖混结构25 KN/m3，框架结构26KN/m3。 3、刚才容重（KN/m3）：一般情况下为78.0 KN/m3（缺省值）。 4、裙房层数：程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填入7。 5、转换层所在层号：应按PMCAD楼层组装中的自然层号填写，例如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填入5.程序不能自动识别转换层，需要人工指定。 对于高位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。 6、嵌固端所在层号：无地下室时输入1，有地下室时输入（地下室层数+1）。 7、地下室层数：根据实际情况输入。 8、墙元细分最大控制长度（m）：一般为缺省值1。 9、转换层指定为薄弱层：SATWE中转换层缺省不作为薄弱层，需要人工指定。如需将转换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序自动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要用户手动添加。 此项打勾与在“调整信息”页“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全一致的。 10、所有楼层强制采用刚性楼板假定：一般仅在计算位移比和周期比时建议选择。在进行结构内力分析和配筋计算时不选择。 11、地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况不选取，按强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。特别是对于板柱结构定义了弹性板3、6情况。但已选择对所有楼层墙肢采用刚性楼板假定的话此条无意义。 12、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：一般为缺省勾选。不勾选的话位移偏小。 13、计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘：应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，实现框架，短肢墙和普通强的倾覆力矩结果更合理。 14、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹性板面外刚度，自动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受力情况，应勾选。 15、墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，程序强制为“出口”，即只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，使得墙元的变形协调性好，分析结果更符合剪力墙的实际。 16、结构材料信息：按实际情况填写。 17、结构体系：按实际情况填写。 18、恒活荷载计算信息：1）一般不允许不计算恒活荷载，也较少选一次性加载模型； 2）模拟施工加载1模式：采用的是整体刚度分层加载模型，该模型应用与各种类型的下传荷载的结构，但不使用与有吊柱的情况； 3）按模拟施工2：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放大十倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴力比较均匀，传给基础的荷载更为合理。 4）模拟施工加载3：采用分层刚度分层加载模型，接近于施工过程，故此建议一般对多、高层建筑首选模拟施工3；对钢结构或大型体育馆类（指没有严格的标准层概念）结构应选一
一、pkpm参数设置 1、材料信息的定义 本层信息里设置混凝土钢筋的强度等级，局部不同的可以在材料强度里特殊定义（也可以在后续SATWE里定义特殊构件的时候定义） 2、设计参数 注意：
（1）、有地下室的按地下室情况如实填写，当无地下室的时候，第一层为地梁，柱子像下伸，这一层计算的时候也定义为地下室（2）、计算指标的时候地下室一般不组装，计算地下室的梁柱配筋的时候再组装 （1）、混凝土容重：如果输楼板荷载的时候没有考虑抹灰找平层等，此处一般输27，若输荷载时考虑了，则可输25； （2）、钢截面净毛面积比值：钢构件截面净面积与毛面积的比值。净面积是构件去掉螺栓孔之后的截面面积，毛面积就是构件总截面面积。软件默认取值为0.5，经验值0.85，轻钢结构最大可以取到0.95，框架的可以取到0.9（当然这些和钢材的厚度负差、钢构件上面的开孔面积、焊接质量等等都有关系）
（1）计算阵型个数，取3的倍数，一般取楼层数的3倍；也可以在后续SATWE参数里不按阵型个数计算，按达到有效质量系数多少来计算（规范规定至少90%） （2）周期折减系数，考虑隔墙对刚度的影响，隔墙越多，对刚度贡献越大，周期越小，折减系数就越小，根据《高规》第4章最后一页确定 其他参数如实填写
二、SATWE参数设置（V3.2为例） 前面pkpm设置了的参数会自动读取到SATWE里，因此可以在这里设置前面未设置的参数，检查前面已经设置了的参数。 1、总信息 （1）水平力与整体坐标夹角：第一次计算不输入，计算后，地震作用最大的方向角度大于15°后，填入该度数再重新计算。
（2）如实填写
楼层组装—设计参数 a.总信息 1．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。 2．结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。 3．结构重要性系数（《高层混凝土结构技术规程》4.7.1 ，混凝土规范3.2.3）。4．底框层数，地下室层数按实际选用。 5．梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（《混凝土结构设计规范》表3.4.1及表9.2.1）。6．与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。 7．框架梁端负弯矩调幅系数一般取（0.85—0.9）《高层混凝土结构技术规程》5.2.3条文中有说明。 b.材料信息 1．混凝土容重取 26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。 2．钢材容重取 78。 3．梁柱主筋类别，按设计需要选取。优先采用三级钢，可以节约钢材。 SATWE设计参数 a.总信息 1．水平力与整体坐标夹角（度），通常采用默认值。(逆时针方向为正,当需进行多方向侧向力核算时,可改变次参数) 2．混凝土容重取 26-27，钢材容重取 78。 3．裙房层数，转换层所在层号，地下室层数，均按实际取用。(如果有转换层必须指定其层号)。 4．墙元细分最大控制长度，这是在墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一定的小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限值Dmax,程序限定1.0≤Dmax≤5.0 ,隐含值为Dmax=2.0 , Dmax对分析精度略有影响,但不敏感,对于一般工程,可取Dmax=2.0 ,对于框支剪力墙结构, Dmax可取略小些, 例如Dmax=1.5或1.0 。 5．对所有楼板强制采用刚性楼板假定（在计算结构位移比时选用此项，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项）。 6．墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的边形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量大。若选“内部”则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其他节点均作为内部节点被凝聚掉，这时，带动口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。这是对剪力墙的一种简化模拟，其精度略逊于前者，但效率高，实用性好。在为配筋而进行的工程计算中，对于多层，由于剪力墙较少，应选择“出口”，对于高层，由于剪力墙较多，工程规模较大，可选“内部”。 7．结构材料信息（钢筋混凝土结构，钢与混凝土混合结构，有填充墙钢结构，无填充墙钢结构，砌体结构），根据结构材料的不同进行选择。 8．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，板柱剪力墙），根据结构体系的不同进行选择。 9．恒活荷载计算信息[不计算恒活荷载（不计算竖向力），一次性加载（按一次加载方式计算竖向力），模拟施工加载1，模拟施工加载2]。 “模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平
（一） 前处理注意事项 1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。 2、轴网输入：删除各层无用的网点，利用偏心布置构件功能，消除短梁、短墙、柱内多节点。PMCAD的数据检查要通过。SATWE数据报告提示的问题要消除。 3、柱、梁截面形式及材料：附录A中的15种截面类型，程序可计算自重。范例外的自重需用户输入。 4、板―柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。 5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。层高以板厚的1/2划分。 6、错层结构输入： A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜梁。 B、剪力墙错层：由于PM以楼板划分层，可在错层中局部布板。 C、多塔层高不同：把形成的塔虚层中楼板去掉。 关于整理SATWE设计参数便览的说明 设计参数的合理确定至关重要，以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可据本便览比较快的定下来。SATWE的设计参数，用户手册有一些说明，但分散在多处且过于简单，很不好用。论坛里也有许多帖子，但总觉得系统性、实用性有些不足。 SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。 由于水平有限在整理中肯定会出现不足和错误，欢迎斧正。更欢迎参与。 SATWE参数便览之总信息 1、水水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算 值重算。 2、混凝土容重：隐含值25。构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。 3、钢材容重：隐含值78。可行。 4、裙房层数：指地上的周边都有的群房。当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。 5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。 6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。 7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。 8、对所有楼层采用刚性楼板假定：位移计算时，不论是否开大洞或不规则，必须是刚性板假定。内力计算时，则在任何情况下均不能设为刚性板。 9、墙元侧向节点信息：一般工程选“出口”，剪力墙数量多的高层结构宜选“内部”。选“内部”时，计算精度会有一点点降低，但速度要快很多。 10、结构材料信息：共5个选项：钢筋砼结构；钢与砼混合结构；有填充墙钢结构；无填充墙钢结构；砌体结构。按含义选取，砌体结构用于底框结构。 11、结构体系：按结构布置的实际状况确定。共分：框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、板柱剪力墙结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砖混底框结构、共9种类型。确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数。
PKPM参数设置 有关PKPM软件SATWE的总信息以下是SATWE总信息中各参数如何取值,规范出处,对设计很有参考价值,当然有些参数还需要与当地的实际情况和工程的具体实际结合,以达到更合理的设计: 总信息 .............................................. 结构材料信息: 钢砼结构................ 按主体结构材料填写 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 27.00.............. 应考虑构件装修重量，建议取27kN/m3 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00.............. 一般取78kN/m3（没有计入构件装修重量）水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00.............. 一般取0（地震力.风力作用方向，反时针为正）；当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15度时, 宜将其角度输入补充验算地下室层数: MBASE= 0................ 无地下室时填0 竖向荷载计算信息: 按一次性加荷计算方式.... 多层取[一次性加载]；高层取[模拟施工加载1]，《高规》5.1.9条，高层框剪基础宜取[模拟施工加载2] 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载...选[计算风荷载] 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力...选[计算水平地震力]，《抗规》5.1.1条（强条） 特殊荷载计算信息: 不计算.................. 一般情况下不考虑 结构类别: 框架结构................ 按结构体系选择 裙房层数: MANNEX= 0............... 无裙房时填0 转换层所在层号： MCHANGE= 0.............. 无转换层时填0 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00............ 一般工程取2.0，框支剪力墙取1.5或1.0 墙元侧向节点信息: 内部节点................ 剪力墙少时取[出口]，剪力墙多时取[内部]，[出口]精度高于[内部]，参见《手册》 是否对全楼强制采用刚性楼板假定是............. 计算位移与层刚度比时选[是]，《高规》5.1.5条；计算内力与配筋及其它内容时选[否] 风荷载信息 .......................................... 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.45 .......... 取值应≥0.3 kN/m2，一般取50年一遇（n=50），《荷规》7.1.2（强条），附录 D.4附表D.4 地面粗糙程度: B 类.................... 有密集建筑群的城市市区选[C]类；乡村、乡镇、市郊等选类，D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；详《荷规》7.2.1条 结构基本周期（秒）: T1 = 0.06............... 宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）；规则框架T1=(0.08-0.10)n， n为房屋层数，详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注；《荷规》7.4.1条，附录E；
SATWE 计算参数选择 总信息 1水平力与整体坐标夹角（度）：0 初始值为0，satwe可以自动计算出这个最不利方向角，并在wzq.out中输出。如果这个角大于15度，可根据把这个角度作为地震作用的方向角重新进行计算，以体现最不利地震作用的影响。 地震沿着不同的方向作用，结构地震反应的大小一般也不同。结构地震反应是地震作用方向角的函数（逆时针为正）。 2混凝土容重：26kN/m2 在自重荷载有利的情况下，要取25kN/m2 3钢材容重：78 kN/m2 4裙房层数：按实际情况。 高规及抗规规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。 5转换层所在层号：按实际情况。 抗规3.4.3规定；高规10.2.6规定 6地下室层数：按实际情况。 7墙元细分最大控制长度：1 程序限定1.0－5.0之间，隐含值为2.0，该值对分析精度略有影响，但不敏感，对于一般工程，可取隐含值，对于框支剪力墙结构，可取的略小一些，取1.5或1.0。 8对所有楼板采用刚性楼板假定： 位移计算（周期计算）必须在刚性楼板假定条件下计算得到，而构件设计（配筋）应采用弹性楼板计算。9后面三个基本按默认
10结构体系：按实际情况。 剪力墙结构与框剪结构细分要看规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比(抗规)是否大于50% 11恒活荷载计算信息：一般选择“模拟施工方法3” 当计算框架－剪力墙等柱墙混用的结构的基础时选择“模拟施工方法2”。如有竖吊构件（如吊柱），必须选择“一次性加载。 5.1.9、高层建筑进行重力荷载作用效应分析时，柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响。施工过程的模拟可根据需要采用适当的简化方法。 “模拟施工方法1”加载：就是按一般的模拟施工方法，对于高层结构一般都采用这种方法计算。但这是在"基础嵌固约束"假定前提下的计算结果，未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构地基无不均匀沉降，上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态，但若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定的误差，尤其对于框剪结构，外围框架柱受力偏小，而剪力墙核心筒受力偏大，并给基础设计带来一定的困难。 “模拟施工方法2”加载：在模拟施工方法1的基础上将竖向构件（墙、柱）的侧向刚度增大10倍的情况下，再进行结构计算，采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不合理的情况，由于竖向刚度放大，使水平梁的两端的竖向位移差减少，从而使其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近于手算。 12风荷载计算信息：选择“计算风荷载”。 13地震作用计算信息：一般选择“计算水平地震力”。 当满足下面规定时，选择“计算水平与竖向地震力”。多层建筑： 《抗规》5.1.1.4、8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑，应计算竖向地震作用。 高层建筑： （强规）3.3.2、高层建筑结构应按下列原则考虑地震作用：…… 3、8度、9度抗震设计时，高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考虑竖向地震作用； 4、9度抗震设计时应计算竖向地震作用。
1.风荷载 风压标准值计算公式为:WK=βzμsμZ W。其中:βz=1+ξυφz/μz在新规范中,基本风压Wo 略有提高,而建筑的风压高度变化系数μE、脉动增大系数ξ、脉动影响系数υ都存在减小的情况。所以,按新规范计算的风压标准值可能比89规范大,也可能比89规范小。具体的变化包括下面几条: 1)、基本风压:：新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇:新高规3.2.2条规定:对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按100年一遇的风压值采用。 2)、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类,改为A、B、C、D类。C类是指有密集建筑群的城市市区；D类为有密集建筑群,且房屋较高的城市市区。 3)、凤压高度变化系数：A、B、C类对应的风压高度变化系数略有调整。新增加的D 类对应的风压高度变化系数最,比C类小20%到50%。 4)、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增大系数略有调整。新增加的D类对应脉动增大系数比89规范小,约5%到10%。与结构的材料和形式有关。 5)、脉动影晌系数：在89高规中,脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关,对应A、B、C类的脉动影响系数分别为,0.48、0.53和0.63。在新规范中,脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关,而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值都小于89高规。如C类、高度为5Om、高宽比为3的建筑,υ=0.46,比89高规小28%,若为D类,则小37%。 6)、结构的基本周期：脉动增大系数ξ与结构的基本周期有关(WoT12)。结构的基本周期可采用结构力学方法计算,对于比较规则的结构,也可以采用近似方法计算:框架结构T=(0.08-1.00)N:框剪结构、框筒结构T=(0.06-0.08)N:剪力墙结构、筒中筒结构T=(0.05-0.06)N。其中N为结构层数。 PKPM结构设计参数2 2.地震作用 1）、抗震设防烈度：:新规范改变了抗震设防烈度与设计基本地震加速度值的对应关系,增加了7度(0.15g〉和8度(0.30g)两种情况(见新抗震规范表3.2.2)。 2）、设计地震分组：新规范把直接影响建筑的设计特征周期Tg的设计近震、远震改为设计地震分组,分别为设计地震第一组、第二组和第三组。 3)、特征周期值：比89规范增加了0.05s以上,这在一定程度上提高了地震作用。 4)、地震影响系数曲线：新规范5.1.5条,设计反应谱范围由原来的3s延伸到6s,分上升段、平台段、指数下降段和倾斜下降段四个区段。在5Tg以内与89规范相同,从5Tg起改为倾斜下降段,斜率为0.02。对于阻尼比不等于0.05的结构,设计反应谱在阻尼比δ等于0.05的
结合规范的SATWE参数说明 (2013-07-31 18:36:06) 转载▼ 四、活载信息 1、柱、墙设计活荷载：【不折减】或【折减】 作用在楼面上的活荷载，不可能以标准值的大小同时布满所有楼面上，所以在墙柱设计时，需要考虑实际荷载沿楼面分布的变异情况。 民用建筑勾选折减。非民用建筑另议。 注意：在PMCAD的<楼面荷载传导计算>中也有“荷载折减”选项。如果两处选折减，则荷载折减会累加。 2、传给基础的活荷载：【不折减】或【折减】 民用建筑勾选折减。非民用建筑另议。 3、梁活载不利布置最高层号： 此参数若取0，表示不考虑活荷载不利布置。若取>0的数NL,就表示1~NL各层均考虑梁活载的不利布置。 考虑活载不利布置后，程序仅对梁活荷不利布置作用计算，对墙柱等竖向构件并不考虑活荷不利布置作用，而只考虑活荷一次性满布作用。 建议：一般多层混凝土结构应取全部楼层；高层宜取全部楼层。见《高规》5.1.8。 按自然层号填入。 4、柱、墙、基础活荷载折减系数：《荷规》表5.1.2。 此处仅当勾选了【折减柱、墙设计活荷】或【折减传给基础的活荷】后，才生效。 5.考虑结构使用年限的活荷载调整系数： 该参数见《高规》5.6.1条：使用年限为50年时取1.0；100年取1.1。 五、调整信息 1、梁端负弯矩调整系数： 在竖向荷载作用下，当考虑框架梁及连梁塑性变形内力重分布时，可对梁端负弯矩进行调幅，并相应增加其跨中正弯矩。 此项调整只针对竖向荷载，对地震力和风荷载不起作用。 《高规》5.2.3条，梁端负弯矩条幅系数对于：
1）装配整体式框架取0.7~0.8； 2）现浇框架取0.8~0.9； 3）对悬臂梁的负弯矩不调幅； 建议一般取0.85 2、梁活荷载内力放大系数： 【梁设计弯矩放大系数】起源于梁活载的不利布置。当不考虑活载不利布置时，梁活载弯矩偏小，故通过该参数调整梁弯矩设计值，作为安全储备。 因此，该系数，只对梁在满布荷载下的内力（包括弯矩、剪力、轴力）进行放大，然后再与其它荷载工况进行组合。 一般工程建议取1.1~1.2. 如果已经考虑了【梁活载不利布置】后，则应取1。 3、梁扭矩折减系数： 对于现浇楼板结构，当采用刚性楼板假定时，可以考虑楼板对梁的抗扭作用而对梁扭矩进行折减。 折减系数可在0.4~1.0范围内取值，建议一般取默认值0.4.详见《高规》5.2.4 但对结构转换层的边框架梁扭矩折减系数不宜小于0.6。 4.托墙梁刚度放大系数： 托墙梁刚度放大系数的原因：对于实际工程中“转换大梁上面托剪力墙”的情况，墙与梁之间的实际协调关系在计算模型中不能得到充分体现。1）实际的结构受力情况是，剪力墙的下边缘与转换梁的上表面变形协调。2）计算模型的情况是：剪力墙的下边缘与转换大梁的中性轴变形协调。于是计算模型中的转换大梁的上表面在荷载的作用下会与剪力墙脱开，失去本应的变形协调。与实际情况相比这样的计算模型的刚度偏柔。 建议一般取默认值100. 5.实配钢筋超配系数 对于【9度设防烈度的各类框架】和【一级抗震等级的框架结构】，框架梁和连梁端部剪力、框架柱端弯矩、剪力调整应按实配钢筋和材料强度标准值来计算。根据《抗规》6.2.2条，6.2.5条及《高规》6.2.1条、6.2.3条，一、二、三、四级抗震等级分别取1.4、1.2、1.1和1.1。 本参数只对【一级框架结构】或【9度区框架】起作用，程序可自动识别；当为其它类型的结构时，也不需要用户手动修改为1.0。 5、连梁刚度折减系数： 多、高层结构设计中允许连梁开裂，开裂后连梁刚度会有所减低。程序通过该参数来反映开裂后的连梁刚度。
结构专业技术措施之PKPM-SATWE参数取值： 一．总信息： 1)水平力与整体坐标夹角： 该参数主要针对风荷载计算，同样对地震力起作用。只需考虑其它角度的地震作用时，无需在此填数值，应填“斜交抗侧力构件方向地震数，相应角度”或勾选“程序自动考虑最不利水平地震作用” 一般按0输入。 2）混凝土容重： 钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值： 结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构 重度 26 26.5 27 3) 钢材容重： 一般情况下，钢材容重为78KN/m3，若要考虑钢构件表面装修层重，钢材的容重可以填入适当值。 4）裙房层数：层数要从最底层算起，包括地下室层数。此参数主要用来确定剪力墙底部加强区高度。 抗规第6。1。3条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；但是该参数的作用在程序中并没有反应。绘图中采用构造加强。 注意：对于体型收进的高层建筑结构、底盘高度超过总高度20%的多塔尚应符合高规10.6.5条；目前程序不能自动将体型收进部位上、下各两层塔楼周边竖向构件抗震等级提高一级，需要在“特殊构件定义”中自行定义，不宜事后提高配筋。 5)转换层所在层号：层数要从最底层算起，包括地下室层数。 如果有转换层，必须在此指明其层号，以便进行正确的内力调整。 注意：程序不能自动识别转换构件! 作用：a、程序自动判断加强区层数；b、输入转换层数，并选择相应的楼层刚度算法，软件会输出上下层楼层刚度比。C、计算参数中有将转换层号自动识别为薄弱层的选项。 抗震等级：程序设有“框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级”的选项。（高位转换可以自动再提高） 转换层全层应设置为“弹性膜”（平面内刚度真实考虑，平面外为0） 转换层结构选择“施工模拟3”时，施工次序：宜将转换层与其上2层设为同一施工次序。 6)嵌固端所在层号： 如在基础顶面嵌固，嵌固端所在层号为1；当地下室顶板作为嵌固端部位时，那么嵌固端所在层为地上一层，即地下室层数+1. 作用：确定剪力墙底部加强部位时，程序将起算层号取为：嵌固端所在层号-1；程序自动将嵌固端下一层的柱纵向钢筋对应上层增加10%；梁端弯矩设计值放大1.3倍。 涉及到《底层》的内力调整等，程序针对嵌固层进行调整。 7）地下室层数：
1.1.1 水平力与整体坐标夹角(度) 规范规定:《抗震规范》，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进形抗震验算”。 程序实现：该参数为地震作用力方向或风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角，逆时针方向为正，如地震沿着不同方向作用，结构地震反映的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向称为最不利地震作用方向，从严格意义上讲，规范中所讲的主轴是指地震沿该轴方向作用时，结构只发生沿该轴方向的侧移而不发生扭转位移的轴线，当结构不规则时，地震作用的主轴方向就不一定时0°或90°，如最大地震力方向与主轴夹角较大时，可以输入该角度考虑最不利作用方向的影响。 操作要点：由于设计人员事先很难估算结构最不利地震作用方向，因此可以先取初始值0°，SATWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于±15°，应将该角度重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。 注意事项：（1）为避免填入该角度后图形旋转带来的不便，也可以将最不利地震作用方向在多方向水平地震参数中输入。 （2）本参数不是规范要求的，供设计人员选用。 （3）本参数也可以考虑最大风力作用的方向，但需要用户自行设定多个角度进行计算，比较多次计算结构取最不利值。 1.1.2 混凝土容重（kN/m3） 规范规定:参看《荷载规范》附录A常用材料和构件的自重表。容重是用来计算梁、柱、墙、板重力荷载用的。 操作要点：初始值钢筋混凝土容重为25.0 kN/m3,这适合于一般工程情况，若采用轻只混凝土或需要考虑构件装饰层重量时，应按实际情况修改此参数。 注意事项：如果结构分析是不想考虑混凝土构件自重荷载，可以填0。 1.1.3 对所有楼层强制采用刚性楼板假定 规范规定:《高规》，“进行高层建筑内力与位移计算时，可假定楼板在其自身平面内均无限刚性” 程序实现：选择该项后，程序可以将用户设定的弹性楼板强制为刚性楼板参与计算。 操作要点：初始值为不选择该项。 （1）在计算位移、周期等控制参数时，应选择该项，将弹性楼板强制为刚性楼板参与计算，以满足规范要求的计算条件，计算完成后应去掉此项选择，以弹性楼板方式进行配筋和其他就算分析。 注意事项：对于复杂结构，如不规则坡屋顶、体育馆看台、工业厂房，或者柱、墙不在同一标高，或者没有楼板等情况，如果采用强制刚性楼板假定，结构分析会严重失真。对这类结构可以查看位移的<详细输出>，或观察结构的动态变形图，考察结构的扭转效应。 （2）对于错层或带夹层的结构，总是伴有大量的越层柱，如采用强制刚性楼板假定，所有越层柱将受到楼层约束，造成计算结构失真。 操作要点：按工程实际情况设定结构材料信息 操作要点：按工程实际情况确定结构体系 规范规定:《高规》，柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响，施工过程的模拟可根据需要采用适当的简化方法。”
一、轴压比：主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6，高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。轴压比不满足要求，结构的延性要求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。 轴压比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 二、剪重比：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全，见抗规 5.2.5，高规3.3.13及相应的条文说明。这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。 剪重比不满足时的调整方法： 1、程序调整：在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”后，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按下列三种情况进行调整： 1）当地震剪力偏小而层间侧移角又偏大时，说明结构过柔，宜适当加大墙、柱截面，提高刚度。 2）当地震剪力偏大而层间侧移角又偏小时，说明结构过刚，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度以取得合适的经济技术指标。 3）当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。 三、刚度比：主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2，高规4.4.2及相应的条文说明；对于形成的薄弱层则按高规5.1.14予以加强。 刚度比不满足时的调整方法： 1、程序调整：如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。 2、人工调整：如果还需人工干预，可按以下方法调整： 1）适当降低本层层高，或适当提高上部相关楼层的层高。 2）适当加强本层墙、柱和梁的刚度，或适当削弱上部相关楼层墙、柱和梁的刚度。 四、位移比：主要为限制结构平面布置的不规则性，以避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。见抗规3.4.2，高规 4.3.5及相应的条文说明。 位移比不满足时的调整方法： 1、程序调整：SATWE程序不能实现。 2、人工调整：只能通过人工调整改变结构平面布置，减小结构刚心与形心的偏心距；调整方法如下： 1）由于位移比是在刚性楼板假定下计算的，最大位移比往往出现在结构的四角部位；因此应注意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度；同时在设计中，应在构造措施上
1、一般情况下模拟施工加载取模拟施工加载3比较符合逐层施工的实际情况。模拟施工加载2则可以更合理的给基础传递荷载。复杂结构设计人员可以指定施工次序。 2、修正后的基本风压一般就是荷载规范规定的基本风压，对于沿海和强风地带对风荷载敏感的建筑可以在此基础上放大10%~20%，门刚中则规定按放大5%采用。 3、对于高度大于150M的高层混凝土建筑才要验算风振舒适度。结构阻尼比取0.01~0.02，程序缺省0.02。 4、侧刚计算方法：一种简化计算法，计算速度快，但应用范围有限，当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时（如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆等）用此法会有一定误差； 总刚计算方法：精度高，适用范围广，计算量大。 对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程，两种方法结果一样。 （以下转贴） “刚性楼板”的适用范围：绝大多数结构只要楼板没有特别的削弱、不连续，均可采用这个假定。 相关注意：由于“刚性楼板假定”没有考虑板面外的刚度，所以可以通过“梁刚度放大系数”来提高梁面外弯曲刚度，以弥补面外刚度的不足。同样原因，也可通过“梁扭矩折减系数”来适当折减梁的设计扭矩。 “弹性板6 ”的适用范围：所有的工程均可采用。 相关注意：由于已经考虑楼板的面内、面外刚度，则梁刚度不宜放大、梁扭矩不宜折减。板的面外刚度将承担一部分梁柱的面外弯矩，而使梁柱配筋减少。此时结构分析时间大大增加。
“弹性板3 ”的适用范围：需要保证楼板平面内刚度非常大，外刚度承担荷载，不使梁柱配筋减少，以保证梁柱设计的安全度。“ 如厚板转换层中的厚板，板厚达到1m以上。而面外刚度则需要按实际考虑。 相关注意：一般在厚板转换层不设梁，或用等代梁，并注意上下部轴线差异产生的传力问题。 “弹性膜”的适用范围：仅适用于梁柱结构，设计时不使楼板面相关注意：不能用于“板柱结构”。设计时可以进行梁的刚度放大和扭矩折减。 （弹性楼板6：考虑楼板的面内刚度和面外刚度，采用壳单元．原则上适用于所有结构，但采用弹性楼板6计算时，楼板和梁共同承担面外弯矩，计算结果中梁的配筋小了，而楼板承担面外弯矩，计算的配筋又未考虑．此外计算工作量大．因此该模型仅适用于板柱结构；弹性楼板3：考虑楼板的面内刚度无限大，并考虑楼板的面外刚度．适用于厚板转换层；弹性膜：考虑面内刚度，面外刚度为零．采用膜剪切单元．弹性板由用户人工指定，但对于斜屋面，如果没有指定，程序会缺省为弹性膜，用户可以指定为弹性板6或者弹性膜，不允许定义为刚性板或者弹性板3） 5、根据高规（JGJ 3-2010）第，抗震设计时SATWE计算结果中楼层层间最大位移与层高之比的限值可不考虑偶然偏心的影响。 6、对于质量和刚度分布明显不对称的结构应选择双向地震作用；《高规》规定计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响；SATWE程序允许同时考虑双向地震作用和偶然偏心，此时仅对无偏心的地震作用效应进行双向地震计算，而偏心地震作用并不考虑双向地震，另外考虑双向地震并不改变内力组合数。 7、振型个数选择原则：《抗规》GB 50011-2010中 一般情况振型数至少为3个，且为3的整数倍（3N，N≤层数）；当考虑扭转耦联计算时应不少于9个，对于多塔结构应大于12个。《高规》JGJ 3-2010中，B级高度的高层结构、混合结构和本规程第10章规定的复杂高层建筑结构宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振
PKPM参数设置和文本分析详解(一) 前处理注意事项 1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。 2、轴网输入：删除各层无用的网点，利用偏心布置构件功能，消除短梁、短墙、柱内多节点。PMCAD的数据检查要通过。SATWE数据报告提示的问题要消除。 3、柱、梁截面形式及材料：附录A中的15种截面类型，程序可计算自重。范例外的自重需用户输入。 4、板―柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。 5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。层高以板厚的1/2划分。 6、错层结构输入： A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜梁。 B、剪力墙错层：由于PM以楼板划分层，可在错层中局部布板。 C、多塔层高不同：把形成的塔虚层中楼板去掉。 关于整理SATWE设计参数便览的说明 设计参数的合理确定至关重要，以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可据本便览比较快的定下来。SATWE的设计参数，用户手册有一些说明，但分散在多处且过于简单，很不好用。论坛里也有许多帖子，但总觉得系统性、实用性有些不足。 SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。 SATWE参数便览之总信息 1、水水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算 值重算。 2、混凝土容重：隐含值25。构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。 3、钢材容重：隐含值78。可行。 4、裙房层数：指地上的周边都有的群房。当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。 5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。 6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。 7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。 8、对所有楼层采用刚性楼板假定：位移计算时，不论是否开大洞或不规则，必
一、总信息 1、水平力与整体坐标夹角： 该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”。如果地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关，对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下，结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大。 SATWE 可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ.OUT 文件中输出。如果该角度绝对值大于15 度，建议用户按此方向角重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。 一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后，输出结果的整个图形会旋转一个角度，会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度”和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向。综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角”填到“斜交抗侧力构件夹角”栏，这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合），是按《抗规》5.1.1 条 2 款执行的。对于计算结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果，取不利情况进行配筋包络设计等；而｛斜交抗侧力｝程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计，不需要人为判断。 只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负），让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下（如何计算出风荷载产生的内力最大值的角度值？），能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后，地震作用和风荷