结构计算书 项目名称： 设计代号： 设计阶段： 审核： 校对： 计算： 第 1 册共1 册 中广电广播电影电视设计研究院 2015年04月07日
综合楼锚杆布置计算 一、 工程概况 （1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高7.50m ，室内外高差-0.300m ，地下室夹层高 2.18m ，地下室高 5.30m ，地下室建筑地面标高-7.480m ，建筑地面垫层厚150mm ，结构地下室底板顶标高-7.630m 。基础形式筏板，抗浮水位标高 6.500m （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高- 7.630m （绝对标高-0.130m ），底板厚400mm 。 （2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件： 锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：>2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN 钢筋：3 ?25三级钢： A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk ），见第2页所附表1。 1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.2-1)计算 K f DL N mg a t /ψπ= 勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力
垂直格构式钢筋混凝土挡墙快速施工工法 1前言 随着国家城镇化的大力发展，越来越多的城镇道路建设起来，作为道路的重要附属工程—挡墙也有很大发展，很多轻型美观的钢筋混凝土挡墙代替了笨重的浆砌块石挡墙。格构式钢筋混凝土挡墙是一种高大垂直挡墙，它采用锚杆锚固法稳定。它是在挡墙的正面开了很多格子用于种植花木进行垂直绿化，增加墙后可供绿化、庭院等使用面积，达到立体绿化，美化环境的效果，同时在墙顶形成一个绿化缓冲带，防止坡体的泥石坠落，给予来往行人和车辆以安全感。 城镇道路建设与老百姓的生活息息相关，早日完成施工任务，交工使用是社会各方的共同愿望。垂直垂直格构式挡墙结构比普通重力式挡墙边坡开挖量小，减少对自然坡的破坏；施工简便易行，技术风险低，工期短，造价低；结构与绿化措施相结合，在稳固边坡同时，可以起到绿化恢复边坡环境的作用，产生可观的经济效益、社会效益和生态效益，具有广阔的应用前景。 2工法特点 2.1 施工简便易行，技术风险低 可遵循自上而下开挖一级加固一级的施工顺序，待上一级锚杆施工完成后开挖下一级边坡；对每一级边坡的施工，还可进行分层和分段施工。这样，大大减少了边坡施工本身对边坡的扰动，避免因施工不当引起的边坡危害。这一点是重力式抗滑挡墙无法比拟的。 2.2 结构轻便，工期短，造价低 由于施工可灵活，采用分级，分层，分段施工，可以同时展开几个施工工作面，有利与缩短工期。在同等条件下，此结构造价最低。 2.3混凝土挡墙的一个很重要的节点处理是沉降缝的处理。依次施工能解决这问题，但工作面少，施工进度慢。本工法提出的方法能很好地解决这个质量和工期的矛盾。 3适用范围 垂直格构式挡墙施工可以直接引用，一般的混凝土挡墙施工和深路堑开挖边坡处理、锚杆施工可以参考引用。 4 工艺原理 垂直格构式挡墙是格构梁和锚固工程相结合的一种新型支挡结构，通过钢筋混凝土结构梁将锚杆巨大的锚固力传递给坡体，以改善坡体的应力状态，充分发挥坡体的自稳能力；使格构梁的浅层挡土护坡和锚杆的深层加固相结合的一种联合护坡。 流水施工是将将工程划分为若干施工段，并将施工对象分解为若干个施工过程，按施工
4.1 锚杆设计计算 4.1.1 锚杆轴向拉力 单位面积抗浮力为51kN/m2，本次设计锚杆间距按2.0×2.0m正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。 单根锚杆轴向拉力标准值Nak： N ak＝51kN/m2×2.0m×2.0m＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t： N t=r Q N ak 式中：r Q——荷载分项系数，可取1.30； 经计算：N t=1.30×204kN=265.2kN。取N t=266kN计算。 4.1.2 锚杆杆体截面面积 A s≥ yk t t f N K《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中7.4.1式 式中A s----锚杆杆体截面面积 K t------锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6 N t----锚杆的轴向拉力设计值，取266kN f yk----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm2(III级钢筋抗拉强度标准值) 根据计算公式，计算如下： A s≥ yk t t f N K
≥ 400 266 6.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。 4.1.3 锚杆长度 l a ＞ψ πmg t Df KN 《岩土锚杆（索）技术规程》 （CECS22：2005）中7.5.1-1式 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mm f m g ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值 （kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。 ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数， 根据规范取1.2 l a ＞ ψ επms t f d n KN 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22：2005）中 7.5.1-2式 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0 N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根 d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋 ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数， 根据规范取0.8
格构式锚杆挡墙验算 计算项目：格构式锚杆挡墙 1 计算时间：2012-09-14 18:06:47 星期五 执行规范： [1] 《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002），本文简称《边坡规范》 [2] 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），本文简称《荷载规范》 [3] 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010），本文简称《抗震规范》 [4] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010），本文简称《混凝土规范》 ---------------------------------------------------------------------- [ 简图 ] ---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 已知条件 ] ---------------------------------------------------------------------- 1. 基本信息 边坡类型土质边坡边坡等级一级 墙高(m)11.000梁容重(kN/m3)25.00 坡度(1：m)0.300梁砼等级C30
竖梁道数4梁纵筋级别HRB400 ├间距(m) 2.000梁箍筋级别HRB335 ├截面宽(m)0.300梁钢筋直径(mm)20 └截面高(m)0.300梁as(mm)50 平梁道数5梁抗扭计算ζ值 1.200 ├截面宽(m)0.300支座约束弹性 ├截面高(m)0.300 ├左悬长度(m) 1.300 └右悬长度(m) 1.300 2. 锚杆(索) 锚杆锚杆竖向间入射角自由段锚固段锚固体锚杆预加锚杆刚度号类型距(m)(度)长度(m)长度(m)直径(mm)力(kN)(MN/m) 1 锚杆 1.50010.00 5.007.0013080.00025.09 2 锚杆 2.00010.00 4.507.5013080.00025.09 3 锚杆 2.00010.00 4.507.5013080.00025.09 4 锚杆 2.00010.00 4.5010.5013080.00025.09 5 锚杆 2.00010.00 4.5010.5013080.00044.39 3. 岩土信息 背侧坡线数2面侧坡线数--- 背侧坡线水平投影长竖向投影长坡线长坡线仰角荷载数 序号(m)(m)(m)(度) 1 5.0000.000 5.0000.0001 27.0000.0007.0000.0001 坡线荷载荷载类型距离宽度荷载值 序号(m)(m)(kPa,kN/m) 1-1满布均载------10.000 2-1满布均载------70.000 面侧坡线水平投影长竖向投影长坡线长坡线仰角 序号(m)(m)(m)(度) 1------------ 2------------ 地面上地层数2地面下地层数1 墙后稳定地面角(度)60.000填土与稳定面摩擦角(度)15.000 填土与结构摩擦角(度)10.000 地面上地层厚重度粘聚力内摩擦角摩阻力frb浮重度
目录 一、工程概况 (1) 二、编制说明 (2) （一）编制依据 (2) （二）编制原则 (2) （三）编制范围 (3) 三、施工安排4精品文档，超值下载 （一）施工顺序及流水段划分 (4) （二）项目组织机构 (4) （三）施工进度安排 (5) 四、施工准备及资源配置计划 (6) （一）技术准备工作 (6) （二）现场准备工作 (6) （三）劳动力配置计划 (7) （四）施工机具配置计划 (7) 五、施工方法及工艺要求 (9) （一）总体施工方案 (9) （二）施工方法及工艺要求 (9) 1、锚杆（索）孔成孔施工 (10) 2、锚杆（索）制作及安装 (12) 3、注浆 (13) 4、钢筋混凝土格构梁施工 (14) 5、锚索张拉与锁定 (15)
6、封锚 (16) 六、安全文明施工保证措施 (17) （一）安全文明施工保证体系 (17) 1、安全文明施工管理组织机构 (17) 2、安全人员配备及管理职责 (17) 3、安全管理制度 (17) （二）安全文明施工保证措施 (21) 1、组织保证措施 (21) 2、制度保证措施 (22) 3、技术保证措施 (22) 七、质量保证措施 (26) （一）质量保证体系 (26) 1、质量管理组织机构 (26) 2、主要人员及部门职责 (26) （二）质量保证措施 (30) 1、组织保证措施 (30) 2、制度保证措施 (32) 3、技术保证措施 (36) 八、工期保证措施 (39) （一）工期保证体系 (39) （二）工期保证措施 (39) 1、制度保证措施 (39) 2、生产要素保证措施 (40) 3、施工策划保证措施 (41)
二、计算书 1、设计要求 本工程水池底板抗浮力的要求为： 表1 2、抗浮锚杆抗拔力设计值 根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算 锚杆钢筋的截面面积按下式确定： yk t t s f N K A ?= （7.4.1） 上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN. f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2 。 根据计算得：As=569mm 2 所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算. 根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定： ψ πmg t a Df N K L ?> (7.5.1-1) ψ ξπms t a f d n N K L ?> (7.5.1-2) 上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）； K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2； N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）； f m g ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取 锚杆周围地层加权平均值130kPa 。3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。 f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ； ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6； ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15 n —— 钢筋根数 由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。 由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。 由计算公式算得4#地块：L a 〉6.92m ，施工设计按照锚固段长度为8.00m 设计。 5、锚杆锚入基础的长度 根据规范要求，钢筋须插入基础内不少于35d ，本工程2#地块，采用Φ22螺纹钢筋，长度为35*22=770mm ，设计时取800mm 。本工程3#、4#地块采用Φ25螺纹钢筋，长度为35*25=875mm ，设计时取900mm 。 6、锚杆间距 本工程基础为筏板基础，考虑结构受力特点，本着减小底板弯曲应力的原则，本工程采用小吨位的锚杆。杭浮锚杆在整个底板上小间距均匀布置，局部地方（独立柱基位置）适当调整。该布置可降低底板的加筋费用，又可以减小因个别锚杆失效而造成的局部破坏。锚杆 大体成正方形布置，根据地下室抗浮区域、抗浮力要求的不同，锚杆间距为： 锚杆间距一览表 表6 7、设计实物工程量 根据计算，本工程抗浮锚杆设计实物工程量为：2号地块设置锚杆1107根，单根锚杆长度5.1m ，3#地块设置锚杆1927根，单根锚杆长度8m ，4#地块设置锚杆2707根，单根锚杆长度8m ，总计锚杆进尺43181.1m(含防水0.1m/根)。 8、锚固体强度及水泥浆配比 为增大锚固体的强度，锚固体采用豆石与砂浆结合体，填筑的豆石强度应无风化现象，
结构计算书 项目名称: 设计代号: 设计阶段: 审核: 校对: 计算: 第1册共1册 中广电广播电影电视设计研究院
2015年04月07日
综合楼锚杆布置计算 一、工程概况 （1）综合楼地下1层（含2夹层），地上2~4层，±0.00相对于绝对标高 7.50m,室内外高差-0.300m,地下室夹层高2.18m,地下室高 5.30m,地下室建筑地面标 i?-7.480m,建筑地而垫层厚150mm,结构地下室底板顶标高-7.63OmO基础形式筏板，抗浮水位标高6.5OOm （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高-7.63Om （绝对标高- 0.130m）,底板厚40OmmO （2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件： 锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：＞2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt二2.3Nk二325KN 钢筋：3 025 三级钢：As=2470mm2,仁360 N∕mm2, f y k=400 N∕mm2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（frbk）,见第2页所附表2。 1、根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式（7.5.2-1）计算 兀DL a IK 勘探点IQ-KI5岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力
Msm 土层厚度 m 土层弓锚杆极限 粘结强度标准值 屮Si 抗拔侧阻力 (KN) 9中粗砂 0.15 2.95 150 1 208.4 12中粗砂 0.15 2.05 170 1 164.1 16强风化花岗岩 0.15 2.5 300 1 353.4 锚杆总长L 7.5m 抗拔承载力极限值Rk= 725.8KN 抗拔承载力特征值Rt= 362.9 KN Rt=360.9KN > Nt=351KN 2. 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2) r 、 KN l 2*351000 杯“ L ≥ ------ ——= ----------------------- =2070 mm < 7500 mm a nπdξf ms ψ 3 * τr * 25 * 0.6 * 2.4 * 1.0 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 满足要求。 钢筋面积A 计算 依据《岩土规程》第742条公式(741) 实配 3 025 三级钢，A s =1472mm 2>1404 mm 2 锚杆杆体钢筋面积满足要求。 Λ≥ 400 1404m∕772 1.6*351000
1.测量放线阶段 1.1无基础图 产生原因：由于抗浮锚杆设计阶段图纸很可能不是最终版本，施工时，基础图标高、抗浮力及地下室位置均可能与抗浮锚杆设计图纸不符。 产生后果：抗浮锚杆不能满足主体设计要求，抗浮锚杆报废 防治措施：抗浮锚杆放线前与基础图（蓝图，盖审图章）复核，复核轴线、标高、抗浮力等； 1.2未对锚杆编号、分区或编号混乱 产生原因：锚杆编号时，未考虑验收分区，对整个施工区域统一编号，编号随意 产生后果：不便于施工记录，可能造成锚杆施工漏记 防治措施：对锚杆先进行分区，在每一个区内按横排编号，从左至右从上至下。 1.3未锚杆标高未明确 产生原因：施工时为查看基础图，未对基底标高计算，对独立柱基底标高未计算 产生后果：施工时抗浮锚杆标高不准确
防治措施：施工前根据基础图分区域标注锚杆标高 2.成孔阶段 2.1孔位误差大 产生原因：测量放线误差大；放线后成果保护不到位；钻孔施工未对准测放点 产生后果：锚杆间距超过规范要求，不能通过验收。 防治措施：放线后，对测量成果进行复核；成孔前，对测放点通过与周边点距离进行复核 2.2施工工作面标高低于设计标高 产生原因：土方开挖时，未严格控制标高，至使超挖 产生后果：锚杆锚固段内地层被扰动，不能提供设计要求的锚固力 防治措施：土方开挖时严格控制标高 2.3锚孔深度与设计有出入 产生原因：锚杆施工场地高低不平，未对锚杆位置进行标高测量；成孔施工随意，终孔时未进行测量 产生后果：锚杆锚固段长度不足或锚杆锚入筏板长度不足 防治措施：锚杆放孔时，同时测量孔位标高；计算成孔深度，终
孔时，测量钻孔深度 2.4地层与地勘报告不符时调整锚孔深度 产生原因：钻孔时，未对实际地层进行编录，未发现与地勘报告不符合的软弱层，或出现后， 未对锚杆长度进行调整 产生后果：锚杆锚固力不满足设计要求，锚杆验收试验不合格防治措施：成孔时进行编录，发现与地勘报告不符的软弱层，及时通知设计单位对锚杆长度进行调整 2.5独立柱及条形基础位置锚孔深度未考虑独立柱深度 产生原因：未考虑独立柱及条形基础深度 产生后果：锚杆锚固段长度不足 防治措施：施工前，统计独立柱及条形基础厚度，锚孔深度相应加深，对应至每根锚杆 2.6卵石地层锚杆深度范围内有地下水 产生原因：降水时未考虑抗浮锚杆施工地下水要求，地下水未降至锚杆底部以下 产生后果：锚杆施工时，砂层及砾石沉淀至孔底，注浆时不能保证孔底注浆，锚杆锚固段减少 防治措施：降水设计时，考虑抗浮锚杆施工，保证水位降至锚杆
锚杆支护体系 1.结构形式 锚杆支护体系由挡土墙结构物与土层锚杆系统两部分组成，如下图1所示。 1—锚杆（索）2—自由段3—锚固段4—锚头5—垫块6—挡土结构 图2-1 灌浆土层锚杆系统的构造示意图 根据挡土结构的不同目前我国常见的锚杆式挡土墙分为肋板式、格构式、排桩式锚杆挡墙。灌浆土层锚杆系统由锚杆（索）、自由段、锚固段及锚头、垫块等组成。 2.支护原理 锚杆是一种新型的受拉杆件，它的一端与工程结构物或挡土墙联接。另一端锚固在地基的土层或岩层中，以承受结构物的上托力、拉拔力、侧倾力或挡土墙的土压力、水压力，从而利用地层的锚固力维持结构物的稳定。 3.计算方法 3.1墙背土压力及分布 （1）墙背土压力的计算：锚杆挡土墙墙面板所受的土压力系由墙后填料及外荷载引起。为简化计算,一般仍按库仑主动土压力公式
计算,然后根据试验资料,乘以增大系数2β（一般为1.0~1.2,）。但是,锚杆挡土墙后一般为岩体,岩体产生的土压力用库仑公式是不够的,根据现场经验,结合岩体的节理、裂隙、岩层的风化程度等合理选用,有条件时亦可用岩石力学分析方法进行核算。分级锚杆挡土墙的土压力可按延长墙背法计算。计算上级各级构件时,视下级墙为稳定结构,可不考虑下级墙对上级墙的影响,墙背摩擦角可用(0.3~0.5)δφ=。 （2）土压力分布：填方锚杆挡土墙和单排锚杆的土层锚杆挡土墙，或挡土墙高度较小，未采用逆作法施工，可近似按库伦土压力理论取为三角形分布；对于岩质边坡以及坚硬、硬塑状粘性土和密实、中密砂土类边坡，当采用逆作法施工的柔性结构的多层锚杆挡墙时，侧压力分布可近似按图2确定，图中hk e 可按式（1）（2）计算： 对于岩质边坡：0.9hk hk E e H = （1） 对于土质边坡：0.875hk hk E e H = （2） 式中：hk e —侧向岩土压力水平分力标准值； hk E —侧向岩土压力合力水平分力标准值； H —挡墙高度。 图2 锚杆挡墙侧压力分布图 3.2 肋柱、锚杆的内力计算
格构式锚杆挡土墙控制点 1、锚孔相关参数：1:坡度，锚孔间距6m*；1:坡度，锚孔间距6m*；1:坡度，锚孔间距6m*。1C25孔径90mm，倾角15°；2C25孔径130mm，倾角15°；3C3 2、和孔径150mm，倾角25°。 2、锚杆孔深不应小于设计长度，宜超过设计长度，钻进达到设计深度后，不能立即停钻，要求稳钻1～2分钟，防止孔底达不到设计的锚固直径。 3、锚孔宜一次性钻至设计长度，确保锚固段进入稳定中等风化岩层。 4、钻孔后应将孔清理干净，并用压风机吹干，成孔后及时放置锚杆、灌浆，间隔时间不得大于6天。 5、沿锚杆轴线方向每隔设置一组钢筋定位器，保证锚杆的保护层厚度不低于30mm，锚索每隔～m应设置隔离架。 6、锚固段采用水泥砂浆锚固，自由段进行除锈、刷沥青船底漆、沥青3道、玻纤布缠裹2层防腐，锚杆采用M30砂浆全部封闭。锚杆端头弯锚长度为15d，且沿着框架梁面筋分散开，且弯起点至少50cm不进行防腐处理。 7、锚杆每根钢筋（钢绞线）长度误差不应大于50mm；设计长度相同的锚杆（索），其下料长度应相同，其长度误差不应大于±10mm。 8、锚杆注浆压力，锚索注浆压力。水泥砂浆按实验室提供的配合比（锚杆M30、锚索M35）配料，采用机械拌合，集中供浆，初凝前从孔口处进行二次补浆，保证注浆饱满。 9、注浆时，注浆管出浆口应插入距孔底100~300mm处,浆液自下而上连续灌注，直到孔口溢出浆液或排气管停止排气并满足注浆要求时，可停止注浆。 10、锚杆试验根数为该类型总数的5％，1C25试验荷载值120KN，2C25试验荷载值160KN，3C32试验荷载值300KN，试验荷载值650KN，试验荷载值750KN；锚索锁定荷载350KN。
1、生态护坡 生态护坡，是综合工程力学、土壤学、生态学和植物学等学科的基本知识对斜坡或边坡进行支护，形成由植物或工程和植物组成的综合护坡系统的护坡技术。 2、传统护坡 为保证边坡及其环境的安全，对边坡需采取一定的支挡、加固与防护措施。常用的支护结构型式有： （1）重力式挡墙； （2）扶壁式挡墙； （3）悬臂式挡墙； （4）板肋式或格构式锚杆挡墙支护； （5）排桩式锚杆挡墙支护； （6）锚喷支护； 这些传统的边坡工程，对边坡的处理主要是强调其强度功效，却往往忽视了其对环境的破坏；生态护坡作为岩土工程与环境工程相结合的产物,它兼顾了防护与环境两方面的功效，是一种很有效的护坡、固坡手段。 程建设中。 5、生态护坡类型 （1）人工种草护坡 人工种草护坡，是通过人工在边坡坡面简单播撒草种的一种传统边坡植物防护措施。多用于边坡高度不高、坡度较缓且适宜草类生长的土质路堑和路堤边坡防护工程。 特点：施工简单、造价低兼等。 缺点：由于草籽播撒不均匀，草籽易被 雨水 冲走，种草成活率低等原因，往往达不到满意的边坡防护效果，而造成坡面冲沟，表土流失等边坡病害，导致大量的边坡病害整治、修复工程，使得该技术近年应用较少。 （2）液压喷播植草护坡 液压喷播植草护坡，是国外近十多年新开发的一项边坡植物防护措施，是将草籽、肥料、粘着剂、纸浆、土壤改良剂上、色素等按一定比例在混合箱内配水搅匀，通过机械加压喷射
到边坡坡面而完成植草施工的。 特点：①施工简单、速度快； ②施工质量高，草籽喷播均匀发芽快、整齐一致； ③防护效果好，正常情况下，喷播一个月后坡面植物覆盖率可达70%以上，二个月后形成防护、绿化功能； ④适用性广。目前，国内液压喷播植草护坡在公路、铁路、城市建设等部门边坡防护与绿化工程中使用较多。 缺点：①固土保水能力低，容易形成径流沟和侵蚀； ②施工者容易偷工减料做假，形成表面现象； ③因品种选择不当和混合材料不够，后期容易造成水土流失或冲沟。 （3）客土植生植物护坡 客土植生植物护坡，是将保水剂、粘合剂、抗蒸腾剂、团粒剂、植物纤维、泥炭土、腐殖土、缓释复合肥等一类材料制成客土，经过专用机械搅拌后吹附到坡面上，形成一定厚度的客土层，然后将选好的种子同木纤维、粘合剂、保水剂、复合肥、缓释营养液经过喷播机
道路生态挡土墙加固及修复工程施工方案 二〇一三年十月一日
目录 前言编制说明及工程施工实施目标 .......................................................................................... - 1 - 第1章工程概况 ............................................................................................................................ - 2 - 1.1工程概况. (2) 第2章项目组织管理机构 ............................................................................................................ - 2 - 第3章工程重难点分析及应对措施 ............................................................................................ - 2 - 第4章机械设备及人员投入计划 ................................................................................................ - 2 - 4.1主要施工机械设备投入计划表.......................................................................................... - 3 - 4.2劳动力投入计划表.............................................................................................................. - 3 - 第5章施工进度计划 .................................................................................................................... - 4 - 第6章施工工艺及方法 ................................................................................................................ - 4 - 6.1格构式锚杆挡墙、土钉墙施工工艺及方法 (4) 6.1.1施工工艺........................................................................................................................... - 4 - 6.1.2技术要求........................................................................................................................... - 5 - 6.2微型桩及钢筋混凝土挡墙施工工艺及方法.. (7) 6.2.1微型桩施工工艺............................................................................................................... - 7 - 6.2.2钢筋混凝土挡墙............................................................................................................... - 8 - 第7章施工保护措施 .................................................................................................................... - 9 - 7.1地下管线保护...................................................................................................................... - 9 - 7.2监测...................................................................................................................................... - 9 -
yk t t s f N K A ≥ ψ πmg t a Df KN L >ψ πεms t a df n KN L >抗浮锚杆计算书 根据建设单位提供抗浮锚杆设计要求： 1、 单根锚杆抗拔力标准值为215Kn ，锚杆设计长度6～12m 。 2、 锚杆设计参数建议值：锚杆杆体抗拉安全系数K t 取1.6,锚杆锚固体抗拔安全系数K 取2.2；锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值f mg =145kPa 。 3、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ11-501-2009）中抗浮设计和《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）中永久锚杆设计内容进行设计计算。 （1）锚杆杆体的截面面积计算 公式7.4.1 式中： t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.2取1.8； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），为215kN ； yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,杆体选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa 。 将以上参数代入求得： 杆杆体截面面积23 493785 102158.1mm f N K A yk t t s =??== 所需杆件直径d=sqrt （493×4/3.14）=25.06mm 故选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢能够满足要求。 （2）锚杆锚固长度 锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者： 公式7.5.1-1 公式7.5.1-2 式中：
K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.1取2.2； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ） ，取215kN 。 a L ——锚杆锚固段长度（m ）； mg f ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），根据地勘报告并结合经验，可取120kPa ； ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），注浆材料为素水泥浆，浆体强度M30，查表7.5.1-3插值法取2.4MPa ； D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.20m ； d ——钢筋的直径，取0.28（m ）； ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6～0.85； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0； n ——钢筋根数。 将以上 参数代入公式7.5.1-1及7.5.1-2中，可得 m Df KN L mg t a 28.60 .112020.014.32152.2=????==ψπ m df n KN L ms t a 2.20.12400028.014.32152.2=????== ψεπ 因此，锚杆锚固段长度为6.5m 。 （3）锚杆自由段长度 本次抗浮锚杆不设置自由段。 （4）各分区锚杆间距计算 根据建设单位提供的各分区浮力标准值（已扣恒载），计算各分区锚杆数量如下： 浮力标准值①区为51kN/m 2，②区为56kN/m 2，③区为65 kN/m 2，④区为58 kN/m 2，⑤区为47 kN/m 2，⑥区为24 kN/m 2，⑦为15 kN/m 2。 锚杆间距计算如下： ①区：d=sqrt(215/51)=2.05，取整得出锚杆间距2.0m ，正方形布置，共计布设8543根。
一、编制说明 1、设计计算依据： 《注浆技术规程》 (YSJ211-1992) 《建筑地基处理技术规范》 (JGJ79-2002 J220-2002) 《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS 22:2005） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 《四川油气田江油生活基地建设项目岩土工程勘察报告》（中国建筑西南勘察设计研究院有限公司2009.9）。 《基础说明及大样》（2#地块）（成都市建筑设计研究院） 《基础平面布置图》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）； 《地下室基础说明及大样》（3#地块）（成都市建筑设计研究院） 《基础平面布置图》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）； 《基础说明及大样》（4#地块）（成都市建筑设计研究院） 《基础平面布置图》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）； 2、正常使用条件下，本抗浮锚杆工程设计使用年限为50年。 二、计算书 1、设计要求 根据设计单位提出的要求，本工程地下室分区抗浮力的要求为： 各地块抗浮锚杆提供抗浮力标准值表1 2、抗浮锚杆抗拔力设计值 根据地勘报告，本工程单根锚杆的抗拔力设计值为：2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN。 3、杆体截面及锚固体截面积计算 锚杆钢筋的截面面积按下式确定： yk t t s f N K A ? =（7.4.1） 上面式中：K t —锚杆的杆体抗拉安全系数，取2； N t ——锚杆的轴向拉力设计值，2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN； f yk ——钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm2。 根据计算得：2#地块为As=725mm2；3#地块为As=1350mm2；4#地块为As=1350mm2 所以2#地块孔内应设置二根Φ22的HRB400钢筋；3#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋；4#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋。 4、锚固段长度计算 根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定： ψ π mg t a Df N K L ? > (7.5.1-1) ψ ξ π ms t a f d n N K L ? > (7.5.1-2) 上面式中：L a ——锚杆锚固段的长度（m）； K——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2； N t ——锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D——锚固体的钻孔直径，按0.12m d——钢筋的直径（m）； f mg ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa。3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa。 f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa； ξ——界面粘结强度降低系数，取0.6； ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15 n ——钢筋根数 由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m，设计按照锚固段长度为5.10m。 由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m，设计按照锚固段长度为8.00m。
锚杆支护体系 1?结构形式 锚杆支护体系由挡土墙结构物与土层锚杆系统两部分组成，如下 图1所示。 1—锚杆（索）2—自由段3—锚固段4—锚头5 —垫块6—挡土结构 图2-1灌浆土层锚杆系统的构造示意图 根据挡土结构的不同目前我国常见的锚杆式挡土墙分为肋板式、格构式、排桩式锚杆挡墙。灌浆土层锚杆系统由锚杆（索）、自由段、锚固段及锚头、垫块等组成。 2. 支护原理 锚杆是一种新型的受拉杆件，它的一端与工程结构物或挡土墙联接。另一端锚固在地基的土层或岩层中，以承受结构物的上托力、拉拔力、侧倾力或挡土墙的土压力、水压力，从而利用地层的锚固力维持结构物的稳定。 3. 计算方法 3.1墙背土压力及分布 （1）墙背土压力的计算：锚杆挡土墙墙面板所受的土压力系由墙后填料及外荷载引起。为简化计算，一般仍按库仑主动土压力公式
计算，然后根据试验资料，乘以增大系数 2 （一般为1.0~12）。但是，锚杆挡土墙后一般为岩体，岩体产生的土压力用库仑公式是不够的，根据现场经验，结合岩体的节理、裂隙、岩层的风化程度等合理选用，有条件时亦可用岩石力学分析方法进行核算。分级锚杆挡土墙的土压力可按延长墙背法计算。 计算上级各级构件时，视下级墙为稳定结构，可不 考虑下级墙对上级墙的影响，墙背摩擦角可用（0.3 ~ 0.5）o （2）土压力分布：填方锚杆挡土墙和单排锚杆的土层锚杆挡土 墙，或挡土墙高度较小，未采用逆作法施工，可近似按库伦土压力理论取为三角形分布；对于岩质边坡以及坚硬、硬塑状粘性土和密实、中密砂土类边坡，当采用逆作法施工的柔性结构的多层锚杆挡墙时, 侧压力分布可近似按图2确定，图中e hk可按式（1）（2）计算: 对于岩质边坡：e hk 悬(1) 0.9H 对于土质边坡：e h k Ehk(2) hk0.875H 式中：e hk —侧向岩土压力水平分力标准值； E hk —侧向岩土压力合力水平分力标准值; H —挡墙咼度。 ■*1 图2锚杆挡墙侧压力分布图 3.2肋柱、锚杆的内力计算 岩质边坡以及坚硬、硬塑状粘性土和密实、中密砂土类边坡，锚杆挡墙，立柱和锚杆的水平分力可按下列规定计算：
结构计算书 项目名称：设计代号：设计阶段：审核：校对：计算： 第 1 册共 1 册 中广电广播电影电视设计研究院 2015年04 月07 日
综合楼锚杆布置计算 一、工程概况 （1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，士0.00相对于绝对标高 7.50m，室内外高差-0.300m,地下室夹层高2.18m，地下室高5.30m,地下室建筑地面标 高-7.480m,建筑地面垫层厚150mm,结构地下室底板顶标高-7.630m。基础形式筏板，抗浮水位标高6.500m （绝对标高）。建筑地下室底板顶标高-7.630m （绝对标高- 0.130m）,底板厚400mm。 （2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。 二、抗拔锚杆抗拔承载力计算 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 锚杆基本条件： 锚杆直径D=150mm 锚杆长度L=7.5m 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：＞2.5m 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt=1.3Nk=325KN 钢筋：3?25 三级钢：A s=1470mm2, f=360 N/mm2 , f yk=400 N/mm2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。 根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk）,见第2页所附表1。 1、根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第7.5.1条公式（7.5.2-1）计算 N厂DL a f mg /K 勘探点1Q-K15岩层深，较为不利，计算该点抗拔承载力
Rt=360?9KN > Nt=351KN 2、 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度 La 计算 依据《岩土规程》第7.5.1条公式(7.5.1-2) L a t 2070mm 7500mm n 「d 3* 「*25*0.6*2.4*1.0 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度 La 满足要求。 钢筋面积A 计算 依据《岩土规程》第7.4.1条公式(7.4.1) 实配 3?25三级钢，A s =1472mm 2>1404 mm 2 锚杆杆体钢筋面积满足要求。 KN t 2*351000 3、 yk 1.6*351000 400 = 1404mm 2
建筑边坡工程技术规范 GB 50330-2002 8锚杆（索）挡墙支护 8.1一般规定 7 . 1 . 1 锚杆挡墙可分为下列型式： 1 根据挡墙的结构型式可分为板肋式锚杆挡墙、格构式锚杆挡 墙和排桩式锚杆挡墙； 2 根据锚杆的类型可分为非预应力锚杆挡墙和预应力锚杆（索）挡墙。 8 . 1 . 2 下列边坡宜采用排桩式锚忏挡墙支护： 1 位于滑坡区或切坡后可能引发滑坡的边坡； 2 切坡后可能沿外倾软弱结构面滑动，破坏后果严重的边坡： 3 高度较大、稳定性较差的土质边坡： 4 边坡塌滑区内有重要建筑物基础的Ⅳ类岩质边坡和土质边坡。 8 . 1 . 3 在施工期稳定性较好的边坡，可采用板肋式或格构式锚杆挡墙。 8 . 1 . 4 对填方锚杆挡墙，在设计和施工时应采取有效措施防止新填 方土体造成的锚杆附加拉应力过大。高度较大的新填方边坡不宜 采用锚杆挡墙方案。 8.2设计计算 8 . 2 . 1 锚杆挡墙设计应包括下列内容： 1 侧向岩土压力计算； 2 挡墙结构内力计算； 3 立柱嵌入深度计算； 4 锚杆计算和构造设计； 5 挡板、立柱（肋柱或排桩）及其基础设计； 6 边坡变形控制设计； 7 整体稳定性分析； 8 施工方案建议和监测要求。 8 . 2 . 2 坡顶无建（构）筑物且不需进行边坡变形控制的锚杆挡墙，其侧向
ah 2 hk 岩土压力可按下式计算： E ' ah = E β （ 8 . 2 . 2） 式中 Е ′ a h ——侧向岩土压力合力水平分力修正值（ k N ）； E a h ——侧向主动岩土压力合力水平分力设计值（ k N ）； β 2 ——杆挡墙侧向岩土压力修正系数，应根据岩土类别和锚杆 类型按表 8 . 2 . 2 确定。 表 8 . 2 . 2 锚杆挡墙侧向岩土压力修正系数β 2 锚杆类型岩土类型 非预应力锚杆 预应力锚杆 土层锚杆 自由段为土层 的岩石锚杆 自由段为岩层 的岩石锚杆 自由段为土 层时 自由段为岩 层时 β 2 1 . 1 ～ 1 . 2 1 . 1～ 1 . 2 1 . 0 1 . 2～ 1 . 3 1 . 1 注：当锚杆变形计算值较小时取大值，较大时取小值。 8 . 2 . 3 确定岩土自重产生的锚杆挡墙侧压力分布，应考虑锚杆层数、 挡墙位移大小，支护结构刚度和施工方法等因素，可简化为三角形、梯形或当地经验图形。 8 . 2 . 4 填方式锚杆挡墙和单排锚杆的土层锚杆挡墙的侧压力，可近似按库仑理论取为三角形分布。 8.2.5 对岩质边坡以及坚硬、硬塑状粘土和密实、中密砂土类 图 5 .2 .5 锚杆挡 边坡，当采用逆作法施工的、柔性结构的多层锚杆挡墙时， 墙侧压力分面力（知内数值知用于土质边坡） 侧压力分布可近似按图 8.2.5 确定，图中 e hk 按下式计算： 对岩质边坡： 对岩质边坡： e hk = e = E hk 0.9H E hk ( 8 . 2 . 5 - 1 ) ( 8 . 2 . 5 - 2 ) hk 0.875H 式中 e ——侧向岩土压力水平分力标准值（kN ／m 2）； E hk ——侧向岩土压力合力水平分力标准值（kN ／m ）； H ——挡墙高度（m ）。 第 41 页