梁模板工程施工方案计算书
工程名称：演示工程
施工单位：某建设集团
编制人：张## 日期：
目录
一、编制依据 (1)
二、工程参数 (1)
三、新浇砼对模板侧压力标准值计算 (3)
四、梁侧模板面板验算 (4)
五、梁侧模板次楞验算 (5)
六、梁侧模板主楞验算 (7)
七、对拉螺栓验算 (9)
八、梁底模板面板验算 (9)
九、梁底模板次楞验算 (11)
十、梁底模板主楞验算 (12)
十一、可调托撑承载力验算 (13)
十二、立杆稳定性验算 (14)
一、编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013
3、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
4、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
6、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
8、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
9、《钢结构设计规范》GB50017-2003
10、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002
11、《木结构设计规范》GB50005-2003
12、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008
13、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号
14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号
二、工程参数
三、新浇砼对模板侧压力标准值计算
依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于
10m/h ，砼坍落度不大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:
2
10t 28.0V F C βγ==0.28×24×6.7×1×0.63=28.37 kN/m 2
H F c γ==24×0.8=19.2 kN/m 2
其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；
t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为6.7小时。T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为15℃；
V -- 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取0.4m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m ； β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.2kN/m 2。
四、 梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。
面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm 3； 截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm 4； （一）强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m 。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =19.2kN/m 2，砼下料产生的水平荷载标准值Q 2K =2kN/m 2。
均布线荷载设计值为：
q1=1.1×(1.2×19.2+1.4×2)×1=28.424KN/m q2=1.1×(1.35×19.2+1.4×0.7×2)×1=30.668KN/m 取较大值q=30.668KN/m 作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M 1=0.1q
1
l2=0.1×30.668×0.202=0.12kN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
σ= M
max
=
0.12×106
=3.2N/mm2 < f=12.5N/mm2 W 37500
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
q = 1×19.2=19.2kN/m；
面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；
面板弹性模量: E = 4500N/mm2；
ν= 0.677ql4
=
0.677×19.200×2004
=0.16mm < 0.5mm 100EI 100×4500×281250
满足要求!
五、梁侧模板次楞验算
次楞采用50×100mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =50×100×100/6=83333mm3；
截面惯性矩I =50×100×100×100/12=4166667mm4；
（一）强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G
4k
=19.2kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值
Q
2K
=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=1.1×(1.2×19.2+1.4×2)×0.2=5.685KN/m
q2=1.1×(1.35×19.2+1.4×0.7×2)×0.2=6.134KN/m
取较大值q=6.134KN/m作为设计依据。
3、强度验算
计算最大弯矩：
M
max
=0.1ql2=0.1×6.134×0.52=0.153kN·m
最大支座力：1.1ql=1.1×6.134×0.5=3.37kN
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
σ= M
max
=
0.153×106
=1.836N/mm2 < 17N/mm2 W 83333
满足要求! （二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V
1=0.6q
1
l=0.6×6.134×0.5=1.840kN
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×1.840×103
= 0.552N/mm2 < fv=1.6N/mm2 2bh 2×50×100
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算
如下：
q = 19.2×0.2=3.84kN/m ； 次楞最大容许挠度值=500/250=2mm ； 次楞弹性模量: E = 10000N/mm 2； ν=
0.677ql 4 =
0.677×3.84×5004 = 0.039mm < 2mm
100EI
100×10000×4166667
满足要求!
六、 梁侧模板主楞验算
主楞采用双钢管，间距：0.5m ，截面抵抗矩W 和截面惯性矩I 分别为: 截面抵抗矩W =8990mm 3； 截面惯性矩I =215700mm 4； （一）强度验算
1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.37kN ，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.25m 。
250250250
3.37
3.37
3.37
3.37
主楞计算简图(kN)
0.149
0.149
主楞弯矩图(kN ·m)
-3.37-3.37、强度验算
最大弯矩M
max
=0.149kN·m
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
σ= M
max
=
0.149×106
= 16.574N/mm2 < 205N/mm2 W 8990
满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.112kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。
主楞最大容许挠度值：250/150=1.7mm；
经计算主楞最大挠度V
max
=0.007mm < 1.7mm。
满足要求!
（三）悬挑段强度验算
穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，
弯矩M=3.37×0.15=0.51kN·m
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
σ= M
=
0.51×106
= 56.730N/mm2 < 205N/mm2 W 8990
满足要求!
（四）悬挑段挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.112kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。
容许挠度值：150×2/400=0.8mm；
经计算主楞最大挠度V
max
=0.085mm < 0.8mm。
满足要求!
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓轴力设计值：N＝abF
s
a——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；
F
s
——侧模板承受的荷载设计值：
Fs=0.95（r
G G
4k
＋r
Q
Q
2k
）=0.95×(1.2×19.2+1.4×2)=24.55kN。
N=0.50×0.25×24.55=3.07kN。
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值N
t b =A
n
f
t
b
A n ——对拉螺栓净截面面积，M12螺栓A
n
=76.0mm2
f t b——螺栓的抗拉强度设计值，强度等级5.6级，f
t
b=210N/mm2
N
t
b=210×76.0/1000=15.96kN>N=3.07kN。
对拉螺栓抗拉强度满足要求!
八、梁底模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm。取梁底主楞间距0.5m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W= 50×1.5×1.5/6=18.75cm3；
截面惯性矩I= 50×1.5×1.5×1.5/12=14.063cm4；
（一）强度验算
1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.167m。
2、荷载计算
作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：
q1=1.1×[1.2×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×2.5]×0.5=15.59kN/m
q2=1.1×[1.35×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.5= 16.72kN/m
根据以上两者比较应取q= 16.72kN/m作为设计依据。
q=16.72kN/m
167167167
计算简图(kN)
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
R1=1.12kN;R2=3.07kN;R3=3.07kN;R4=1.12kN;
最大弯矩 M
max
= 0.047kN·m
梁底模板抗弯强度设计值[f] (N/mm2) =12.5 N/mm2；
梁底模板的弯曲应力按下式计算：
σ= M
max
=
0.047×106
= 2.507N/mm2 < 12.5N/mm2 W 18.75×103
满足要求!
（二）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q = 0.5×（24×0.8＋1.5×0.8＋0.3+2.5）=11.60kN/m；
q=11.60kN/m
167167167
面板弹性模量: E = 4500N/mm2；
经计算，最大变形 V
= 0.097mm
max
梁底模板的最大容许挠度值: 167/400 =0.4 mm；
= 0.097mm < 0.4mm
最大变形 V
max
满足要求!
九、梁底模板次楞验算
本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度90mm。
次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×9×9/6= 67.5cm3；
I=5×9×9×9/12= 303.75cm4；
（一）强度验算
最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.5m。
q=6.140KN/m
500500500
次楞计算简图
荷载设计值 q = 3.07/0.5= 6.140kN/m；
最大弯距 M
max
=0.1ql2= 0.1×6.140×0.52= 0.154 kN·m；次楞抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2；
σ= M
max
=
0.154×106
=2.281N/mm2 < 17N/mm2 W 67.5×103
次楞抗弯强度满足要求！
（二）抗剪强度验算
V=0.6ql=0.6×6.140×0.5=1.842kN
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×1.842×103
= 0.61N/mm2 < fv=1.6N/mm2 2bh 2×50×90
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2 mm；
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q =2.131/0.5= 4.262N/mm；
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；
ν= 0.677ql4
=
0.677×4.262×5004
=0.059mm < 2mm 100EI 100×10000×303.75×104
次楞挠度满足要求!
十、梁底模板主楞验算
主楞采用:双钢管
截面抵拒矩W=8.99cm3
截面惯性矩I=21.57cm4
集中荷载P为次楞传递荷载。
600600
计算简图(kN)
（一）抗弯强度验算
0.117
0.117
弯矩图(kN ·m)
经计算，从左到右各支座力分别为： R1=0.34kN;R2=7.71kN;R3=0.34kN; 最大弯矩 M max =0.334kN ·m ；
主楞抗弯强度设计值[f](N/mm 2) = 205N/mm 2；； 主楞弯曲应力按下式计算：
σ=
M max =
0.334×106 =37.152N/mm 2 < 205N/mm 2
W
8.99×103
主楞抗弯强度满足要求! （二）挠度验算
主楞的最大容许挠度值: L/150 =600/150 = 4.0mm 或10mm ； 经计算，主楞的最大变形 V max = 0.069mm < 4.0mm
主楞挠度满足要求! 十一、 可调托撑承载力验算
主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为7.71kN ，可调托撑受压承载力设计
值为40kN 。
7.71kN< 40kN ，可调托撑承载力满足要求!
十二、 立杆稳定性验算
（一）立杆轴力设计值
1、梁底立杆承受梁荷载设计值：7.71kN;
立杆承受支架自重荷载设计值：1.1×1.2×4.8×0.208=1.32kN 梁底立杆轴向力设计值：9.03kN; 2、梁侧立杆承受梁荷载设计值：0.34kN;
立杆承受支架自重荷载设计值：1.1×1.2×4.8×0.208=1.32kN
梁侧立杆承受楼板荷载设计值：1.1×（1.35×（（24+1.5）×0.35+0.3）×0.95×0.5+1.4×0.7×2.5×0.95×0.5）=7.79kN
梁侧立杆轴向力设计值：9.45kN; 立杆最大轴向力设计值N=9.45kN （二）立杆计算长度
有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L 0=βH βa μh μ—立杆计算长度系数，按《建筑施工临时支撑结构技术规范》附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：
h l hk EI K y
6+
=
有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比， 其中E--弹性模量，取206000（N/mm2） I —钢管的截面惯性矩，取107800（mm4） h —立杆步距，取1200mm
k —节点转动刚度，取35kN ·m/rad l y —立杆的y 向间距，取1000mm K=
206000×107800 +
1000 =0.67
1200×35×106
6×1200
a x —单元框架x 向跨距与步距h 之比，a x =l x /h=1.2/1.2=1.00
n x —单元框架的x向跨数，n
x
=5
x向定义：立杆纵横向间距不同，x向分别取纵向、横向进行计算，μ取计算结果的较大值。
x向为立杆横距方向时，K=0.67，lx=1.2m，ly=1m，ax=1.00，nx=5，查表得立杆计算长度系数μ=2.10
x向为立杆纵距方向时，K=0.70，lx=1m，ly=1.2m，ax=0.83，nx=5，查表得立杆计算长度系数μ=2.01
x向取立杆横距方向，立杆计算长度系数μ=2.10
βa—扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，βa=1.05
其中a
1—扫地杆高度与步距h之比，a
1
=0.2/1.2=0.17
a 2—悬臂长度与步距h之比，a
2
=0.55/1.2=0.46
a—a
1与a
2
中的较大值，a=0.46
βH—高度修正系数，架体高度4.8m,βH=1
立杆计算长度L
0=β
H
β
a
μh =1×1.05×2.10×1.2=2.65m
（三）立杆稳定性验算
有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：
N
≤f
?A
N--立杆轴力设计值，取9.45kN；
?--轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=L o/i 查规范附录A取值；
λ—计算长细比，λ=L o/i=2650/15.90=167，查表?=0.253；梁处支撑结构单元框架加密，同时立杆步距加密，加密区立杆的稳定系数φ=1.2φ=1.2×0.253=0.30
L
—立杆计算长度，取2650mm，i—杆件截面回转半径,取15.90mm；
A—杆件截面积，取424mm2；f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；
N
= 9.45×103
=74.292N/mm2 < f=205 N/mm2
?A 0.30×424 立杆稳定性满足要求!
模板计算实例 1、工程概况 柱网尺寸6m×9m，柱截面尺寸600mm×600mm 纵向梁截面尺寸300mm×600mm，横向梁截面尺寸600mm×800mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土。） 2、工程参数（技术参数）
3计算 3.1梁侧模板计算 图3.1 梁侧模板受力简图 3.1.1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中 ： γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为 5.7小时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。 V F C 210t 22.0ββγ==0.22×24×5.7×1.2×1.15×3.32=138.13 kN/m 2
H F c γ==24×0.8=19.2 kN/m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.2kN/m 2。 3.1.2梁侧面板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。（次楞平行于梁方向） 面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； （W= 650×18×18/6=35100mm 3 ；）（次楞垂直于梁方向） 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4； （I= 650×18×18×18/12=315900mm 4 ；） 1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =19.2kN/m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 （规范：2振捣混凝土时产生的荷载标准值（k Q 2）（↓→）对水平面模板可采用2 kN/m 2，对垂直面模板可采用4 kN/m 2） 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0 （4.3.1—3） 式中 G r ──永久荷载分项系数，应按表4.2.3采用；
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。 梁模板使用的木方截面40×80mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×17.140=15.426kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
品茗安全计算软件新手入门教程—梁模板扣件式 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 6、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 7、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 8、建筑施工计算手册(第二版) 基本知识
梁模板设置附加立杆1
梁模板设置附加立杆2
梁模板设置附加主梁参数解析 ①基本参数
模板规范计算依据：JGJ130-2011,JGJ162-2008,GB50666-2011,JGJ300-2013共四本计算规范，不同计算规范荷载取值、构造要求等都不相同，计算结果也会有差异。如何选择计算依据：根据工程所在地专家比较认可（常规使用）规范来计算，非专家论证方案选择规范要和监理工程师确定。 ②混凝土工程属性 新浇混凝土板名称：验算模板支架所在混凝凝土板名称，根据实际工况填写。 新浇混凝土板板厚（mm）：验算模板支架所在混凝凝土板厚度。 模板支架纵向长度L(m):指和所验算混凝土楼板模板支架架体连接一体架体，整体纵向长度（整体相对较长的一边为纵向） 模板支架横向长度B(m): 指和所验算混凝土楼板模板支架架体连接一体架体，整体横向长度（整体相对较短的一边为纵向）。
模板支架纵、横向长度示意图 ③支架体系设计 混凝土浇筑施工方式：共分为六种方式，根据实际工况进行选择。
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.6m ， 梁截面 B ×D=300mm ×600mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。 木方90×90mm,木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 梁底支撑顶托梁长度 1.00m 。 梁顶托采用80×80mm 木方。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。 扣件计算折减系数取1.00。 360 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为 48×3.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q 1 = 25.500×0.600×1.200=18.360kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q 2 = 0.500×1.200×(2×0.600+0.300)/0.300=3.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (2.500+2.000)×0.300×1.200=1.620kN 均布荷载 q = 1.20×18.360+1.20×3.000=25.632kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.620=2.268kN 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 45.00cm 3； 截面惯性矩 I = 33.75cm 4； A 计算简图 0.000 4.98 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
梁底模板支撑架计算 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12 新浇混凝土梁计算跨度(m) 3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300*700 新浇混凝土结构层高(m) 5.8 梁侧楼板厚度(mm) 130 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900 梁两侧立柱间距lb(mm) 1000 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)： 900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 梁底增加立柱根数 2 梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 100 结构表面的要求结构表面隐蔽 三、面板验算 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672
模板工程量计算 1、基础构件种类 分为独立基础、杯形基础、满堂基础（无梁式满堂基础、有梁式满堂基础） 条形基础（无梁式条形基础、有梁式条形基础）、箱形基础 2、基础模板的计算 S=混凝土与模板接触面积计算 S=混凝土与模板的接触面积=基础支模长度×支模高度 【解】 1.分析 由图可以看出，本基础为有梁式条形基础，其支模位置在基础底板（厚200mm）的两侧和梁（高300mm）的两侧。所以，混凝土与模板的接触面积应计算的是：基础底板的两侧面积和梁两侧面积。 2.计算工程量 外墙下: 基础底板S=（3.6×2+0.6×2）×2×0.2+（4.8+0.6×2）×2×0.2+（3.6－0.6×2）×4×0.2+（4.8－0.6×2）×2×0.2=9.12m2 基础梁S=（3.6×2+0.2×2）×2×0.3+（4.8+0.2 ×2）×2×0.3+（3.6－0.2×2）×4×0.3+（4.8－0.2×2）×2×0.3=14.16m2 内墙下 基础底板S=（4.8－0.6×2）×2×0.2=1.44 m2 基础梁S=（4.8－0.2×2）×2×0.3=2.64m2 基础模板工程=9.12+14.16+1.44+2.64=27.36m2 用L 计算要减去内墙所占面积 中 24×0.2×2 －1.2×0.2×2=9.12m2 24×0.3×2 －0.4×0.3×2=14.16m2 外侧柱和内部柱 有梁板的柱高，应自柱基或楼板的上表面至上层楼板底面计算
构造柱模板计算 一字形S=(d1+0.12)×2 ×h L形S=[(d1+0.06)+(d2+0.06)+ (0.06 ×2)] ×h T字形S=[(d1+0.12)+(0.06 ×4)] ×h 十字形S=0.06× 2 ×4×h 3、现浇混凝土梁模板 梁的种类：基础梁、地圈梁、圈梁、过梁、悬挑梁、单梁、连续梁、矩形梁、异形梁 梁长，梁高的取值 主梁取至柱边 次梁取至主梁边 梁长：外墙圈梁——外侧L外、内侧外墙内边线 内墙圈梁——L内 支撑在混凝土墙上的梁——墙间净距 支撑在砖墙上的梁——梁实际长度 梁高：内侧梁底至板底、外侧梁底至板顶 注意：外侧梁和内部梁模板计算的不同 梁和柱或梁和梁相交时模板的扣减关系 支模高度的问题同柱 4、现浇混凝土板模板 有梁板：带有主、次梁的板 板构件种类无梁板：直接用柱支撑的板 平板：无柱无梁直接搁置在圈梁或墙上的板 有梁板模板=S板S=混凝土与模板接触面积计算 板S模板=全长×全宽 无梁板、平板 现浇混凝土板的模板，按混凝土与模板接触面积，以平方米计算。 (1)伸入梁、墙内的板头，不计算模板面积。 (2)周边带翻檐的板(如卫生间混凝土防水带等)，底板的板厚部分不计算模板面积； 翻檐两侧的模板，按翻檐净高度，并入板的模板工程量内计算。 (3)板与柱相交时，不扣除柱所占板的模板面积。但柱与墙相连时，柱与墙等厚
模板计算 1、工程概况 柱网尺寸8.4m×12m，柱截面尺寸900mm×900mm 纵向梁截面尺寸450mm×1200mm，横向梁截面尺寸450mm×900mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土） 2、工程参数（技术参数）
3计算 3.1KL1梁侧模板计算 图3.1梁侧模板受力简图 3.1.1KL1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中： γc --混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0--新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V--混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m ； β1--外加剂影响修正系数，取1.2； β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
V F C 210t 22.0ββγ==0.22×24×5.7×1.2×1.15×3.32=138.13kN/m 2 H F c γ==24×1.2=28.8kN/m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值28.8kN/m 2。 3.1.2KL1梁侧模板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。 面板的截面抵抗矩W=1000×18×18/6=54000mm 3； 截面惯性矩I=1000×18×18×18/12=486000mm 4； 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =28.8kN/m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑=（4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0（4.3.1—3） 式中：0r ──结构重要性系数，其值按0.9采用； G r ──永久荷载分项系数 G 4k ──新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 Q γ───活荷载分项系数；
箱梁模板设计计算 1箱梁侧模 以新安江特大桥主桥箱梁为例。 现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。 F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2 F=26*4.5=117.0KN/m2 故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。 q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力） q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力） 1.1侧模面板计算 面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。 按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。 由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。 由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。 由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。 由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。 1.2竖向次楞计算 次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
目录 一、模板工程概况 (2) 二、模板工程 (2) 三、模板的拆除 (3) 四、模板工程质量要求 (4) 五、模板工程安全施工措施 (5) 六、木模板计算书 (5)
一、模板工程概况 模板工程质量直接影响主体结构表观质量。为保证混凝土结构的表面平整度、垂直度、混凝土浇捣不漏浆，确保工程质量，采用竹胶板模板系统，支撑及加固系统采用Φ48*3.0钢管扣件式排架，用木方做背肋，还应在梁模外侧间距1.5米设置斜撑。木模板现场加工，现场拼接安装。支撑加固系统均现场装拆。本工程模板隔离剂采用水质类脱模剂，成分及配合比为石花菜:工业皂:滑石粉:水=1:38:85:适量，模板每使用一次后均应该清理干净，涂抹脱模剂后再使用。 二、模板工程 本工程梁宽为1m，梁高为1m和1.2m，应在侧模上加φ16对拉螺杆。1m 高的梁竖向加3道对拉螺栓，1.2m的梁竖向加4道对拉螺栓，对拉螺栓水平间距为500 mm。梁侧模应先安装一侧，等钢筋绑扎完成后，再封另一侧的侧模，并且应在侧板上加钉斜撑。侧模板为15mm厚竹胶板，竖向布置50*100木方净距250mm，并横向采用Φ48*3.5钢管布置双管横撑；底模板为一层15mm厚竹胶板，背面加设5根100*100木方作为背肋。 垫层做法： 1）土质较硬，地耐力好的位置：因土质较好地耐力能够保证支撑完整性，直接采用下部土体作为支撑的受力体系，根据设计标高将基底铲平，然后采用15mm厚多层板做为底模，为了增加底模刚度，防止底模产生挠度变形，在底模背面加设5根100*100木方作为背肋。绑扎钢筋前，再在底模上涂脱模剂，使混凝土和模板产生隔离。土方开挖后，模板和混凝土梁底直接脱落。从而避免底部模板黏在梁底，产生安全隐患。 2）土质稍软，土体未完全固结位置：铺设一层石屑，找平后铺设底模，其余做法参
建筑梁板模板计算 建筑梁板模板的计算 模板的设计计算简图 一、板模板计算 1、荷载计算: 模板重0.5KN/m2砼 砼重25×0.25=6.25KN/m2 钢筋重1.1×0.1=0.11KN/m2 砼重25×0.25=6.25KN/m2 施工人员及施工设重2.5KN/m2 砼振捣荷载2KN/m2 不变荷载∑q=1.2×3.11×0.915=3.41KN/m 不变荷载∑q=1.4×4.5×0.915=5.76KN/m 2、七夹板强度验算，椤木间距610m M=0.100×3.41×0.612+0.117×5.76×0.612 =0.378KN·m δ=M/W=0.378×106/(1/6)×915×182=7.65N/mm2[δ]=11Nmm2 符合要求 3、楞木强度验算：杠木间距1000 q=3.373×0.61=2.28KN/m p=6.3×0.61=3.84kN/m M=0.100×2.28×1.02=0.677KN·m δ=0.677×106/(1/6)×50×1002=8.13N/mm2<1.3[δ]=16.9mm2 符合要求 4、杠木强度验算：模撑间距@900 q=2.28×1.0=2.28KN P=3.84×1.0=3.84KN M=0.171×2.28×0.9+0.211×3.84×0.9=1.08KN·m δ=1.08×106/(1/6)×50×1002=12.96N/mm2<1.3[δ]=16.9KN/m2 符合要求 二、梁底模板计算 本工程框架梁300×700，底模七夹板200×18×1830，椤木5×10cm松木，间距457 1.荷载计算： 模板重0.3×0.7=0.21KN/m 砼重25×0.3×0.7=5.25KN/m 施工荷载2.0×0.3=0.6KN/m ∑q=1.2×(0.1+2.5+0.3)=3.48KN/m ∑q=1.4×0.4=0.56KN/m 2.模板刚度验算 M=0.107×3.48×0.4572+0.121×0.56×0.4572 =0.092KN/m δ=0.0092×102/(1/6)×0.3×182=8.52N/mm2<[δ]=11KN/m2 3.七夹板刚度验算
梁计算实例 文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]
模板计算 1、工程概况 柱网尺寸8.4m×12m，柱截面尺寸900mm×900mm 纵向梁截面尺寸450mm×1200mm，横向梁截面尺寸450mm×900mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土） 2、工程参数（技术参数）
3计算 梁侧模板计算 图 梁侧模板受力简图 3.1.1 KL1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中 ： γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为小 时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。 V F C 210t 22.0ββγ==×24××××= kN/m 2 H F c γ==24×=m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值m 2。 3.1.2 KL1梁侧模板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。 面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4； 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0 （4.3.1—3）
梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm ，高度600mm ，两侧楼板厚度120mm 。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm 木方。 外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。 对拉螺栓布置2道，在断面内竖向间距50+300mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。 面板厚度12mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。 木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 1 81 0810******* 00600m m 400mm 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3 ； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； 1 —— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。 三、梁侧模板面板的计算
梁侧模板计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝
1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计 左侧支撑表：
模板设计剖面图 四、面板验算 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝
bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.32＝0.496kN·m σ＝M max/W＝0.496×106/37500＝13.227N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.513mm≤300/400=0.75mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×44.089×0.3＝16.533kN 正常使用极限状态 R'左下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.3×34.213＝12.83kN 2、右下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
梁模板（扣件式）技术交底
质量保证措施1、把好施工质量关 （1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。 （2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。 2、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。 3、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。 4、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。 5、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。 6、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。 7、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。 8、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。 9、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。
梁、板模板设计及计算 一、现浇板模板 本工程现浇板厚度设计为100mm～120mm，采用散支散拆竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm 木龙骨@350mm；模板水平钢管、立杆间距均为900mm。 1、荷载计算： q设＝×＝ KN/m2（强度计算时取值） q标＝＋＋＋＝ KN/m2（变形验算时取值） 2、12mm厚竹胶合板计算（50×100mm木龙骨@350mm） 竹胶合板变弯曲设计强度按15N/mm2,竹胶合板弹性模量E＝5000 N/m2； ○1强度计算： M=1×ql2/10=××＝24000mm截面最大应力δ＝M/W＝×106/24000=mm2＜15N/mm2(合格) ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××3504/384×5000×144×103=2.0mm＝［w］=2mm（合格）；故木龙骨间距l=350mm 3、50×100mm木龙骨计算（水平钢管间距900mm） 木龙骨截面为50×100mm,木材选用杨木，其抗弯设计强度f m=10N/mm2,弹性模量E=6000N/mm2。 ○1强度计算： M=1×ql2/8=××8=83333mm（满足）
○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××9004×12/384×6000×50×1003=2.0mm＜1/400=2.5mm（满足） 4、水平钢管计算（立杆间距900mm） 钢管选用φ48×钢管：W=×103mm3, E=×105N/mm2, I=×104mm4, ○1强度计算： q＝×＝ KN/m2 M=1×ql2/8=×8=（满足） ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5×××9004/384××105××104=2.3mm＜1/400=2.5mm （满足） 5、立杆计算 承担最大施工荷载的立杆为底层模板支架，约，单位面积楼板重量D ＝ KN/m2，取面积系数； ○1强度计算： F＝××（×）2＝ KN φ48×钢管：A＝,i=，设一道水平支撑l=1800mm； λ＝l/ i＝1800/＝，查表得ψ＝ δ＝F/ψA＝×103/×＝ N/mm2＜215N/mm2（满足） ○2变形计算： F＝×＝ w＝FL/EA＝×103×3600/×105×＝0.22mm＜1mm（满足） 二、框架梁模板 本工程框架梁截面设计为×，采用定型木框竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm木龙骨@300mm；模板水平钢管、立杆间距均为800mm。 1、荷载计算：
模板工程量一般是按实际接触面计算，现在列举楼主说的垫层、梁、柱模板计算： 例：两个基础独立基础，跨距4000，独立基础截面尺寸800*800*450(h)，垫层为 1000*1000*100(h)，基础柱截面为400*400*600(h)，中间基础梁截面为300*400(h)。(说明：垫层的尺寸在设计时一般比上部基础的尺寸每边各多100，基础梁在独立基础的上面，和柱交接，以上单位均为mm)。 计算公式： 1、垫层模板：S=1*4*0.1*2=0.8m2(周长 X 高X 个数) 2、基础模板：S=0.8*4*0.45*2=2.89m2（周长X 高X 个数） 3、基础柱模板：S=（0.4*4*0.6-0.4*0.3*2）*2=1.44m2（（周长X 高- 梁头接触部位面积）X 个数） 4、梁模板：S=(0.3+0.4*2)*(4-0.2*2)=3.96m2（（底面+ 侧面X 2) X 梁净长） 另外举例个板底肋梁的计算法： 例：一块4000*4000见方的现浇板，现浇板厚度120mm，梁截面300*400(h)，计算梁、板模板： 计算公式： 板模板：S=4*4=16m2(长X 宽)， 梁模板：S=0.4*4*4+0.28*(4-0.15*2)*4=10.544m2 说明：在计算板底肋梁的时候，板底肋梁的模板计算高度为：梁截面高度--现浇板高度，故而出现楼主所说的同学在计算梁的模板的时候，扣除120（这个扣除的高度要看现浇板的厚度），着重一点：在现浇板外围的梁模板要计算全高，比如我上面的，外围梁模板高度为0.4m，靠梁内侧高度为0.4-0.12=0.28m。 另外：在计算板底肋梁的时候，一般把梁的底部模板并入到现浇板的模板中，故在计算板底肋梁模板的时候，底模不能重复计算。 希望以上回答能够帮您解决问题。
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 7、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018 一、工程属性 二、荷载设计
风荷载参数： 三、模板体系设计
荷载系数参数表： 设计简图如下：
平面图
立面图 四、面板验算 取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝ γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.5×0.9×3]×1＝24.07kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.125q1L2＝0.125×24.07×0.252＝0.188kN·m σ＝M max/W＝0.188×106/37500＝5.015N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5q2L4/(384EI)=5×15.4×2504/(384×5400×281250)＝0.516mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1L=0.5×24.07×0.25＝3.009kN
梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=600mm， 梁截面高度 H=1800mm， H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径20mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面50×100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1——外加剂影响修正系数，取1.000；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9× 28.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.80=69.595N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 180.00×1.80×1.80/6 = 97.20cm3； I = 180.00×1.80×1.80×1.80/12 = 87.48cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×46.656+1.4×9.720)×0.300×0.300=0.626kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.626×1000×1000/97200=6.444N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×46.656+1.4×9.720)×0.300=12.527kN 截面抗剪强度计算值 T=3×12527.0/(2×1800.000×18.000)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×46.656×3004/(100×6000×874800)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算
框架梁模板(扣件钢管高架)计算书 本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。 本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 计算梁段:BKL-407(3A)。高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70； 混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80； 承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面； 采用的钢管类型为Φ48×3； 扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数 木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：4； 主龙骨竖向支撑点数量为：2； 支撑点竖向间距为：100mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管Φ48×3.0； 主龙骨合并根数：2； 次龙骨材料：木枋，宽度50mm，高度100mm； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载