现浇箱梁贝雷梁、满堂架支架
施工技术方案
一、编制依据1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求；
2 、中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵施工技术规范》 (JTJ041—2000 )、《公路工程质量检验评定标准》 (JTG F80/1-2004 )、《公路工程施工安全技术规程》( JTJ076—95 )等现行有关施工技术规范、标准；3、惠兴高速公路镇宁至兴仁段两阶段施工图设计；4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平；
5 、参考《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008 )、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路施工手册》(桥涵下册)、《路桥施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》( GB50009-2001 )。
二、工程概况
ZK180+285.25 大桥为巴铃互通扩建的新建左幅大桥，桥梁位于直线段上，桥面纵坡为1.04% 。中心桩号为ZK180+285.25 ，起点桩号为ZK180+191.48, 终点桩号为ZK180+385.52, 桥梁全长194.04 米,最大桥高16.985 米。桥梁上部结构为(
20.04+3 X20+19.94 ) + ( 19.94+2 X
20+19.94 )m 钢筋混凝土现浇连续箱梁，共计两联，变截面箱梁：第一联为单箱三室，桥宽19.14m ~ 14.908m;第二联为单箱三室，桥宽14.908m ~ 12.108m;梁高为
1.4m。下部结构为柱式墩、桩基础；肋板桥台，桩基础；重力式U形台，扩大基础。第一联为第一~第五孔，其中第一~至第四孔桥下地面平整，第五孔桥下六阴河以60 °穿过。第二联为第六~第九孔，桥下地势平坦。根据当地气象、水文地质条件，每年的5~
10 月份为雨水季节，同时5~ 10 月份为巴铃大桥施工期。
三、施工进度计划
第一联：第一跨~第五跨
场地硬化：2011 年7 月1 日~ 7 月10 日；
支架搭设：2011 年7 月5 日~ 7 月20 日；
支架预压：2011 年7 月22 日~ 8 月10 日；
钢筋安装：2011 年8 月10 日~ 8 月17 日；
混凝土浇筑：2011 年8 月17 日~ 8 月31 日；支架拆除：2011 年9 月15 日~ 9 月22 日；第二联：第六跨~第九跨
场地硬化：2011 年8 月20 日~ 8 月25 日；
支架搭设：2011 年9 月6 日~ 9 月16 日；
支架预压：2011 年9 月17 日~ 9 月30 日；
钢筋安装：2011 年10 月1 日~ 10 月10 日；
混凝土浇筑：2011 年10 月12 日~ 10 月20 日；
支架拆除：2011 年11 月5 日~ 11 月15 日；
四、施工方法及施工工艺
（一）、施工方法
根据设计要求本桥上部采取满堂支架施工，考虑到雨季六阴河道涨水对现浇箱梁施工安全的影响，跨越河道段第一联第五跨采用贝雷梁作为现浇箱梁支架，以保证河道泄洪顺利，不受河水影响地段采用碗扣式多排钢管脚手架满堂支架现浇施工。本桥第一联第1、第2 、第3、第4 跨采用满堂支架施工，第5 跨采取临时墩支撑，贝雷架+ 满堂支架施工。4#墩、5 墩柱预留180 穿心孔，利用150 穿心棒作为支撑点，横桥向墩柱两侧采用贝雷架支撑于穿心棒之上，贝雷架作为纵梁，支撑结构为钢管支架。为防止因上部荷载作用引起较大的挠度，在第5 跨中间部位增加直径1.2 米的临时墩进行支撑，临时墩采用桩基础，桩端至少进入基岩50cm ，墩顶与预留穿心孔在同一高度。第二联桥下地势平坦，硬化后，采用满堂支架施工。
（二）碗扣式多排钢管脚手架满堂支架施工
1、材料选用和质量要求1）本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用碗扣式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用122 X244 X12优质竹胶板。
2）钢管规格为? 48 X3.5mm，钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。
2 、满堂支架地基处理脚手架搭设支架前，对既有地基进行处理，以满足箱梁施工过程中承载力的要求，可先用装载机将表层松土推平并用压路机压实，如果发现弹簧土须及时清除，并用石渣进行换填压实处理。对于桩基承台和桥台基坑附近开挖过的地面，采取分层回填分层整平压实予以加固。场地平整压实后统一铺筑一层40cm 厚的石渣进行硬化处理，然后再浇筑15cm 厚C20 素混凝土垫层，以提高地基承载力在地面硬化以后，应该加强箱梁施工范围内的排水工作，在场地两侧开挖30
x30cm矩形排水沟，并设置引水槽，沟底设置纵坡，注意保持排水畅通，沟面抹1:2水泥砂浆，以保证雨水及时排除，避免雨水浸泡地基而导致地基承载力下降危及支架的安全，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。
3、支架验算
本工程现浇梁支架在一般地段采用满堂式脚手架。满堂脚手架如下图所示。
1 ）、满堂式脚手架支架验算
此桥支架验算以第一联的各种荷载数据进行：
（1）满堂式脚手架支架荷载计算（以第一联第一跨计算为例）
a、梁体钢筋混凝土自重取40.14KN/m 2;
b 、模板自重取1.5KN/m 2
c、支架自重=0.04KN*4 根/m2*8m/ 根=1.28KN/m 2
d、施工人员及机具重量=3.3KN/m 2
e、混凝土灌注振捣=2KN/m 2
将以上(1项+2项)X1.5+ (4项+5项)X1.4简化为均布荷载：(40.14+1.5 ) X1.5+ (3.3+2 )X1.4 =69.74KN/m ;第3 项支架自重直接作用于立杆轴线，简支梁计算如下：
R max =ql/2+1.28=69.74*0.6/2+1.28=22.2KN
( 2 )、立杆计算长度
Lo=kuh
K-计算长度附加系数，取1.155 ;
u- 脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.50 ；
h- 立杆步距，取0.9m ；
L0=1.155*1.5*0.9=1.559m
(3)、钢管截面特性
外直径①48mm ,壁厚3.5mm，截面积A=4.89cm2 ,惯性矩
I=12.19cm4 ，回转半径r=1.58cm 。
( 4)、立杆稳定性计算
长细比入二Lo/r=155.9/1.58=98.68 ，查表知折减系数? =0.558
N/ ?A二(22.2 X103) / (0.558 X4.89*10 2) =81.36MPa 〈f=170MPa
结论：立杆稳定性满足
(5)、整架稳定性计算
0.9N/ ?A wfc/rm
N=1.2*1.28+1.4*3.3=6.156KN (立杆验算截面处的轴心力设计值。
其值为N=1.2NGK+1.4NQK ，NGK ：脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力( KN )；NQK ：一般计算施工荷载)
rm=1.5 ：材料强度附加分项系数。
结果：0.9*6.156*10 3/ (0.489*4.89*10 2) =23.17 <170/1.5=113KN
结论：整架稳定性满足要求。
(6)、底模板下次梁(10 X15cm木枋)验算：
底模下脚手管立杆的纵向、横向间距均为0.6m ，顶托木枋按横桥向布置，间距0.6cm ；次梁按顺桥向布置，间距15cm 。因此计算跨径为0.6m ，按简支梁受力考虑，验算底模下底板中间位置：
荷载q= (40.14+1.5 )*1 .5=62.46KN/m
跨中弯矩：
M=ql 2/8= (62.46*0.6 2)/8=2.81MPa 。
净截面抵抗矩W=bh 2/6=10*15 2/6=375cm 3
纵梁毛截面惯性矩：I m=1/12*10*15 3=2.81*10 3cm 4
毛截面惯性矩：S m=(10*15*2 )*15/4=281.25cm 3
弯曲应力：卢Mmax/W=2.81*10 6/ (375*10 3) =7.49MPa V [司=17 MPa [(T]=17 MPa
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
T Q* S m/ I m*B=2.81*10 3*281.25*10 3/2.81*10 3*104*150
=0.1875 MPa V [ T]=1.6 MPa
结论：底模板下次梁满足要求
（7）、顶托枋木验算（10 x i5cm木枋）。
计算跨径为0.6m ，按简支梁受力考虑，验算底模下底板中间位置：
Mmax= ql 2/8 =62.46*0.6 2/8=2.8 1 KN
W=bh 2/6=10*15 2/6=375cm 3
弯曲应力：尸Mmax/W=2.81*10 6/375*10 3=7.49MPa V [刃=17 MPa [沪17 MPa
挠度计算：
f=5*62.46*600 4/[384*10*10 3*2.81*10 3*10 4]=0.375mm V L/400=1.5mm
结论：顶托枋木满足要求
4 、地基承载力验算
落地支架下铺设木枋（10*15*400cm ），其上可放6 根立杆（间距
0.6cm ），所以有，每根木枋所受力为
F=22.2*6=133.2KN
产F/A=133.2*10 3*10-3/5*0.2=133.2KPa
而实测地基承载力在300 KPa?350 KPa之间，地基承载力满足要求。
经验算满堂支架的各项结果均满足施工安全要求。
（三）、贝雷梁支架施工方案
第五跨平面位置图
1.主要构造
现浇梁支架自下而上由桩基础、柱式墩、支撑梁、贝雷梁、下次梁方