莲花磐基项目2#柴油发电机烟囱计算书
柴油发电机烟囱计算
工程概况：莲花磐基项目1#发电机，功率为1000kw，烟囱垂直段内筒为SUS304不锈钢，厚度1.0mm；外筒为SUS304不锈钢，厚度0.8mm。水平段长度为22m。弯头数量分别为5个。现计算不锈钢烟囱在满负荷运转时烟气能否顺利排出。
1. 基本数据：
单台柴油发电机功率1000KW;
单台柴油发电机背压 6.7KPa;
单台柴油发电机排烟量12500m3/h;
柴油发电机数量 1台;
烟囱总长度 172米;
（其中垂直高度150米,水平段22m;）
90°弯头数量 5个，三通1个
2. 烟气流速：
W=30m/s 柴油发电机常用烟气流速
3.烟气需要的烟囱截面积：
F=Vy÷3600÷W
(Vy:烟气流量; F:烟囱截面积m2 ; W:烟气流速m/s)
单台柴油发电机截面积0.116 m2(计算值) ,实际φ400,截面积0.1256 m2，符合要求.
3.烟气在烟囱内的降温:
3.1烟气在烟囱内每米高度的降温
△t=27A÷N1/2
(A:修正系数，取A值为0.8 N：单台发电机功率1000KW)
△t =0.7℃/m
3.2烟气在烟囱内的总降温
T=△t×H
（ H:烟囱总长度180米）
T=126℃
3.3烟气在烟囱出口的温度
t1=t0-△t
t1=374℃
（t0:烟气进口温度500℃）
3.4烟气平均温度
t p= (t1+ t0)÷2
tp=437℃
3.5烟气平均密度
ρp=ρ0273÷(273+tp)
（ρ0:标准标态烟气密度 1.34Kg/m3）
ρp=0.515Kg/m3
4.烟囱自然抽力
h z=(ρ1-ρp)*(Z2-Z1)
h z=116.7Pa
（式中ρ1:室外空气密度1.293Kg/m3 ρp: 烟气平均密度 0.5086 kg/m3）Z2:烟囱顶标高 Z1: 烟囱底部标高）
5.烟囱阻力
5.1烟囱磨檫阻力
△ h=λ×(L÷d)×(ρp×W2÷2)
△ h=2085.75Pa
其中λ:磨檫阻力系数0.02 L:烟道总长180米
d:烟囱当量直径0.4ρp: 烟气平均密度 0.515Kg/m3 W: 烟气流速30m/s
5.2 90°弯头阻力
90°弯头,ξ=0.7;三通，ξ=1
△ h1
总=(ξ
1
*w2/2)*ρp *9
=162.2 Pa*9
=1460pa
5.3阻力合计
Σ△h=3545.75Pa
5.4发电机背压6700 Pa(发电机厂家提供)+烟囱自然抽力11
6.7 Pa=686.7Pa＞阻力合计3545.75Pa 所以完全满足。
结论：此发电机烟囱内径选400mm能符合要求。
(计算依据:＜＜燃油燃气发电机设计手册＞＞机械工业出版社2004版）
备注：此计算仅供参考。
烟囱高度的确定 具有一定速度的热烟气从烟囱出口排除后由于具有一定的初始动量,且温度高于周围气温而产生一定浮力，所以可以上升至很高的高度。这相对增加了烟囱的几何高度，因此烟囱的有效高度为： 式中：H—烟囱的有效高度，m； —烟囱的几何高度，m； —烟囱抬升高度，m 。 根据《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271—2014）规定，每个新建锅炉房只能设一根烟囱，烟囱高度应根据锅炉房装机总容量确定，按下表规定执行。 由于给定的锅炉型号为：SHS20-25,蒸发量为20t/h。故选定烟囱几何高度H s=45m. 烟气释放热计算 取环境大气温度20℃，大气压力=98kPa =0.35 =0.3511.051 =122.51kw 式中：烟气热释放率， kw； ?大气压力，取邻近气象站年平均值； ?实际排烟量，/s ?烟囱出口处的烟气温度，433.15k； ?环境大气温度，取=273.15+20=293.15k 烟囱直径的计算 烟囱平均内径可由下式计算 式中：—实际烟气流量，； —烟气在烟囱内的流速，，取20。 取烟囱直径为DN850mm；
校核流速。 烟囱抬升高度的计算 式中：—烟囱出口流速，取20； —烟囱出口内径，； —烟囱出口处平均风速，取10. 故最终烟囱的有效高度H为： H=+=45+5.35=50.35m 取51m。 式中：—烟囱抬升高度，m； —烟囱几何高度，m。 烟囱高度校核 假设吸收塔的吸收效率为80%，可得排放烟气中二氧化硫的浓度为：二氧化硫排放的排放速率： 用下式校核 : 式中：σy/σz—为一个常数，一般取0.5-1此处取0.8； 最大地面浓度 查得国家环境空气质量二级标准时平均的浓度为,所以设计符合要求。 烟囱的阻力损失计算 标准状况下的烟气密度为，则可得在实际温度下的密度为： 烟囱阻力可按下式计算： 式中：—摩擦阻力系数，无量纲，本处取0.02； —管内烟气平均流速，；
烟囱大体积混凝土计算书 烟囱底板混凝土为宽5.9m，高2 m的圆环体，属大体积混凝土，需进行大体积混凝土计算。底板混凝土采用标号C30混凝土，中热硅酸盐水泥。 一、大体积混凝土计算公式 1．混凝土最大绝热温升 Th=m c*Q/（c*ρ*（1-e-mt）） 式中Th----------最大绝热温升（℃）； m c---------混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（Kg/m3），取m c=350 Kg/m3； Q---------水泥28d水化热（KJ/（mg*K）），取Q=375 KJ/（mg*K）； C---------混凝土比热，取C=0.97 KJ/（mg*K）； ρ-----混凝土密度（Kg/m3），取ρ=2400 Kg/m3； e------为常数，取e=2.718； t------混凝土龄期（d）； m------系数，随混凝土浇筑温度改变； 计算求得：Th=350×375×103/（0.97×103×2400×（1- e-0.362×28））=56.38℃ 2.混凝土中心温度计算 T1（t）=T j+Th*ξ（t） 式中T1（t）------t龄期混凝土中心温度（℃）；
T j-----------混凝土浇筑温度（℃） ξ（t）---------------t龄期混凝土降温系数； T1（3）=52.14℃ T1（18）=32.40℃ T1（6）=49.32℃ T1（21）=29.87℃ T1（9）=46.78℃ T1（24）=27.61℃ T1（12）=41.71℃ T1（27）=25.92℃ T1（15）=36.63℃ T1（30）=25.36℃ 3.混凝土表面（表面下50～100mm处）温度 （1）保温材料厚度 δ=0.5h*λx*（T2- T q）*K b/（λ*（Tmax- T2）） 式中δ---------保温材料厚度（m）； λx--------所选保温材料导热系数（W/（m*K）），草袋取 λx=0.14 ； h---------混凝土实际厚度（m），h=2 m； T2--------混凝土表面温度（℃）； T q--------施工期大气平均温度（℃）； λ-------混凝土导热系数（W/（m*K）），取λ=2.33 W/（m*K）； Tmax-----计算得最高温度（℃） 计算时可取：T2- T q=18℃，Tmax- T2=20℃； K b--------传热系数修正值，取K b=2.0； 计算所得：δ=0.5×2×0.14×18×2/（2.33×20）=0.108m
15.烟道阻力损失及烟囱计算根据实例计算 烟囱是工业炉自然排烟的设施，在烟囱根部造成的负压——抽力是能够吸引并排烟的动力。在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的，而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关。 为了顺利排出烟气，烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损失，因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小。 15.1 烟气的阻力损失 烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面：摩擦阻力损失、局部阻力损失，此外，还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力――几何压头，流动速度由小变大时所消耗的速度头——动压头等。 15.1.1 摩擦阻力损失 摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失，计算公式如下： t m h d L h λ =(mmH 2O) )1(2h 020 4t g w βγ+= (mmH 2O) 式中：λ—摩擦系数，砌砖烟道λ=0.05 L —计算段长度，（m ） d —水力学直径 )(4m u F d = 其中 F —通道断面积（㎡）； u —通道断面周长（m ）；
t h —烟气温度t 时的速度头（即动压头）(mmH 2O)； 0w —标准状态下烟气的平均流速（Nm/s ）； 0γ—标准状态下烟气的重度（㎏/NM 3）； β—体积膨胀系数，等于 273 1 ； t —烟气的实际温度（℃） 15.1.2 局部阻力损失 局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或改变方向，使气流脱离通道壁形成涡流而引起的能量损失，计算公式如下： )1(202 t g w K Kh h t βγ+==(㎜H 2O) 式中 K —局部阻力系数，可查表。 15.1.3 几何压头的变化 烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化，下降烟道增加烟气的流动阻力，烟气要克服几何压头，此时几何压头的变化取正值，上升烟道与此相反，几何压头的变化取负值。几何压头的计算公式如下： )(y k j H h γγ-=（㎜H 2O ） 式中 H —烟气上升或下降的垂直距离（m ） k γ—大气（即空气）的实际重度 (kg/m 3) y γ—烟气的实际重度(kg/m 3) 图15.1 为大气中每米竖烟道的几何压头，曲线是按热空气算出的，烟气重度与空气重度差别不大时，可由图15.1查取几何压头值。
莲花磐基项目2#柴油发电机烟囱计算书 柴油发电机烟囱计算 工程概况：莲花磐基项目1#发电机，功率为1000kw，烟囱垂直段内筒为SUS304不锈钢，厚度1.0mm；外筒为SUS304不锈钢，厚度0.8mm。水平段长度为22m。弯头数量分别为5个。现计算不锈钢烟囱在满负荷运转时烟气能否顺利排出。 1. 基本数据： 单台柴油发电机功率1000KW; 单台柴油发电机背压 6.7KPa; 单台柴油发电机排烟量12500m3/h; 柴油发电机数量 1台; 烟囱总长度 172米; （其中垂直高度150米,水平段22m;） 90°弯头数量 5个，三通1个 2. 烟气流速： W=30m/s 柴油发电机常用烟气流速 3.烟气需要的烟囱截面积： F=Vy÷3600÷W (Vy:烟气流量; F:烟囱截面积m2 ; W:烟气流速m/s) 单台柴油发电机截面积0.116 m2(计算值) ,实际φ400,截面积0.1256 m2，符合要求. 3.烟气在烟囱内的降温: 3.1烟气在烟囱内每米高度的降温 △t=27A÷N1/2 (A:修正系数，取A值为0.8 N：单台发电机功率1000KW) △t =0.7℃/m 3.2烟气在烟囱内的总降温
T=△t×H （ H:烟囱总长度180米） T=126℃ 3.3烟气在烟囱出口的温度 t1=t0-△t t1=374℃ （t0:烟气进口温度500℃） 3.4烟气平均温度 t p= (t1+ t0)÷2 tp=437℃ 3.5烟气平均密度 ρp=ρ0273÷(273+tp) （ρ0:标准标态烟气密度 1.34Kg/m3） ρp=0.515Kg/m3 4.烟囱自然抽力 h z=(ρ1-ρp)*(Z2-Z1) h z=116.7Pa （式中ρ1:室外空气密度1.293Kg/m3 ρp: 烟气平均密度 0.5086 kg/m3）Z2:烟囱顶标高 Z1: 烟囱底部标高） 5.烟囱阻力 5.1烟囱磨檫阻力
m钢烟囱计算书 YKK standardization office【 YKK5AB- YKK08- YKK2C- YKK18】
目录
1、设计资料 基本设计资料 烟囱总高度H = 烟气温度T gas = ℃ 烟囱底部高出地面距离: 0mm 夏季极端最高温度T sum = ℃ 冬季极端最低温度T win = ℃ 最低日平均温度T win = ℃ 烟囱日照温差△T = ℃ 基本风压?0 = m2 瞬时极端最大风速: (m/s) 地面粗糙度: B类 烟囱筒体几何缺陷折减系数? = 烟囱安全等级: 二级 抗震设防烈度: 7度 设计地震分组: 第一组 建筑场地土类别: Ⅱ类 筒壁腐蚀厚度裕度: 衬里起始高度: 设置破风圈: 是 自定义设计温度下筒壁钢材的许用应力: 是否计算抽力: 否 材料信息 序号使用部位材料名称 最高使用温 度(℃) 密度 (kg/m3) 导热系数? (W /(m·K)) 1 筒壁钢材S31603 250 几何尺寸信息 烟囱总分段数: 18 烟囱筒身分段参数表 编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m) 0 ----- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
12 13 14 15 16 17 18 烟囱总截面数: 21 烟囱筒身分节参数表(1) 截面编号标高 (m) 烟囱筒壁 外直径 (mm) 分节高度 (m) 筒壁厚度 (mm) 坡度 (%) 0 ----- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 烟囱筒身分节参数表(2) 截面编 号标高 (m) 附加重量 (kN) 附加风载 (kN) 洞口 数量 洞口 形状 洞口宽 度(mm) 洞口高 度(mm) 洞口直径 (mm) 5 0 矩形0 0 ----- 6 0 矩形0 0 ----- 7 0 矩形0 0 ----- 8 0 矩形0 0 ----- 9 0 矩形0 0 -----
柴油发电机房通风、排烟的设计 柴油发电机房通风、排烟的设计 一、风冷发电机房的通风系统归纳起来有四套系统: 1、平时通风系统 发电机房通风换气用，就是一般10～15次换气次数的通风量，可仅设排风机 如果给排水有气体灭火，这套系统还要承担灭火完毕后的排风系统。 2、发电机工艺进排风系统 电机本身有个很大的排风管，这个是发电机自带的，我们配合提一个风井就可以，同时设计进风系统补充排风量和发电机组燃烧空气量（电气提资），设送风机，此系统风量很大。 这一套系统也有设计是预留风井而已。 3、发电机排废气系统 牵涉到环保问题，通常称之为“排烟管”，发电机自带，电气的标准图集上还设专门给这个系统设一个井，实际上工程设计建筑很难有这么多空地。多半是由发电机排风井排出室外。 4、储油间排风系统 可以与1合用，此时通往储油间的支管上设止回阀、防火阀；也可以单独设系统，采用防爆通风 机。 二、柴油发电机房通风包括两部分，平时通风和工作通风。 平时通风：风冷和水冷发电机的机房平时通风取6次换气次数，储油间通风换气次数不小于3次。对于采用气体灭火系统的机房，在火灾后，本通风系统负责排除室内废气，但不是事故通风；为保证人的安全，建议按事故通风设置启动按钮。 工作通风：水冷柴油发电机须考虑工作耗氧所需空气量；风冷发电机冷却风量大，一般采用自然进风，柴油发动机自带风扇压力排放，但柴油发电机自带风机压头只有150Pa左右，在井道阻力大时需增加风机克服井道阻力，一般进风井阻力大，加进风机；排风井阻力大，则加排风机。 柴油发电机房采用气体灭火，进、排风通道上应设电磁阀，在柴油发电机房发生火灾气体灭火启动时，连锁关闭这些阀门，以保证灭火效果。
代谢病医院DN1200烟囱自生通风力及阻力计算 1、烟囱自生通风力计算 烟道长度： Ф1200：垂直段L1=17m Ф1200：长度18m 计算：1、烟囱自生力通风力hzs hzs=h(ρko-ρ) g (Pa) 式中：ρko—周围空气密度，按ρko= Kg/m3 ρ—烟气密度，Kg/m3 g—重力加速度， s2 h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =Kg/m3 则ρ=ρ0273/273+t =*273/273+170=m3 hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。 当地大气压P=,最热天气地面环境温度t=29℃ 则ρk=ρko（273/273+29）*100480/101325= Kg/m3 烟囱内每米温降按℃考虑，则出口烟气温度为： 170-（17+18）*=℃ 则烟气内的平均烟温为（170+）/2=℃ 烟囱内烟气的平均密度为： ρ=*[273/(273+]*100480/101325 =m3 修正后的hzs=17*（）*=（pa）
2、烟囱阻力计算 已知条件： 锅炉三台，每台烟气量：5100m3/h 烟道长度： Ф1200：垂直段L1= 17m Ф1200：水平长度18m 入口温度：170℃ 烟囱出口温度：℃ ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc 式中Δh m——烟道摩擦阻力 Δh j ——局部阻力 Δh yc——烟囱出口阻力 Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρ pa 式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取 L——烟道总长度，L=35m W——烟气流速，m/s 3*5100* m3/h =s *2)2*3600 d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径 ρ——烟气密度，Kg/m3 ρ=ρ0·273/(273+t pj)= ρ0——标准状况下烟气密度， Kg/m3；t pj——烟气平均温度Δh m=*35/*2)*= pa Δh j =(90度弯头个数**w2/2*p =(3**2*
环境工程课程设计 《环境工程专题课程设计（气）》（除尘部分） 设计说明书 班级： 姓名： 学号： 指导教师： 环境科学与工程学院 2015年12月
一、工程概况 (1) 二、设计说明 (1) 2.1 设计原则 (1) 2.2 设计范围 (2) 2.3 设计规模 (2) 2.4 设计参数与指标 (2) 三、工艺选择 (2) 3.1 除尘技术简介 (2) 3.2 可供选择的除尘技术 (3) 3.3 方案的技术比较 (3) 四、处理流程 (4) 4.1 除尘系统 (4) 4.2 除尘器系统 (4) 4.3 输灰系统 (4) 4.4 控制系统(不作设计要求) (4) 五、预期处理效果 (5) 六、主要设施与设备设计选型 (5) 6.1 设计计算 (5) 6.1.1 烟气流量与净化效率计算 (5) 6.1.2 除尘器设计计算 (6) 6.1.3 管道的设计计算 (10) 6.1.4 风机的选择计算 (12) 6.1.5 除尘器的总装配图 (13) 6.2 主要设备型号及技术参数确定 (14) 七、技术经济分析 (15) 7.1 综合技术经济指标 (15) 7.2 人员编制 (15) 7.3 工程概算 (15) 7.4 运行费用分析 (16)
一、工程概况 已知杭州市某厂新建2台35t/h燃煤工业锅炉(沸腾床锅炉直径4m)，其除尘系统管道布置如图1。每台锅炉产生的烟气量估计为：基数61000 Nm3/h+学号序号*100Nm3/h，烟尘浓度为35.0g/Nm3，其粒径<5μm占70%，烟气经降温至120℃进入除尘器，烟窗的直径3m，高度45m，局部阻力损失60Pa。试设计该除尘净化系统。 排放烟尘浓度要求达到《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271-2014）规定的重点地区锅炉大气污染物特别排放限值的规定。 图1 除尘系统平面布置图 二、设计说明 2.1 设计原则 （1）基础数据可靠，总体布局合理。 （2）避免二次污染，降低能耗，近期远期结合、满足安全要求。 （3）采用成熟、合理、先进的处理工艺，处理能力符合处理要求； （4）投资少、能耗和运行成本低，操作管理简单，具有适当的安全系数； （5）在设计中采用耐腐蚀设备及材料，以延长设施的使用寿命； （6）废气处理系统的设计考虑事故的排放、设备备用等保护措施； （7）工程设计及设备安装的验收及资料应满足国家相关专业验收技术规范。
1、本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。 2、当做分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。
1、本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。 2、当做分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。
以上者应先进行焊接打底，然后进行二次焊接。 以上者则应对管端焊口部位铲坡口， 坡口表面的氧化铁，并将影响焊接质量的凹凸不平处进行打磨。 管道焊接的焊条采用 1、本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。 2、当做分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。
（表式C2-2-1） 编号08-C2-001 工程名称金融街B7大厦工程交底时间2005年3月1日 施工单位中建一局建设公司分项工程名称柴油发电机、锅炉烟筒 交底提要柴油发电机、锅炉烟筒的相关材料、机具准备、支吊架制作及管道安装 交底内容： 不合格的部位需进行修整或重焊。不得有管子的中心线错开或弯曲，组对管道应保证管道的横平竖直。 ◆管道及管件的焊接应做到：焊缝的高度不得低于母材表面，焊缝与母材应平滑过度。 电焊焊缝加强面高度和宽度 厚度（mm）4~6 7~10 焊缝形成 有坡口 焊缝加强 高度h(mm) 1.5~2 2 h b 1-2 焊缝宽度b(mm) 盖过每边坡口约2mm 3.2.6水平运输 3.2.6.1现场实际情况；A、B首层层高6米，标准层层高3.9米，管道长度为；12米， 根据首层的有利条件可以将一根整管割为二段水平运输。 3.2.6.2水平运输的方法 ?水平运输方法可采用两种形式； 1、采用人力推车水平运输 技术负责人交底人接受交底人 1、本表由施工单位填写，交底单位与接受交底单位各存一份。 2、当做分项工程施工技术交底时，应填写“分项工程名称”栏，其他技术交底可不填写。
锅炉房烟囱设计 新建锅炉房的烟囱设计应符合下列要求： 1．燃煤、燃油（轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱高度的 规定： 1)每个新建锅炉房只允许设一个烟囱，烟囱高度可按表 8.4.10-1规定执行。 表8.4.10-1燃煤、燃油（轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱最低允许高度(GB13271-2001)
2）锅炉房装机总容量>28MW(40t/h)时，其烟囱高度应按
批准的环境影响报告书（表）要求确定，且不得低于45m。新建烟囱周围半径200m距离内有建筑物时，其烟囱应高 出最高建筑物3m以上。 燃气、燃油（轻柴油、煤油）锅炉烟囱高度应按批准的环境影响报告书（表）要求确定，且不得低于8m。 2．各种锅炉烟囱高度如果达不到上述规定时，其烟尘、SO2、NOx最高允许排放浓度，应按相应区域和时段排放标 准值50%执行。 3．出力≥1t/h或0.7MW的各种锅炉烟囱应按《锅炉烟尘
测试方法》(GB5468)和《固定污染源排气中颗粒物测定与气态污染物采样方法》(GB/T16157-2001)的规定，设置便于永久采样孔及其相关设施。 4．锅炉房烟囱高度及烟气排放指标除应符合上述1~3款（摘自GB13271-2001）的规定外，尚应满足锅炉房所在地区的地方排放标准或规定的要求。 5．烟囱出口内径应保证在锅炉房最高负荷时，烟气流速不致过高，以免阻力过大；在锅炉房最低负荷时，烟囱出
口流速不低于2.5~3m/s，以防止空气倒灌。烟囱出口烟气流速参见表8.4.10-2，烟囱出口内径参见表8.4.10-3和 表8.4.10-4。 表8.4.10-2烟囱出口烟气速表(m/s)
目录
1、设计资料 基本设计资料 烟囱总高度H = 烟气温度T gas = ℃ 烟囱底部高出地面距离: 0mm 夏季极端最高温度T sum = ℃ 冬季极端最低温度T win = ℃ 最低日平均温度T win = ℃ 烟囱日照温差△T = ℃ 基本风压?0 = m2 瞬时极端最大风速: (m/s) 地面粗糙度: B类 烟囱筒体几何缺陷折减系数? = 烟囱安全等级: 二级 抗震设防烈度: 7度 设计地震分组: 第一组 建筑场地土类别: Ⅱ类 筒壁腐蚀厚度裕度: 衬里起始高度: 设置破风圈: 是 自定义设计温度下筒壁钢材的许用应力: 是否计算抽力: 否 材料信息 序号使用部位材料名称 最高使用温 度(℃) 密度 (kg/m3) 导热系数? (W /(m·K)) 1 筒壁钢材S31603 250 几何尺寸信息 烟囱总分段数: 18 烟囱筒身分段参数表 编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m) 0 ----- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
15 16 17 18 烟囱总截面数: 21 烟囱筒身分节参数表(1) 截面编号标高 (m) 烟囱筒壁 外直径 (mm) 分节高度 (m) 筒壁厚度 (mm) 坡度 (%) 0 ----- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 烟囱筒身分节参数表(2) 截面编 号标高 (m) 附加重量 (kN) 附加风载 (kN) 洞口 数量 洞口 形状 洞口宽 度(mm) 洞口高 度(mm) 洞口直径 (mm) 5 0 矩形0 0 ----- 6 0 矩形0 0 ----- 7 0 矩形0 0 ----- 8 0 矩形0 0 ----- 9 0 矩形0 0 ----- 10 0 矩形0 0 ----- 11 0 矩形0 0 ----- 12 0 矩形0 0 ----- 13 0 矩形0 0 ----- 14 0 矩形0 0 -----
筑 龙 网 W W W .Z H U L O N G .C O M 设 计 计 算 书 一、七氟丙烷灭火剂用量计算 1、本保护区内保护对象为柴油发电机房，依据公安部《七氟丙烷洁净气体灭火系统设计规范》，七氟丙烷的设计浓度C ＝8.3％。 2、保护区内净容积：柴油发电机房容积V 柴=[(7.5×7.5)-(2.5×2.5)] ×4.5=(56.25-6.25) ×4.5=225m 3，桶装油库容积V 桶=2.5×2.5 ×4.5=28.125m 3。 3、依据设计用量公式： C C S V K W ??? =100 式中W －防护区七氟丙烷设计用量（kg ） C －七氟丙烷设计浓度（％） S －七氟丙烷过热蒸气比容（20℃） V－防护区的净容积（m 3） K －海拔修正系数（沈阳地区为1） 则kg 48.1483 .81003 .820000513.01269.02251＝＝柴?× ×+× W kg 60.183 .81003 .820000513.01269.0125.281＝＝桶?× ×+×W 二、七氟丙烷灭火剂残余量 因灭火剂喷放后虹吸管下残留一定余量每瓶为W 残＝2kg 。 三、七氟丙烷充装量及设备选型 1．依据规范要求，因两个保护区的净容积均不大于300 m 3，故可选择为无管 网设备，压力等级为2.5MPa 。 2．柴油发电机房选择为用90L 钢瓶组两个，桶装油库为70L 钢瓶组1个。 3．灭火剂总用量： 柴油发电机房：kg 48.15222248.148＝＝总柴×??? ? ??+W ，每瓶组为76.24kg 。 桶装油库：W 总桶＝18.60+2＝20.60 4．设备选型： 1）柴油发电机房为无管网2瓶组90L 设备一套，每瓶充装灭火剂为76.24 kg ，共充装152.48 kg ，充装压力为2.5MPa 。 2）桶装油库为无管网70L 一瓶组设备一套，充装灭火剂量为20.60 kg ，充
目录 设计资料 2 ........................................................................................................ 计算依据 6 ........................................................................................................ ......................................................................................................... 7 ......... ........................................................................................... 错 . 误 !.未 .定 义...书 ........................................................................................... 签 。 ........................................................................................... 错 . 误 !.未 .定 义...书 ........................................................................................... 签 。 ......................................................................................................... 9 ......... 地震作用及力计算 ............................................................ 1..3 ....... 附加弯矩计算 ................................................................ 1..5 ....... 、钢烟囱强度与稳定计算 ........................................................ 1..9 ...... 、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 .............................................. 2..2 ...... 、钢烟囱底座计算 .............................................................. 2..3.. 、钢烟囱位移结果 .............................................................. 2..5.. 、加强圈间距计算 .............................................................. 2..6.. 1、 2、 3、 4、 5、 6、 7、 8、 9、 10 11 12 13 14 15 风荷载计算 ........................................................................................................... 1..0 ..... 筒体自重计算 筒体截面参数 筒体温度计、荷载力组合 ..........................................................................................................1..6 .....
（一）设计资料 1.烟囱型式：单筒式钢筋混凝土烟囱 2.钢内筒高210m，内直径8.0m 钢筋混凝土外筒高205m，出口直径11m 3.极端最低温度：-5度，极端最高温度：40度 4.地震烈度：7度。场地土类别：I类 5.烟囱高度210m，安全等级为一级，风荷载采用百年一遇，换算后风荷载的为1.034Kpa 6.烟囱零米标高相当于绝对标高12.00m，基础埋深-6.20m，持力层为中风化花岗岩，地基承载力特征值fa k≥800Kpa （二）设计原则 1.钢筋混凝土外筒基础采用环板基础，混凝土等级为C40 2.内筒型式：自立式钢内筒，重量不传至外筒，计算外筒时不考虑内筒刚度，计算外筒时作为外加惯性荷载计入其重量。 内筒防腐按进口泡沫玻璃考虑，厚度为38mm，重量为13kg/㎡ 3．钢筋混凝土筒身采用C40混凝土。外筒为内筒施工预留施工孔（9mx9m），外筒烟道孔按6.48mx16.68m考虑，底标高为12.73m 4.计算软件为：钢筋混凝土烟囱计算软件Multi-flue Chimney V3.0 5.钢筋混凝土外筒内部设6层平台，平台处设置止晃点。顶层平台为混凝土平台，按承重平台考虑，其余为钢平台，按检修平台考虑。平台标高分别为：35.0m，70.0m，105.0m，140.0m，175.0m，203.6m （三）荷载计算 1.钢内筒荷载计算 （1）钢内筒筒壁自重荷载（壁厚按20mm计算） q1=rxA=rx∏x(r1·r1-r2·r2)=78x3.14x(4.058·4.058-4.038·4.038)=39.66KN/m (2) 钢内筒玻璃砖自重荷载： q2=rxA=rx∏xD=13x3.14x8.076=3.30 KN/m (3) 每个钢内筒沿竖向线性荷载： q= q1+ q2=39.66+3.30=42.96 KN/m 2.平台荷载计算 顶部平台恒载标准值；6 kN/㎡ 顶部平台活载标准值；7 kN/㎡ 其他平台恒载标准值；1.5kN/㎡ 其他平台活载标准值；3 kN/㎡ 35m平台：半径R=8.04m，A=3.14x8.04x8.04-3.14x4.35x4.35=143.56 恒载标准值；1.5x143.56=215.34 KN 活载标准值；3x143.56=430.68KN 70m平台：半径R=6.60m，A=3.14x6.60x6.60-3.14x4.35x4.35=77.36 恒载标准值；1.5x77.36=116.04 KN 活载标准值；3x77.36=232.09KN 105m平台：半径R=5.62m，A=3.14x5.62x5.62-3.14x4.35x4.35=39.76
目录 1、设计资料 (2) 2、计算依据 (6) 3、筒体自重计算 (7) 4、筒体截面参数..............................................................................................................................................................................................错误！未定义书签。 5、筒体温度计算..............................................................................................................................................................................................错误！未定义书签。 6、动力特征计算 (9) 7、风荷载计算 (10) 8、地震作用及内力计算 (13) 9、附加弯矩计算 (15) 10、荷载内力组合 (16) 11、钢烟囱强度与稳定计算 (19) 12、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (22) 13、钢烟囱底座计算 (23) 14、钢烟囱位移结果 (24) 15、加强圈间距计算 (25)
1、设计资料 1.1 基本设计资料 烟囱总高度H = 60.300m 烟气温度T gas = 95.00℃ 烟囱底部高出地面距离: 0mm 夏季极端最高温度T sum = 40.00℃ 冬季极端最低温度T win = -4.00℃ 最低日平均温度T win = -5.00℃ 烟囱日照温差△T = 20.00℃ 基本风压ω0 = 0.55kN/m2 瞬时极端最大风速: 34.00(m/s) 地面粗糙度: B类 烟囱筒体几何缺陷折减系数δ = 0.50 烟囱安全等级: 二级 抗震设防烈度: 7度(0.10g) 设计地震分组: 第一组 建筑场地土类别: Ⅱ类 筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm 衬里起始高度: 0.00m 设置破风圈: 是 自定义设计温度下筒壁钢材的许用应力: 117.00MPa 是否计算抽力: 否 1.2 1.3 烟囱总分段数: 18
烟囱设计规范
锅炉房烟囱设计 新建锅炉房的烟囱设计应符合下列要求： 1．燃煤、燃油（轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱高度的规定：1)每个新建锅炉房只允许设一个烟囱，烟囱高度可按表8.4.10-1 规定执行。 表8.4.10-1燃煤、燃油（轻柴油、煤油除外）锅炉房烟囱最低允 许高度(GB 13271- ) 2）锅炉房装机总容量>28MW(40t/h)时，其烟囱高度应按批准的环境影响报告书（表）要求确定，且不得低于45m。新建烟囱周围半径200m距离内有建筑物时，其烟囱应高出最高建筑物3m以 上。 燃气、燃油（轻柴油、煤油）锅炉烟囱高度应按批准的环境影响报告书（表）要求确定，且不得低于8m。 2．各种锅炉烟囱高度如果达不到上述规定时，其烟尘、SO2、NOx
最高允许排放浓度，应按相应区域和时段排放标准值50%执行。 3．出力≥1t/h或0.7MW的各种锅炉烟囱应按《锅炉烟尘测试方法》(GB5468)和《固定污染源排气中颗粒物测定与气态污染物采样方法》(GB/T16157- )的规定，设置便于永久采样孔及其相关 设施。 4．锅炉房烟囱高度及烟气排放指标除应符合上述1~3款（摘自GB13271- ）的规定外，尚应满足锅炉房所在地区的地方排放标 准或规定的要求。 5．烟囱出口内径应保证在锅炉房最高负荷时，烟气流速不致过高，以免阻力过大；在锅炉房最低负荷时，烟囱出口流速不低于2.5~3m/s，以防止空气倒灌。烟囱出口烟气流速参见表8.4.10- 2，烟囱出口内径参见表8.4.10-3和表8.4.10-4。 表8.4.10-2烟囱出口烟气速表(m/s) 表8.4.10-3燃煤锅炉砖烟囱出口内径参考值
XX有限公司年产60万吨精对苯二甲酸（PTA） 项目柴油发电机组系统 设计计算说明 一、概述 1.1、XX纺纤有限公司为保证PTA工程在全厂或主装置发生事故停电的状况下，能够安全停车及保护重要设备，特要求设置10kV柴油发电机组作为备用电源。 1.2、根据项目的设计文件要求、负荷条件，包括一期、二期主装置和公用工程，分两条生产线。 1.3、工艺确认的启动顺序为 先启动低压电机再自动高压电机高压电机的启动按照G1线和G2线分别启动的原则然后达到整个厂用负荷启动完成。 在两条线的低压应急负荷均按工艺要求启动且稳定运行后，再启动高压电机。 G1/G2-1209A/B/C/D为高压电机，470kW，直接启动。一条线的其中两台分别启动，短时运行，停机后另一条线的其中两台分别启动，短时运行，一线、二线不同时运行，且均停止后才启动仪表风压缩机。 空压站的仪表风压缩机为高压电机，448kW，直接启动，两台分别启动，同时连续运行。G1/G2-301 为高压电机，1500kW，变频控制，两条线分别启动，同时连续运行。每台容量按450kW计。 按照此启动工艺，在设计柴油发电机组的启动容量时，考虑到： 1.3.1、G1、G2线的负荷容量以及参考的负荷启动顺序图； 1.3.2、低压电机的启动条件； 1.3.3、高压电机的启动冲击电流（启动倍数按照设计文件的要求）； 1.3.4、按照直接启动和变频启动的方式； 1.3.5、对启动压降的要求（不大于10%）； 1.3.6、应急柴油发电机组系统操作、控制简单，控制线路简单。 1.3.7、先启动低压负荷，连续运行，在此基础上，启动高压负荷，高压负荷当中，空压站高压电机按照450KW计，连续运行，因此在保证连续稳定负荷的基础上，短时启动最大电机即可。
（如果不单独存档，不盖入库章） 计 算 书 xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱 文件编号：xxxx 钢烟囱设计软件QY-Chimney *********工程建设有限公司 2017年10月
目录 1、设计资料 (3) 2、计算依据 (7) 3、筒体自重计算 (8) 4、筒体截面参数 (10) 5、筒体温度计算 (11) 6、动力特征计算 (15) 7、风荷载计算 (17) 8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压） (19) 9、地震作用及内力计算 (21) 10、附加弯矩计算 (25) 11、荷载内力组合 (31) 12、钢烟囱强度与稳定计算 (34) 13、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (38) 14、筒壁容许应力计算 (39) 15、钢烟囱底座计算 (42) 16、钢烟囱位移结果 (46) 17、加强圈间距计算 (47)
1、设计资料 1．基本设计资料 烟囱总高度H = 66.000m 烟气温度T gas = 80.00℃ 烟囱底部高出地面距离: 0mm 夏季极端最高温度T sum = 40.00℃ 冬季极端最低温度T win = -15.00℃ 最低日平均温度T win = -5.00℃ 烟囱日照温差△T = 15.00℃ 基本风压ω0 = 0.35kN/m2 瞬时极端最大风速: 50.00(m/s) 地面粗糙度: B类 烟囱筒体几何缺陷折减系数δ = 0.50 烟囱安全等级: 二级 抗震设防烈度: 7度(0.10g) 设计地震分组: 第一组 建筑场地土类别: Ⅱ类 筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm 衬里起始高度: 0.00m 设置破风圈: 是 2．材料信息 3 烟囱总分段数: 7
给排水柴油电站计算书 工程编号：2009-75 工程名称: 余政挂出（2009）38号地块 项目名称：地下室 管理级别： 设计阶段：施工图 计算人： 校对人： 审核人： 审定人： 日期：2010-2-25 浙江中设工程设计有限公司
柴油发电机房给排水计算书 一、柴油发电机房冷却水量计算： 本工程采用二台120KW的柴油发电机组，该机组的燃油消耗 量为200g/(kw*h)，则燃油消耗量为200g/kw·h*120KW*2=48000g/h=48kg/h。 燃油的发热量为：Q=48kg/h*41900kJ/kg=2011200 kJ/h 此热量包括柴油机的散热量Q1，发电机的散热量Q2和排烟管道的散热量Qy。本设计采用风水冷相结合的方式，其中Q2和Qy由风冷机组带走。水冷系统需冷却带走的热量为Q1，经查《防空地下室设计手册—暖通、给排水、电气分册》，二台120KW的柴油发电机组产生的Q1值约为30KW。 30KW=30*3600 kJ/h =108000 kJ/h 冷却水补充水量为：108000 kJ/h /[4.19 kJ/kg·℃*（80-40）℃]=644kg/h=0.644m3/h=15 m3/d 其中水的比热为4.19 kJ/kg·℃循环出水温度取80℃， 循环进水温度取40℃， 电站冷却水贮水时间按无可靠内、外水源考虑，贮存2d用水，则冷却水池容积为：15*2=30 m3 二、柴油发电机房供油系统计算：
油箱的容积：V=（24*120KW*2*0.2kg/kw·h*7d）/(0.85*1000)=9.48 m3 故本设计采用2只5吨搪瓷钢板油箱。 另柴油发电机设一个日用油箱，贮存柴油机10h的用油，则V=(120kw*0.2kg/kw·h*10h)/0.85*2=564L=0.6 m3
锅炉房烟风系统设计 1.1、设计原则 1）烟道和风道的布置应力求简短平直、附件少、气密性好。避免出现“袋形”、“死角”及局部流速过低的管段。 2）多台锅炉共用烟囱、烟道和风道时，总烟、风道内各截面处的流速宜接近，单台锅炉配置两侧风道或两个烟道时，宜使每侧风道或每个烟道的阻力均衡。 1）烟道和热风道应考虑膨胀和热补偿措施，烟道和砖烟囱连接处应设置伸缩缝。 2）金属烟道和热风道应进行保温，钢烟囱在人员能接触到的部分也应进行隔热。钢制烟风道中的介质温度大于50度或由于防冻需要应给予保温。 5）多台锅炉共用总烟道或总风道时，支烟道、支风道上，应装设能全开全闭、气密性好的闸板阀或调风阀。 6）在烟道和风道的适当位置应按《锅炉烟尘测试方法》（GB5468）的要求，设置永久采样孔，并安装用于测量采样的固定装置。 7）钢制冷风道可采用2-3mm厚钢板，钢制烟道和热风道可采用3-5mm厚的钢板，矩形或圆形烟风道应具有足够的强度和刚度，必要时设置加强筋。 8）布置在室外的烟道和风道，应设置防雨和防暴晒的设施。锅炉使用含硫量高的燃料时，除有烟气脱硫措施外，烟道和烟囱内壁应采取防腐措施。 9) 对于单台锅炉出力大于等于10t/h或7MW的锅炉房，鼓风机和和燃烧机宜分开设置，鼓风机宜集中布置在隔音机房内。 10）对于微正压燃烧的燃油、燃气锅炉，锅炉机组排烟出口后的烟道、烟囱阻力，一般可由烟囱的抽力来克服，当烟囱抽力不足时，应采用下列措施： （1）由锅炉厂家提高燃烧机组和炉膛的燃烧正压； （2）在排烟系统设置引射排烟装置； （2）在排烟系统设置调频引风机； 对于设置在高层建筑物内的锅炉房，应注意核算排烟系统的阻力平衡，当烟囱抽力达大时，应考虑减小烟道、烟囱断面尺寸，提高流速，增加阻力，适应平衡，可在烟道系统设置抽风控制器，调工阻力平衡。 11) 烟风道穿过墙壁、楼板或屋面时，所设预留孔的内壁与管道表面（包括加固及保温层）