目录
第一章编制依据 ........................................................... 错误!未指定书签。第二章工程概况 ........................................................... 错误!未指定书签。第三章塔吊选型及相关参数信息............................................... 错误!未指定书签。
3.1塔吊选型......................................................... 错误!未指定书签。
3.2塔吊技术参数...................................................... 错误!未指定书签。
3.3塔吊自重......................................................... 错误!未指定书签。第四章塔吊基础型式........................................................ 错误!未指定书签。第五章QTZ80塔吊基础的计算书.............................................. 错误!未指定书签。
5.1四桩承台计算书.................................................... 错误!未指定书签。
5.2五桩承台计算书.................................................... 错误!未指定书签。第六章基础制作 ........................................................... 错误!未指定书签。
6.1管理机构及劳动力计划.............................................. 错误!未指定书签。
6.2施工部署......................................................... 错误!未指定书签。
6.3质量保证措施...................................................... 错误!未指定书签。
6.4安全保证措施...................................................... 错误!未指定书签。第七章附图............................................................... 错误!未指定书签。
7.1塔吊基础平面定位图................................................ 错误!未指定书签。
7.2承台剖面图、配筋表错误!未指定书签。
第一章编制依据
第二章工程概况
2.1工程建设概况表
第三章塔吊选型及相关参数信息
3.1塔吊选型
现场1#、3#、4#楼选用3台(QTZ80)TC6013A-6塔吊，具体位置见附图一：塔吊平面布置图。选取最高
4#楼塔吊进行塔吊桩基础验算。 3.2塔吊技术参数
表3.2-1TC6013塔式起重机起重特性表
表3.2-2TC6013塔式起重机技术性能表1
表3.2-3TC6013塔式起重机技术性能表2
3.3塔吊自重
选取塔吊安装高度最大的4#楼塔吊验算：
支腿固定式地基基础荷载：（TC6013塔吊说明书提供）
第四章塔吊基础型式
根据图纸及现场情况，1#塔吊基础采用3根PHC500AB125和相邻1个2桩承台、1个1桩承台组合成一个大承台；3#塔吊基础采用3根PHC500AB125和1个2桩承台组合成一个大承台；4#塔吊基础采用4根PHC-600-130A和相邻1个2桩承台组合成一个大承台。塔吊基础桩按照正式桩要求进行施工。塔基承台的要求:(1)混凝土强度等级C35。（2）混凝土深度应大于1350mm。（3）混凝土基础表面应校水平，平面度误差小于1/500。（4）预埋螺栓采用原厂生产的16根M39高强地脚螺栓，地脚螺栓露出砼135mm。（5）塔吊基础的配筋按照厂家给配筋做法。
第五章QTZ80塔吊基础的计算书
5.1四桩承台计算书
一、计算依据
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
二、塔机属性
三、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
2、塔机传递至基础荷载设计值
四、桩顶作用效应计算
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
G k=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.35×25+0×19)=1020.938kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1020.938=1378.266kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.364m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(848+1020.938)/4=467.234kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L
=(848+1020.938)/4+(1400+50×1.35)/6.364=697.83kN
Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L
=(848+1020.938)/4-(1400+50×1.35)/6.364=236.639kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L
=(1144.8+1378.266)/4+(1890+67.5×1.35)/6.364=942.07kN
Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L
=(1144.8+1378.266)/4-(1890+67.5×1.35)/6.364=319.463kN
五、桩承载力验算
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m
桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2
R a=uΣq sia·l i+q pa·A p
=1.885×(11.65×5+2×2+7.4×24+3.95×18)+200×0.283=642.676kN Q k=467.234kN≤R a=642.676kN
Q kmax=697.83kN≤1.2R a=1.2×642.676=771.211kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Q kmin=236.639kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=16×3.142×92/4=1018mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=942.07kN
桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Q kmin=236.639kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
六、承台计算
1、荷载计算
承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mm
M=(Q max+Q min)L/2=(942.07+(319.463))×6.364/2=4014.173kN·m
X方向：M x=Ma b/L=4014.173×4.5/6.364=2838.449kN·m
Y方向：M y=Ma l/L=4014.173×4.5/6.364=2838.449kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=1144.8/4+1890/6.364=583.185kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1288)1/4=0.888
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.5-1.8-0.6)/2=1.05m a1l=(a l-B-d)/2=(4.5-1.8-0.6)/2=1.05m
剪跨比：λb'=a1b/h0=1050/1288=0.815，取λb=0.815；
λl'=a1l/h0=1050/1288=0.815，取λl=0.815；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.815+1)=0.964
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.815+1)=0.964
βhsαb f t bh0=0.888×0.964×1.57×103×5.5×1.288=9518.777kN
βhsαl f t lh0=0.888×0.964×1.57×103×5.5×1.288=9518.777kN
V=583.185kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9518.777kN
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.288=4.376m
a b=4.5m>B+2h0=4.376m，a l=4.5m>B+2h0=4.376m
角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(5.5-4.5+0.6)/2=0.8m
c l=(l-a l+d)/2=(5.5-4.5+0.6)/2=0.8m
角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1050/1288=0.815，取λb=0.815；
λl''=a1l/h0=1050/1288=0.815，取λl=0.815；
角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.815+0.2)=0.552
β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.815+0.2)=0.552[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.552×(0.8+1. 05/2)+0.552×(0.8+1.05/2)]×0.954×1570×1.288=2820.425kN
N l=V=583.185kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=2820.425kN
满足要求！
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1=M y/(α1f c bh02)=2838.449×106/(1.03×16.7×5500×12882)=0.018
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018
γS1=1-ζ1/2=1-0.018/2=0.991
A S1=M y/(γS1h0f y1)=2838.449×106/(0.991×1288×360)=6178mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%
梁底需要配筋：A1=max(A S1,ρbh0)=max(6178,0.002×5500×1288)=14168mm2
承台底长向实际配筋：A S1'=18490mm2≥A1=14168mm2
满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2=M x/(α2f c bh02)=2838.449×106/(1.03×16.7×5500×12882)=0.018
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018
γS2=1-ζ2/2=1-0.018/2=0.991
A S2=M x/(γS2h0f y1)=2838.449×106/(0.991×1288×360)=6178mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%
梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×5500×1288)=14168mm2
承台底短向实际配筋：A S2'=18490mm2≥A2=14168mm2
满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S3'=18490mm2≥0.5A S1'=0.5×18490=9245mm2
满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S4'=18490mm2≥0.5A S2'=0.5×18490=9245mm2
满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
七、配筋示意图
承台配筋图
桩配筋图
5.2五桩承台计算书
一、计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
二、塔机属性
塔机型号QTZ80
三、塔机荷载
1、塔机传递至基础荷载标准值
2、塔机传递至基础荷载设计值
四、桩顶作用效应计算
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
G k=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.35×25+0×19)=1020.938kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1020.938=1378.266kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.364m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(848+1020.938)/5=373.788kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L
=(848+1020.938)/5+(1400+50×1.35)/6.364=604.383kN
Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L
=(848+1020.938)/5-(1400+50×1.35)/6.364=143.192kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L
=(1144.8+1378.266)/5+(1890+67.5×1.35)/6.364=815.917kN
Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L
=(1144.8+1378.266)/5-(1890+67.5×1.35)/6.364=193.309kN
五、桩承载力验算
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571m
桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.52/4=0.196m2
R a=uΣq sia·l i+q pa·A p
=1.571×(11.65×5+2×2+7.4×24+3.95×18)+200×0.196=527.709kN Q k=373.788kN≤R a=527.709kN
Q kmax=604.383kN≤1.2R a=1.2×527.709=633.251kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Q kmin=143.192kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=12×3.142×92/4=763mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=815.917kN
桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Q kmin=143.192kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
六、承台计算
1、荷载计算
承台有效高度：h0=1350-50-32/2=1284mm
M=(Q max+Q min)L/2=(815.917+(193.309))×6.364/2=3211.338kN·m
X方向：M x=Ma b/L=3211.338×4.5/6.364=2270.759kN·m
Y方向：M y=Ma l/L=3211.338×4.5/6.364=2270.759kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=1144.8/5+1890/6.364=525.945kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1284)1/4=0.888
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1m a1l=(a l-B-d)/2=(4.5-1.8-0.5)/2=1.1m
剪跨比：λb'=a1b/h0=1100/1284=0.857，取λb=0.857；
λl'=a1l/h0=1100/1284=0.857，取λl=0.857；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.857+1)=0.943
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.857+1)=0.943
βhsαb f t bh0=0.888×0.943×1.57×103×5.5×1.284=9284.434kN
βhsαl f t lh0=0.888×0.943×1.57×103×5.5×1.284=9284.434kN
V=525.945kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9284.434kN
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.284=4.368m
a b=4.5m>B+2h0=4.368m，a l=4.5m>B+2h0=4.368m
角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(5.5-4.5+0.5)/2=0.75m
c l=(l-a l+d)/2=(5.5-4.5+0.5)/2=0.75m
角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1100/1284=0.857，取λb=0.857；
λl''=a1l/h0=1100/1284=0.857，取λl=0.857；
角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.857+0.2)=0.53
β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.857+0.2)=0.53
[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.53×(0.75+1.1/2)+0.53×(0.75+1.1/2)]×0.954×1570×1.2 84=2650.327kN
N l=V=525.945kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=2650.327kN
满足要求！
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1=M y/(α1f c bh02)=2270.759×106/(1.03×16.7×5500×12842)=0.015
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.015)0.5=0.015
γS1=1-ζ1/2=1-0.015/2=0.993
A S1=M y/(γS1h0f y1)=2270.759×106/(0.993×1284×360)=4949mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%
梁底需要配筋：A1=max(A S1,ρbh0)=max(4949,0.002×5500×1284)=14124mm2
承台底长向实际配筋：A S1'=30294mm2≥A1=14124mm2
满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2=M x/(α2f c bh02)=2270.759×106/(1.03×16.7×5500×12842)=0.015
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.015)0.5=0.015
γS2=1-ζ2/2=1-0.015/2=0.993
A S2=M x/(γS2h0f y1)=2270.759×106/(0.993×1284×360)=4949mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%
梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×5500×1284)=14124mm2
承台底短向实际配筋：A S2'=18490mm2≥A2=14124mm2
满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S3'=18490mm2≥0.5A S1'=0.5×30294=15147mm2
满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S4'=18490mm2≥0.5A S2'=0.5×18490=9245mm2
满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
七、配筋示意图
承台配筋图
桩配筋图
第六章基础制作
6.1管理机构及劳动力计划
1)管理机构
名称人数名称人数
执行经理郭超项目总工吴超
施工员李纲强测量员王斌
安全员赵志强技术员洪枝树序号工种人数序号工种人数
6.2施工部署
1)施工顺序
根据现场条件，结合工程桩检测情况，计划先施工3#、4#塔吊基础，后施工1#塔吊基础。
塔吊基础的施工流程：
3#、4#塔吊基础施工计划：2016年7月2日～2016年7月7日。
1#塔吊基础施工计划：2016年7月10日～2016年7月15日。
3）施工方法
混凝土标号为C35，在混凝土基础内预埋地脚螺栓，受力钢筋和架立钢筋等，应严格按塔机基础图进行施工。
基础与承台、底板相交部分处理：
如遇到临近承台在塔吊基础范围内时，需与塔吊基础同时施工,塔吊基础与相邻底板钢筋按钢筋的锚固长度进行预留，并预留足搭接尺寸，待底板施工时，采取搭接连接。基础外围预埋3mm厚300mm宽的止水钢板。
塔吊基础顶面标高同相邻底板面标高。
6.3质量保证措施
或两个螺母，使下面一个螺母的底面与螺栓顶端的长度为120mm。
⑷将模板支撑起来，使模板的钢板底面比待浇注混凝土基础顶面高出20～30mm。
⑸用水准仪将模板的四块钢板校至相对水平误差≤1/500。
⑹将地脚螺栓的上部扶至竖直状态，然后在螺栓下端钩环内置入φ25的钢筋，
并利用它将螺栓与绑扎好的钢筋焊接连接成为整体。将螺栓头部用塑料布等物包住以防粘上水泥浆等杂物。
⑺检查模板的放置方位，水平度误差及螺栓的竖直和固定情况无误后方可进行塔
机基础混凝土的浇捣
6.4安全保证措施
1、对作业人员做好安全、技术交底、每个人员分工明确。
2、基础开挖时由施工员指挥人、机作业、安全员现场协调安全工作。划定作业范围、存土、转土地点、挖机行走路线，作业半径内严禁人员行走。
3、基础开挖，采取两台100QW45-1.5-5.5水泵进行排水，保证基础内无积水，在基础四周采取沙袋堆砌，防止基础底部因抽水塌方。
4、基坑设置专用扶梯，以供人员上下，工人在基坑内作业时，设专人在上面指挥，以免上面物体落入坑内，同时一且发现支护异常，立即通知人员撤出。
5、基坑周边设立警戒线，围护设置，防止与基坑施工无关人员误伤，同时保护基坑内作业人员安全。
第七章附图
7.1塔吊基础平面定位图
图7.1-11#塔吊基础位置图
图7.1-11#塔吊基础位置图
图7.1-23#塔吊基础位置图
图7.1-34#塔吊基础位置图7.2承台剖面图、配筋表