现浇支架
计
算
书
绍兴市正源建设工程有限公司
二○一四年三月
现浇支架检算资料
一、设计依据
1.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
2.《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）
3.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
4.《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)
5.《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010)
6.施工支架设计图纸
二、荷载参数
将箱梁分几个区块进行独立验算，箱梁断面总混凝土方量14.52平方米，分成7个独立的大区块进行分析计算，桥两边翼缘板小面积不考虑计算。具体分块如下：
已知：
1.施工荷载取：
2.5 KN/m2；
2.振捣荷载取：2.0 KN/m2；
3.恒载分项系数：1.2；
4.活载分项系数：1.4；
5.倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0 KN/m2；
6.荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来30年一遇改为50
年一遇且不得小于0.3kN/m2
三、施工支架总体布置
1、支架具体结构
一、中间跨支架结构：箱梁尺寸15.25米*30米。箱梁下现浇支架桥墩边上考虑基础采用直径609*壁厚16钢支撑做基础，中间支撑采用直径1米的灌注桩做基础。钢支撑间距为2.5米，相互钢支撑之间用16槽钢做剪刀撑，上部放置45b双拼工字钢做盖梁。盖梁上放置40B工字钢间距40cm一道做主梁，主梁直接铺枕木。支架具体布置见设计图纸。
四、箱梁下部贝雷梁支架跨径11米结构计算
根据上面分析可知，箱梁主要被分为了4.42吨、5.46吨、6吨共计三种不同的区域进行受力分析
（一）、4.42吨处支架计算
1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算
根据方案对支架最大跨径11米，宽1米处进行内力分析。
(1)、每米恒载
45B工字钢荷载： 0.875×6×1.2=6.3KN/m
式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。
箱梁荷载： 44.2*1.2*1.05=55.7KN/m
砼超重系数：1.05；
施工荷载： 2.5×1×1.4=3.5KN/m
振捣荷载取：2.0×1×1.4=2.8KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×1×1.4=2.8KN/m 风荷载：0.3×1×1.4=0.42KN/m
Q合=6.3+57.7+3.5+2.8+2.8+0.42=74.42KN/m
M恒=1/8qL^2=0.125×74.42×11^2
=1126KN.m
注： q------每米所有载荷重量（KN/m）
L------现浇梁支撑跨径（m）
Q恒=q×11/2/6 =74.42×11/2/6=68KN<[σ]=170Mpa （考虑多跨连续梁中间支点受力）
注：q------荷载总重（KN）
剪力验算；
45B工字钢 W=1500cm3
σ=Mmax/W=1126/1.5/6=125Mpa<[σ]=170Mpa
所以跨中基础采用6根45B工字钢是满足要求的。
（二）、5.46吨处支架计算
1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算
根据方案对支架跨径13米，宽2.63米处进行内力分析。根据荷载分布和实际情况，按简支梁控制计算。
(1)、每米恒载
45B工字钢荷载： 0.875×8×1.2=8.4KN/m
式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。
箱梁荷载： 54.6*1.2*1.05=68.8KN/m
砼超重系数：1.05；
施工荷载： 2.5×2.63×1.4=9.21KN/m
振捣荷载取：2.0×2.63×1.4=7.36KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×2.63×1.4=7.36KN/m Q合=8.4+68.8+9.21+7.36+7.36=101.13KN/m
M恒=1/8qL^2=0.125×101.13×11^2
=1530KN.m
注： q------每米所有载荷重量（KN/m）
L------现浇梁支撑跨径（m）
Q恒=q×11/2/8 =70KN
（考虑多跨连续梁中间支点受力）
注：q------荷载总重（KN）
剪力验算；
45B工字钢 W=1500cm3
σ=Mmax/W=1530/1.5/8=128Mpa<[σ]=170Mpa
所以跨中基础采用8根45B工字钢是满足要求的。
（三）、6吨处支架计算
1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算
根据方案对支架跨径11米，宽2.89米处进行内力分析。根据荷载分布和实际情况，按简支梁控制计算。
(1)、每米恒载
45B工字钢荷载： 0.875×8×1.2=8.4KN/m
式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。
箱梁荷载： 60*1.2*1.05=75.6KN/m
砼超重系数：1.05；
施工荷载： 2.5×2.89×1.4=10.1KN/m
振捣荷载取：2.0×2.89×1.4=8.1KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×2.89×1.4=8.1KN/m Q合=8.4+75.6+10.1+8.1+8.1=109.8KN/m
M恒=1/8qL^2=0.125×109.8×11^2
=1661KN.m
注： q------每米所有载荷重量（KN/m）
L------现浇梁支撑跨径（m）
Q恒=q×11/2/8 =109.8×11/2/8=75.5KN
（考虑多跨连续梁中间支点受力）
注：q------荷载总重（KN）
弯矩产生的剪力验算；
45B工字钢 W=1500cm3
σ=Mmax/W=1661/1.5/8=138Mpa<[σ]=170Mpa
所以跨中基础采用8根40B工字钢是满足要求的。
四、箱梁下部贝雷梁支架跨径7.5米结构计算
根据上面分析可知，箱梁主要被分为了4.42吨、5.46吨、6吨共计三种不同的区域进行受力分析
（一）、4.42吨处支架计算
1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算
根据方案对支架最大跨径7.5米，宽1米处进行内力分析。
根据荷载分布和实际情况，按简支梁控制计算。
(1)、每米恒载
式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。
箱梁荷载： 44.2*1.2*1.05=55.7KN/m
砼超重系数：1.05；
施工荷载： 2.5×1×1.4=3.5KN/m
振捣荷载取：2.0×1×1.4=2.8KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×1×1.4=2.8KN/m
风荷载：0.3×1×1.4=0.42KN/m
Q合=3.15+57.7+3.5+2.8+2.8+0.42=70.3KN/m
M恒=1/8qL^2=0.125×70.3×7.5^2
=494.3KN.m
注： q------每米所有载荷重量（KN/m）
L------现浇梁支撑跨径（m）
Q恒=q×7.5/2/3 =70.3×7.5/2/3=87.9KN<[σ]=170Mpa （考虑多跨连续梁中间支点受力）
注：q------荷载总重（KN）
剪力验算；
45B工字钢 W=1500cm3
σ=Mmax/W=494/1.5/3=110Mpa<[σ]=170Mpa
所以跨中基础采用3根45B工字钢是满足要求的。
（二）、5.46吨处支架计算
1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算
根据方案对支架跨径7.5米，宽2.63米处进行内力分析。根据荷载分布和实际情况，按简支梁控制计算。
45B工字钢荷载： 0.875×4×1.2=4.2KN/m
式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。
箱梁荷载： 54.6*1.2*1.05=68.8KN/m
砼超重系数：1.05；
施工荷载： 2.5×2.63×1.4=9.21KN/m
振捣荷载取：2.0×2.63×1.4=7.36KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×2.63×1.4=7.36KN/m Q合=4.2+68.8+9.21+7.36+7.36=97.13KN/m
M恒=1/8qL^2=0.125×97.13×7.5^2
=683KN.m
注： q------每米所有载荷重量（KN/m）
L------现浇梁支撑跨径（m）
Q恒=q×7.5/2/4 =91KN
（考虑多跨连续梁中间支点受力）
注：q------荷载总重（KN）
剪力验算；
45B工字钢 W=1500cm3
σ=Mmax/W=683/1.5/4=114Mpa<[σ]=170Mpa
所以跨中基础采用4根45B工字钢是满足要求的。
（三）、6吨处支架计算
1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算
根据方案对支架跨径13米，宽2.89米处进行内力分析。根据荷载分布和实际情况，按简支梁控制计算。
(1)、每米恒载
45B工字钢荷载： 0.875×4×1.2=4.2KN/m
式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。
箱梁荷载： 60*1.2*1.05=75.6KN/m
砼超重系数：1.05；
施工荷载： 2.5×2.89×1.4=10.1KN/m
振捣荷载取：2.0×2.89×1.4=8.1KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×2.89×1.4=8.1KN/m Q合=4.2+75.6+10.1+8.1+8.1=105.6KN/m
M恒=1/8qL^2=0.125×105.6×7.5^2
=742.5KN.m
注： q------每米所有载荷重量（KN/m）
L------现浇梁支撑跨径（m）
Q恒=q×7.5/2/4 =105.6×7.5/2/4=99KN
（考虑多跨连续梁中间支点受力）
注：q------荷载总重（KN）
弯矩产生的剪力验算；
45B工字钢 W=1500cm3
σ=Mmax/W=742.5/1.5/4=124Mpa<[σ]=170Mpa
所以跨中基础采用4根45B工字钢是满足要求的。
五、横梁受力分析
一、跨中双拼588*300H型钢盖梁内力分析
桥墩之间净跨为28.5米，跨中盖梁承受上部现浇梁左右各一半的总重，共(7.5+11)/2米的重量。假设上部荷载均匀作用在盖梁上，则盖梁的受力分析如下：
(1)、每米恒载
45B工字钢荷载： 0.875×(53×1.2×5.5+29×1.2×3.75)=420.3KN 箱梁荷载： 145.2*2.6*1.2*1.05*（5.5+3.75）=4400KN
砼超重系数：1.05；
施工荷载： 2.5×12×1.4×9.25=388.5KN/m
振捣荷载取：2.0×12×1.4×9.25=311KN/m。
倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0×12×1.4×9.25=311KN/m
均布荷载Q为；
Q=(420.3+4400+388.5+311+311)/12=460KN/m
M合=QL2/8=460*3.4*3.4/8=665
588*300H型钢 W=3838cm3
σ=Mmax/W=664/3.838/2=87Mpa<[σ]=170Mpa
所以跨中基础采用双拼588*300H型钢是满足要求的。
二、箱梁端部双拼45B工字钢盖梁内力分析，根据贝雷梁计算书里方法分析在相同2.5米的跨径下，贝雷梁计算书里盖梁承受上部箱梁7米的荷载能满足要求，此方案中盖梁只承受上部箱梁7.5/2米的荷载，故能满足要求。
同理钢支撑受力也能满足要求。
H 钢支架设计计算书 一、依据 1、 《通桥（2008）-2322－Ⅵ》 2、 《铁路桥梁钢结构设计规范》 钢Q235许用应力[]MPa 135＝σ，[]MPa w 140=σ，剪应力[]MPa 80＝τ 3、 《铁路桥涵地基与基础规范》 二、荷载标准值： 1、模板和装配式钢桥自重： 模板(千斤顶和贝雷梁上横梁重计入)：m KN /3.616.322000= 模板和装配式钢桥自重设计值：61.3×1.2＝73.6/KN m 1、查《通桥（2008）2221A －Ⅴ》31.1米梁图知： C50混凝土方量310.6m 3;混凝土容重25KN/ m 3 C50混凝土重：310.6×25=7765 KN 普通钢筋重：1.95+54.357=56.307t=563.57KN 预应力钢筋重：117.25KN 每孔梁重： m KN /1.2596.32/)25.11757.5637765(=++ 每孔梁重设计值：259.1×1.2=310.9KN/m 3、施工附加荷载： 施工人员和施工设备：1.0×1.4×13.4＝7.7/KN m 振捣混凝土产生的竖向荷载：1.0×1.4×5.5=7.7/KN m 倾倒混凝土时产生的冲击荷载：1.0×1.4×5.5=7.7/KN m 施工附加荷载设计值：7.7×3=23.1/KN m 荷载总值：m KN q /6.4071.239.3106.73=++=
四、箱梁计算荷载模型划分 1、各部分面积计算： 1/2箱梁截面划分为第Ⅰ部分；第Ⅱ部分；第Ⅲ部分各部分面积如下： AⅠ=2.16m2 AⅡ=0.77 m2 AⅢ=1.12 m2 全截面总面积为：A总=8.76 m2 2、各部分沿梁长方向均部荷载计算： qⅠ=(2.16/8.76)×310.9=76.7KN/m qⅡ=(1.12/8.76)×310.9=39.7 KN/m qⅢ=(1.07/8.76)×310.9=38KN/m 二、纵梁检算
现浇支架 计 算 书 绍兴市正源建设工程有限公司 二○一四年三月
现浇支架检算资料 一、设计依据 1.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 2.《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008） 3.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 4.《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010) 5.《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010) 6.施工支架设计图纸 二、荷载参数 将箱梁分几个区块进行独立验算，箱梁断面总混凝土方量14.52平方米，分成7个独立的大区块进行分析计算，桥两边翼缘板小面积不考虑计算。具体分块如下：
已知： 1.施工荷载取： 2.5 KN/m2； 2.振捣荷载取：2.0 KN/m2； 3.恒载分项系数：1.2； 4.活载分项系数：1.4； 5.倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0 KN/m2； 6.荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来30年一遇改为50 年一遇且不得小于0.3kN/m2 三、施工支架总体布置 1、支架具体结构 一、中间跨支架结构：箱梁尺寸15.25米*30米。箱梁下现浇支架桥墩边上考虑基础采用直径609*壁厚16钢支撑做基础，中间支撑采用直径1米的灌注桩做基础。钢支撑间距为2.5米，相互钢支撑之间用16槽钢做剪刀撑，上部放置45b双拼工字钢做盖梁。盖梁上放置40B工字钢间距40cm一道做主梁，主梁直接铺枕木。支架具体布置见设计图纸。
四、箱梁下部贝雷梁支架跨径11米结构计算 根据上面分析可知，箱梁主要被分为了4.42吨、5.46吨、6吨共计三种不同的区域进行受力分析 （一）、4.42吨处支架计算 1、贝雷弯矩、剪力、绕度的验算 根据方案对支架最大跨径11米，宽1米处进行内力分析。
工字钢的受力计算 其他回答共1条 2008-5-14 17:56 我是个很憨的人|四级 依据规范: GB50017-2003《钢结构设计规范》、GB50011-2001《建筑抗震设计规范》 计算方式: 计算构件承载力设计值 构件参数: 抗震调整系数RE:γ0.75 热轧普通工字钢: I25a 钢材牌号: Q235 钢材强度折减系数: 1.00 腹板厚度: tw = 8.00 mm 毛截面面积: A = 48.51cm2 截面惯性矩: Ix = 5017.00cm4 半截面面积矩: Sx = 230.70cm3 回转半径: ix = 10.17cm iy = 2.40cm 截面模量: Wx = 401.40cm3 Wy = 48.40cm3 截面模量折减系数: 0.95 净截面模量: Wnx = 381.33cm3 Wny = 45.98cm3 受压翼缘自由长度: l1 = 2.00m 截面塑性发展系数: x = 1.05γ y = 1.05γ 二、构件承载力 构件截面的最大厚度为13.00mm, 根据表3.4.1-1, f = 215.00N/mm2, fv = 125.00N/mm2 根据GB/T 700-1988及GB/T 1591-1994, fy =235.00N/mm2 1. 弯曲正应力控制的单向弯矩设计值 x = 1.00 × 215.00 × 381.33 × 103 × 10-6 × 1.05 = 86.09kN?mγMx1 = 1.00× f × Wnx × 2. 只承受与腹板平行的剪力时, 可承受的剪力设计值 Vmax = 1.00× fv × Ix × twSx = 1.00 × 125.00 × 5017.00 × 104× 8.00 230.70 × 103 × 103 = 217.47 kN 3. 整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴） 简支梁I25a, 钢号Q235, 受压翼缘自由长度l1为2.00m, 跨中无侧向支承, 集中荷载作用在上翼缘 b为2.400?查表B.2, 并插值计算, 得轧制普通工字钢简支梁的b? > b ) = 0.953?b' = min(1.0 , 1.07 －0.282?0.6, 根据(B.1-2)式, 得 整体稳定控制的单向弯矩承载力设计值（绕x-x轴）:
工字钢支撑系统计算书 1、设计参考规范和依据 《钢结构设计规范》 《钢结构工程施工及验收规范》 《钢结构工程施工及验收规范》 《纬九路通道施桥》 2、使用材料 2.1支撑横梁采用双排工40a型钢 支撑纵、横梁采用单工字钢。 力学参数：A=172.2cm2，I=43440 cm4，h=40 cm； 2.2. 支撑横梁采用单排工40a型钢 力学参数：A=86.1cm2，I=2 1720cm4，h=40 cm； 2.3沙箱和底部支柱 沙箱内芯采用φ426×12mm； 外管采用φ530×10mm，力学参数见后。 2.4材质说明 结构参数： Q235B钢材，允许应力为175Mpa,允许剪应力为101.04 Mpa 则单根40工字钢的允许弯矩为190KN·m,允许剪力36.16KN 3计算荷载 荷载组合 （1）模板：底模和横梁采用80kg/m2，q1=80×9.65=772kg/m =7.72KN/m （2）混凝土：容重25 KN/m3 , q2=25×9.65=241.25KN/m （3）人群机具：q3=1.5KPa×4=6 KN/m （4）倾倒：q4=2.0 KPa
（5）振捣：q5=2.0 KPa 考虑各方面不利因素，恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4，重力加速度取：10kg/s2； q=((7.72+241.25) ×1.2+6)/9.65+（2+2）×1. 4=37.18 KPa。（按9.65米线性分布） 因箱形桥纵横形式一致。荷载未考虑倒角部分，为安全起见设定系数为1.2则总荷载为44.62 KPa 44.62kN/m 9.65m梁宽荷载线性分布图 4、横向型钢检算 4.1采用两点支撑 M max=ql2/8=44.62×9.65×9.65/8= 519.39 KN·m T max=ql/2=(44.62×9.65)/2=215.3 KN 采用两点支撑需设置519.39/190=2.73根=3根 215.3/37.18=5.79 根=6根 采用两点支撑不合适。 4.2采用四点支撑 M max=ql2/8=44.62×3.21×3.21/8=57.47KN·m T max=ql/2=(44.62×3.21)/2=71.62 KN T= 71.62/37.18=1.92根=2根 沿箱梁横向应设置4个支点较为经济。型钢采用两根工字钢。 5、纵向型钢计算 最长一节长度为20米 初步设定为6支点 每节长度为5米计算如下
工字钢抗弯强度计算方法 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*+40*=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= G= m 翼缘厚度 tf= 腹板厚度 tw= 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx： 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝ N/mm2 2、A处剪应力τA = RA * Sx / (Ix * t w)＝ N/mm2 3、B处剪应力τB = RB * Sx / (Ix * tw)＝ N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )= mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 弯曲正应力σmax= N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过 Re: 如何计算角钢的受力---[图，请教] 1、? ? ? ? 设每个支点承载力为p=1875N，根据图所示，支点反力R＝2p 2、? ? ? ? 第一受力点弯矩M1=2p×=，第二受力点弯矩M2=2p×（＋）－p×=＝ 如弯矩图所示 3、? ? ? ? 查东北大学机械设计手册第一册3－157页的50×5的角钢抗弯W＝=×10－6m3 4、? ? ? ? 计算弯曲应力σ＝M2/w=×10－6=491×106N/m2=491MPa 5、? ? ? ? 角钢材料一般为Q235，其屈服应力为235MPa，故判断491>235，角钢将失效 Q235钢抗弯强度设计值 = = =mm2 < f=205N/mm2 符合要求
1、钢受均布荷载 （1）工字钢力学正应力计算： 根据材料力学正应力计算公式： max M max W ， 其中： 12#矿用工字钢的许用应力510 MPa 12#矿用工字钢抗弯截面W系数为 144.5 cm 3最大弯矩 M max0.125ql 2 q为顶板作用在工字钢上的压力 工字钢长度 l 按4米计算 得出： 5101060.125q 46 2 ， 144.510 510106144.510 6 36847.5N q 0.12542 （2）工字钢最大弯曲下沉量计算： 根据工字钢挠度计算公式：max5ql 4 384EI 其中： q已计算得出为 工字钢长度 l 按4米计算弹性 模量 E=206GPa 12#工字钢惯 性矩为 867.1cm4 得出： max 536847.5440.068 206109867.110 8 384
2、工字钢受集中荷载 （1）工字钢力学正应力计算： 根据材料力学正应力计算公式： max M max W ， 其中： 12#矿用工字钢的许用应力510 MPa 12#矿用工字钢抗弯截面W系数为 144.5 cm 3最大弯矩 M max0.25Fl 2 F为顶板作用在工字钢上的压力 工字钢长度 l 按4米计算 得出： 5101060.25F 46 2 ， 144.510 510106144.5106 F 0.2542 18423 .75N （2）工字钢最大弯曲下沉量计算： 根据工字钢挠度计算公式：Fl 3 max 48EI 其中： q已计算得出为 工字钢长度 l 按4米计算弹性 模量 E=206GPa 12#工字钢惯 性矩为 867.1cm4 得出：max18423 .75430.0013 20610 9867.110 8 48
16号工字钢代替ZLP630吊篮悬臂 现场安装专项方案(含计算书) 根据现场实际情况，由于部分位置吊篮大臂位置与结构发生冲突，继续穿墙设置将严重影响结构安全性，因此决定采用原悬挑脚手架工字钢做吊篮大臂使用。 根据吊篮重量及吊篮悬吊位置，特补充计算书如下。 根据ZLP系列吊篮使用手册可知，悬挂在工字钢上的重量主要为悬吊平台重量。ZLP630吊篮悬吊平台质量（含提升机、安全锁、电气控制箱）为480KG（钢制），额定载重量为630KG，因此作用与工字钢的重量为（480+630）/2=555KG 计算书如下： 悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A 为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图，根据现场，取最不利计算（m1=1.05，m2=1.5，l=2.5） 支座反力计算公式
支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 水平支撑梁的截面惯性矩I=1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W=141 cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载N=555*9.8/1000=5.44kN； 水平钢梁自重强度计算荷载q=2.61×10-3×78.5 =0.205kN/m； 代入公式，经过计算得到 支座反力RA=8.38kN 支座反力RB=-2.12kN 最大弯矩MA=5.943kN·m 最大应力σ=5.943*106/( 1.05 ×141000 )= 40.14N/mm2 水平支撑梁的最大应力计算值640.14N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！ 最大挠度νmax= 4.07 mm 按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000 mm 水平支撑梁的最大挠度 4.07 mm 小于水平支撑梁的最大容许挠度3000/400 mm,满足要求！ 悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 σ=M/φb W x≤[f] 其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3 由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.85。 经过计算得到最大应力σ=5.943×106/( 0.85×141000 )= 49.587N/mm2；
托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸： 双柱式盖梁设计为长，宽，高，混凝土方量为方，两柱中心距。盖梁如图所示： 1预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3）安装固定装置和机械式千斤顶。 4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺工字钢作为分配梁； 5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。
三、受力计算 1、设计参数 1）工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77×103mm3 截面惯性矩：I=488×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=1500×103mm3 截面惯性矩：I=33760×104mm4 弹性模量E=×105Mpa 3）钢棒 钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)， 截面面积为：A=×452=6362mm2， 抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。 2、荷载计算 1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W1=×26=； 2）支架、模板荷载
A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长，间距30cm。 W2=12××2+××（11/）=； B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。 W3=6800×10=68kN； 3）施工人员、机械重量。 按每平米1kN，则该荷载为： W4=12×2×1=24kN； 4）振捣器产生的振动力。 盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。 施工时振动力:W5=2×3=6kN； 总荷载：W=W1+1 W2+ W3+ W4+ W5= 5）荷载集度计算 横桥向均布荷载集度：q h=W/12=m； 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q z= q h/==m 2、强度、刚度计算 1) 工字钢强度验算 取盖梁跨中横向一米段对工字钢进行计算，其中横向一米荷载共有3根工字钢承担，顺桥向荷载集度：m，每一根承担kN/m 计算模型
托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸: 双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m ，高1.6m ，混凝土方量为 38.35方，两柱中心距6.95m 。盖梁如图所示: 二、施工方案 1） 预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mm 硬质 PVC 管,较高立柱根据高差来进行标高调整， 保证两预留孔处于 同一个标高，施工 时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2） 插入钢棒：柱顶插入一根直径为 9cm,长度为300cm 的钢 棒，作为主 梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3） 安装固定装置和机械式千斤顶。 4） 吊装主梁工字钢，利用? 25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢， 上铺 112.6工字钢作为分配梁； 5） 拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石 立血 侧 ■
混凝土圭寸堵 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6 工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77< 103mm3 截面惯性矩：1=488 <04mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 钢材采用Q235 钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［ ]=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=150<0 103mm3 截面惯性矩：I=33760<104mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 3）钢棒 钢棒采用? 90mm高强钢棒（A45）, 截面面积为：A=3.14< 452=6362mm2，抗剪强度设计值］T］=125Mpa。 2、荷载计算 1）混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W 1=38.35< 26=444.3kN；
工字钢计算受力分析方法 基本要求 悬挑式钢平台是施工临时结构。主要承受施工过程中垂直和水平荷载，也是传递施工中周转材料，钢平台必须有足够的承载能力，刚度和稳定性，在施工过程中在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，并不能超过结构的容许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。 二、受荷情况 采用工字钢与槽钢电焊连接是主要受力件，钢板与钢丝绳上部连接，保证钢平台的整体刚度和稳定性，并具在抵抗垂直作用能力，固定墙体物体，能承受风荷载。 三、构造与搭设要求 1. 钢平台用工字钢作主梁，槽钢作次梁，槽钢间距为800 [40，主梁要用工字负140×80×5.5，钢丝绳ф14。 2. 钢平台搁支点与上部拉结点设置在砼剪力墙上，搁支点放置在剪力墙离地面高3cm左右预留洞，上部拉结点放置在剪力墙穿螺杆预埋的管子内。 3. 钢平台的地板用3mm厚钢板，全部用电焊连接，每个侧面栏杆用ф32焊管。 4. 钢丝绳前后两道，后一道作预防作用，每根钢丝绳用3只钢丝夹具夹牢，用花篮螺栓固定，上部拉结点用两套卸甲连接，再用钢丝绳镶饼连接。
5. 所有钢平台接触点全部用电焊连接，焊点符合规范要求。 四、钢平台验算 1. 钢平台结构布置见后附图。钢平台宽 2.1米，水平杆采用14#变通热轧工字钢，拉杆采用（每边2ф14(6*61)型钢丝绳） 注：14#工字钢 h=140mm b=80mm d=5.5mm Ix=712cm4 Wx=102cm3 Sx=59.3cm3（查表） 2. 计算钢平台的承载力 1) 工字钢抗弯强度计算 Mmax= Wx[б]=102×103×215=21.93kN?m 2) 工字钢抗剪强度计算 Vmax= Iz d[ъmax]/ Sx=120×5.5×125=82.5 kN V=ql/2≤Vmax q≤24.64 kN/m 3) 工字钢整体稳定性验算 N/A≤[б]Q A=bH-(b-d)h=8×14-(8-0.55) ×11 =30.05cm2 i=(I/A)1/2=(712/30.05)1/2=4.8cm λ=ul/2=(1×6.7×103)/48=139.58 查表得Q=0.349 N≤215×0.349×30×102=225.1 kN 当钢丝绳水平分力Fx=N≤225.1 kN时就满足要求。
钢材知识（十四）-工字钢抗弯强度计算方法 作者：475762317提交日期：2009-5-29 13:50:00 钢材知识（十四）-工字钢抗弯强度计算方法 钢材知识/jimmy 工字钢抗弯强度计算方法 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*1.2+40*1.4=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= 711.2cm3 G= 80.1kg/m 翼缘厚度 tf= 16.5mm 腹板厚度 tw= 14.5mm 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx：1.05 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 KN.M 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝124.85 N/mm2 2、A处剪应力τ A = RA * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 3、B处剪应力τ B = RB * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )=7.33 mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 818.8 弯曲正应力σmax= 124.85 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= 10.69 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ 818.8 < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过！
盖梁工字钢计算书
盖梁（系梁）支架计算书 本工程下系梁、盖梁分A、B两种型号，分别为φ1.8m柱盖梁、φ1.5m 柱盖梁，施工时均采用抱箍和工字钢配合作支承架。定型钢底模下设I16工字钢背销（横桥向铺设），间距为50cm；I16工字钢背销下设两根I50C工字钢支承（纵桥向）；I50C工字钢置于柱上钢抱箍上（每个墩柱上设一个钢抱箍）。支架计算时按φ柱顶盖梁（最大盖梁）支承计算。 1、I40C工字钢受力计算： 、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。 1.1.1、荷载计算 ①、第一次荷载：单位长度混凝土荷载：φ：N1=V·γ砼=（×（梁 高）×25≈M ②、单位长度施工荷载：N2=2kpa×=M ③、单位长度振捣砼时产生的荷载：N3=×=M 、钢筋自重：N4=㎏/m=m 、单位长度I40c工字钢自重：N4=m=m 、单位长度模板自重：1KN/m（模板厂提供）则 q=N1+N2+N3+N4+N5+N6=+++++1=m 用两根工字钢承重所以取荷载值：q=2=m作为工字钢荷载。 1.1.2计算简图： R A=R B=q×7/2=×7/2=
1.1.4、最大弯矩： M max=ql2/8=×72/8=·m 1.1.5、弯矩正应力： 查表：Ｉ40c Ix=23850cm4Wx=1190cm3 Sx==m σ=M max/W x=×106)/×106)=＜ [σ]×=175Mpa（不满足要求） 1.1.6支座处总剪力值： Q x=××7= τmax=Q x·S x/(I x·δ)=×103××106/×108×10)=＜[σ]×=106Mpa（满足要求） 1.1.7跨中挠度验算 =100EI x=××70004/(100××105××108)=㎜≤L/400=7000/400=㎜（满足要求） 2、I8工字钢背销受力计算： 、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。 2.2.1、荷载计算 根据以上计算宽荷载为m，由于背销间距为35cm，故工字钢上的荷载为q=×=。 2.2.2计算简图：
工字钢弯矩、剪力计算 30m跨径的盖梁： 两桥墩之间的跨径，混凝土为C30。 混凝土体积V：质量密度：2500kg/m3质量：94625kg 则重量：946250N 钢筋质量：[+ (f32)+ 183+（f12）+（f14）]=6064kg，则重量60640N 模板：3000kg 即30000N 安全系数： 施工人员：4人×80kg/ =320kg 人 冲击荷载和相应系数： 在改良的浇筑过程中主要的冲击荷载是每次浇筑的混凝土荷载和人群活荷载，单次浇筑的混凝土体积约1m3，即相应的质量为2500kg ，人320kg，冲击系数为。 荷载作用组合： 在整个盖梁的现浇过程中，以最后一次的浇筑产生的作用力最大，原有混凝土体积为－1= m3，冲击荷载最不利位置在跨中，当作集中力处理、计算。 均布荷载q=（×2500×10+60640+30000）÷÷2=m 冲击荷载P=（320×10+2500×10）×÷2=20445N 受力图示 计算后结果如图1、图2所示： 图1. 剪力图
图2. 弯矩图 跨中：M 中=·m 支座1：M 1= kN ·m F S1左= kN F S1右= kN 支座2：M 2= kN ·m F S2左= kN F S2右= kN 截面抗剪、抗弯计算：（在计算时用d 代替b 计算，一般b>d ） [][]σσττ≤==≤?=?=*Z Z Z z S Z z S W M I y M I S d F bI S F max max max *:正应力：剪应力 按承载能力极限状态计算，工字钢的材料为Q235，屈服强度为235MPa ，容许强度为[]MPa 1575.1235=÷=σ，容许剪应力：[][]MPa 1107.01577.0=?=?=στ 反算截面抗弯截面系数：[] 363 max 944101571016.148cm M W Z =??==σ 查工字钢参数表，可以假定为40a 工字钢： MPa MPa MPa MPa 15713610 10901016.14811055.46101.3410105.01068.1666323≤=??=≤=???=--στ 工字钢主要剪力分布在腹板上，可假设剪力整个腹板承受，对上述40a 工字钢进行剪应力力复核。 MPa A F S 254.43105.103671068.1666 3 =???==-τ 上述可以表明计算方法是可行的。 为保证施工的安全，以防止有未考虑到的荷载作用在施工过程和实际工字钢
挑钢平台计算书 材料自重： 14＃工字钢：168.9N/m×31m＝5236N 木板：400N/m2×9＝3600N 防护栏杆：34.8 N/m×30m＝1044N 挡脚板：4.7 N/m×9＝42.3N 合计：9922.3N 施工荷载：3000N/ m2 1、计算次梁（采用14＃工字钢，间距600mm） q 3m 14#工字钢自重：168.9×1.2＝202.7 N/m 木板自重：400 N/ m2×0.6×1.2＝288 N/m 防护栏杆自重：34.8 N/m×1.2＝41.8 N/m 挡脚板自重：4.7 N/m×1.2＝5.6 N/m 合计：538.1 N/m 活荷载：3000 N/ m2×0.6＝1800 N/m q＝538.1＋1800×1.4＝3058.1N/m
M ＝1/8ql 2＝3440.4 N ·m 验算： 14＃工字钢：Wn ＝102cm 3，Wnf ＝102×215＝21930 N ·m M < Wnf ，满足要求。 2、计算主梁（采用14＃工字钢） 次梁传递：1/2×3058.1×3＝4587.2N 转换为均布荷载：4587.2÷0.6＝7645.3N/m 14#工字钢自重：168.9×1.2＝202.7 N/m 防护栏杆自重：34.8 N/m×1.2＝41.8 N/m 挡脚板自重：4.7 N/m×1.2＝5.6 N/m q ＝7895.4 N/m 为安全考虑，R3按不受力计算。 R1＝（7895.4×2.5×1.25－7895.4×0.5×0.25）÷3＝7895.4N R2＝（7895.4×3－7895.4）÷0.707＝22334.9N Mmax ＝7894.5N ·m ，14＃工字钢Wnf ＝21930 N ·m >M ， 满足要求。 3、验算钢丝绳： 钢丝绳所受拉力T ＝5829.4×3÷（2×0.707）＝12367.9 N/m 选用直径18.5mm 钢丝绳，取极限强度1700N/mm 2，拉力总和为219079N ，换算系数取0.82，夹角为45o。 0.5m R1 2m 0.5m 0.5m
悬挑脚手架悬挑2.5m工字钢布置计算书 （注：空调版处悬挑1.9m同悬挑2.5m做法） 一、参数信息 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 17.4 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.20 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 3.风荷载参数 本工程地处安徽淮北市，基本风压0.45 kN/m2； ，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取风荷载高度变化系数μ z 为0.214； 0.74，风荷载体型系数μ s 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层； 脚手板类别:钢笆脚手板；栏杆挡板类别:脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.5m，建筑物内锚固段长度 3.5 m。 锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C25； 6.拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.300； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
10.2 楼梯平台处悬挑工字钢计算书（架体1.45m） 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2017 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度1.45米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.45米。 采用的钢管类型为φ48×2.7， 连墙件采用2步3跨，实际采用每层设置 施工活荷载考虑为附着式升降脚手架均布荷载4.2kN/m2。 安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.9600。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.25米， 建筑物内锚固段长度1.75米，支承点到锚固中心点距离为1.75米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.000×0.850/2=0.000kN/m 活荷载标准值 Q=4.160×0.850/2=1.768kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.000=0.046kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.768=2.475kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.046+0.10×2.475)×1.5002=0.565kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.046+0.117×2.475)×1.5002=-0.662kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=γ0M/W = 1.000×0.662×106/4493.0=147.333N/mm2
悬挑卸料平台计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011 《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》 JGJ 164-2008 计算参数: 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 平台水平钢梁的悬挑长度5.00m,插入结构锚固长度1.00m,悬挑水平钢梁间距（平台宽度）2.10m 水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。 次梁采用［14a号槽钢U 口水平，主梁采用18号工字钢。 次梁间距0.50m,外伸悬臂长度0.00m。 2 容许承载力均布荷载11.44kN/m，最大堆放材料荷载11.44kN。 脚手板采用冲压钢板,脚手板自重荷载取 0.30kN/m2。栏杆采用冲压钢板,栏杆自重荷载取 0.16kN/m。 选择6X 37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度 1550MPa 外侧钢丝绳距离主体结构 3.80m,两道钢丝绳距离0.50m,外侧钢丝绳吊点距离平台 3.00m。 一、次梁的计算 次梁选择［14a号槽钢U 口水平，间距0.50m,其截面特性为 2 4 3 面积 A=18.51cm,惯性距 lx=563.70cm ,转动惯量 Wx=80.50cm,回转半径 ix=5.52cm 截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm
工字钢理论重量表大全 时间：2009-7-23 09:54 | 文章来源：凯旋盛达热轧普通工字钢每米重量表 型号尺寸（毫米）截面面积 （厘米2）理论重量 （公斤/米） h b d t r1 10 100 68 4.5 7.6 3.3 14.3 11.2 12.6 126 74 5 8.4 3.5 18.1 14.2 14 140 80 5.5 9.1 3.8 21.5 16.9 16 160 88 6 9.9 4 26.1 20.5 18 180 94 6.5 10.7 4.3 30.6 24.1 20a 200 100 7 11.4 4.5 35.5 27.9 20b 200 102 9 11.4 4.5 39.5 31.1 22a 220 110 7.5 12.3 4.8 42 33 22b 220 112 9.5 12.3 4.8 46.4 36.4 25a 250 116 8 13 5 48.5 38.1 25b 250 118 10 13 5 53.5 42 28a 280 122 8.5 13.7 5.3 55.45 43.4 28b 280 124 10.5 13.7 5.3 61.05 47.9 32a 320 130 9.5 15 5.8 67.05 52.7 32b 320 132 11.5 15 5.8 73.45 57.7 32c 320 134 13.5 15 5.8 79.95 62.8 36a 360 136 10 15.8 6 76.3 59.9 36b 360 138 12 15.8 6 83.5 65.6 36c 360 140 14 15.8 6 90.7 71.2 40a 400 142 10.5 16.5 6.3 86.1 67.6 40b 400 144 12.5 16.5 6.3 94.1 73.8 40c 400 146 14.5 16.5 6.3 102 80.1 45a 450 150 11.5 18 6.8 102 80.4 45b 450 152 13.5 18 6.8 111 87.4 45c 450 154 15.5 18 6.8 120 94.5 50a 500 158 12 20 7 119 93.6 50b 500 160 14 20 7 129 101 50c 500 162 16 20 7 139 109 56a 560 166 12.5 21 7.3 135.25 106.2 56b 560 168 14.5 21 7.3 146.45 115 56c 560 170 16.5 21 7.3 157.85 123.9 63a 630 176 13 22 7.5 154.9 121.6 63b 630 178 15 22 7.5 167.5 131.5 63c 630 180 17 22 7.5 180.1 141 热轧轻型工字钢每米重量表 型
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度19.6米，立杆采用单立管。 立杆的纵距0.85米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构1.00米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.25， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距1.70米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.95米，建筑物内锚固段长度1.20米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.70m。拉杆采用钢丝绳。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.850/2=0.149kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.850/2=1.275kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.149+1.4×1.275=2.010kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.010×0.8502/8=0.181kN.m
5#楼屋面层工字钢悬挑脚手架计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 11 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为0.8 m； 排架距离墙长度为0.30 m； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 1.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处市，查荷载规基本风压为0.550kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128； 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1611； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物锚固段长度 1.8 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；