xx特大桥跨xx至xx公路
32+48+32m连续梁满堂支架结构检算书
一、施工方案简述
xx特大桥在1648#～1651#墩处采用32+48+32m连续梁跨越xx至xx公路，连续梁采用现浇法施工，模板采用竹胶板，模板支架采用碗扣式满堂钢管支架，公路车行道架设型钢门架，混凝土整体浇注施工。
二、计算参数取值
1、各参数取值
钢筋混凝土容重：2800Kg/m3；
Q235钢：弹性模量E=210×106KPa，许用应力[σ]=170×103KPa
[σw]=190×103KPa，[τ]=110×103KPa；
Ⅰ50a型工字钢：A=1.19304×10-2m2，G=93.654Kg/m
Ⅰx=4.65×10-4m4，Wx=1.86×10-3m3；
挠度容许值：l/400；0.15d=0.15×12=1.8mm
安全系数：1.3；
施工荷载：2.50KPa；
模板、方木：2.0KPa。
2、梁体各截面荷载分布
（1）、1648#～1649#墩和1650#～1651#墩两边跨范围（梁宽12.0m）：
8#节段：长8.0m，自重2539.6KN，2539.6/8+(2.5+2)×12=371.45KN/m 7#节段：长1.5m，自重406.3KN，406.3/1.5+(2.5+2)×12=324.87KN/m 6#节段：长3.45m，自重934.5KN，934.5/3.45+(2.5+2)×12=324.87KN/m 5#节段：长3.45m，自重973.6KN，973.6/3.45+(2.5+2)×12=336.20KN/m 4#节段：长3.45m，自重1010.5KN，1010.5/3.45+(2.5+2)×12=346.90KN/m 3#节段：长3.45m，自重1047.6KN，1047.6/3.45+(2.5+2)×12=357.65KN/m
2#节段：长3.45m，自重1100.7KN，1100.7/3.45+(2.5+2)×12=373.04KN/m 1#节段：长3.0m，自重1068.9KN，1068.9/3.0+(2.5+2)×12=410.3KN/m 0#节段：长6.0m，自重3188.7KN，3188.7/6.0+(2.5+2)×12=585.45KN/m （2）、1649#～1650#墩中跨范围（梁宽12.0m）：
0#节段：长6.0m，自重3188.7KN，3188.7/6.0+(2.5+2)×12=585.45KN/m 1’#节段：长3.0m，自重1068.9KN，1068.9/3.0+(2.5+2)×12=410.3KN/m 2’#节段：长 3.45m，自重1100.7KN，1100.7/3.45+(2.5+2)×
12=373.04KN/m
3’#节段：长 3.45m，自重1047.6KN，1047.6/3.45+(2.5+2)×
12=357.65KN/m
4’#节段：长 3.45m，自重1010.5KN，1010.5/3.45+(2.5+2)×
12=346.90KN/m
5’#节段：长3.45m，自重973.6KN，973.6/3.45+(2.5+2)×12=336.20KN/m 6’#节段：长3.45m，自重934.5KN，934.5/3.45+(2.5+2)×12=324.87KN/m 7’#节段：长1.5m，自重548.6KN，548.6/1.5+(2.5+2)×12=419.73KN/m 各节段自重详见附件1：设计图纸《阶段主要参数表》。
三、按压杆稳定确定满堂支架钢管允许承载力
钢管支架的纵、横连接管的步距为1.2m时
1、采用外径D48mm，壁厚3.5mm的钢管作支撑杆，其几何和力学特征值
为：面积：A=π（d2-d12）/4=4.893×10-4m2；
惯性矩I=π（d4-d14）/64=12.1867×10-8m4；
回转半径i=(d2+d12)1/2/4=1.5782×10-2m；
2、压杆的长细比λ=l0/i=1.2/(1.5782×10-2)=76＜[λ]=150；
压杆的承载力折减系数ψ，根据《路桥施工计算手册》纵向弯曲系数：ψ=1.02-0.55[(λ+20)/100）]2=0.51
压杆稳定的允许应力=ψ［σ］ 按压杆稳定确定钢管允许承载力：
当钢管支架的纵、横连接管的步距为1.2m 时，单根钢管的允许承载力［P ］=ψA ［σ］=0.51×4.893×10-4×170×103=42KN 四、满堂支架布置及检算
碗扣式满堂钢管支架，受力宽度按底板宽度5.5m 计，支架立杆步距1.2m ；布置间距顺桥方向纵向间距0.6m 。横向间距底板中部3.6m 范围按0.9m 布置、腹板范围按0.3m 布置,翼缘板及外部范围按0.9m 布置，每排支架总宽度14.2m
，每排具体布置为4×0.9+0.5+4×0.3+6×0.6+4×0.3+0.5+4×0.9m 。
地基处理14.5米宽，桥面正投影部分先采用6％灰土处理两层共20cm （0#节段处理4层共40cm ），然后在其上铺筑10cm 的C15砼。砼顶面横断面方向按纵向步距0.6米/根在中间位置设置6.0m 长14a 槽钢。支架采用上下两头丝杆顶升，下层丝杆与槽钢接触面设置底托钢板。
满堂红支架立面布置示意图
计算简图
1、各梁段立杆承载力检算 1) 0#节段立杆受力最大：
单根立杆最大受力：585.45×0.6/15=23.4KN/根
考虑
1.3安全系数：1.3×23.4=30.4KN/根<42KN ，满足强度及刚度要求。 2) 6’#节段、7’#节段
在型钢门架范围，不检算立杆承载力。 3）梁两端
1648#、1651#墩顶梁端1.7m 及1649#、1650#墩顶3.6m 的荷载分布在桥墩顶帽宽度范围内。 2、地基承载力检算
钢管支架下垫140mm 槽钢，槽钢长度6.0m 6.0×0.14=0.84m 2
0#节段：585.45×0.6/0.84=418KPa
根据设计图，1648#~1651#墩范围地基表层为粉土，其承载力为120～140KPa ，不满足要求。
需对地基或支承层作加固处理。
1) 地面上桥面正投影部分先采用6％灰土处理，其中0#节段4层共40cm ，
其他节段两层共20cm，然后在其上铺筑10cm的C15砼。
2）支架底托钢板下垫6米长14a槽钢。
按0#节段进行检算，585.45KN/m。
①C15垫层混凝土顶部荷载：σ=585.45×0.6/（6×0.14）=418kPa
考虑1.3安全系数：1.3σ=0.544MPa＜15MPa（C15垫层混凝土设计强度为15MPa），满足要求。
②根据《简明施工计算手册》，条形基础宽度14cm，厚度0#节段4层灰土共40cm，其他节段两层共20cm，然后在其上铺筑10cm的C15砼。
Ⅰ：0#节段——地基处理厚度/基础宽度=50/16=3.1＞0.5，土体按30o 扩散角计算，地基承载面积S=6×0.717=4.302m2(承载面积计算宽度0.14+2×0.5×tg30°=0.717m)。
灰土垫层底强度：σ=(585.45+6×0.1×23+6×0.4×13)×0.6/4.302=88kPa
考虑1.3安全系数：1.3σ=114kPa＜120kPa，满足要求。
Ⅱ：其它节段（按荷载最大的7’节段验算）——地基处理厚度/基础宽度=30/16=1.9＞0.5，土体按30o扩散角计算，地基承载面积S=6×0.486=2.916m2(承载面积计算宽度0.14+2×0.3×tg30°=0.486m)。
水泥稳定碎石底强度：σ=(419.73+6×0.1×23+6×0.2×13)×0.6/2.916=92kPa
考虑1.3安全系数：1.3σ=120kPa≤120kPa，满足要求。
翼缘板下的地基强度检算详见第五—1—5）条款。
五、底模及纵、横分配梁检算
模板支架立杆顶部加顶托，通过顶托调整标高，以满足梁底弧线要求。
顶托上拟采用Ⅰ10#工字钢（底板部位）和10×10cm方木（翼缘板部位）作横向分配梁，间距60cm。在横向分配梁上采用10×10cm方木作纵向分配梁，腹板下间距20cm，其余间距30cm，方木上钉竹胶板作底模。梁底模竹胶板厚1.8cm，翼缘板底模竹胶板厚1.5cm。
按翼板、腹板和底板中部分别计算。并且底模上分布的最不利线荷载按0#节段计算。
竹胶板、方木及工字钢的计算参数表
18mm
1、翼缘板下底模及纵、横分配梁检算
厚度:（0.284+0.678）÷2=0.481m
均布荷载：q=0.481×28+2.5+2=17.968KPa
1）模板检算
按厚15mm的竹胶板作底模进行检算。
⑴模板强度检算
跨距l=0.2m(翼缘板10×10cm方木间距0.3米，则净距即跨距为0.2米)，取纵向长度p=1.0m；
线荷载：q 1=17.968×1.0=17.968KN/m
最大弯矩：Mmax=q 1l 2/8=17.968×0.22/8=0.09KN.m
模板弯曲强度：σ=Mmax/W=0.09/（0.375×10-4）=2.4×103KPa 考虑安全系数：1.3σ=3.12×103KPa ＜[σ]=60×103KPa ，
强度满足规范要求。 ⑵ 模板挠度检算
最大挠度：
fmax=5ql 4/(384EI)=5×17.968×0.24/(384×4.5×106×2.8125×10-7)=0.3×10-3m
考虑安全系数：1.3 fmax=0.4×10-3m ＜[L/400]=0.5×10-3m 模板刚度满足要求。
2）模板下10×10cm 方木纵向分配梁检算
支座反力：R=1.62KN ⑴ 强度检算
施工荷载均布，跨度l=0.6m ，宽度p=0.3m 纵向分配梁上分布的线荷载： q 2=17.968×0.3=5.39KN/m ，
最大弯矩：Mmax=ql 2/8=5.39×0.62/8=0.243KN.m 抗弯强度σ=Mmax/W=0.243/(1.667×10-4)=1.458×103KPa 考虑安全系数：1.3σ=1.9×103KPa ＜[σ]=10×103KPa ， 强度满足规范要求。
⑵纵向分配梁刚度检算
木材顺纹弹性模量按E=9×106KPa ，
跨中挠度：fmax=5ql 4/(384EI)=5×5.39×0.64/(384×9×106×8.333×10-6)=0.1213×10-3m
考虑安全系数：1.3fmax=0.158×10-3m ＜[L/400]=1.5×10-3m 刚度满足规范要求。
3）支架立杆顶托上10×10cm 方木横向分配梁检算 ⑴ 强度检算
跨度l=0.9m ，宽度p=0.6m
3×0.6=10.78KN/m, 最大弯矩：Mmax=10.78×0.92/8=1.09KN.m
抗弯强度σ=Mmax/W=1.09/(1.667×10-4)=6.54
×103kPa
考虑安全系数：1.3σ=8.50
×103KPa ＜[σ]=10×103KPa ， 强度满足规范要求。 ⑵ 刚度检算
跨中挠度：fmax=5ql 4/(384EI)=5×10.78×0.94/(384×9×106×8.333×10-6)=1.23×10-3m
考虑安全系数：1.3fmax=1.6×10-3m ＜[L/400]=2.25×10-3m 刚度满足规范要求。
⑶ 按集中荷载进行横向分配梁的检算
①强度检算
按简支梁进行检算，跨度
l=0.9m 最大集中荷载：P=2
×1.62=3.24KN 支座反力：R=3P/2=4.86KN
最大弯矩：Mmax=4.86×0.45-3.24×0.3=1.215KN.m 抗弯强度:σ=Mmax/W=1.215/(1.667×10-4)=7.29×103kPa 考虑安全系数：1.3σ=9.48×103KPa ＜[σ]=10×103KPa ， 强度满足规范要求。 ②刚度检算
跨中挠度：fmax=19PL3/(384EI)=19×3.24×0.93/(384×9×106×8.333×10-6)=1.56×10-3m
考虑安全系数：1.3fmax=2.03×10-3m ＜[L/400]=2.25×10-3m 刚度满足规范要求。 4）支架立杆承载力检算
每根支架立杆最大支撑面积S=0.9×0.6=0.54m 2 每根支架立杆最大支撑荷载P=0.54×17.968=9.70KN 考虑安全系数：P=1.3×9.70=12.60KN ＜[P]=42KN 满足要求。 5)地基承载力检算
σ=p/s=12.60/(0.9×0.16)=87.5KPa ＜15000KPa （C15
砼硬化地面地基强度为200KPa ）
满足要求。
2、腹板下底模及纵、横分配梁检算 厚度:4.078m
均布荷载：q=4.078×28+2.5+2=118.7KPa 1）模板检算
按厚18mm 的竹胶板作底模进行检算。
⑴ 模板强度检算
跨度：l=0.1m ，取宽度p=1.0m ； 线荷载：q 1=118.7×1.0=118.7KN/m
最大弯矩：Mmax=q 1l 2/8=118.7×0.12/8=0.148KN.m
模板弯曲强度：σ=Mmax/W=0.148/（0.54×10-4）=2.74×103KPa 考虑安全系数：1.3σ=3.56×103KPa ＜[σ]=60×103KPa ， 强度满足规范要求。 ⑵ 模板挠度检算
跨中挠度：fmax=5ql 4/(384EI)=5×118.7×0.14/(384×4.5×106×4.86×10-7)=0.07×10-3m
考虑安全系数：1.3fmax=0.09×10-3m ＞[L/400]=0.25×10-3m 模板刚度满足要求。
2）模板下10×10cm 方木纵向分配梁检算
支座反力：
R=7.122KN ⑴ 强度检算
施工荷载均布，跨度
l=0.6m ，宽度p=0.2m 纵向分配梁上分布的线荷载： q 2=118.7×0.2=23.74KN/m,
最大弯矩：Mmax=ql 2/8=23.74×0.62/8=1.07KN.m
抗弯强度：σ=Mmax/W=1.07/(1.667×10-4)=6.42×103KPa 考虑安全系数：1.3σ=8.3×103KPa ＜[σ]=10×103KPa ， 强度满足规范要求。 ⑵纵向分配梁刚度检算
木材顺纹弹性模量按E=9×106KPa ，
挠度：fmax=5ql 4/(384EI)=5×23.74×0.64/(384×9×106×8.333×10-6)=0.534×10-3m
考虑安全系数：1.3fmax=0.69×10-3m ＜[L/400]=1.5×10-3m 刚度满足规范要求。
3）支架立杆顶托上Ⅰ10#工字钢横向分配梁检算
⑴ 强度检算
Ⅰ10#工字钢的截面特性
截面面积：A=1.43×10-3m 2，每米重量：11.26kg/m ， 截面模量：Wx=4.9×10-5m 3，截面惯性矩：Ix=2.45×10-6m 4 跨度l=0.3m ，宽度p=0.6m
按均布荷载计算：q 3=118.7×0.6=71.22KN/m, 最大弯矩：Mmax=71.22×0.32/8=0.801KN.m
抗弯强度：σ=Mmax/W=0.801/(4.9×10-5)=16.35×103kPa 考虑安全系数：1.3σ=21.25×103KPa ＜[σ]=190×103KPa ，
强度满足要求。 ⑵ 刚度检算
fmax=5ql 4/(384EI)=5×71.22×0.34/(384×210×106×2.45×10-6)=0.015×10-3m
考虑安全系数：1.3fmax=0.020×10-3m ＜[L/400]=0.75×10-3m 刚度满足规范要求。
⑶按集中荷载进行横向分配梁的检算 ①强度检算
按简支梁进行检算，跨度l=0.3m 最大集中荷载：P=2×7.122=14.244KN
支座反力：R=2P/2=14.244KN
最大弯矩：Mmax=14.244×0.15-14.244×0.1=0.7122KN.m 抗弯强度:σ=Mmax/W=0.7122/(4.9×10-5)=14.53×103kPa 考虑安全系数：1.3σ=18.90×103KPa ＜[σ]=190×103KPa ， 强度满足规范要求。 ②刚度检算
跨中挠度：
fmax=pa(3l 2-4a 2)/(24EI)=14.244×0.05(3×0.32-4×0.052)/(24×210×106×2.45×10-6)=1.5×10-5m
考虑安全系数：1.3fmax=1.9×10-5m ＜[L/400]=0.75×10-3m 刚度满足规范要求。 4）支架立杆承载力检算
每根支架立杆最大支撑面积S=0.3×0.6=0.18m 2 每根支架立杆最大支撑荷载P=0.18×118.7=21.4KN 考虑安全系数：P=1.3×21.4=27.8KN ＜[P]=42KN 满足要求。
3、底板中部下底模及纵、横分配梁检算 厚度:（40+6.5+80）/100=1.265m 均布荷载：q=1.265×28+2.5+2=39.92KPa 1）模板检算
按厚18mm 的竹胶板作底模进行检算。
⑴板强度检算
跨距l=0.2m，取宽度p=1.0m；
线荷载：q1=39.92×1.0=39.92KN/m
最大弯矩：Mmax=q1l2/8=39.92×0.22/8=0.2KN.m
模板弯曲强度：σ=Mmax/W=0.2/（0.54×10-4）=3.7×103KPa
考虑安全系数：1.3σ=4.81×103KPa＜[σ]=60×103KPa，
强度满足规范要求。
⑵模板挠度检算
最大挠度：fmax=5ql4/(384EI)=5×39.92×0.24/(384×4.5×106×4.86×10-7)=0.38×10-3m
考虑安全系数：1.3fmax=0.49×10-3m≤[L/400]=0.5×10-3m
模板刚度满足要求。
2）模板下10×10cm方木纵向分配梁检算
支座反力：R=3.594KN
⑴强度检算
施工荷载均布，跨度l=0.6m，宽度p=0.3m
纵向分配梁上分布的线荷载：
q2=39.92×0.3=11.98KN/m,
最大弯矩：Mmax=ql2/8=11.98×0.62/8=0.54KN.m
抗弯强度：σ=Mmax/W=0.54/(1.667×10-4)=3.24×103KPa
考虑安全系数：1.3σ=4.21×103KPa ＜[σ]=10×103KPa
， 强度满足规范要求。 ⑵纵向分配梁刚度检算
木材顺纹弹性模量按E=9×106KPa ，
最大挠度：fmax=5ql 4/(384EI)=5×11.98×0.64/(384×9×106×8.333×10-6)=0.27×10-3m
考虑安全系数：1.3fmax=0.35×10-3m ＜[L/400]=1.5×10-3m 刚度满足规范要求。
3）支架立杆顶托上Ⅰ10#工字钢横向分配梁检算
⑴ 强度检算
Ⅰ10#工字钢的截面特性
截面面积：A=1.43×10-3m 2，每米重量：11.26kg/m ， 截面模量：Wx=4.9×10-5m 3，截面惯性矩：Ix=2.45×10-6m 4 跨度l=0.6m ，宽度p=0.6m
按均布荷载计算：q 3=39.92×0.6=23.952KN/m, 最大弯矩：Mmax=23.952×0.62/8=1.08KN.m
抗弯强度：σ=Mmax/W=1.08/(4.9×10-5)=22.04×103kPa 考虑安全系数：1.3σ=28.65×103KPa ＜[σ]=190×103KPa ， 强度满足要求。
⑵ 刚度检算
最大挠度：fmax=5ql 4/(384EI)=5×23.952×0.64/(384×210×106×2.45×10-6)=0.08×10-3m
考虑安全系数：1.3fmax=0.10×10-3m ＜[L/400]=1.5×10-3m 刚度满足规范要求。
⑶ 按集中荷载进行横向分配梁的检算 ①强度检算
按简支梁进行检算，跨度l=0.6m
最大集中荷载：P=2×3.594=7.188KN 支座反力：R=2P/2=7.188KN
最大弯矩：Mmax=7.188×0.3-7.188×0.15=1.08KN.m 抗弯强度:σ=Mmax/W=1.08/(4.9×10-5)=22.04×103kPa 考虑安全系数：1.3σ=28.65×103KPa ＜[σ]=190×103KPa ， 强度满足规范要求。 ②刚度检算
跨中挠度：fmax=19PL 3/(384EI)=19×7.188×0.63/(384×210×106×2.45×10-6)=1.5×10-4m
考虑安全系数：1.3fmax=0.19×10-3m ＜[L/400]=1.5×10-3m 刚度满足规范要求。
4）支架立杆承载力检算
每根支架立杆最大支撑面积S=0.6×0.6=0.36m2
每根支架立杆最大支撑荷载P=0.36×39.92=14.37KN
考虑安全系数：P=1.3×15.13=14.37KN＜[P]=42KN
满足要求。
根据以上计算，翼缘板底模采用厚15mm的竹胶板，底板采用厚18mm的竹胶板；纵向分配梁采用10×10cm方木，翼缘板及底板中部纵向分配梁布置间距30cm，腹板下纵向分配梁布置间距20cm；翼缘板横向分配梁采用10×10cm方木，布置间距60cm；底板下横向分配梁采用普通热扎Ⅰ10#工字钢，
布置间距60cm。
六、公路门架检算
跨公路采用型钢门架，位置在1649#、1650#墩之间，铁路与公路成50°40’00”角；公路宽6米，预留单向分离式行车道，单向车道宽4.5m（两混凝土防撞墩净距4.0m）。纵梁采用Ⅰ50a工字钢(共13根)，工字钢间距3×1.2+6×0.9+3×1.2cm，梁底5.4m范围内设7根工字钢，单根长度为7.0m。竖向支墩采用直径υ600mm、壁厚8mm的钢管，梁底6.0m范围内间布置距2.8m，翼缘板下间距3.6m；共设置5根钢管。竖向支墩上横梁采用2Ⅰ50a工字钢(共2根)，工字钢长18m，两侧支墩下设高1.1m、宽1.0m的钢筋混凝土防撞基础。工字钢纵梁跨度5.82m（长7.0m）。
1、荷载
xx至xx公路中心里程位于DK495+627处，连续梁中心里程为DK495+630.69，因此门架位于5’#、6’#、7’#节段之内；按7’#节段进行验算。7’#节段：长1.5m，自重548.6KN。
Ⅰ50a#工字钢的截面特性
截面面积：A=11.93×10-3m2，每米重量：93.65kg/m，
截面模量：Wx=186×10-5m3，截面惯性矩：Ix=465×10-6m4
50°40”
1650#
行车道型钢门架及主梁腹板范围平面示意图
2、纵梁检算及计算简图
按照所有荷载都集中在底板范围内的最不利情况验算。
(1)、强度检算
跨度l=5.82m，宽度p=1.2m，箱梁底板宽5.5米，
按均布荷载计算：q=[(548.6/1.5)/5.5+(2+2.5)]*0.9=63.9KN/m, 最大弯矩：Mmax=63.9×5.822/8=270.5KN.m
抗弯强度：σ=Mmax/W=270.5/(186×10-5)=145.5×103kPa
考虑安全系数：1.3σ=189.1×103KPa＜[σ]=190×103KPa，
强度满足要求。
（2）、刚度检算
最大挠度：fmax=5ql4/(384EI)=5×63.9×5.824/(384×210×106×465×10-6)=9.8×10-3m
考虑安全系数：1.3fmax=13mm＜[L/400]=14mm
刚度满足规范要求。
3、钢横梁检算
支座反力：R B=2×0.625ql=0.625×202.4×3.62 =457.93KN
钢管支墩最大受力：457.93KN
按照所有荷载都集中在底板范围内的最不利情况验算。
1）强度检算
中墩支墩线荷载为：q=[(548.6/1.5)×(5.2/sin50o40’)/2]/(3.62×
2)+[(2+2.5)×(3.62×2)]=202.4KN/m
横梁采用两根Ⅰ50a工字钢
Mmax=-0.125ql2=-0.125×202.4×3.622=-332KN.m
Wx=2×1860=3720cm3, Ix=2×46500=93000cm4,
σ=Mmax/Wx=332/(3720×10-6)=89.2×103KPa
考虑安全系数：1.3σ=116.0×103KPa＜190×103KPa
采用两根Ⅰ50a工字钢即可满足强度要求。
2）挠度检算
最大挠度发生在每跨中点处
fmax=0.521×ql4/(100EI)=0.521×202.4×3.624/(100×210×106×93000×10-8)=0.93×10-3m
1.3fmax=1.2mm＜[1/400]=3.62/400=9mm
刚度满足规范要求。
竖向支墩采用外径￠600mm、壁厚8mm的钢管，钢管支墩高6.5m，梁底范围内支墩间距2.8m，翼缘板下间距3.6m,竖向支墩上横梁采用2Ⅰ50a工字钢，工字钢长18m，两支墩下设18×1.1高×1.0m宽的钢筋混凝土防撞基础，基础底部和上部各布置一层φ8钢筋网，钢筋纵横间距为30cm,钢筋保护层3cm。
4、钢支墩检算
采用外径D600mm，壁厚8mm的钢管作竖向门架支墩，其几何和力学特征值如下。
面积：A=π（d2-d12）/4=1.488×10-2m2；
惯性矩：I=π（d4-d14）/64=6.5192×10-4m4；
回转半径：i=(d2+d12)1/2/4=0.20932m；
压杆的长细比λ=l0/i,l0取为6.5m，则λ=l0/i=31.0＜[λ]=150；
压杆的承载力折减系数ψ，按《路桥施工计算手册》计算
ψ=1.02-0.55[(λ+20)/100]2=0.877
压杆稳定的允许应力=ψ［σ］=0.877×190×103=167×103 KPa
两墩的中支撑承载力最不利：两墩钢管柱垂直净距4.5米，即每排钢管柱承受荷载为(4.5+0.6×2)/sin50o40’00”×(548.6/1.5)/2=1348 KN
（按7’#节段进行验算。7’#节段：长1.5m，自重548.6KN。）
中支撑钢管柱承受荷载最大为：Qmax=1348/2=674KN
σ=674/1.488×10-2=45.3×103KPa,
满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 （1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管； （2）立杆、横杆承载性能： 立杆横杆 步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载 （KN）） 允许均布荷载 （KN） 0.6 40 0.9 4.5 12
K116+650桥现浇连续箱梁施工方案 一、工程概况 A、K116+650设计为现浇箱梁(变截面)，跨径为20米+30+20米。桥梁上部结构为钢筋混凝土连续箱梁；下部为柱式桥墩、肋式桥台、钻孔灌注桩基础。； B．现浇箱梁宽度（单幅）6m，底板宽3.6m；箱梁高:墩支点高1.9m，跨中1.2m； E．每个桥现浇箱梁总工程量：278.32m3，钢筋68.5T。 二、施工方案 2.1 施工总体方案及顺序 箱梁施工均采用碗扣支架就地现浇施工。箱梁断面为单箱一室，采用全断面一次浇筑混凝土，采用箱内底板处为空模方法，这样既能保证箱梁底板砼振捣密实及高程控制又能保证芯模不上浮。混凝土采用自拌混凝土，混凝土运输车运送至现场，汽车泵泵送混凝土入模。 2.2 支架施工 (1)支架地基处理 换除松散软土，换填碎石土，整平分层压实，对于下部施工时挖基坑处的特殊部位进行特殊处理，选择碎石土回填、分层压实，桥台锥坡处采用分层开挖断面，锥坡开挖后薄弱地带用沙袋进行维护。保证整个地基的均匀一致，检测承载力，直至地基承载力满足要求且均匀一致，以保证地基的弹性或非弹性变形在允许范围内，桥长度及宽度范围内浇筑20厚混凝土（宽度方向大于桥宽1米，在混凝土硬化带上支立支架 (2)支架的设计与构造 本桥支架采用碗扣支架，支架横桥向排布，跨中处采用每片支架间距90cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，墩顶处采用每片支架间距60cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，门架两侧分别采用4排90cm*30cm的支架具体支架设计图附后。 支架立杆下安装可调底座（底托伸出长度不超过15cm）顶部安装可调上托，（伸长长度不超30cm,大于20cm,小于30cm顶托自由端出采用钢管横向、纵向连接，保证顶托自由端整体稳定性）能够方便调整箱梁底板高程符合设计要求及箱
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书 设计：_________________ 复核：_________________ 审批：_________________ 浙江省交通工程建设集团有限公司
2009221
过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书 一、概况： 盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m （长X 宽X 高），在悬臂部分设置了 2.525 X 2m 倒角，盖 梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示， 具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式， 下部撑脚直接支 撑在砼面上。三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5，其相互关系 见图二。 图一：盖梁承载三角架加工示意图 图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系 二、荷载统计和整体计算： 单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重 1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米，计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方，荷载 林4, W5 . X 吐制尺初 Mil
每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。 根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2）： 荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减） BJ?7?+W!L 支架最大位移7.6mm （安全）El : IQ Hlh< i 1 __________ t#： zAh 商伍加齐 M]& Afridi UEJIH小E豁 K?? H刪:旳 Mlh i 22 Sr*： ■ E! EE*. H股亠3: aiTiE^tms* 支架最大组合应力94.6Mpa （安全） 舀工力 flft? I JHGH*-4O 2 O.IJXOJ*—K€ 耳4 ￡jaaoo?? -P-.^Qlw+W? zmwHT? 4丹饰”叭
满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩） 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力
根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=（0.9+1.2）/2=1.05m。本计算书主要检算该范围箱梁和支架受力。 钢管支架立杆纵向间距为30cm、60cm、90cm、120cm四种形式，横向间距为120cm+3×60cm+3×90cm+60cm+3×90cm+3×60cm+120cm。根据钢管支架立杆所处的位置分为四个受力区，详见《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图(二)》。 各受力区钢管支架立杆所承受钢筋砼自重荷载详见下表： 分区号ⅠⅡⅢⅣ钢管间距（cm）120 60 90 60 截面面积（m2） 1.20 2.65 2.38 1.49 立杆钢管数（根） 4 4 6 2 单根钢管承重（t）0.82 1.81 1.08 2.03 根据上表，位于中腹板处间距60cm的立杆受力最大，单根钢管承受最大钢筋砼荷
箱涵满堂支架专项方案 一、工程概况 根据箱涵施工工艺要求并结合施工现场实际，拟采用纵向分段、竖向分次施工，箱涵顶板采用扣件式满堂支架支撑，腹板内模采用扣件式满堂支架配钢管支撑，外模采用对拉杆（钢管）与斜撑组合支撑。 二、施工设计方案 1、构配件种类、规格 扣件式钢管Ф48mm×3.5：内径Ф41mm外径Ф48mm、壁厚3.5mm。 立杆：长500mm ； 横杆：长600mm。 斜杆：采用长6000mm钢管用十字扣件连接。 2、满堂支架方案设计 2.1 支架整体要求 支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。 支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。 地基承载(压)力满足支架设计后验算要求。 2.2 满堂支架设计 满堂支架基底为涵洞钢筋混凝土基础，满足承载力要求。立杆按0.6×0.6m 进行布臵，即横向间距0.6m，纵向间距0.6m；支架最大高度为5.55m。 涵洞横向每5排立杆搭设一排横向剪刀撑，纵向搭设两排横向剪刀撑。支架高度通过可调托座调节，顶托顶部距立杆顶部的悬空距离不大于15cm。 扣件式钢管的内径Ф41mm外径Ф48mm、壁厚3.5mm。 立杆搭设时将其接长缝错开，第一层立杆用0.6m的立杆布臵，往上至顶层最后用顶托调整高度。
2.3
2.4 模板结构及支撑体系 模板结构是否合适将直接影响涵洞的外观，侧板外模均采用定型钢模板，顶板底模采用钢模配竹胶板。沿通道纵向采用120×120mm方木，间距0.6米；横向在纵向方木上臵于41mm的钢管，钢管中到中间距为0.3米。在安装面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板表面平整，竹胶板与钢模拼缝处45°斜面拼接。 3、涵洞及满堂支架施工工艺 涵洞施工工艺（见下页）。 3.1测量放线 (1)确定支架搭设范围。 (2)按照设计方案准确找出立杆位臵及搭设高度。
盖梁支架受力计算 （预埋钢棒上安工字钢横梁法） 一、概况 汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为 40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖 梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。 针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。混凝土及模板系统的恒载、 施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。 二、设计计算依据 （1）《路桥施工计算手册》 （2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （3）《机械设计手册》 三、支架模板的选用 盖梁模板： 1.1、侧模：采用组合钢模拼装。 1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。 1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。 1.4、主梁：采用I45a工字钢。 1.5、楔块：采用木楔。 1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。长度每边外露30cm. 四、计算方法 1、总荷载计算 盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨， 合F1=185.9*10=1859KN 模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工 字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每 根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。 q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;
槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算， q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN （底模和侧模、端头模的荷载）； q4=6KN （端头三角支架自重） F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KN F3：人员0.5吨，合5KN F4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KN F5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN 总荷载： F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN 2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析 共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ； 钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa 45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa 则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa 结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全 3、I45a 工字钢主梁受力安全分析 工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/m R1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN 工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ， l=9.4m ；跨中最大弯矩 M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4] =360.98KN ?m 横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 2 12M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN ?m
省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段 小魏家沟中桥 现浇箱梁满堂支架施工方案 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部 二○一三年三月
目录 1编制依据 ........................................................................................................................................... - 2 - 2工程概况 ........................................................................................................................................... - 2 - 3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求................................................................................................ - 2 - 4现浇箱梁支架验算............................................................................................................................ - 2 - 4.1荷载计算 ............................................................................................................................... - 2 - 4.1.1荷载分析 ................................................................................................................... - 2 - 4.1.2荷载组合 ................................................................................................................... - 3 - 4.1.3荷载计算 ................................................................................................................... - 3 - 4.2结构检算 ............................................................................................................................... - 4 - 4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ............................................................... - 4 - 4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ....................................................................................... - 7 - 4.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ................................................................................... - 7 - 4.2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ....................................................... - 8 - 4.2.5底模板计算 ............................................................................................................. - 10 - 4.2.6侧模验算 ..................................................................................................................- 11 - 4.2.8立杆底座和地基承载力计算 ................................................................................. - 12 - 4.2.9支架变形 ................................................................................................................. - 14 - 5支架搭设施工要求及技术措施...................................................................................................... - 16 - 5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 .................................................... - 16 - 5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 ............................................................ - 17 - 5.3支架拆除要求 ............................................................................................................ - 17 - 5.4支架预压及沉降观测 ................................................................................................ - 18 - 6安全防护措施及安全交底.............................................................................................................. - 19 - 6.1安全防护措施 ............................................................................................................ - 19 - 6.2安全交底 .................................................................................................................... - 20 -
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
K204+136.9 1-6.0m模板支架计算书 一、计算依据 1、K204+136.9 1-6.0m设计图纸； 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008） 3、国家、铁道部、济南铁路局发布的有关施工技术安全规程《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）。 二、计算说明 1、K204+136.9 1-6.0m，其断面尺寸为7.7m×4.9m，钢筋混凝土断面（顶、底板及墙身）厚度均为70cm。 2、根据施工方案，箱涵浇筑分两次完成，第一次浇筑框架地板，第二次浇筑边墙及顶板。 3、箱涵墙体外模板、内模板、顶模板均采用0.9×1.5m大型组合钢模板。墙体侧模背5×10cm木枋，外模背钢管作为大小楞并设拉杆。内支架采用碗扣搭设支承顶板荷载，设顶底托抄两层分配枋(管)。 4、模板、支架属于临时结构，其强度设计计算按容许应力法计算。 三、箱涵侧模板系统计算 （一）、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 （1）箱涵最大浇筑高度：4.9-0.7=4.2（m） （2）箱涵每段第二次浇筑工程量（混凝土）：10.28*15=154.2（m3）（3）箱涵采用商品混凝土浇筑，其浇筑能力18m3/h，考虑10.28÷9≈8.6（h）浇筑完成。 故浇筑速度：4.2÷8.6=0.49(m/h) （4）由于在春季施工，本地区按15℃气温考虑。 （5）新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力P1 按P=K1K2rh公式计算（路桥施工计算手册） 式中：K1——外加剂影响系数，取1.2 K2——混凝土拌合物的稠度影响系数，取K2=1.25 r——钢筋混凝土容重，取26KN/m3 当1.2/15=0.08＞0.035时，新浇混凝土有效压头高度h=1.53+3.8×0.08=1.834（m）
汕湛高速揭博项目T11标 盖梁支架计算书 四川路桥建设股份有限公司 2014年3月30日
目录 1、工程概况 (1) 2、总体施工方案 (1) 3、支承平台设置 (4) 4、计算依据 (5) 5、计算参数 (5) 6、计算结果 (9) 7、结论 (22) 8、抱箍试验 (23)
盖梁抱箍法施工方案 一、工程概况 本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。 二、总体施工方案 因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。 盖梁统计表
考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁(两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m（三柱）盖梁作为计算模型。盖梁简图
计算书 1.编制依据 1.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013 2.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 3.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4.《钢结构设计规范》GB50017-2017 2.工程参数 支架体系从下到上为地基、20cm厚C20满铺混凝土基础、钢管支架、14号工字钢横梁梁、10cm×5cm 的方木次梁及15mm厚竹胶板模板。为方便施工现场搭设及支架的衔接，腹板支架纵横向立杆间距均采用0.8×0.8m，梁端处采用加密布置横向0.4m，纵向0.8m，支架竖向步距统一1.2m。 1
箱梁构造图（一） 2
箱梁构造图（二） 3
箱梁构造图（三） 4
3.荷载验算 因翼板及底板次楞间距均采用40cm间距布置，则可按照箱梁底板位置荷载作为计算依据，若满足验算要求，则翼板位置也满足。横梁实心段、腹板位置为不利荷载处单独计算。参数： 翼板砼厚度：（0.2+0.5）/2=0.35m， 底板位置砼厚度：0.25+0.25=0.5m 梁端及腹板砼厚度：1.8m 3.1.面板验算 3.1.1翼板及底板位置 参数：支架间距0.8m×0.8m，竖向布局1.2m，主楞间距0.8m，次楞间距40cm。 面板采用竹胶板，厚度为15mm，根据支架间距0.8布置。 面板的截面抵抗矩W= 800×15×15/6=30000mm3； 截面惯性矩I= 800×15×15×15/12=225000mm4。 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距。 1、荷载计算 取均布荷载作用效应考虑。荷载计算单元为（1×0.4），底板位置砼厚为：0.5m。 钢筋砼自重荷载：26kn/m3×（0.4×0.8×0.5）=4.16kn 面板自重荷载：0.5kn/m2×（0.4×0.8）=0.16kn 施工人员及设备荷载：3kn/m2×（0.4×0.8）=0.96kn 转换为均布线荷载： q1=(1.2×（4.16+0.16）+1.4×0.96)/（0.4）=6.528/0.4=16.32kN/m 2、强度验算
附件2： 汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏 西路道路工程(翠屏西路工程) 4#桥梁贝雷梁支架验算书 计算：姚旭峰校核：程观杰 1、支架基本数据 2.1荷载分析 （1）砼 ①腹板下：q =0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。 1-1 =8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。 ②箱室底板下：q 1-2 （2）钢筋及钢绞线 =0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。 ①腹板下：q 2-2 =8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。 ②箱室底板下：q 2-3 （3）模板 模板荷载q3： a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2； b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2； c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2； 总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。 （4）施工荷载 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。 （5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。 （6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。 （7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。 2.2荷载分项系数 （1）混凝土分项系数取1.2；
（2）施工人员及机具分项系数取1.4； （3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4； （4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。 2、支架验算 2.1 贝雷支架的验算 （1）贝雷支架力学特性 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。 表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能 表2.1-2 几何特性 表2.1-3 桁架容许内力表
箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
龙口至青岛公路莱西至城阳段 第二合同段 箱涵支架设计计算书 编号： 版本号： 发放编号： 编制： 复核： 审核： 批准： 有效状态： 生效日期： 中铁四局集团有限公司 龙青高速土建二标段项目经理部
涵洞支架设计计算书 一、支架设计 我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设，支架从上至下依次为～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆步距均取，顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。 二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三 三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=，弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重：20kg/m2 5、钢筋混凝土容重：26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值：m2 7、振捣混凝土荷载标准值：m2
8、倾倒混凝土产生荷载标准值：m2 9、荷载分项系数：恒载，活载，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。 四、荷载标准值计算 计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m，厚度的顶板进行验算。 盖板区内荷载标准值计算： 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重：++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算 参数计算：I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm，间距45cm。 恒载：×[×（++）]=m 活载：×[×（+2+2）]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全，计算取单跨简支梁模型进行验算，跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减，抗弯强度满足设计要求。
虎门二桥S4标 沙田枢纽立交主线桥 盖梁施工支架计算书（B版） 虎门二桥S4标项目经理部 2015年10月·广州
目录 1工程概况 (1) 1.1 工程简介 (1) 2盖梁施工方案简介 (7) 2.1 0#墩L型悬臂盖梁落地支架简介 (7) 2.2 1#~14#墩悬臂盖梁支架简介 (8) 2.3 圆柱墩盖梁抱箍支架简介 (8) 3盖梁施工支架计算 (10) 3.1 计算说明 (10) 3.2 计算参数 (10) 3.3 0#墩L型悬臂盖梁施工支架计算 (10) 3.4 1#~14#墩悬臂盖梁施工支架计算 (15) 3.5 圆柱墩盖梁施工支架计算 (20) 4抱箍计算 (23) 4.1 设计指标 (23) 4.2 D160cm计算 (23) 4.3 D180cm抱箍计算 (29)
1工程概况 虎门二桥项目起点位于广州市南沙区东涌镇，终点位于东莞市沙田镇，主线全线长12.891km，含大沙水道、坭洲水道两座悬索桥，其中大沙水道桥采用主跨为1200m悬索桥，坭洲水道桥采用548+1688m双跨钢箱梁悬索桥。坭洲水道桥跨越坭洲水道（狮子洋）桥位处河面宽度约2300m，西塔中心里程为K8+052.618，东塔中心里程为K9+740.618。坭洲水道桥总体布置图如下图所示。 坭洲水道桥总体布置图 1.1工程简介 沙田枢纽立交主线桥里程范围为K11+426.618～K12+941.618，分左右两幅，每幅共有49个墩(0#墩作为东引桥与沙田立交的过渡墩，其墩身施工方案已划入东引桥工程段，其盖梁施工划入沙田枢纽立交工程段)，总共98个墩，桥墩有板式墩、双柱圆柱墩、三柱圆柱墩、四柱圆柱墩等四种类型。 板式墩共有32个，其中板厚1.6m的有28个，板厚1.8m的有4个；双柱墩共27个，其中柱径1.8m的有5个，柱径1.6m的有22个；三柱墩共有21个，其中柱径1.6m的有19个，柱径2.2m的有2个；四柱墩共有9个，柱径均为1.6m。 本工程段墩身最大高度为20.263m，墩身最大方量为166.6m3。 左右幅0#~18#墩、21#~46#墩、49#墩上设有盖梁，其中左右幅0#墩盖梁为变高L型悬臂梁，左右幅1#~14#墩盖梁形式为变高T形悬臂梁，其余均为矩形梁（左右幅19#~20#、47#~48#墩上为连续小箱梁，不设盖梁）。 左右幅0#墩盖梁为预应力变高L型悬臂盖梁，盖梁截面呈L型，采用C40混凝土，长度为18.7m，截面形式为3.5×[(2.2~1.1)+1.2]m，1.2m加高块位于预制小箱梁侧，宽度1.05m。盖梁方量108.0m3。 左右幅1#~14#墩变高悬臂盖梁为预应力混凝土结构，采用C40混凝土，盖梁长度均为18.7m，截面尺寸为2×（2.2~1.1）m，悬臂长度5.05m，混凝土方
东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 ＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合
1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图，用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则： q 1 ＝ B W =B A c ?γ＝kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数，则q 1＝44.365×1.2＝53.238kPa 注：B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图
光伏支架项目风载、雪载、抗震分析报告书 ------冀电C型钢支架 1.1 自然条件（50年一遇） （1）基本风压W0=0.3kN/m2 （2）基本雪压S0=0.2kN/m2 （3）设计基本地震加速度值为0.05g。 1.2 抗震设防 （1）根据《中国地震烈度表》查知贵州地区基本烈度为6度。 （2）根据周边已建项目的地质勘察情况，本项目所在区域地貌单一，地层岩性均一且层位稳定，对基础无任何不良影响，适于一般性工业及民用建筑。（3）抗震设施方案的选择原则及要求 建筑的平、立面布置宜规划对称、建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层不宜错层，建筑的抗震缝按建筑结构的实际需要设置，结构设计中根据地基土质和结构特点采取抗震措施，增加上部结构及基础的整体刚度，改善其抗震性能，提高整个结构的抗震性。 1.3 荷载确定原则 在作用于光伏组件上的各种荷载中，主要有风、雪荷载、地震作用、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等，其中风荷载引起的效应最大。 在节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应，还比较美观合理。 在进行构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值。
①风荷载 根据规范，作用于倾斜组件表面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：Wk= βgz .μs.μz.W0 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.1) 式中: Wk 风荷载标准值( kN /m2 )； βgz 高度z 处的阵风系数；标高地面位置取值1.69。 μs风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 取值。取值为1.3。 μz风压高度变化系数；取值1.25. Wo 基本风压( kN /m2 ): 贵州地区基本风压取值0.3KN/M2，按规范要求，进行构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为： w = γw .wk = 1.4wk 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.2) 该项目取值w = 1.15kN/m2，组件面积约为70.15 m2，故最大推力=1.15×70.15×sin20o=27.59 KN，而最大上拔力=1.15×70.15×cos20o=70.81KN。 ②雪荷载 地面水平投影面上的雪荷载标准值，应下式（2.1）计算： Sk = μr So 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃（2.1） 式中，Sk 雪荷载标准值（kN / m2）； μr 屋面积雪分布系数；根据规范取值0.6； 基本雪压So （kN / m2）；依贵州地区50 年一遇最大雪荷载查规范取值0.2 kN / m2；则该项目最大雪荷载参考值为0.12kN / m2。组件面积约为70.15 m2，故最大雪载荷值为8.42KN；