第一节编制依据
１、烟囱设计施工图T08026-203CC01-11
2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）
3、《液压滑动模板施工技术规范》（GBJ113-87）
4、《液压滑动模板施工安全技术规程》（JGJ65-89）
5、混凝土结构设计规范（50010-2002）
6、《建筑工程质量检验验收统一评定标准》GB50300-2001；
7、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99）
8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002；
9．砌体结构设计规范 (GB50003-2001)
10、《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2003）
11、《施工现场临时用电安装技术规范》（JGJ46-2005）
12、国家其它有关现行施工验收规范、技术规程及质量验评标准。
第二节工程概况
1、工程概况
本工程为青海昆仑碱业100万吨∕年纯碱工程150米热电站烟囱工程，其出口内径5米。结构形式为筒体构筑物，分别由承台基础，钢筋混凝土筒体及一些相应的附属设施等组成。基础垫层混凝土强度等级为C10,基础承台混凝土强度等级为C35。筒身70米以下混凝土强度等级为C40，70米以上混凝土强度等级为C35.烟囱筒体高度150米。筒身厚度由450mm逐步变成420mm、400mm、380mm、350mm、320mm、300mm、280mm、260mm 240mm、220mm 2000mm、,随高度的增加而减少。筒身采用双层双向配筋。竖向钢筋采用电渣压力焊焊接，环向钢筋采用绑扎，其搭接长度为40D.内衬采用耐酸砖Z-3系列，规格为230MM*113MM*65MM,采用耐酸胶泥砌筑。隔热层采用憎水性水泥珍珠岩板制品，最高使用温度600℃。烟囱混凝土内壁涂“OM”型烟囱防腐涂料三遍。烟囱外侧设钢爬梯一座，在90米和143.75米处设有两层钢结构休息平台。烟囱外部90米-150米范围刷航空标志漆。
2、现场条件
施工现场烟囱基础工程已施工完毕，并且验收合格，现场三通一平已做好，具备施工条件；现场水源、电源已接通。
第三节施工部署及资源计划
施工部署根据施工环境、设备情况、劳动力的技术能力作以下安排。
1.施工平面布置
本工程是新建项目，在总体布置图的基础上，避免该项目和其他工程项目发生冲突制定施工平面布置图，见附图。
2.工期安排
滑模设备、模具安装调试组装20天，筒体滑模施工计划为120天（钢爬梯\钢平台同步进行）、内衬施工80天，零星工程、竣工清理施工20天。累计工期240天。
3.施工现场管理
项目部组成人员：项目经理：张洪山资格证书编号0504010046 注册204070800175 证书编号0400175
工程师：王伟证书编号枣0405227
安全员：韩振洋鲁建安c20080400113
材料员：张洪刚 090500786
施工现场实行项目经理负责制，负责工程的全面工作，项目经理张张洪山。
项目技术总工薛建伟，全面负责工程的技术工作。
4.施工期间现场用水计算
施工用水:q1=K1((∑Q1.M.K2)÷(8×3600)) K1取1.15,K2取1.5,
则 q1=1.15(((10×250+10×300)×1.5)÷(8×3600))=0.33L/s 生活用水:q2=(P1.N2.K3)÷(t×8×3600) 式中N2为20L/人班
则 q2=(210×20×1.5)÷(1.5×8×3600)=0.15L/s
供水管径计算:υ选用1.5m/s,Q=10L/s,故供水管径采用Dg30mm
5.施工用电量计算
钢筋加工设备 22.5kW
卷扬机 3 台 45kW
交流电焊机4台 80kVA
振捣器4台 5kW
液压滑模设备 7.5kW
其他小型机具与照明 20kW
塔机 40KW
用电总功率 220KW
6.劳动力配备
由于工种多,工程量与劳动力的配备不可能完全均衡,因此,台上、台下均采取专业混合相结合的综合劳动组织形式,强调分工协作。按照一班作业安排，劳动力配备见下表。
共计36人。
7.施工机械配备
主要施工机具设备表
第四节液压滑升系统设计
液压滑升系统平台荷载(包括设备重量)分三个部分，即中心环梁(包括单孔井架、吊笼、信号室、电工间及液压操作室等)、平台部分、提升架部分(包括内外吊脚手架、模板系统及滑升的摩阻力等)。
静荷载超载系数取1.1，活荷载取1.4，动力系数取1.2(吊笼上升时考虑)。模板滑升时的摩阻力，从试验表明与滑升速度(指施工连续性)、气温、模板表面的光滑程度有关，可根据施工季节与施工熟练程度将表面混凝土硬度选用 1.5～2.0kN/cm2。本工程因常温施工，并采用新钢模板，且连续作业，因此可取下限值。操作平台上的实际荷载可综合考虑取 1.0～1.5kN/m2,包括操作人员、小型机具及临时存料。静荷载按实际情况选取。
荷载组合按两种情况分别计算。第一种组合是整个平台进入滑升状态，这时的荷载主要由全部自重、模板的摩阻力及平台上的施工荷载三部分组成；第二种组合是当滑升停止,吊笼满载运行、平台处于浇筑混凝土状态，这时的荷载主要是全部自重、导索的张紧力及吊笼重量(包括自重、混凝土及乘人)等组成。第一种组合用于计算所需千斤顶及支承杆的数量，第二种组合用于计算平台各杆的内力。
除上述两种荷载组合外，计算荷载的部位也分两种情况：一是操作平台处于最大直径的部位；二是中间改装时。根据本工程实际施工工艺，施工操作平台不进行二次改装，因此本验算按第一种操作平台处于最大直径的部位进行验算，二次中间改装则不进行计算。
1、液压模板液压提升系统的设计
1）、液压系统设计：
液压系统油路采用分组并联形式，千斤顶用QH—60型，液压千斤顶使用前要进行可靠性试验：工作压力试验：爬升行程试验。千斤顶使用前的检验包括：1耐油压试验，加压5㎜三次，耐压力12mpa。2卡头锁固定口放松，3 1.2倍额定荷载卡头锁定时的回降量.操作台用YHJ-36型，手动型。支撑杆Ф48×3.5钢管制作，电弧坡口焊联结，手提式角向磨光，滑升时用四种不同长度支撑杆相间布置。
2）、滑升模板设计：
滑升钢模板高度根据混凝土达到出模强度所需要的时间和模板滑升高度，按下式计算；
H=TV+HL
H—模板高度
T—混凝土达到滑升强度所需要的时间
V—模板的滑升速度（m/h）
HL—浇筑层的厚度（m）
H=2×0.45+0.3+0.1=1.2米
取钢模板高度为：外模1.2米，内模1.2米
侧压力计算：
新浇混凝土的侧压力，计算假定底部一定高度混凝土已经初凝，不对模板产生侧压力，同时将上部侧压力变化曲线简化为直线变化的等效梯形分布图形。侧压力的合力：
WL＝3/4PH
WL 新浇混凝土侧压力的合力
P 混凝土侧压力计算最大值（KN/M3）
P=1/2rh
r 混凝土的重量
h 新浇注混凝土侧压力的作用高度（m）,取0.55h
加上混凝土下料时对模板的水平冲击力W2，取 2.KN/m2：根据作用力的情况确定模板厚度，取2.0mm，边肋用L40*4的角钢。
筒壁模板
以上模板均用2mm钢板及L40×3制作
3）围檩设计：围檩用12号槽钢制作，共两道分别取标高３０米、６０米 90米标高处平均弧度加工制作，便于拆换安装。
4）吊架设计：筒体设内外吊架，外吊架高1.8米，宽0.6米，50mm厚木板铺设，内吊架设二层，第一层与鼓型下钢圈平，第二层距下钢圈1.8米，吊架用L75×5制作，每层铺50mm厚木板，Ф18钢筋护栏。
5）电缆敷设:上平台的施工电源电缆及控制电缆，沿着在平台辐射梁上挂设的一根长180米直径6MM的钢丝绳往上敷设，电缆每一米用卡具固定在钢丝绳上。卡具安装时在电缆外层包裹一层橡皮，确保电缆不受损伤，并注意电缆要略有弯曲，使电缆本身不受力。
6)滑升平台接地: 滑升平台处于烟囱顶部容易受雷击，为防止雷电，在井架顶部设置避雷针，并高于井架1.5米，引下线采用16mm2铜芯线与筒体内四根ф16圆钢避雷引下线（设计永久避雷引下线）连接。避雷针与电线与引下线的连接必须牢固，确保雷击电流安全传输至大地。
2、操作平台设置及验算
操作平台、平面骨架、内外圆钢圈共设置5道，用12号槽钢制作，为了便于安装和拆卸钢圈分段制作的端头用ф14螺栓联接板固定钢圈
1)、支承杆.千斤顶的验算（第一组合）计算
荷载组合数值如下
±0.000m时首次平台组装,平台面积256.77m2。
滑升平台自重:1500.13KN
模板与混凝土的摩擦阻166.53KN
模板自重400.16KN
合计400.16KN
千斤顶选用QH-60型滚珠式液压千斤顶
千斤顶数量计算：
n=N/P=400.16/30=13.33(考虑提升架的间距)故取28台千斤顶，加上4台双顶，共计32台
支承杆的强度、稳定计算：
支承杆采用Φ48×3.5,支承计算长度1.25米
P0=α·f·(μL)/γ·An
=0.7×14×(0.75×1.25)/1.58=8.31KN<30KN
2)、滑升平台结构验算（第二组合计算）
计算简图
荷载计算：
a)井架自重 600×1.2=720kg
b)避雷针24×1.2 =28.8kg
c)限位器 12×1.2 =14.4kg
d)天轮架系统 100×1.2=120kg
e)平台料斗 200×1.2=240kg
f)砌内衬吊平台砖 2000×1.2=2400kg
g)链条葫芦24×1.2=28.8kg
h)中心鼓圈自重 1300×1.2=1560kg
i)拉紧系统 500×1×1.2= 600kg
j)吊笼自重 500Kg×1×1.4×1.2=840kg
k)吊笼钢丝绳 104.8/100×180×2×1.4×1.2=498.01kg l)吊笼载重（额定荷载1000Kg） 1000Kg×2×1.4×1.2=3360kg
m)道索钢丝绳 132.7/100×180×2×1.2=573.26kg
n)辐射梁自重 12.059×1.2×4.8×32=2211.84kg
o)平台板自重600×0.1×0.2×1.2×129=1857.6kg
合计： 14653kg
F=14653/100=146.53KN
p)钢圈转化为均布荷载12.4×1.2=14.88kg
q)施工活荷载150×1.4=210kg
q1=(72+14.88+210)×0.5024+80.04=229.19kg/m q2=(72+14.88+210)×3.830+80.04=1217.09kg/m
3)、内力计算
a)R
A =R
B
=1/2×(229.19+1217.09)×11.9+146.53=8751.896 kg
b)拉索张力
ΣM
E
=0 8.751×11.9-0.229×11.9×1/2×11.9 -1/2×(1.217-0.229)×11.9×2/3×11.9
-S
D
×8.4×sin28.18°=0
S
D
c)辐射梁弯矩
计算简图
d）内力图
①辐射梁弯矩图
②辐射梁轴力图
③辐射梁剪力图
e) 中心鼓圈上钢圈受到的压力
P=nH
E
/πd=5×10.39cos28.18°/(3.14×3.2)=4.56t/m f) 中心鼓圈下钢圈受到的拉力
H=nS
D
cosα/πd=5× 10.39 cos28.18°/ (3.14×3.2) =4.56t/m
g) 上下钢圈垂直支撑压力总值
h)N=N
E =5×S
D
× Sin28.18°=5×10.39× Sin28.18°=24.53 t
i)构件选型
J)辐射梁
初步选定辐射梁采用热轧［型槽钢HN120×53×5.3,其截面特性如下:截面积 A=13.825 cm2
理论重量 G=12.059 kg/m
截惯性矩 I
x =29000 cm4 r
x
=18.5cm W
x
=1300cm3
I
Y =1580 cm4 r
y
=4.31 cm W
y
=159 cm3
抗弯强度验算σ=M/W
X
=32.9×10000000/(1300×1000)
=253M
Pa <315 M
Pa
=f